CaesarII應(yīng)力分析模型設(shè)計(jì)

1、1第一部分第一部分 支架形式模擬支架形式模擬.21.0 普通支架的模擬.21.1 Uband.21.2 承重支架.31.3 導(dǎo)向支架.31.4 限位支架.71.5 固定支架.71.6 吊架.81.7 水平拉桿.81.8 彈簧支架模擬.92.0 附塔管道支架的模擬.113.0 彎頭上支架.134.0 液壓阻尼器.145.0 CAESARII 可模擬蝦米彎，但變徑蝦米彎不能模擬.15第二部分第二部分 管件的模擬管件的模擬.151.0 法蘭和閥門的模擬.152.0 大小頭模擬.173.0 安全閥的模擬.184.0 彎頭的模擬.195.0 支管連接形式.206.0 膨脹節(jié)的模擬.216.1 大拉桿橫向

2、型膨脹節(jié).226.2 鉸鏈型膨脹節(jié).34第三部分第三部分 設(shè)備模擬設(shè)備模擬.421.0 塔.421.1 板式塔的模擬.421.2 填料塔的模擬.441.3 除了模擬塔體的溫度，還需模擬塔裙座的溫度.472.0 換熱器，再沸器.482.1 換熱器模擬也分兩種情況.4823.0 板式換熱器.514.0 空冷器.524.1 空冷器進(jìn)口管道和出口管道不在同一側(cè) .524.2 空冷器進(jìn)口管道和出口管道在同一側(cè) .545.0 泵.566.0 壓縮機(jī)，透平.58第四部分第四部分 管口校核管口校核.591.0 WRC107.592.0 Nema 23.623.0 API617.644.0 API610.65第

3、五部分第五部分 工況組合工況組合.681.0 地震.692.0 風(fēng)載.703.0 安全閥起跳工況.724.0 沉降.74第一部分第一部分 支架形式模擬支架形式模擬1.0 普通支架的模擬1.1 UbandYXStrap3在 CAESAII 的輸入界面找到 restraints 選項(xiàng)，并雙擊打勾，在 Node 項(xiàng)目，輸入該支架位置的節(jié)點(diǎn)，在 type 項(xiàng)填入支架的約束形式，U-band 只需在 type 項(xiàng)中輸入 X，y用戶還需輸入支架的摩擦系數(shù) Mu，通常規(guī)定：鋼與鋼接觸的承重支架摩擦系數(shù)輸入 0.3 不銹鋼與 PTFE 板接觸的承重支架摩擦系數(shù)輸入為 0.1 支架選項(xiàng)中，stif 代表支架生根

4、部份的剛度，不輸代表無(wú)窮大，用戶可以把生根部件的剛度輸入其中，單位為 N/cm1.2 承重支架1.3 導(dǎo)向支架+Y41.3.1 水平管道若導(dǎo)向支架的擋塊與管托之間有間隙，可在圖中(Gap:)中輸入間隙，不輸表示導(dǎo)向的間隙為01.3.2 垂直管道1.3.2.1 四向?qū)?YX5 1.3.2.2 單邊導(dǎo)向6 71.4 限位支架1.5 固定支架+YZStopperANC81.6 吊架雙擊 restrains 選項(xiàng)，承重吊架為Yrod，并在 len 中輸入吊桿的擺動(dòng)的長(zhǎng)度 1.7 水平拉桿91.8 彈簧支架模擬雙擊 Hangers 出現(xiàn)如下圖框Node 輸入支架的節(jié)點(diǎn)號(hào)Hanger Talbe:選擇彈

5、簧的型號(hào)，國(guó)內(nèi)項(xiàng)目選擇 13-Sinopec(China)Avalable Space(neg for can)若該點(diǎn)由彈簧支撐，可以輸入一個(gè)負(fù)的距離，該距離為支稱點(diǎn)與彈簧底板之間的距離Allowable load Variation(%):為彈簧的荷載變化率（熱態(tài)載荷冷態(tài)載荷）/熱態(tài)載荷的絕對(duì)值乘以 100，一般彈簧的荷載變化率控制在 25內(nèi)，但是在一些敏感設(shè)備附近，如壓縮機(jī)，透平管口附近，彈簧的荷載變化率需控制在 10內(nèi)，這時(shí)用戶需在此選項(xiàng)中輸入 10Rigid Support Displacement Criteria:在應(yīng)力計(jì)算中，有時(shí)軟件自選的彈簧熱位移很小，例如 1mm 左右，在不

6、是敏感設(shè)備附近，工程上常用剛性支架來(lái)代替彈簧支架，用戶可以人為輸入剛性支架代替彈簧支架熱位移標(biāo)準(zhǔn)，如輸入 1mm，則若軟件算出彈簧的熱位移小于 1mm，軟件就自動(dòng)將該彈簧代替為剛性支架Max.Allowed Travel Limit:該項(xiàng)定義了可變彈簧最大位移量，若軟件算出的熱位移量超過(guò)該輸入值，則軟件將自動(dòng)把可變彈簧替換為恒力彈簧No。Hangers at Location:指該點(diǎn)彈簧的個(gè)數(shù)，有時(shí)立管上某個(gè)支點(diǎn)往往要 2 個(gè)或 4 個(gè)彈簧支架支撐，這時(shí)就可以輸10入彈簧的個(gè)數(shù)，軟件會(huì)通過(guò)載荷的分配，自動(dòng)選出每個(gè)彈簧的型號(hào)Allow Short Range Springs:雙擊該選項(xiàng)，允許軟件

7、選擇短量程彈簧Operating Load Case Design Option:該選項(xiàng)是讓用戶設(shè)定彈簧熱態(tài)時(shí)的載荷，若為兩個(gè)彈簧時(shí)，應(yīng)輸入總的載荷，而不是每個(gè)彈簧的熱載荷Multiple load case design option:該選項(xiàng)讓用戶定義按哪個(gè)工況來(lái)設(shè)計(jì)彈簧，默認(rèn)為 T1，即 Temp1 工況，但是在有一開(kāi)一備工況下，有時(shí)設(shè)計(jì)彈簧需切換相應(yīng)工況，確保彈簧是按管道正常操作溫度下的工況選擇的Free Restrains at Node:該選項(xiàng)常用在壓縮機(jī)，透平，泵的第一個(gè)彈簧支架中，由于這些動(dòng)設(shè)備都需要無(wú)應(yīng)力安裝，通過(guò)該選項(xiàng)可以通過(guò)調(diào)節(jié)彈簧的載荷，確保管口受力最小，比如透平口法蘭面

8、節(jié)點(diǎn)號(hào)為 10點(diǎn)，20 點(diǎn)為靠近其管口的最近一個(gè)彈簧支架，并且使法蘭上 Y 方向受力最小則輸入如下Spring Rate:此項(xiàng)可以輸入彈簧的剛度，此項(xiàng)主要用在模擬已購(gòu)買好的彈簧Theoretical Cold(Installation) Load:此項(xiàng)可以輸入彈簧的安裝載荷，此項(xiàng)主要用在模擬已購(gòu)買好的彈簧Constant Effort Support Load:此項(xiàng)輸入可以輸入恒力彈簧的工作載荷。112.0 附塔管道支架的模擬在支架模擬中，附塔管道支架的模擬較為復(fù)雜，因?yàn)楦剿艿乐Ъ苁巧谒厦?，而塔由于熱脹往往有較大的熱位移，因此需將該熱位移準(zhǔn)確模擬到附塔管道的支架上。雙擊 restrai

9、ns 選項(xiàng)： 12說(shuō)明：1000 點(diǎn)為與該支架同一標(biāo)高塔中心點(diǎn)位置，1010 為塔外壁。10 點(diǎn)為管道上的支架，11 點(diǎn)為與 10 點(diǎn)連接點(diǎn)，在 from 11 點(diǎn) to 1010 點(diǎn)需輸入常溫和常壓，并雙擊 rigid ，在直徑和壁厚選項(xiàng)中需輸入附塔設(shè)備的直徑和壁厚，F(xiàn)rom 1010 to 1000 點(diǎn)需輸入設(shè)備的溫度和壓力，在直徑和壁厚選項(xiàng)中需輸入附塔設(shè)備的直徑和壁厚133.0 彎頭上支架在裝置中，我們經(jīng)?？吹皆趶濐^有支架，如何在 CAESARII 中彎頭上輸入支架，最常見(jiàn)的也是最簡(jiǎn)單的模擬方法就是在彎頭的中點(diǎn)位置輸入支架先雙擊 bend 選項(xiàng)，找到 angle 為 M 的節(jié)點(diǎn)號(hào)（該節(jié)點(diǎn)

10、號(hào)往往自動(dòng)生成）再雙擊 restrains,選項(xiàng)，在 node 一覽中輸入 angle 為 M 的節(jié)點(diǎn)，并在 type 欄中輸入支架的形式。14對(duì)于靠近敏感設(shè)備附近的彎頭支架，Caesar II 指導(dǎo)說(shuō)明中給出更為精確的模擬方法該法稱為偏移輸入法，該模擬方法可使假腿位置準(zhǔn)確定位在彎頭曲線上，并且假腿作用在垂直管道的中心線上，缺點(diǎn)是模擬比較復(fù)雜.具體模擬方法見(jiàn) application guide hangers Vertical Dummy Leg on Bends:Offset Element Method4.0 液壓阻尼器液壓阻尼用來(lái)控制管道的振動(dòng)，模擬液壓阻尼器步驟如下1 先運(yùn)行不帶阻尼器

11、情況下該位置的操作工況2 記錄上述工況下該點(diǎn)的位移及轉(zhuǎn)角3 輸入阻尼器，并在 CNode 點(diǎn)中輸入上述位移和轉(zhuǎn)角4 將附加位移值加在操作工況下并在 load case editor 中找到所有含有動(dòng)載荷的工況（如地震，風(fēng)載，安全閥反力等）并激活阻尼器，155.0 CAESARII 可模擬蝦米彎，但變徑蝦米彎不能模擬蝦米彎的模擬方法較為復(fù)雜，可參考 caesarII 自帶的 application guide chapter 2 mitered bends第二部分第二部分 管件的模擬管件的模擬1.0 法蘭和閥門的模擬法蘭、閥門為裝置中的重要原件，在應(yīng)力計(jì)算中，它們往往是集中載荷，必需對(duì)法蘭、閥門

12、的重量進(jìn)行模擬，首先根據(jù)閥門、法蘭的類型，在對(duì)應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)或樣本中找出相應(yīng)的重量并輸入模型，現(xiàn)以閥門帶配對(duì)法蘭為例：16710 點(diǎn)到 720 點(diǎn)為管道上法蘭先輸入法蘭高度，點(diǎn)擊 rigid，在 rigid weight 中輸入法蘭的重量720 點(diǎn)到 730 點(diǎn)為閥門首先輸入閥門的長(zhǎng)度點(diǎn)擊在 rigid weight 中輸入閥門的重量17730 點(diǎn)到 740 點(diǎn)為閥門另一側(cè)管道上的法蘭，輸法與 710 點(diǎn)到 720 點(diǎn)相同2.0 大小頭模擬440 點(diǎn)為大小頭的大頭端，管道直徑為大小頭大頭側(cè)的直徑和壁厚（此例為 406.4x9.525）450 點(diǎn)為大小頭的小頭端，管道直徑為大小頭小頭側(cè)的直徑和壁厚 (

13、此例為 273.05x9.271)440 點(diǎn)到 450 點(diǎn)輸入大小頭的長(zhǎng)度（如 dx：356mm） ，若是同心大小頭無(wú)需輸入偏移量對(duì)與偏心大小頭，偏移量需模擬（如 dy：67mm）點(diǎn)擊18輸入大小頭另一段的直徑和壁厚（此例為小頭端直徑 x 壁厚 273x9.2710）即可。3.0 安全閥的模擬 先模擬安全閥入口側(cè)管道上的配對(duì)法蘭，輸入方法見(jiàn)法蘭模擬再輸入安全閥的垂直部份（node125-130）并在 rigid 中輸入 rigid weight（安全閥垂直部份的重量為安全閥總重量的一半）然后輸入安全閥泄壓側(cè)即水平段（node130140）并在 rigid 中輸入 rigid weight（安全

14、閥水平部份的重量為安全閥總重量的一半）最后輸入泄壓側(cè)的管道上的配對(duì)法蘭安全閥反力的模擬在工況中詳細(xì)說(shuō)明194.0 彎頭的模擬在管道拐彎處往往要用彎頭連接點(diǎn)擊raidus 中可輸入彎頭的半徑， 默認(rèn)彎頭半徑為 1.5 倍的管道直徑type：single flange 為彎頭附近帶一片法蘭的形式 double flange 為彎頭附近帶片法蘭的形式注：法蘭離開(kāi)彎頭末端兩倍直徑內(nèi)，才需使用上述選項(xiàng) 20 Angle1: 和 node 定義了彎頭的具體部位例如 angle1：M Node1：9表示彎頭中點(diǎn)的節(jié)點(diǎn)號(hào)為 9， Angle 2：0 Node2：8表示第 8 點(diǎn)為彎頭起始點(diǎn)在輸出報(bào)告中，可以讀

15、出彎頭相應(yīng)部位的應(yīng)力5.0 支管連接形式通過(guò)點(diǎn)擊 出現(xiàn)對(duì)話框 在 node 中輸入支管連接處節(jié)點(diǎn)號(hào)Type 中輸入支管連接的形式1 Reinforced 帶補(bǔ)強(qiáng)圈或鞍件的增強(qiáng)制造三通212 Unreinforced 未補(bǔ)強(qiáng)的預(yù)制三通3 Welding 按 B16.9 的焊接三通4 Sweepolet 插入式焊接管座5 Weldolet 整體加強(qiáng)的座焊支管6 Extruded 擠壓成型的焊接三通6.0 膨脹節(jié)的模擬膨脹節(jié)模擬有簡(jiǎn)單模擬和復(fù)雜模擬兩種，簡(jiǎn)單模擬請(qǐng)參考 CAESARii 自帶的手冊(cè)這里介紹兩種常用的膨脹節(jié)的復(fù)雜模擬法226.1 大拉桿橫向型膨脹節(jié)大拉桿橫向型膨脹節(jié)可以按膨脹單元拆分建

16、模（復(fù)雜模型） ，下圖所示，節(jié)點(diǎn) 20 和節(jié)點(diǎn) 110 之間是大拉桿按內(nèi)外側(cè)均有螺母，膨脹節(jié)參數(shù)如下：橫向剛度：311N/mm，扭轉(zhuǎn)剛度：451279N.m/，波紋管有效直徑：775mm，膨脹節(jié)重量：851Kg。每個(gè)波紋管參數(shù)：軸向剛度：783N/mm，橫向剛度：12286N/mm，扭轉(zhuǎn)剛度：902557N.m/，波紋管有效直徑：775mm。102030 407011014015016050 608090 100120 130301002324252627282930313233346.2 鉸鏈型膨脹節(jié)復(fù)雜模型如下圖所示，節(jié)點(diǎn) 20 和節(jié)點(diǎn) 50 之間是一鉸鏈型膨脹節(jié)，膨脹節(jié)參數(shù)如下：角向剛度

17、：1029 N.m/，扭轉(zhuǎn)剛度：902557N.m/，波紋管有效直徑：775mm，膨脹節(jié)重量：672Kg。每個(gè)波紋管參數(shù)：軸向剛度：783N/mm，橫向剛度：12286N/mm，扭轉(zhuǎn)剛度：902557N.m/，波紋管有效直徑：775mm。35102030 407011014050608090100120130205036373839404142第三部分第三部分 設(shè)備模擬設(shè)備模擬1.0 塔根據(jù)塔內(nèi)氣、液接觸構(gòu)件形式，塔設(shè)備可分為板式塔和填料塔兩大類。板式塔內(nèi)設(shè)置一定數(shù)量的塔板，氣體以鼓泡狀、蜂窩狀、泡沫狀或噴射形式穿過(guò)板上的液層，進(jìn)行傳質(zhì)與傳熱。填板式塔的準(zhǔn)確模擬方法為根據(jù)工藝提供的板式塔數(shù)據(jù)表

18、上的塔板溫度進(jìn)行分段模擬，431.1 板式塔的模擬44比如第一塊塔板的處的氣相溫度，即為塔頂溫度，最下面一塊塔板處的液相溫度，即為塔底溫度，中間的溫度按數(shù)據(jù)表上每塊塔板上的溫度分段模擬1.2 填料塔的模擬填料塔內(nèi)裝有一定高度的填料層，液體自塔頂沿填料表面下流，氣體逆流向上流動(dòng)，氣、液兩相密切接觸進(jìn)行傳質(zhì)與傳熱。填料塔的準(zhǔn)確模擬方法為：根據(jù)數(shù)據(jù)表中的溫度分布，bed1 為 101.6 度，bed2 為112.9 度，然后通過(guò)塔頂管道氣相溫度，可得出塔頂溫度，從塔底泵管道溫度，可得出塔底溫度，而 bed1 和 bed2 之間的溫度，可以取 bed1 和 bed2 的平均溫度，即填料塔可分五段溫度輸

19、入：從上而下為 1.塔頂溫度2.bed1 溫度3.bed1 和 bed2 平均溫度4.bed2 溫度455.塔底溫度TL+ 03700 I.D TL+ 9780TL+ 1807039xMellapak 250YTL+ 19575TL+ 2786539xMellapak 250YTL+ 29130TL+ 30390TL+ 310303700 I.D N14 N3 N13 N4N12 K1a K2a K3aTL+7000 N9A2TL+8880 N6 A3 A4TL+29790 N2TL+30840 N11 N15 N1K5K3b K1b K7, TL+8120 N7TL+7800 N8TL+88

20、80 N5K6aN10TL+505 K2b, TL+650 A1K4K6bBed #1Bed #2Min. 9000 (*)(*) Finally defined by EPC contractorV-204K9aK9bK846但在項(xiàng)目初期我們往往缺少相關(guān)的資料，在資料不足的情況下，我們可以粗略估計(jì)塔頂管道熱位移，我們只要得塔頂，和塔底的溫度，其中間區(qū)域可如下模擬：47說(shuō)明：T1 為塔頂溫度，T4 為塔底溫度，T5 為群座溫度，T2，T3 為中間溫度1.3 除了模擬塔體的溫度，還需模擬塔裙座的溫度以下公式引用自壓力管道應(yīng)力分析482.0 換熱器，再沸器2.1 換熱器模擬也分兩種情況492.1.

21、1 殼體上不帶膨脹節(jié)進(jìn)口管箱的溫度按管層入口溫度 T1 輸入，殼體縱向溫度按殼層進(jìn)出口溫度的平均溫度輸入即(T2T3)/2，出口管箱溫度按管層出口溫度 T4 輸入但是要注意的是殼層出口 CD 的徑向方向溫度按殼層出口溫度 T3 模擬殼層進(jìn)口 AB 的徑向方向溫度按殼層入口溫度 T2 模擬502.1.2 殼體上帶膨脹節(jié)殼體上帶膨脹節(jié)的換熱器模擬方法與不帶膨脹節(jié)的的換熱器模擬方法略有不同：不同點(diǎn)是殼體的熱脹模擬：如圖 A 點(diǎn)是支座，A 點(diǎn)到 B 點(diǎn)（上管板處）模擬殼體進(jìn)口與出口的平均溫度，然后再?gòu)?B點(diǎn)（上管板）到 C 點(diǎn)（下管板）模擬管程進(jìn)口與出口的平均溫度，其中 AB 段是重復(fù)模擬的其余模擬方

22、法與不帶膨脹節(jié)的換熱器模擬方法相同。513.0 板式換熱器52板式換熱器本體溫度按(T1+T2+T3+T4)/4 模擬，殼體底部中心作為固定點(diǎn)，用剛性件模擬管口到固定點(diǎn)的相對(duì)距離，溫度按平均溫度模擬。2040 為板式換熱器支座，E211AH3 為管口，T1,T2,T3,T4 分別為冷側(cè)與熱側(cè)進(jìn)出口溫度。4.0 空冷器空冷器也分兩種：4.1 空冷器進(jìn)口管道和出口管道不在同一側(cè)53若進(jìn)口管箱固定，則出口管道需要吸收管束的熱脹。若進(jìn)口管箱不固定，我們往往在管束中間做固定點(diǎn)，進(jìn)口和出口管道分別吸收管束熱脹的一半即/2管束熱脹溫度取進(jìn)口和出口管道溫度的平均溫度進(jìn)口管道和出口管道可以分開(kāi)模擬。管箱的模擬：

23、首先在管箱中間模擬虛擬固定點(diǎn)（1055） ，若要模擬管束的熱脹，可在固定點(diǎn)上做一個(gè)cnode 點(diǎn)（5010） ，并在 cnode 中輸入管束的熱脹，在兩端模擬承重導(dǎo)向（僅在管箱固定端輸入）限位（1050） ，限位支架需輸入管箱與管箱之間的間隙，此間隙是用來(lái)吸收管箱橫向熱脹的，承重支架需輸入摩擦系數(shù)，有些管箱下墊 PTFE 板,則摩擦系數(shù)需輸 0.1，此外還需模擬管箱的重量。54 4.2 空冷器進(jìn)口管道和出口管道在同一側(cè)55若管箱端固定，管道不受管束熱脹的影響，若管箱不固定，則也有一半的熱脹需進(jìn)出管道共同吸收，進(jìn)出管道需模擬在一起。管箱的模擬首先在管箱中間模擬虛擬固定點(diǎn)（2060 點(diǎn)） ，在兩端

24、模擬承重導(dǎo)向限位（2050 點(diǎn)） ，限位支架需輸入管箱與管箱之間的間隙，此間隙是用來(lái)吸收管箱橫向熱脹的，承重支架需輸入摩擦系數(shù)，有些管箱下墊 PTFE 板,則摩擦系數(shù)需輸 0.1，此外還需模擬管箱的重量。565.0 泵泵一般將泵口法蘭作為固定點(diǎn)模擬，但是有些業(yè)主要求較高，要求把泵體的熱脹也考慮在內(nèi)，這時(shí)用戶可在泵口做一個(gè) cnode 點(diǎn)，570 cnode 3020，把真實(shí)的固定點(diǎn)模擬到泵的基座上，泵體為 3020 點(diǎn)到 3030 點(diǎn)，3030 固定點(diǎn)為泵的基座。57 注意注意：由于泵體剛性較大，管口受力不可能通過(guò)泵體的變形來(lái)減小，因此我們可用壁厚較厚的剛性件來(lái)模擬泵體。586.0 壓縮機(jī)，透

25、平在模擬壓縮機(jī)和透平管道時(shí)，往往也要考慮機(jī)身本體的熱脹，此熱脹可通過(guò)廠家提供的圖紙進(jìn)行輸入，壓縮機(jī)和透平廠家往往會(huì)在圖紙上表明管口法蘭面的熱位移，用戶只需在 CAESARII 中輸入代表法蘭節(jié)點(diǎn)的附加位移值，附加位移值如何與工況組合詳見(jiàn)下節(jié)注意注意：廠家提供的熱位移坐標(biāo)往往與 CaesarII 輸入的模擬坐標(biāo)不一致，難點(diǎn)就是要將廠家的坐標(biāo)正確地折算到 CaesarII 中的坐標(biāo)。59第四部分第四部分 管口校核管口校核1.0 WRC107在 analysis 選項(xiàng)欄中點(diǎn)擊 WRC107/297在 description 中可輸入被校設(shè)備的管口名稱點(diǎn)擊 vessel data 選項(xiàng)卡在 Analy

26、sis type 中選 WRC107，若管口位于殼體。則選 Cylindrical若管口位于封頭，則選 SphericalVessel Node Number：輸入設(shè)備筒體上的節(jié)點(diǎn)，往往是 cnode 點(diǎn)Vessel Outside Diameter：輸入設(shè)備的外徑（若管口位于橢圓型封頭上，則需輸入橢圓封頭等效直徑）Vessel Wall Thickness ：輸入設(shè)備的壁厚Vessel Corrosion allowance：輸入設(shè)備的腐蝕余量60Vessel Design Temperature:輸入設(shè)備的設(shè)計(jì)溫度Vessel Material Name：輸入設(shè)備材料的名稱Hot Allo

27、wable Stress:設(shè)備材料在設(shè)計(jì)溫度下的許用應(yīng)力Cold Allowable Stress:設(shè)備材料在常溫下的許用應(yīng)力注：若材料是數(shù)據(jù)庫(kù)自帶的話，上述許用應(yīng)力會(huì)自動(dòng)填入。若數(shù)據(jù)庫(kù)沒(méi)有該材料，CAESARII 允許用戶手動(dòng)輸入設(shè)備材料的許用應(yīng)力點(diǎn)擊 Nozzle Data 選項(xiàng)：在 Nozzle type 中輸入管口的類型Round Hollow :空心的圓柱型管口Round Solid: 實(shí)心的圓柱型管口Square Hollow:空心的方型管口Square solid:實(shí)心的方形管口Rectangular Solid:實(shí)心的矩形管口Nozzle Node Number:輸入管口的節(jié)點(diǎn)

28、號(hào)61Nozzle Outside Diameter:輸入管口的外徑Attachment Wall Thickness:輸入管口的壁厚Corrosion Allowance:輸入管口的腐蝕余量點(diǎn)擊 Reinforce Pad:Reinforcing Pad Diameter:輸入補(bǔ)強(qiáng)板的直徑Reinforcing Pad Thickness:輸入補(bǔ)強(qiáng)板的厚度點(diǎn)擊 Loads DataGlobal CAESARII Convent:點(diǎn)擊全局坐標(biāo)在 Centerline Direction Cosines 中輸入設(shè)備中心線的坐標(biāo)：管口中心線的坐標(biāo)：注：注：設(shè)備的中心線必需與管口垂直，但是封頭上的管

29、口比較特殊，管口中心線是垂直方向的，設(shè)備中心線也是垂直方向的，此時(shí)需將設(shè)備中心線的坐標(biāo)改成與管口垂直的方向，管口中心線方向不變。62Internal Pressure:輸入設(shè)備的內(nèi)壓點(diǎn)擊 get from Output,從輸出報(bào)告中得出相應(yīng)的受力和力矩Sus 為管口安裝態(tài)的受力EXP 為管口純熱態(tài)下的受力OCC 為管口純偶發(fā)工況下的受力以上數(shù)據(jù)輸入完整后，點(diǎn)擊 analyze WRC107/297,軟件會(huì)自動(dòng)得出計(jì)算報(bào)告2.0 Nema 23 校核透平管口受力往往使用 NEMA 23 選項(xiàng)在 analysis 選項(xiàng)中點(diǎn)擊 NEMA 23點(diǎn)擊 NEMA Input Data”輸入透平中心線的位置

30、， 沿 x 軸，在 CosX：中輸入 1 沿 Z 軸，在 CosZ：中輸入 163點(diǎn)擊 Add Nozzle:Node Number：輸入透平口的節(jié)點(diǎn)Nozzle Type:輸入管口的類型Inlet:為透平的進(jìn)口EXHAUST:為透平的出口Extraction：為透平中間的排出口Nominal:為透平口的直徑在校核透平管口受力時(shí)，要同時(shí)考慮進(jìn)口和出口受力對(duì)透平的影響，因此往往有一個(gè)折算點(diǎn)，即透平進(jìn)口和出口受力都需折算在該點(diǎn)上，該點(diǎn)稱作 Resolution Point:此選項(xiàng)用來(lái)輸入管口距離該折算點(diǎn)的相對(duì)距離此選項(xiàng)可用來(lái)輸入許用值的系數(shù)，不輸為 1 倍 NEMA 2364點(diǎn)擊 get load

31、s from Output file 軟件會(huì)自動(dòng)讀入對(duì)應(yīng)節(jié)點(diǎn)的管口力和力矩輸入完畢后，點(diǎn)擊 Analyze 選項(xiàng)，軟件會(huì)自動(dòng)校核透平口受力。3.0 API617校核壓縮機(jī)管口受力，需點(diǎn)擊 analysis 選項(xiàng)中的 API617點(diǎn)擊 API617 input在 Suction Nozzle 中Node Number 中輸入壓縮機(jī)進(jìn)口的節(jié)點(diǎn)號(hào)Nominal 中輸入管口直徑Discharge Nozzle：Node Number 中輸入壓縮機(jī)出口的節(jié)點(diǎn)號(hào)Nominal 中輸入出口管道直徑Extaction Nozzle 1 和 2，為壓縮機(jī)中間的排出口Equipment Centerline：輸入

32、壓縮機(jī)的中心線坐標(biāo)Factor For Allowable Increase:為壓縮機(jī)管口許用值的增加系數(shù)，不輸為 1 倍的 API617再點(diǎn)擊 Suction Nozzle 選項(xiàng)65上述選項(xiàng)用來(lái)輸入管口離壓縮機(jī)進(jìn)口的相對(duì)距離，若是進(jìn)口輸入 0 即可點(diǎn)擊 get loads From Output File,軟件將管口受力自動(dòng)導(dǎo)入，重復(fù)點(diǎn)擊 Discharge Nozzle,Extraction Nozzle 1 或 Extraction Nozzle 2將所有管口載荷輸入完畢后，點(diǎn)擊 Analyze，軟件將自動(dòng)校核管口受力。4.0 API610CAESARII 自帶 API610 泵的管口校

33、核66先確定泵的位置，若泵中心線沿 x 軸布置在 Centerline Direction Cosine x 輸入 1若泵中心線沿 z 軸布置在 Centerline Direction Cosine z 輸入 1Base point Node Number泵的基準(zhǔn)點(diǎn)，該基準(zhǔn)點(diǎn)是指泵的軸線與垂直面的交點(diǎn)，垂直面是四個(gè)支座的平分面下圖 4 就為泵的基準(zhǔn)點(diǎn)Suction nozzle node number:泵吸入口節(jié)點(diǎn)Suction nozzle Type:泵的吸入口管嘴類型67Suction Nozzle Nominal Diameter:泵吸入口直徑Discharge Nozzle Node

34、 Number:泵出口節(jié)點(diǎn)Discharge Nozzle Type:泵出口管嘴類型Discharge Nozzle Nominal:泵出管嘴類型Factor for Table 4 Allowables:表 4 許用值系數(shù)點(diǎn)擊 Suction NozzleNozzle Location(from Pump Center)泵口離開(kāi)基準(zhǔn)點(diǎn)的相對(duì)位置Forces on Nozzle:泵口受力Moments on Nozzle: 泵口力矩點(diǎn)擊 get Loads From output file軟件將輸出文件中的力和力矩自動(dòng)導(dǎo)入上述空格內(nèi)點(diǎn)擊 Discharge Nozzle68上述各項(xiàng)與泵進(jìn)口相似完成上述各項(xiàng)輸入后，點(diǎn)擊 Analyze,軟件將會(huì)自動(dòng)校核泵口受力。第五部分第五部分 工況組合