內(nèi)蒙古科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計說明書（畢業(yè)論文）

1、摘要本設(shè)計的對象為包頭市某公安局附屬辦公樓，為六層框架結(jié)構(gòu)。本設(shè)計主要進行了結(jié)構(gòu)方案中橫向框架軸中A、B、C軸框架的設(shè)計。首先根據(jù)提供資料及框架結(jié)構(gòu)的優(yōu)點確定框架布局及承重方案。然后根據(jù)承重方案的選擇、構(gòu)件截面尺寸的選擇、重力荷載代表值的計算及橫向框架側(cè)移剛度的計算確定所設(shè)計框架為規(guī)則框架體系。然后計算了水平地震荷載作用下一榀框架的內(nèi)力分析并求出內(nèi)力，做出內(nèi)力圖，計算豎向荷載(恒載、活載)作用下各桿端的內(nèi)力用二次分配法進行內(nèi)力分配，接著內(nèi)力組合，找出最不利的一組或幾組來進行構(gòu)件截面設(shè)計。最后，用計算機軟件（PKPM）進行一榀框架的配筋圖、樓板的配筋圖及樓梯的配筋圖的結(jié)構(gòu)出圖。關(guān)鍵詞：框架結(jié)構(gòu)

2、結(jié)構(gòu)設(shè)計 內(nèi)力組合 AbstractThe design is targeted at the Public Security Bureau in BaotouCity subsidiary office for a six-storey frame structure. The design of the main structure of the program framework horizontal axis A, B, C axis framework for the design. First according to the design matcrialwhich provid

3、es ,as well as the merits of the framework of layout and loading programs. Under the program then loading the choice beam size choices, gravity loads on behalf of the calculation of horizontal and lateral stiffness framework of the calculation to determine the framework for the design rules framewor

4、k. Then calculate the horizontal seismic loads framework of the next load analysis and internal forces sought forces, internal forces made plans, calculated vertical load (constant load, live load) under the rod ends with the internal force secondary distribution method for internal force distributi

5、on, Then internal force composition, identify the most disadvantaged group or a few groups to beam design. Finally, the computer software (PKPM) carries on one frame to match the muscle chart,the floor matches the musclechart as well as the staircase matches the muscle chart the structure to leave t

6、he chart .Keywords : Frame structure Structural DesignEndogenic Force compound第一章 工程概況該工程為包頭某公安局附屬辦公樓，該辦公樓位于包頭市XX路北側(cè)，建筑總面積約5140.8m2,建筑總高度為21.6m，室內(nèi)外高差為450mm。工程室內(nèi)地坪標高為±0.000m，首層層高為3.9m，其余各層層高均為3.6m。該工程主體為六層，局部五層。為滿足規(guī)范要求，內(nèi)設(shè)兩部電梯，電梯井為剪力墻結(jié)構(gòu)。因該工程位于包頭市重要干道路口，沿街建筑層數(shù)及立面處理均滿足城市規(guī)劃要求。 該建筑場地的地質(zhì)、水文及氣象資料： 地形：地

7、形較為平坦，由北向南略有傾斜。承載能力標準值f=220KN/m2,三類場地土。 地下水位：場地地下水位在自然地面以下9.511.0m。 地下水性質(zhì)：對各種混凝土無侵蝕性。 地震裂度：8度?？拐鹪O(shè)計基本加速度0.2g，抗震設(shè)計地震分組為第一組。 最熱平均溫度：28.0(絕對最高氣溫39) 最冷平均溫度：-10（絕對最低氣溫-25） 主導(dǎo)風(fēng)向：西北風(fēng)。 基本風(fēng)壓值：0.45kN/m2 基本雪壓值：0.25kN/m2第二章 結(jié)構(gòu)體系選擇結(jié)構(gòu)體系應(yīng)滿足使用功能要求，盡可能的與建筑形式相一致，有足夠的承載力、剛度和延性，施工簡便，經(jīng)濟合理。該工程可選用的結(jié)構(gòu)體系有框架結(jié)構(gòu)體系和框架-剪力墻結(jié)構(gòu)等。2.1

8、 框架結(jié)構(gòu)體系的優(yōu)缺點 建筑平面布置靈活，能獲得較大空間，易于滿足多功能的使用要求。 建筑立面容易處理。墻體只起維護作用，結(jié)構(gòu)自重較輕。 計算理論較成熟，在一定的高度范圍內(nèi)造價較低，施工簡便。 在結(jié)構(gòu)受力性能方面，框架結(jié)構(gòu)屬于柔性結(jié)構(gòu)，自振周期較長，地震反應(yīng)較小，經(jīng)過合理的結(jié)構(gòu)設(shè)計，可以具有較好的延性。其缺點是結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度較小，在地震作用下側(cè)向位移較大。因此，框架結(jié)構(gòu)體系一般適用于非地震地區(qū)、或?qū)訑?shù)較少的高層建筑。在抗震設(shè)防烈度較高的地區(qū)，其建筑高度應(yīng)嚴格控制。2.2 框架-剪力墻結(jié)構(gòu)體系得優(yōu)點在框架結(jié)構(gòu)中的部分跨間布置剪力墻，或把剪力墻結(jié)構(gòu)中的部分剪力墻抽掉改成框架承重，即成為框架-剪力墻結(jié)

9、構(gòu)。它既保留了框架結(jié)構(gòu)的布置靈活，使用方便的優(yōu)點。又具有剪力墻結(jié)構(gòu)的抗側(cè)剛度大，抗震性能好的優(yōu)點，同時還可充分發(fā)揮材料的強度作用，具有較好的技術(shù)經(jīng)濟指標，因而被廣泛應(yīng)用于高層辦公樓建筑和旅館建筑中?？蚣?剪力墻結(jié)構(gòu)的應(yīng)用范圍很廣，10-40層的高層建筑均可采用這類結(jié)構(gòu)體系。本工程位于抗震設(shè)防裂度為8度的包頭市，主體結(jié)構(gòu)為六層，綜合考慮上述兩種結(jié)構(gòu)體系所適用的建筑類型，結(jié)構(gòu)造型與平、立面布置的規(guī)則性，及經(jīng)濟合理性，該工程選用現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)。第三章 承重方案的選擇3.1柱網(wǎng)的布置框架結(jié)構(gòu)的柱網(wǎng)布置既要滿足生產(chǎn)工藝和建筑平面布置的要求，又要使結(jié)構(gòu)受力合理，施工方便。建筑平面布置主要有內(nèi)廊式、統(tǒng)間式、大

10、寬度式等幾種。與此相應(yīng)，柱網(wǎng)布置方式可分為內(nèi)廊式、等跨式、對稱不等跨式等幾種。本建筑主體平面布置為內(nèi)廊式，柱網(wǎng)布置選擇兩跨不等跨式，跨度分別為8.1m、5.4m。如圖3-1所圖3-1 柱 網(wǎng) 布 置 圖3.2承重方案的選擇承重框架的布置方案有橫向框架承重、縱向框架承重和縱橫向框架承重等幾種。橫向框架承重方案橫向承重方案是在橫向布置框架承重梁，樓面豎向荷載由橫向梁傳至柱而在縱向布置連系梁，橫向框架往往跨度較少，主梁沿橫向布置有利于提高建筑物的橫向抗側(cè)剛度。而縱向框架則往往僅按構(gòu)造要求布置較小連系梁。這也有利于房屋室內(nèi)的采光于通風(fēng)?？v向框架承重方案縱向承重方案是在縱向布置框架承重梁，在橫向布置連系

11、梁。因為樓面荷載有縱向梁傳至柱子，所以橫向梁高度較小，有利于設(shè)備線的穿行，當(dāng)在房屋開間方向需要較大空間時，可獲得較高的室內(nèi)凈高?？v向承重方案的缺點是房屋的橫向抗側(cè)剛度較差，進深尺寸受到影響?？v橫向框架混合承重方案縱橫向框架混合承重方案是在兩個方向均需布置框架承重梁以承受樓面荷載。當(dāng)采用現(xiàn)澆樓板時，常用井字形梁樓蓋。當(dāng)樓面上作用有較大荷載，或樓面有較大開洞，或當(dāng)柱網(wǎng)布置為正方形或接近正方形時常采用這種承重方案。總橫向框架混合承重方案具有較好的整體工作性能，對抗震有利。綜合考慮地震裂度及柱網(wǎng)的布置接近正方形，采用縱橫向承重方案。第四章 框架桿件與截面尺寸確定4.1 框架梁尺寸選擇 根據(jù)建筑抗震設(shè)計

12、規(guī)范第，梁的截面尺寸宜符合下列各項要求： 梁的截面高度不宜小于200mm； 截面高寬比不宜大于4； 凈跨與截面高度之比不宜小于4。 按照經(jīng)驗初步選定梁截面尺寸 主梁設(shè)計：h=(1/151/10)L 其中L為梁的跨度；橫向框架梁：h=(1/151/10)×8100=540810 （mm） h=(1/151/10)×5400=360540（mm） 縱向框架梁：h=(1/151/10)×7200=480720（mm） 次梁設(shè)計：h=(1/181/12)L h=(1/181/12)×5400=300450 （mm） h=(1/181/12)×7200=

13、400480 （mm） 梁高一般取b=(1/31/2)h綜上，因橫向框架梁的跨度不一，則跨度為8100m的橫向框架梁梁高取h=700mm，梁寬b=300mm；跨度為6600m的橫向框架梁梁高取h=600mm，梁寬b=300mm；跨度為5400mm的橫向框架梁梁高取h=500mm，梁寬b=300mm；縱向框架梁梁高取h=600mm，梁寬b=300mm；進深為5.4m的房間設(shè)置的次梁梁高取h=400mm，梁寬b=200mm；跨度為7.2m處次梁梁高取h=450mm,梁寬b=200mm;平臺梁b×h=200×300。4.2柱截面尺寸選擇 根據(jù)建筑抗震設(shè)計規(guī)范第和6.3.7，柱的截

14、面尺寸宜符合下列要求： 柱截面的寬度和高度均不宜小于300mm；圓柱直徑不宜小于350mm ； 剪跨比宜大于2； 截面長邊與短邊的邊長比不宜大于3； 柱的軸壓比不宜超過0.8?？蚣苤慕孛娉叽缫话愀鶕?jù)柱的軸壓比限值按下列公式估算：其中 N柱組合的軸壓力設(shè)計值；考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數(shù)，邊柱取1.3,不等跨內(nèi)柱取1.25,等跨內(nèi)柱取1.2；gE折算在單位建筑面積上的重力荷載代表值，可根據(jù)實際計算，也可近似取1215kN/m2；n驗算截面以上樓層層數(shù)； F案簡支狀態(tài)計算的柱的負載面積；Ac柱截面面積；N框架柱軸壓比限值，對一級、二級、三級抗震等級分別取0.7、0.8、0.9；f混凝土軸心

15、抗壓強度設(shè)計值；計算底層柱截面尺寸：本工程為二級抗震等級，軸壓比限值N=0.8,各層重力荷載代表值近似取14.0KN/m2，柱采用C35混凝土，fc=16.7N/mm2 ft=1.57N/mm2。邊柱、中柱的負載面積分別為7.2×4.05m2、7.2×6.75m2邊柱： =1.25×7.2×4.05×14×6=3061.8kN=3061.8/(0.8×16.7)=229176mm2中柱：=1.25×7.2×6.75×14×6=5103kN=5103/(0.8×16.7)=38

16、1961mm2計算得 邊柱截面：479mm×479mm 中柱截面：618mm×618mm根據(jù)以上計算結(jié)果并考慮其它因素，本設(shè)計柱截面尺寸取值如下： 一層 650mm×650mm（中、邊柱） 26層 600mm×600mm（中、邊柱）4.3板的尺寸選擇板厚應(yīng)在滿足建筑功能和方便施工的條件下盡可能薄，現(xiàn)澆板的厚度一般以10mm為模數(shù)，其厚度應(yīng)根據(jù)使用環(huán)境、受力情形、跨度等條件綜合確定?，F(xiàn)澆板最小厚度為80mm，故取板厚為100mm，其中屋面、樓面、樓梯平臺板的厚度均為100mm，衛(wèi)生間的板厚為80mm。4.4 材料選擇 本工程為二級抗震等級，故混凝土等級不宜

17、低于C20，則柱采用C35，梁、板、樓梯采用C30，基礎(chǔ)采用C25，基礎(chǔ)墊層采用C10。根據(jù)鋼筋混凝土設(shè)計規(guī)范，結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的縱向受力鋼筋宜選用、級鋼筋，箍筋宜選用、級鋼筋。根據(jù)建筑抗震設(shè)計規(guī)范，普通鋼筋宜選用延性、韌性和可焊性較好的鋼筋，故本設(shè)計中柱的受力鋼筋選用HRB400級鋼筋，箍筋選用HRB235級鋼筋。第五章 計算簡圖5.1 計算單元 取號軸線作為一榀框架計算單元，如圖所示為一榀框架計算單元。 圖5-1 一榀框架計算單元5.2 計算簡圖框架結(jié)構(gòu)計算簡圖如圖所示，取頂層柱的形心線作為框架柱的軸線，梁軸線取至板底，26層柱高即為層高，取3.6米，底層柱高從基礎(chǔ)頂面至一層板底。即=3.9+0

18、.45+0.6=4.95m。圖5-2 計 算 簡 圖第六章 荷載計算6.1 恒載計算 屋面荷載計算10厚細石混凝土保護層 0.01m×22kN/m3=0.22kN/m2 高聚物改性瀝青防水卷材 13水泥砂漿，砂漿中摻有聚丙烯 85厚聚乙烯泡沫塑料板 18水泥膨脹珍珠巖找2坡 100厚鋼筋混凝土面板 25kN/m3×0.1m=2.5kN/m2 輕鋼龍骨石棉水泥板吊頂 0.19kN/m2 總計 4.46kN/m2 16層樓面荷載計算 水磨石樓面（包括打底） 0.65kN/m2 100厚鋼筋混凝土面板 25kN/m3×0.1m=2.5kN/m2 輕鋼龍骨石棉水泥板吊頂

19、0.19kN/m2 總計 2.34kN/m2 衛(wèi)生間樓面荷載計算陶瓷地磚防水樓面（包括打底） 2.26kN/m2 80厚鋼筋混凝土面板 25KN/m3×0.08m=2.0kN/m2 輕鋼龍骨石棉水泥板吊頂 0.19kN/m2 總計 4.45kN/m2 樓梯間荷載計算（雙跑樓梯）兩側(cè)梯段水磨石面層 （0.3+0.15）×0.55×12×3.6=10.692kN踏步 kN斜板 kN底板抹灰 kN 79.364kN平臺板水磨石面層 kN100厚鋼筋混凝土面層 kN底板抹灰 kN平臺梁 kN其中1.05為考慮梁的粉刷層重力荷載對其重力荷載的增大系數(shù)梯柱 kN其中

20、1.10為考慮柱的粉刷層重力荷載對其重力荷載的增大系數(shù)樓梯間荷載總計 79.36+3.564+16.2+2.20+7.56+5.94=114.828kN 外墻裝飾刷建筑膠水泥漿一遍，配合比為建筑膠水 14 15厚218水泥石灰砂漿，分兩次抹灰 0.015m×20kN/m3=0.3kN/m2 刷素水泥漿一遍 5厚11水泥砂漿加建筑膠鑲貼 0.005m×20kN/m3=0.1kN/m2 8厚面磚11水泥砂漿勾縫 0.008m×19.8kN/m3=0.158kN/m2 總計 0.558kN/m2 內(nèi)墻裝飾刷磁漆 5厚10.53水泥石灰砂漿 20kN/m3×0.

21、005m=0.1kN/m2 15厚116水泥石灰砂漿 20kN/m3×0.015m=0.3kN/m2 總計 0.4kN/m2 外墻做法300厚陶?？招钠鰤K 5.0kN/m3×0.3m=1.5kN/m2外墻面裝飾 0.558kN/m2內(nèi)墻面裝飾 0.4kN/m2總計 2.458kN/m2內(nèi)墻做法200厚陶?？招钠鰤K 5.0kN/m3×0.2m=1.0kN/m2內(nèi)墻裝飾兩面 0.4kN/m2×2=0.8kN/m2總計 1.8kN/m2踢腳線做法15厚13水泥砂漿 20kN/m3×0.015m=0.3kN/m2 素水泥砂漿結(jié)合層一遍 10厚12水泥石

22、子磨光 總計 0.55kN/m2 地面做法水磨石地面12厚12水泥石子磨光素水泥漿結(jié)合層一遍18厚13水泥砂漿找平層素水泥結(jié)合層一遍60厚C15混凝土素土夯實6.2 屋面及樓面可變荷載標準值不上人屋面均布活荷載標準值 0.5kN/m2樓面活荷載標準值 2.0kN/m2走廊活荷載標準值 2.5kN/m2屋面雪荷載標準值 0.25kN/m2第七章 樓層重力集中荷載計算計算集中荷載時，假定各層的重量為本層自重、梁自重、活荷載的50%以上、下各層墻、柱自重之和，并集中于該樓（屋）蓋處，次梁布置如下圖所示；圖7-1 次 梁 布 置 圖7.1 門窗總表7.2 各樓層重力集中荷載計算底層上半層荷載計算 外墻

23、門窗： 2.1×18+（1.8-0.6）×1.8×2×0.4+（6.6×0.6+1.5×0.3×2）×0.2=49.68××0.2=20.844Kn外墻自重： 內(nèi)墻門重：內(nèi)墻自重： 電梯間：衛(wèi)生間內(nèi)墻：衛(wèi)生間內(nèi)墻采用一面防水砂漿的做法，一面混合砂漿的做法，荷載為1.0+0.6+0.4=2.0kN/m2,兩衛(wèi)生間之間的墻體采用的是兩面防水砂漿的做法，荷載為1.0+0.6×2=2.2kN/m2。門重： （0.8×0.3×4）×0.2=0.192 kN內(nèi)墻重：

24、（5.4-0.65）×（1.8-0.5）×2×2.0+4.8×（1.8-0.6）+（2+5.6+3.6）×(1.8-0.4)×2.2 =80.06 kN衛(wèi)生間外墻： 衛(wèi)生間外墻的內(nèi)面采用防水砂漿，荷載為2.698kN/m2。窗重： 1.8×（1.8-0.9）×2×0.4=1.296kN內(nèi)墻重： （7.2-0.65）×（1.8-0.6）-3.24×2.698=12.465kN樓地面： 梁重：橫向框架梁：縱向框架梁：次梁：梁的總重=392.215+541.603+193.043=1126.

25、861kN柱子自重：二層下半層荷載 外墻窗戶： 外墻自重： 內(nèi)墻門： 內(nèi)墻自重： 電梯間：92.451kN 踢腳線： 衛(wèi)生間： 地面： 5.4×7.2×4.45=173.016kN 外墻： （7.2-0.65）×1.8×2.698=28.272kN 內(nèi)墻： 雨棚： 25×（2.7+0.65×2）×1.5×0.08×2+0.9×(7.2+0.65)×2.4 =40.956Kn 柱子： 0.65×0.65×1.8×1.10×25×24=50

26、1.93kN 樓梯間：114.828×3=344.484kN 則 恒荷載：5594.413kN活載： 2.7×51.05×2.5+3.6×5.4×3×2.5+（13.5××××5.4×2）×2.0 =1437.548kN=5594.413+0.5×1437.548=6657.671kN二層上半層 外墻窗： 外墻自重： 內(nèi)墻門：0.2×（1.0×0.3×14+1.5×0.3×2）=1.02kN 內(nèi)墻自重：電梯間：92.

27、451kN衛(wèi)生間：門重： （0.8×0.3×4）×0.2=0.192 kN內(nèi)墻重： （5.4-0.65）×（1.8-0.5）×2×2.0+4.8×（1.8-0.6）+（2+5.6+3.6）×(1.8-0.4)×2.2 =80.06 kN窗重： 1.8×（1.8-0.9）×2×0.4=1.296kN內(nèi)墻重： （7.2-0.65）×（1.8-0.6）-3.24×2.698=12.465kN柱子： 0.65×0.65×（1.8-0.1）

28、15;1.10×25×24=474.045kN樓地面：梁重： 橫向框架梁：縱向框架梁： 次梁：梁的總重=392.215+541.603+193.043=1126.861kN三層下半層 外墻窗： 外墻自重： 內(nèi)墻門： 0.2×（1.0×1.8×15+1.5×1.8×4+0.8×1.8×4）=8.712kN 內(nèi)墻自重： 電梯間：92.451kN 衛(wèi)生間： 地面： 5.4×7.2×4.45=173.016kN 外墻： （7.2-0.65）×1.8×2.698=28.272

29、kN 內(nèi)墻： 柱子： 0.65×0.65×1.8×1.10×25×24=501.93kN 踢腳線： 樓梯間：114.828×3=344.484kN則 恒載：5631.006kN 活載：=5537.928+0.5×1419.12=6340.566kN三層上半層荷載 外墻窗戶： 外墻自重： 內(nèi)墻門重：（1.0×0.3×14+1.5×0.3×4）×0.2=1.2kN 內(nèi)墻自重： 電梯間：92.451kN衛(wèi)生間：門重： （0.8×0.3×4）×0.2=0

30、.192 kN內(nèi)墻重： （5.4-0.65）×（1.8-0.5）×2×2.0+4.8×（1.8-0.6）+（2+5.6+3.6）×(1.8-0.4)×2.2 =80.06 kN窗重： 1.8×（1.8-0.9）×2×0.4=1.296kN內(nèi)墻重： （7.2-0.65）×（1.8-0.6）-3.24×2.698=12.465kN柱子： 0.65×0.65×（1.8-0.1）×1.10×25×24=474.045kN樓地面：梁重： 橫向框架

31、梁：縱向框架梁： 次梁： 梁的總重=392.215+541.603+193.043=1126.861kN四層下半層荷載 外墻窗戶：0.4×（0.9×2.1×20+0.9×1.8×2）=16.416kN 外墻自重： 內(nèi)墻門重：（1.0×1.8×14+1.5×1.8×4）×0.2=7.2kN 內(nèi)墻自重： 電梯間：92.451kN 衛(wèi)生間： 地面： 5.4×7.2×4.45=173.016kN 外墻： （7.2-0.65）×1.8×2.698=28.272kN

32、內(nèi)墻： 柱子： 0.65×0.65×1.8×1.10×25×24=501.93kN 踢腳線： 樓梯間：114.828×3=344.484kN則 恒載：5351.743kN 活載：2.7×51.05×2.5+3.6×5.4×3×2.5+（13.5××××5.4×2）×2.0 =1437.548kN=5351.743+0.5×1437.548=6070.517kN因四層上半層同三層上半層，五層下半層同四層下半層，則；=6

33、070.517Kn五層上半層荷載 外墻窗戶： 外墻自重： 內(nèi)墻門重：（1.0×0.3×14+1.5×0.3×4）×0.2=1.2kN 內(nèi)墻自重： 電梯間：92.451kN衛(wèi)生間：門重： （0.8×0.3×4）×0.2=0.192 kN內(nèi)墻重： （5.4-0.65）×（1.8-0.5）×2×2.0+4.8×（1.8-0.6）+（2+5.6+3.6）×(1.8-0.4)×2.2 =80.06 kN窗重： 1.8×（1.8-0.9）×2

34、15;0.4=1.296kN內(nèi)墻重： （7.2-0.65）×（1.8-0.6）-3.24×2.698=12.465kN柱子： 0.65×0.65×（1.8-0.1）×1.10×25×24=474.045kN樓地面：梁重： 橫向框架梁：縱向框架梁： 次梁：梁的總重=392.215+541.603+193.043=1126.861kN六層下半層荷載 外墻窗戶：（0.9×2.1×22+0.9×1.8×4）×0.4=19.244kN 外墻自重： 內(nèi)墻門重：（1×1.8

35、15;6+1.5×1.8×6+2.7×1.8）×0.2=6.372kN 內(nèi)墻自重： 電梯間：92.451kN 衛(wèi)生間： 地面： 5.4×7.2×4.45=173.016kN 外墻： （7.2-0.65）×1.8×2.698=28.272kN 內(nèi)墻： 柱子： 0.65×0.65×1.8×1.10×25×24=501.93kN 踢腳線： （5.4×13+7.2×3+3.6×10+5.4×22+4.8×2-17.7）

36、15;0.12×0.85 =24.726kN 樓梯間： 114.828×3=344.484kN則 恒載：5375.035kN 活載：2.7×36.65×2.5+3.6×5.4×2.5×6+（51.05×××36.65-5.4×3.6×5）×2.0=1447.268kN5375.035+0.5×1447.268=6098.669kN六層上半層荷載 外墻窗戶： 外墻自重： 內(nèi)墻門重：（1.0×0.3×6+1.5×0.3×

37、6+2.7×0.3）×0.2=1.062kN 內(nèi)墻自重： 電梯間：92.451kN 衛(wèi)生間：門重： （0.8×0.3×4）×0.2=0.192 kN內(nèi)墻重： （5.4-0.65）×（1.8-0.5）×2×2.0+4.8×（1.8-0.6）+（2+5.6+3.6）×(1.8-0.4)×2.2 =80.06 kN窗重： 1.8×（1.8-0.9）×2×0.4=1.296kN內(nèi)墻重： （7.2-0.65）×（1.8-0.6）-3.24×2.6

38、98=12.465kN柱子： 0.65×0.65×（1.8-0.1）×1.10×25×24=474.045kN 屋面： (50.4××5.4)×4.46=2861.179kN 梁重： 橫向框架梁：縱向框架梁： 次梁：梁的總重=392.215+541.603+193.043=1126.861kN女兒墻：（51.05+13.5）×2×0.9×3.16=211.974kN恒載：5127.697kN活載：51.05×13.5×0.5=361.179kN5127.697+0.

39、5×361.179=5308.386kN頂層荷載 墻重： 柱子： 0.65×0.65×25×4×1.10=139.425kN 屋面： (7.2+0.65)×（5.4+0.65）×4.46=251.816kN 女兒墻：（7.2+0.65+5.4+0.65）×2×0.19×3.16=139.215kN 電梯間：92.451kN712.288kN綜合以上計算結(jié)果，得建筑物各樓層的重力荷載代表值如下圖所示：圖7-2 樓層重力荷載代表值示意圖該建筑物的總荷載代表值為： 6657.671+6340.566+

40、6070.517+6070.517+6098.669+5038.386 +712.288=36988.614kN第八章 水平地震力作用下框架側(cè)移剛度計算8.1橫梁線剛度 在框架結(jié)構(gòu)中，現(xiàn)澆層的樓面可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減小梁的側(cè)移。為考慮這一有利作用，在計算梁的截面慣性矩時，對現(xiàn)澆樓板的中框架梁取,邊框架梁取。表8-1 橫梁線剛度計算表類 別層 次b×bL邊橫梁AB1-6層700×3508100邊橫梁BC1-6層600×30054008.2 橫向框架柱的側(cè)移剛度D值柱采用C35混凝土，。柱的線剛度其中 柱的截面慣性矩框架柱的計算高度柱的側(cè)移剛度D

41、值按下式計算柱側(cè)移剛度修正系數(shù)，對不同情況按下表計算，K表示梁柱線剛度比。表8-2 柱側(cè)移剛度的影響系數(shù)注：邊柱情況下，式中i1、i2或ip1取0值。表8-3 框架柱線剛度計算表層 次1層49502-6層3600橫向框架柱側(cè)移剛度值計算： 底層 邊框架邊柱A（2根）： 邊框架邊柱C（2根）： 邊框架中柱B（2根）： 中框架邊柱A（6根）： 中框架邊柱C（6根）： 中框架中柱B（6根）： 25層 邊框架邊柱A（2根）： 邊框架邊柱C（2根）： 邊框架中柱B（2根）： 中框架邊柱A（6根）： 中框架邊柱C（6根）： 中框架中柱B（6根）：頂層 邊框架邊柱A（2根）： 邊框架邊柱C（2根）： 邊框架

42、中柱B（2根）： 中框架邊柱A（6根）： 中框架邊柱C（6根）： 中框架中柱B（6根）：建筑立面和豎向剖面力求規(guī)則，結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度均勻變化，避免剛度突變；豎向抗側(cè)力構(gòu)件截面和材料強度等級自上而下逐漸減小，宜避免抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的承載力突變。當(dāng)某些樓層剛度小于上層時，不應(yīng)小于相鄰上部樓層的70%，下層的承載力不應(yīng)小于相鄰上部樓層的80%，本結(jié)構(gòu)中則本結(jié)構(gòu)屬于規(guī)則框架結(jié)構(gòu)體系。8.3 橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算 橫向自振周期計算 由設(shè)計資料：抗震設(shè)計地震分組為第一組，三類場地土。由建筑結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計P40表32得，該框架結(jié)構(gòu)的特征周期;該建筑位于包頭市，為8度抗震設(shè)防區(qū)，按多遇地震烈度考慮

43、，查表33得，水平地震影響系數(shù)最大值。為局部突出房間荷載，其折算重力荷載為：結(jié)構(gòu)頂點假想側(cè)移計算如下表:表8-4 結(jié)構(gòu)頂點假想側(cè)移計算表 層 次66160.3386160.3387203008.6234.456098.66912259.00758058021.1223.846070.51718329.52458058031.6202.736070.51724400.04158058042171.126340.56630740.60758058052.9129.116657.67137398.27849048076.276.2由頂點位移法其中，為計算結(jié)構(gòu)基本自振周期用的結(jié)構(gòu)頂點假想位移（m）,即

44、假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表值作為水平荷載而算得的結(jié)構(gòu)頂點位移；為結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，框架結(jié)構(gòu)取0.60.7。 水平地震作用及樓層地震剪力計算本設(shè)計中，結(jié)構(gòu)高度不超過40m，質(zhì)量剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切變形為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用，結(jié)構(gòu)總水平地震作用標準值按下式計算： 其中，為結(jié)構(gòu)總重力荷載等效系數(shù)，對于單質(zhì)點體系，=1，對于多質(zhì)點體系，=0.750.9，抗震規(guī)范規(guī)定統(tǒng)一取0.85。因，故不用考慮頂部附加水平地震作用。則 則考慮到鞭梢效應(yīng)，則局部小建筑物的水平地震剪力為：各層水平地震剪力為：各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分

45、布如下圖所示：水平地震作用分布 層間剪力分布圖8-1 各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度分布圖水平地震作用下的位移驗算水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移和頂點位移分別按下面兩個公式計算：表8-5 橫向水平地震作用下的位移驗算表層次61106.677203001.5430.4236001/233852034.985805803.5128.8836001/102542788.985805804.825.3736001/75033368.865805805.820.5736001/62123794.135805806.5114.7736001/55314053.744904808.268.26

46、49501/599由表得，最大層間位移彈性角發(fā)生在第二層，其值為，滿足要求。第九章 水平地震作用下框架內(nèi)力計算選用軸線的一榀橫向框架進行計算，框架柱剪力及彎矩計算采用D值法。9.1 各層各柱剪力及彎矩計算框架柱端剪力及彎矩分別按下式計算：第一層：邊柱A：中柱B：邊柱C：其它各層計算方法同上，計算結(jié)果列于下表表91 各層柱剪力及彎矩表層數(shù)邊柱AKy63.61106.677203003316050.950.5680.2545.86137.5753.62034.985805802664093.610.5680.35117.95219.0543.62788.9858058026640128.290.5

47、680.4184.72277.0833.63368.8658058026640154.970.5680.45251.05306.8423.63794.1358058026640174.530.5680.5314.15314.1514.954053.7449048021370176.620.7820.63550.79323.48層數(shù)中柱BKy63.61106.677203004316066.310.8350.3583.55155.1753.62034.9858058035560124.130.8350.4178.75268.1243.62788.9858058035560170.130.8350

48、.45275.61336.8633.63368.8658058035560205.50.8350.45332.91406.8923.63794.1358058035560231.440.8350.5416.59416.5914.954053.7449048024290200.751.1490.61606.16387.54層數(shù)邊柱CKy63.61106.677203001821027.980.2670.076.5793.9853.62034.985805801423050.870.2670.2342.12141.0143.62788.985805801423069.720.2670.3382.8

49、3168.1633.63368.865805801423084.220.2670.4121.28181.9223.63794.135805801423094.850.2670.57194.63146.8314.954053.7449048016970140.250.3670.79548.45145.799.2 梁端彎矩、剪力及柱軸力的計算梁端彎矩、剪力及柱軸力按下式計算：分別表示節(jié)點左、右梁的線剛度分別表示節(jié)點左、右梁的彎矩表示柱在i層的軸力 計算結(jié)果如下表所示：表92 梁端彎矩、剪力及柱軸力計算表層數(shù)AB跨梁BC跨梁柱軸力（kN）ll邊柱A中柱B邊柱C6137.57105.628.130.0

50、249.5593.985.426.58-30.023.4426.585264.91239.368.162.26112.31147.765.448.16-92.2817.5474.744395.03350.958.192.1164.66210.285.469.43-184.3840.21144.173491.56464.548.1118.04217.96264.755.489.39-302.4268.86233.562565.2510.158.1132.76239.35268.115.493.97-435.18107.65327.531637.63547.338.1146.29256.8340.425