化工原理復(fù)習(xí)

1、化工原理復(fù)習(xí)資料一、選擇題1. 下列單元操作中屬于動(dòng)量傳遞的有 流體輸送，蒸發(fā)，氣體吸收，結(jié)晶2. 在 26 和1大氣壓下 ,CO2 在空氣中的分子擴(kuò)散系數(shù) D 等于 0.164cm2/s, 將此數(shù)據(jù)換算成m2/h 單位 , 正確的答案為_ 0.164m2/h 0.0164 m2/h 0.005904 m2/h, 0.05904 m2/h3. 化工原理中的連續(xù)流體是指 流體的物理性質(zhì)是連續(xù)分布的；流體的化學(xué)性質(zhì)是連續(xù)分布的；流體的運(yùn)動(dòng)參數(shù)在空間上連續(xù)分布；流體的物理性質(zhì)及運(yùn)動(dòng)參數(shù)在空間上作連續(xù)分布，可用連續(xù)函數(shù)來描述。4. 為改善測量精度，減少 U 形壓差計(jì)測量誤差，下列方法不適用的為： 。減

2、少被測流體與指示液之間的密度差；采用傾斜式微壓計(jì) ( 將細(xì)管傾斜放置的單杯壓強(qiáng)計(jì) )；雙液微壓計(jì)；加大被測流體與指示液之間的密度差5. 量綱分析法的目的在于 。得到各變量間確切的定量關(guān)系，用無量綱數(shù)群代替變量，使實(shí)驗(yàn)與關(guān)聯(lián)簡化， 得到無量綱數(shù)群間的定量關(guān)系，無需進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，即可得到關(guān)聯(lián)式。6. 層流底層越薄，則以下結(jié)論正確的是 。近壁處速度梯度越小， 流動(dòng)阻力越小， 流動(dòng)阻力越大， 流體湍動(dòng)程度越小。7. 雙指示液微差壓差計(jì)要求指示液密度差 。??；大；中等；越大越好8. 某離心泵運(yùn)行一年后，發(fā)現(xiàn)有氣縛現(xiàn)象，應(yīng) 。 停泵，向泵內(nèi)灌液， 降低泵的安裝高度， 檢查進(jìn)口管路是否有泄露現(xiàn)象， 檢查出口管路

3、阻力是否過大9. 為提高離心泵的經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，宜采用 葉片。 后彎， 徑向， 前彎， 水平。10. 流體流過圓形直管，在流場內(nèi)剪應(yīng)力集中在 .近壁處 。 .近壁處， . 管心處， . 到處都一樣， . 根據(jù)流動(dòng)狀態(tài)確定。11. 改變離心泵的出口閥開度， 。 不會(huì)改變管路特性曲線，不會(huì)改變工作點(diǎn)，不會(huì)改變泵的特性曲線，不會(huì)改變管路所需壓頭。12. 水在一段圓形直管內(nèi)做層流流動(dòng)，若其他條件不變，現(xiàn)流量和管徑均減小為原來的二分之一，則此時(shí)的流動(dòng)阻力產(chǎn)生的壓力損失為原來的 8 倍 。2倍； 4倍； 8倍； 16倍。13. 提高流體在直管中的流速，流動(dòng)的摩擦系數(shù)與沿程阻力損失hf將發(fā)生什么變化？.減小，hf

4、增大， .減小，hf增大， . 增大，hf減小，. ，hf都將增大， . ，hf都將減小.14. 以 D 作為起點(diǎn)計(jì)算的壓強(qiáng)，稱為絕對(duì)壓強(qiáng)。A 大氣壓， B 表壓強(qiáng)， C 相對(duì)零壓， D 絕對(duì)零壓。15. 離心泵的工作點(diǎn)決定于 管路特性曲線；離心泵特性曲線管路特性曲線和離心泵H-Q特性曲線；與管路特性曲線和離心泵特性曲線無關(guān)16. 某管路要求輸液量Q =80 m3/h, 壓頭 H=18 m, 今有以下4個(gè)型號(hào)的離心泵,分別可提供一定的流量Q和壓頭H,則宜選用 Q =88 m3/h,H=28m； Q =90 m3/h,H=28m； Q=88 m3/h,H=20m； Q=88 m3/h,H=16m

5、17. 離心泵的軸功率 N 與流量 Q 的關(guān)系為 Q 增大 ,N 增大； Q 增大 ,N 減小 Q 增大 ,N 先增大后減??； Q 增大 ,N 先減小后增大18. 離心泵的實(shí)際安裝高度小于允許安裝高度，就可防止汽蝕現(xiàn)象發(fā)生。 小于， 大于， 等于， 近似于。19. 造成離心泵氣縛的原因是 。 安裝高度太高， 泵內(nèi)流體平均密度太小， 入口管路阻力太大， 泵不能抽水。20. 含塵氣體在降塵室內(nèi)沉降，沉降區(qū)為層流（符合斯托克斯公式），理論上能完全除去30m的粒子，現(xiàn)氣體處理量增大一倍，則該降塵室理論上能完全除去的最小粒子粒徑為 。60m； 15m； 30m； 30m。21. 在除去某粒徑的顆粒時(shí)，若

6、降塵室的高度增加1倍，則沉降時(shí)間 ，氣流速度 ，生產(chǎn)能力 。增加1倍； 減小1倍； 不變； 增加2倍。22. 下面過濾速率方程式中屬于恒壓過濾方程的是 dq/d=K/2(q+qe)；q22q.qe=K.；q2q.qe=2K.；q2q.qe=K./223. 板框過濾機(jī)在過濾階段結(jié)束，橫穿洗滌時(shí)洗滌速率為過濾終了速率的 。1； 2； 1/2； 1/4。24. 用板框式過濾機(jī)進(jìn)行恒壓過濾，忽略介質(zhì)阻力，過濾20min得到濾液8m3，若再過濾20min，可再得濾液 m3.8； 4； 5.3； 11.3。25. 葉濾機(jī)洗滌速率與終了過濾速率之比為： 1/2； 1/3； 1/4； 1。26. 多層平壁定態(tài)

7、熱傳導(dǎo)時(shí)，各層的溫度降與各相應(yīng)層的熱阻 成正比；成反比；沒關(guān)系；不確定27. 用常壓水蒸汽加熱空氣，空氣平均溫度為20，則壁溫約為 。20； 100； 60； 49.7。28. 蒸汽-空氣間壁換熱過程中，為強(qiáng)化傳熱，下列方案中的 在工程上是可行的。提高空氣流速； 蒸汽一側(cè)裝翅片； 采用過熱蒸汽以提高蒸汽溫度； 提高蒸汽流速。29. 設(shè)水在一圓直管內(nèi)呈漏流流動(dòng), 在穩(wěn)定段處, 其對(duì)流傳熱系數(shù)為1; 若將水的質(zhì)量流量加倍, 而保持其他條件不變, 此時(shí)的對(duì)流傳熱系數(shù)2與1的關(guān)系為 2=1； 2=21；2=20.8 1；2=20.4130. 下列準(zhǔn)數(shù)中反映的物體物性對(duì)對(duì)流傳熱影響的是 Nu； Re；

8、Pr；Gr31. 對(duì)由外管直徑d1, 內(nèi)管直徑為d2組成的套管而言, 其傳熱當(dāng)量直徑為(d12-d22)/d2；(d12-d22)/d1；(d12-d22)/2；(d12-d22)/（d1d2）32. 對(duì)列管式換熱器, 當(dāng)管束和殼體溫差超過 時(shí)，應(yīng)采取適當(dāng)?shù)臏夭钛a(bǔ)償措施。 60 ； 50 ； 40 ； 30 33. 采用多效蒸發(fā)的目的在于 提高完成液的濃度；提高蒸發(fā)器的生產(chǎn)能力 提高生蒸氣的利用率（節(jié)省生蒸汽的用量，節(jié)能）；提高完成液的產(chǎn)量34. 有一四效蒸發(fā)裝置 , 冷料液從第三效加入 , 繼而經(jīng)第四效 , 第二效后再經(jīng)第一效蒸發(fā)得完成液 , 可斷定自蒸發(fā)現(xiàn)象將在出現(xiàn)第一效；第二效；第三效；

9、第四效35. 為蒸發(fā)某種黏度隨溫度和濃度變化較大的溶液，宜采用 流程。并流加料；逆流加料；平流加料；自然雙效三體并流加料。36. 在單效蒸發(fā)器中，將某水溶液從20%濃縮至50%，原料沸點(diǎn)進(jìn)料，加熱蒸汽溫度為96,2，有效傳熱溫差為11.2，二次蒸汽的溫度為75,4，則溶液的沸點(diǎn)升高為 。 11.2；20.8；85；9.637. 并流加料的多效蒸發(fā)中，除第一效外，各效的進(jìn)料溫度 該效溶液的沸點(diǎn)。高于；低于；等于；不確定。38. 在吸收塔某處，氣相主體濃度y=0.025，液相主體濃度x=0.01，氣相給質(zhì)系數(shù)ky=2kmol/m2.h，氣相總傳質(zhì)系數(shù)Ky=1.5，平衡方程y=0.5x，則該處氣液界

10、面上氣相濃度yi應(yīng)為 。0.02； 0.01； 0.015； 0.005。39. 一個(gè)完整的工業(yè)吸收流程應(yīng)包括 吸收部分；脫吸部分；吸收和脫吸部分；難以說明40. 吸收操作的作用是分離 氣體混合物；液體均相混合物；互不相溶的液體混合物；氣一液混合物41. 吸收塔的操作線是直線, 主要基于 物理吸收化學(xué)吸收高濃度物理吸收低濃度物理吸收42. 吸收過程所發(fā)生的是被吸收組分的 。單向擴(kuò)散； 等分子相互擴(kuò)散； 主體流動(dòng)； 分子擴(kuò)散43. 對(duì)逆流操作的填料吸收塔，當(dāng)脫吸因數(shù)S1時(shí)，若塔高為無窮大，則氣液兩相將于 達(dá)到平衡。塔頂； 塔底； 塔中部； 整個(gè)塔內(nèi)。44. 操作中的吸收塔，當(dāng)其他操作條件不變，僅

11、降低吸收劑入塔濃度，則吸收率將 ；又當(dāng)用清水作吸收劑時(shí)，其他操作條件不變，僅降低入塔氣體濃度，則吸收率將 。增大； 降低； 不變； 不確定。45. 低濃度難溶氣體的逆流吸收過程，若其他操作條件不變，僅入塔氣量有所下降，則液相總傳質(zhì)單元數(shù)NOL將 ；液相總傳質(zhì)單元高度HOL將 ；氣相總傳質(zhì)單元數(shù)NOG將 ；氣相總傳質(zhì)單元高度HOG將 ；操作線斜率將 。增加； 減??； 基本不變； 不確定。46. 某吸收過程，氣相給質(zhì)系數(shù)ky=0.0004kmol/(m2.s), 液相給質(zhì)系數(shù)kx=0.0006kmol/(m2.s)，由此可知該過程為 。液膜控制； 氣膜控制； 判斷依據(jù)不足； 氣膜液膜雙方控制。47

12、. 通常所討論的吸收操作中，吸收劑用量趨于最小用量時(shí)，完成一定的分離 ?；厥章授呌谧罡?； 吸收推動(dòng)力趨向最大； 操作最為經(jīng)濟(jì)； 填料層高度趨向無窮大。48. 正常操作的逆流吸收塔，因吸收劑入塔量減少，致使液氣比小于原定的最小液氣比，將會(huì)發(fā)生 。出塔液x1增加，回收率增加； 出塔氣y2增加，出塔液x1不變； 出塔氣y2增加，出塔液x1增加； 在塔下部發(fā)生脫吸現(xiàn)象。49. 精餾分離的依據(jù)為 。利用混合液中各組分揮發(fā)度不同；利用混合氣中各組分在某種溶劑中溶解度的差異；利用混合液在第三種組分中互溶度的不同；無法說明50. 精餾塔設(shè)計(jì)時(shí), 若F、xF、xD、xw、V為定值時(shí)(其中F為進(jìn)料量, xF為進(jìn)料

13、組成 , xD為餾出液組成,xw 為釜?dú)堃航M成 ,V為精餾段上升蒸氣流量),將進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)q=1改為q>1,則所需要理論板數(shù) 增加；減少；不變；無窮大。51. 有關(guān)恒摩爾流的假定說法中正確的是 在精餾塔內(nèi), 各板上下降液體的摩爾量相等在精餾塔內(nèi), 各板上上升蒸氣的摩爾量相等精餾塔內(nèi)，在沒有進(jìn)料和出料的塔段中，各板上上升蒸氣的摩爾量相等(恒摩爾氣流)，各板上下降液體的摩爾量相等(恒摩爾液流)精餾塔內(nèi)精餾段和提餾段下降液體摩爾流量(或上升蒸氣摩爾流量)相等。52. 對(duì)一定分離程度而言, 精餾塔所需最少理論板數(shù)為 全回流； 50% 回流； 25% 回流； 無法判斷。53. 再沸器、全凝器、分

14、凝器中能起到一塊精餾板的分離作用的是 再沸器、全凝器；再沸器、分凝器；全凝器、分凝器。54. 回流比的下限值為 ，上限值為 。U型回流； 全回流； 最小回流比； 雙流型。55. 精餾過程中的操作線是直線，主要基于 。塔頂泡點(diǎn)回流； 恒摩爾流假定； 理想物系； 理論板假定。56. 二元連續(xù)精餾計(jì)算中, 進(jìn)料熱狀態(tài)q的變化將引起x -y圖上變化的線有 平衡線和對(duì)角線；平衡線和 q 線；操作線和 q 線；操作線和平衡線57. 設(shè)計(jì)篩板塔時(shí)，若改變某一結(jié)構(gòu)參數(shù)，會(huì)引起負(fù)荷性能圖的變化，下面敘述正確的是 。板間距降低，使霧沫夾帶線上移； 板間距降低，使液泛線上移； 塔徑增大，使液泛線下移； 降液管面積增

15、加，使霧沫夾帶線下移。58. 不飽和濕空氣經(jīng)間壁式換熱器加熱，在該過程中下面哪個(gè)參數(shù)不變？濕球溫度tw； 露點(diǎn)td； 相對(duì)濕度； 焓I。59. 當(dāng)干燥熱敏性的濕物料時(shí)，可選用 干燥器較適合。氣流； 廂式； 轉(zhuǎn)筒； 噴霧。60. 常壓下對(duì)濕度H一定的濕空氣，當(dāng)氣體溫度升高時(shí)，其露點(diǎn)td將 ，而當(dāng)總壓p增大時(shí)，td將 。升高；降低；基本不變；不變二、填空題 1. 柏努利方程適用的前提條件： (1)流體是不可壓縮的，（2）流體的溫度不變，（3）流動(dòng)系統(tǒng)中無熱交換器、（4）流動(dòng)系統(tǒng)中無外功加入，（5）流體為理想流體)2. 某液體在一段水平圓形直管內(nèi)流動(dòng)，已知Re值為1800，若平均流速為0.5m/s，

16、則管中心點(diǎn)處速度為（6）_1_m/s，流體在管內(nèi)流動(dòng)類型屬（7）_層流_流動(dòng)。3. 某液體在一段108×4mm水平圓形直管內(nèi)流動(dòng)，已知管中心點(diǎn)處速度為1.0m/s，黏度為0.001Pa.s，密度為1000kg/m3，則管內(nèi)流體流動(dòng)的雷諾數(shù)為（8） ,流動(dòng)類型屬（9）_流動(dòng)。4. 液體在兩截面間的管道內(nèi)流動(dòng)時(shí)，其流動(dòng)方向是從（10）總能量大的界面流向總能量小的截面 .5. 用出口閥調(diào)節(jié)離心泵流量，實(shí)質(zhì)是改變（1）管路特性曲線，用改變轉(zhuǎn)速來調(diào)節(jié)流量，實(shí)質(zhì)上是改變（2）泵的特性 曲線，渦旋泵常采用（3）旁路閥調(diào)節(jié)流量，往復(fù)泵、齒輪泵等一切（4）正位移泵在旁路閥關(guān)閉的情況下，不能全關(guān)出口閥門

17、。6. 含塵氣體中塵粒直徑在75m以上時(shí)，一般應(yīng)選用（5）降塵室除塵，若塵粒直徑在5m以上，可選用（6）旋風(fēng)分離器，如塵粒直徑在1m以下，可選用（7）袋濾器。7. 根據(jù)冷、熱兩流體的接觸方式的不同, 換熱器分為（8）直接混合式、（9）蓄熱式和（10）間壁式等類型。8. 間歇式過濾機(jī)一個(gè)完整的操作周期中所包括的時(shí)間有（1）過濾時(shí)間 ，（2）洗滌時(shí)間 ，（3）組裝、卸渣及清洗濾布等的輔助時(shí)間。9. 板框過濾機(jī)的洗滌方式有（5）置換式 和（6）橫穿洗滌法10. BAY10-402-25中B表示板框過濾機(jī)，A表示（7）暗流，Y表示液壓壓緊方式，10表示（8）過濾面積10m2, 402表示（9）濾框的內(nèi)

18、邊長為402mm，25表示（10）濾框的厚度為25mm11. 平壁穩(wěn)定熱傳導(dǎo)過程, 通過三層厚度相同的材料, 每層間溫度變化t1>t2>t3, 則1，2，3的大小順序?yàn)椋?）1<2<3, 每層熱阻的大小順序?yàn)?（2）R1>R2>R312. 套管換熱器的總傳熱速率方程的表達(dá)式為（3） ; 以外表面積為基準(zhǔn)的總傳系數(shù) Ko 的計(jì)算式為（4） (忽略垢層熱阻)。13. 寫出兩種帶有熱補(bǔ)償?shù)牧泄苁綋Q熱器的名稱（5） U型管式 、 （6）浮頭式 ，帶補(bǔ)償圈的固定管板式（任意2種）14. 有一并流操作的換熱器，已知冷流體進(jìn)出口溫度分別為20和50，熱流體進(jìn)出口溫度分別為

19、90和60，則其平均傳熱溫差為 （7）30.8 15.16. 在套管式換熱器中，熱流體進(jìn)出口溫度分別為100和60，冷流體進(jìn)口溫度為30，且已知冷熱流體的熱容流量mscp相等，則= （8）30 。17. 列管式換熱器中, 用飽和水蒸氣加熱空氣, 則傳熱管的壁溫接近（9）飽和水蒸氣的溫度，總傳熱系數(shù)K的值接近（10）空氣的給熱系數(shù)。18. 一般定義單位傳熱面的水份蒸發(fā)量為蒸發(fā)器的（1） 生產(chǎn)強(qiáng)度19. 多效蒸發(fā)可以節(jié)省生蒸汽的用量，但是以（2）增加設(shè)備投資和（3）降低蒸發(fā)器的生產(chǎn)強(qiáng)度為代價(jià)20. 在三效并流加料蒸發(fā)過程中，從第一效到第三效，溶液濃度越來越 （4） 大，蒸發(fā)室的真空度越來越大，溶液

20、的沸點(diǎn)愈來愈（5）低 。21. 相平衡常數(shù)m=1，氣膜吸收系數(shù)ky=10-4kmol/(m2.s)，液膜吸收系數(shù)kx的值為ky的100倍，這一吸收過程為（6） 氣膜 控制，該氣體為（7） 易 溶氣體，氣相總傳質(zhì)系數(shù)Ky=（8）0.9910-4 kmol/(m2.s)。22. 吸收操作中，壓力（9） 升高 和溫度 （10）降低 都可提高氣體在液體中的溶解度，有利于吸收操作23. 含溶質(zhì)A摩爾分率，xA=0.2的溶液，與壓強(qiáng)為2atm，yA=0.15的氣體等溫接觸，平衡關(guān)系為p*=1.2xA。此時(shí)將發(fā)生（1）吸收 過程。用氣相組成和液相組成（摩爾分率差）表示的總傳質(zhì)推動(dòng)力分別為y=（2）0.03

21、，x=（3）0.05 。如系統(tǒng)溫度略有升高，則y將（4）減小 ；如系統(tǒng)總壓略有提高，則x將（5）增大 。24. 對(duì)于脫吸過程而言，壓力（6）降低和溫度（7）升高都有利于過程的進(jìn)行25. 在逆流吸收操作的填料塔中，吸收因數(shù)A=L/mG，A1，若填料層高度h0=，則氣液兩相將于塔（8） 底 達(dá)到平衡。26. 若KG、kG、kL 分別為氣相總傳質(zhì)系數(shù)、氣膜吸收系數(shù)和液膜吸收系數(shù) ,在濃度范圍內(nèi)符合亨利定律，H為溶解度系數(shù), 則它們之間的關(guān)系式為（9） 27. 吸收總傳質(zhì)系數(shù)與分系數(shù)間的關(guān)系可表示為:1/KL= H/kG +1/kL，若 KL 近似等于kL, 則該吸收過程為 （10） 液膜 控制28.

22、 吸收操作中，溫度不變，壓力增大，可使相平衡常數(shù) （1） 減小 ，傳質(zhì)推動(dòng)力（2） 增大 29. 精餾塔的塔底溫度總是（3） 高于 塔頂溫度，原因是：（4）塔底組成中重組分含量高，泡點(diǎn)高，（5）塔底壓力高，泡點(diǎn)高30. 在連續(xù)精餾塔中，進(jìn)行全回流操作，已測得相鄰兩塊塔板上液相組成分別為xn-1=0.7，xn=0.5（易揮發(fā)組分摩爾分率）。已知該條件下，相對(duì)揮發(fā)度為3，則yn= （6）0.7 ，xn*= （7）0.437，以液相組成表示的第n板的單板效率EML=（8）76.2% 。31. 對(duì)逆流吸收系統(tǒng)，若吸收因數(shù)S=1，則氣相總傳質(zhì)單元數(shù)NOG將（9）等于理論板數(shù)NT，如吸收因數(shù)S>1，

23、則NOG將（10）小于NT32. 吸收操作中，若S=mG/L為脫吸因數(shù)，(yb-mxa)/(ya-mxa)表示吸收程度,NOG為氣相總傳質(zhì)單元數(shù)。1) 若吸收程度相同，S減?。ㄎ找驍?shù)A提高），則：NOG（1）（減小），填料層高度h0（2）(降低)。說明S減小或A增大，利于（3）吸收 。2) S相等時(shí)，吸收程度提高，則：NOG（4）提高 ，從而填料層高度h0（5）加大，設(shè)備投資加大。NOG相同時(shí)，若S減小，A增大，則：吸收程度（6）提高 ，說明L增大吸收分離的效果（7）提高33. 在氣體流量、氣相進(jìn)出口組成和液相進(jìn)口組成不變時(shí), 減少吸收劑用量, 則傳質(zhì)推動(dòng)力將 （8）減小 , 操作線將（9）

24、靠近平衡線 , 設(shè)備費(fèi)用將（10）增加 34. 某液體在內(nèi)徑為d1的水平管路中定態(tài)流動(dòng)，其平均流速為u1，當(dāng)它以相同的體積流量通過某內(nèi)徑為d2（d2=d1/2）的管子時(shí)，流速將變?yōu)樵瓉淼模?） 4 倍。流動(dòng)為層流時(shí)，管子兩端壓力降為原來的（2） 16倍，湍流時(shí)（完全湍流區(qū)）為原來的（3）32 倍。（忽略粗糙度的影響）35. 離心泵中直接對(duì)液體做功的部件是（4）葉輪 36. 某球形顆粒在一定密度及黏度的空氣中沉降，如處于層流沉降區(qū)，當(dāng)空氣溫度升高時(shí)，空氣黏度（5）增大，顆粒的沉降速度（6）下降。37. 兩流體通過間壁換熱，冷流體從20升至50，熱流體從100降到70則并流時(shí)的= （7）43.28

25、 ，逆流時(shí)的=（8）50 。38. 單效蒸發(fā)操作中，二次蒸汽的溫度低于生蒸汽溫度，這是由于（9）傳熱推動(dòng)力和（10）溫度損失（溶液沸點(diǎn)升高）造成的。39. 完成一分離任務(wù)需要的填料層高度為8m，所用填料的等板高度為0.5米，如改用板式塔，則完成這一分離任務(wù)所需的理論塔板數(shù)（包括塔釜）為（1） 16 。40. 吸收過程物料衡算時(shí)的基本假定是：（2）氣相中的惰性氣體不溶于液相， （3）吸收劑不揮發(fā)。當(dāng)進(jìn)塔混合氣中的溶質(zhì)含量較低（如小于10%）時(shí)，稱為低濃度氣體吸收，其特點(diǎn)是：（4）G、L為常數(shù)，（5）吸收過程是等溫的。41. 吸收操作中，如溫度升高則亨利系數(shù)E（6）增大，相平衡常數(shù)m（7）增大，溶

26、解度系數(shù)H（8）減小.42. 吸收塔底部的排液管成U形，目的是起（9）液封作用，以防止（10）氣體倒灌43. 在常壓，20時(shí)，氨在空氣中的分壓為69.6mmHg，與之平衡的氨水濃度為10（kgNH3/100kg/H2O），此時(shí)m=（1）0.957 44. 某精餾操作中，加料由飽和液體改為過冷液體，且保持進(jìn)料流量及組成、塔頂蒸汽量和塔頂產(chǎn)品質(zhì)量不變，則此時(shí)塔頂產(chǎn)品的組成xD（2）變大 ，塔底組成xW（3）變小 ，回流比R（4）不變 ，精餾段操作線斜率L/V（5）不變 （變大；變?。徊蛔?；不確定）45. 寫出用相對(duì)揮發(fā)度表示的相平衡關(guān)系式（6） 46. q 線方程的表達(dá)式為（7）y=qx/(q-1

27、) xF/(q-1)；該表達(dá)式在 x -y 圖上的幾何意義是精餾段和提餾段操作線（8）交點(diǎn)的軌跡方程47. 若已知某精餾過程的回流比 R 和塔頂產(chǎn)品的質(zhì)量xD，則精餾段操作線方程為（9） 48. 當(dāng)進(jìn)料熱狀態(tài) q>1, xF（進(jìn)料組成）與 xd（d點(diǎn)為精餾段和提餾段操作線交點(diǎn)）之間關(guān)系為：xF （10）< xd49. 精餾實(shí)驗(yàn)中，通常在塔頂安裝一個(gè)溫度計(jì)，以測量塔頂?shù)臍庀鄿囟龋淠康氖菫榱伺袛啵?）塔內(nèi)操作是否穩(wěn)定 和（2）塔頂產(chǎn)品組成是否合格50. 塔板上液體流量越大，則板上的液面落差越（3） 大 ，堰上的液層高度（堰液頭）越（4） 大 ，液體在降液管中的停留時(shí)間越（5） 短 。

28、51. 塔板的負(fù)荷性能圖中有5條線，分別是：（6）漏液線，液體流量下限線，液體流量上限線，（7）液沫夾帶線和（8）液泛線。52. 在同樣空塔氣速和液體流量的情況下，塔板開孔率增加，其漏液量（9）增大，壓降（10）減小 。三、 簡答題1. 其他條件不變，若管內(nèi)流速越大，則湍動(dòng)程度越大，其阻力損失應(yīng)越大，然而，雷諾數(shù)增大時(shí)摩擦系數(shù)卻變小，兩者是否矛盾？應(yīng)如何解釋？不矛盾，由范寧公式可知，阻力損失不僅與摩擦系數(shù)有關(guān)，還與u2有關(guān)。層流時(shí)，u越大，雖然摩擦系數(shù)越小，但wf越大（因wf正比于u）。完全湍流時(shí)，u越大，而摩擦系數(shù)不隨Re變化，但wf正比于u2，故wf越大。2. 如何選擇U形管壓差計(jì)中的指示

29、劑？采用U形管壓差計(jì)測定某閥門前后的壓差，問壓差計(jì)的讀數(shù)與U形管壓差計(jì)的安裝位置有關(guān)嗎？U形管壓差計(jì)要求指示液與被測流體不互溶、不起化學(xué)反應(yīng)，其密度大于被側(cè)液體，常用的指示液有水銀、四氯化碳、水和液體石蠟等，應(yīng)根據(jù)被測流體的種類和測量范圍選擇合適的指示液。采用U形管壓差計(jì)測某閥門前后的壓力差，壓差計(jì)的讀數(shù)與U形管壓差計(jì)的安裝位置無關(guān)。3. 離心泵的主要部件有哪些？各有什么作用？離心泵的主要部件有葉輪、泵殼、軸封裝置。葉輪的作用是將原動(dòng)機(jī)的機(jī)械能傳給液體，使液體的動(dòng)能和靜壓能提高。泵殼的作用是匯集液體和將部分動(dòng)能轉(zhuǎn)為靜壓能。軸封裝置的作用是防止泵內(nèi)高壓液體外漏及外界大氣漏入泵內(nèi)。4. 離心泵發(fā)生

30、氣縛現(xiàn)象的原因是什么？有何危害？應(yīng)如何消除？答：離心泵在啟動(dòng)過程中，若泵殼內(nèi)混有氣體或沒有灌泵，則泵殼內(nèi)的流體隨電機(jī)作離心運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生負(fù)壓不足以吸入液體至泵殼內(nèi)，泵像被氣體縛住一樣，稱為離心泵的氣縛現(xiàn)象。氣縛的危害是使電機(jī)空轉(zhuǎn)，容易燒壞電機(jī)；避免或消除氣縛的方法是啟動(dòng)前灌泵并使泵殼內(nèi)充滿待輸送的液體，啟動(dòng)時(shí)關(guān)閉出口閥5. 離心泵發(fā)生汽蝕現(xiàn)象的原因是什么？有何危害？應(yīng)如何消除？離心泵操作中，當(dāng)泵殼內(nèi)吸入的液體在泵的入口處因壓強(qiáng)減小恰好汽化時(shí)，給泵殼內(nèi)壁帶來巨大的水力沖擊，使泵殼像被氣體腐蝕一樣，稱為汽蝕現(xiàn)象；汽蝕的危害是破壞泵殼，同時(shí)也使泵在工作中產(chǎn)生振動(dòng)，破壞電機(jī)，消除的方法是：降低泵的安裝高度。

31、6. 實(shí)驗(yàn)測定離心泵特性曲線時(shí)，需記錄哪些數(shù)據(jù)？測定離心泵特性曲線，通過改變閥門的開度調(diào)節(jié)流量，記錄流量，真空表，壓力表，功率表的讀數(shù)。7. 提高給熱系數(shù)的措施有哪些？（1）提高流速，增加管程數(shù)提高管內(nèi)流速，增加折流板數(shù)提高殼程流速，但此方法是以增大泵耗為代價(jià)的。（2）改變流動(dòng)狀態(tài)：增加折流板，加強(qiáng)殼程的湍動(dòng)程度，管內(nèi)表面加工螺紋槽，管內(nèi)安裝插入物如麻花紐帶等。（3）有相變的沸騰和冷凝傳熱的強(qiáng)化：液體沸騰保持核狀沸騰，制造人工表面，增加汽化核心數(shù)，冷凝保持滴狀冷凝，排除不凝氣體，保持氣液流向一致，合理布置冷凝面，利用表面張力（溝槽、金屬絲）（4）引入機(jī)械振動(dòng)：傳熱面振動(dòng)或流體振動(dòng)，目的是加強(qiáng)層

32、流底層的湍動(dòng)8. 提高傳熱系數(shù)K的措施有哪些？傳熱系數(shù)K：與兩流體的給熱系數(shù)、污垢熱阻、和管壁熱阻有關(guān)。原則上減少上式中任意一項(xiàng)分熱阻，都能提高K值，但當(dāng)分熱阻的相互差別較大時(shí)，總熱阻主要有其中較大的熱阻控制，增加K值，應(yīng)設(shè)法減小對(duì)K值影響較大的項(xiàng)，如污垢熱阻較大時(shí)，應(yīng)主要考慮如何防止或延緩垢層形成或垢層清洗，當(dāng)a1和a2相近時(shí)，同時(shí)提高兩流體的給熱系數(shù)，當(dāng)差別較大時(shí)，設(shè)法增加較小的a才能有效提高K值，加大流速，增加湍動(dòng)程度，以減少層流底層的厚度，可以有效的提高無相變的流體的給熱系數(shù)，從而達(dá)到提高K值的目的，如增加列管式換熱器的管程數(shù)和折流板的數(shù)目，管內(nèi)裝入強(qiáng)化添加物等9. 為提高生蒸氣的利用

33、率, 可供采取的措施有哪些？多效蒸發(fā)（2分）；額外蒸氣的引出（1分）；二次蒸氣的再壓縮,再送入蒸發(fā)器加熱室（1分）；蒸發(fā)器加熱蒸氣所產(chǎn)生的冷凝水熱量的利用（1分）。10. 為什么多效蒸發(fā)的效數(shù)不能無限增多（效數(shù)的限制）？1）技術(shù)上的限制（鍋爐和真空系統(tǒng)限定）提高生蒸汽的溫度受到鍋爐的壓力升高的限制降低末效蒸發(fā)器二次蒸汽的出口溫度受到真空系統(tǒng)的限制。同時(shí)真空泵真空度高，二次蒸汽溫度低，引起完成液的黏度升高，下降，K下降，不利傳熱總溫差。效數(shù)增加，溫度差損失的增加，總的有效溫差減小，設(shè)備生產(chǎn)強(qiáng)度降低，在技術(shù)上每效蒸發(fā)器的有效溫差不應(yīng)小于710，因而效數(shù)有一限制，否則蒸發(fā)不能操作下去。2）經(jīng)濟(jì)上的限

34、制隨著效數(shù)的增加，雖然D/W在不斷降低，但這種降低不與效數(shù)成正比，而在逐漸減少，將單效增為多效時(shí)，設(shè)備費(fèi)用成倍增加，所以當(dāng)增加的設(shè)備費(fèi)已大于減少的加熱蒸汽費(fèi)用時(shí)，就再無必要增加效數(shù)。11. 評(píng)價(jià)吸收溶劑的指標(biāo)有哪些？對(duì)混合氣中被分離組分有較大溶解度, 而對(duì)其他組分的溶解度要?。?分）；混合氣中被分離組分在溶劑中的溶解度應(yīng)對(duì)溫度的變化比較敏感（1分）；溶劑的蒸氣壓、黏度要低（1分）；化學(xué)穩(wěn)定性要好（1分）, 此外還要滿足價(jià)廉易得、無毒、不易燃燒等經(jīng)濟(jì)和安全條件（1分）12. 簡述吸收雙膜模型的基本要點(diǎn)。氣液相間有一穩(wěn)定的界面，界面兩側(cè)分別存在著一層停滯的氣膜和液膜，溶質(zhì)組分只能以分子擴(kuò)散方式通過此二層膜，每一相的傳質(zhì)阻力都集中在這層假想的膜內(nèi)，膜外的氣液兩相湍流區(qū)的阻力相形之下可以忽略，用于克