畢業(yè)設計計算書secret

1、第一部分：工程概況一.工程概況1.建設項目名稱：輔助教學樓2.建筑地點：蘇州某地3.設計資料：.地質水文資料：根據(jù)工程地質勘測報告，擬建場地地勢平坦，表面為平均厚度左右的雜填土，以下為左右的淤泥質粘土，承載力的特征值為70kN/m2，再下面為較厚的垂直及水平分布比較均勻的粉質粘土層，其承載力的特征值為180kN/m2，可作為天然地基持力層。抗震設防要求：六度四級設防.底層室內主要地坪標高為，相當于黃海高程。.地下潛水位達黃海高程, 對本工程無影響。4.主要構件材料及尺寸估算主要構件材料框架梁、板、柱采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土構件，墻體采用混凝土空心砌塊，混凝土強度：梁、板、柱均采用C30混凝土，鋼筋使

2、用HPB235，HRB 400二種鋼筋。.主要構件的截面尺寸（1）框架梁：橫向框架梁，最大跨度，h=（1/81/12）L=1000mm675mm，取h=800mmb=（1/21/3）h=400mm266mm，取b=300mm縱向框架梁，最大跨度，h=（1/121/13）L=450mm415mm，取h=600mmb=（1/21/3） h=300mm200mm，取b=250mm（2）框架柱：初定邊柱尺寸400mm×600mm，中柱500mm×500mm角柱500mm×600mm，一至五層框架柱混凝土強度等C30。其中，n為驗算截面以上樓層層數(shù)，g為折算在單位建筑面積上

3、的重力荷載代表值，框架結構近似取18 kN/m2，F(xiàn)為按簡支狀態(tài)計算的柱的負荷面，為考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數(shù)。抗震等級四級的框架結構軸壓比，邊柱和中柱的負荷面積分別是和。邊柱中柱所以邊柱取400mm×600mm，中柱取500mm×500mm。5.框架結構計算簡圖和結構平面布置圖框架結構計算簡圖第二部分：樓板設計屋面和樓面板的荷載計算屋面和樓面板的荷載取自建筑荷載規(guī)范（GB500092001）。教室采用水磨石地面名稱做法厚度（mm)容重(KN/m3)重量(KN/m2)彩色水磨石樓面白水泥大理石子面15251:3水泥砂漿找平1820純水泥漿一道220鋼筋混凝土樓板12

4、0253板底20厚粉刷抹平2017樓面靜載樓面活載2廁所采用地磚地面名稱做法厚度（mm)容重(KN/m3)重量KN(m2)廁所地磚鋪實10201：4干硬性水泥砂漿2520基層處理劑一遍C20混凝土找坡20251：水泥砂漿找平2020防水涂料鋼筋混凝土樓板120253板底20厚粉刷抹平2017樓面靜載樓面活載不上人屋面名稱做法厚度（mm)容重(KN/m3)重量KN(m2)非上人屋面高分子卷材4121：3水泥砂漿找平2020憎水珍珠巖保溫層6041：3水泥砂漿找平20201:6水泥焦渣找坡5015鋼筋混凝土樓板120253板底20厚粉刷抹平2017樓面靜載樓面活載走道水磨石地面名稱做法厚度（mm)

5、容重(KN/m3)重量KN(m2)彩色水磨石樓面白水泥大理石子面15251:3水泥砂漿找平1820純水泥漿一道220鋼筋混凝土樓板10025板底20厚粉刷抹平2017樓面靜載樓面活載2.2.樓板計算根據(jù)混凝土結構設計規(guī)范（GB500102002），樓板長邊l02與短邊l01之比小于2時，宜按雙向板計算。樓板長邊l02與短邊l01之比大于2，但小于時，宜按雙向板計算，當按沿短邊受力的單向板計算時，應沿長邊方向布置足夠的構造鋼筋。根據(jù)本工程的實際尺寸，樓板全為雙向板，樓板按照彈性方法進行計算。雙向板按彈性理論的計算方法：多跨連續(xù)雙向板跨中最大正彎矩：為了求得連續(xù)雙向板跨中最大正彎矩，荷載分布情況可

6、以分解為滿布荷載g+q/2及間隔布置q/2兩種情況，前一種情況可近似認為各區(qū)格板都固定支承在中間支承上，對于后一種情況可近似認為在中間支承處都是簡支的。沿樓蓋周邊則根據(jù)實際支承情況確定。分別求得各區(qū)格板的彎矩，然后疊加得到各區(qū)格板的跨中最大彎矩。多跨連續(xù)雙向板支座最大負彎矩：支座最大負彎矩可按滿布活荷載時求得。連續(xù)雙向板的計算圖示（1）標準層樓板計算：標準層樓板區(qū)格劃分：標準層樓板區(qū)格圖 板A板A按四邊固定計算：一、 基本資料：1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 2、荷載：永久荷載標準值：g 4.10 kN/M2可變荷載標準值：q 2.00 kN/M2計算跨度Lx

7、 = 5400 mm；計算跨度Ly = 4225 mm板厚H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：1/5.二、計算結果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx2= 2.20kN·M考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩：2 = 1.11kN·M Mx= 2.20 + 1.11 = 3.31kN·MAsx= 2，實配8180(As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My2= 3.47kN·M考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩：2 = 1.62

8、kN·M My= 3.47 + 1.62 = 5.08kN·M Asy= 2，實配8200(As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'2 = 7.73kN·M Asx'= 2，實配8200(As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座彎矩 My'2 = 9.32kN·M Asy'= 2，實配 8150 (As 335.mm2) min 0.215% ， 0.279% 板B一、 基本資料：1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/鉸

9、支/鉸支/固定/固定/ 2、荷載：永久荷載標準值：g 4.10 kN/M2可變荷載標準值：q 2.00 kN/M2計算跨度Lx = 5400 mm；計算跨度Ly = 4225 mm板厚H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：1/5.二、計算結果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx2 = 3.22kN·M考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩：2 = 1.11kN·M Mx= 3.22 + 1.11 = 4.33kN·MAsx= 2，實配8200(As2) min 0.215% ， 0.233%平行于

10、 Ly 方向的跨中彎矩 My2= 4.17kN·M考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩：2 = 1.62kN·M My= 4.17 + 1.62 = 5.79kN·M Asy= 2，實配8200(As2) min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'2 = 9.85kN·M Asx'= 2，實配8200(As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座彎矩 My'2 = 10.94kN·M Asy'= 2，實配8150(As335mm2) min 0.2

11、15% ， 0.279% 板D一、 基本資料：1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/鉸支/固定/固定/ 2、荷載：永久荷載標準值：g 4.10 kN/M2可變荷載標準值：q 2.00 kN/M2計算跨度Lx = 5400 mm；計算跨度Ly = 4225 mm板厚H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：1/5.二、計算結果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx2 = 3.25kN·M考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩：2 = 1.11kN·M Mx= 3.25 + 1.11 = 4.37kN

12、3;MAsx= 2，實配8200(As2) min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My2= 4.69kN·M考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.62kN·M My= 4.69 + 1.62 = 6.30kN·M Asy= 2，實配8200(As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'2 = 10.36kN·M Asx'= 2，實配820

13、0(As 279.mm2, ) min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座彎矩 My'2 = 12.42kN·M Asy'= 2，實配8150(As 335.mm2, ) min 0.215% ， 0.279% 板E一、 基本資料：1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/固定/ 2、荷載：永久荷載標準值：g 4.10 kN/M2可變荷載標準值：q 2.00 kN/M2計算跨度Lx = 5400 mm；計算跨度Ly = 4225 mm板厚H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 3、計算方法：彈性算法。 4、

14、泊松比：1/5.二、計算結果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx2 = 2.34kN·M考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩：2 = 1.11kN·M Mx= 2.34 + 1.11 = 3.45kN·MAsx= 2，實配8200(As2) min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My2= 3.95kN·M考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩：2 = 1.62kN·M My= 3.95 + 1.62 = 5.57kN·M Asy= 2，實配8200(As 279.mm2) min 0.215% ， 0.23

15、3%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'2 = 7.86kN·M Asx'= 2，實配8200(As2) min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座彎矩 My'2 = 10.09kN·M Asy'= 2，實配8150(As2 ) min 0.215% ， 0.279% 板C一、基本資料：1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/固定/ 2、荷載：永久荷載標準值：g 3.60 kN/M2可變荷載標準值：q 2.50 kN/M2計算跨度Lx = 5400 mm；計算跨度Ly = 4225 mm板厚H = 120 mm；

16、砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：1/5.二、計算結果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx2 = 0.52kN·M考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩：2 = 0.47kN·M Mx= 0.52 + 0.47 = 0.99kN·M Asx= 2，實配 8200 (As 251mm2)min 0.200% ， 0.251%平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My =(0.04000+0.00380/5)×(1.20× 3.6+1.40× 1.3)× 2.72= 1.80kN&

17、#183;M考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩：Mya =(0.09650+0.01740/5)×(1.4× 1.3)× 2.72 = 1.28kN·M My= 1.80 + 1.28 = 3.08kN·M Asy= 2，實配8200(As 251.mm2) min 0.200% ， 0.251%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx' Mx' =0.05700×(1.20× 3.6+1.40× 2.5)× 2.72 = 3.25kN·M Asx'= 2，實配8200(As2)

18、 min 0.200% ， 0.251%沿 Ly 方向的支座彎矩 My' My' =0.08290×(1.20× 3.6+1.40× 2.5)× 2.72 = 4.73kN·M Asy'= 2，實配10200(As 393.mm2) min 0.200% ， 0.393%(2)樓面板設計： 板A基本資料：1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/2、荷載：永久荷載標準值：g 5.20 kN/M2可變荷載標準值：q 0.70 kN/M2計算跨度Lx = 5400 mm；計算跨度Ly = 4225 mm

19、板厚H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：1/5.二、計算結果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx2 = 2.57kN·M考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩：2 = 0.27kN·M Mx= 2.57 + 0.27 = 2.84kN·MAsx= 2，實配8200(As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My2= 4.04kN·M考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩：2 = 0.40kN·M My= 4.04 + 0.40

20、= 4.43kN·M Asy= 2，實配8200(As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'2 = 7.72kN·M Asx'= 2，實配8200(As 279.mm2, ) min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座彎矩 My'2 = 9.31kN·MAsy'= 2，實配8150(As 335.mm2, ) min 0.215% ， 0.279% 板B基本資料：1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/鉸支/固定/固定/2、荷載：永久荷載標準值：g 5.20

21、kN/M2可變荷載標準值：q 0.70 kN/M2計算跨度Lx = 5400 mm；計算跨度Ly = 4225 mm板厚H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：1/5.二、計算結果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx2 = 3.76kN·M考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩：2 = 0.27kN·M Mx= 3.76 + 0.27 = 4.03kN·MAsx= 2，實配8200(As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My2= 4.86kN&#

22、183;M考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩：2 = 0.40kN·M My= 4.86 + 0.40 = 5.25kN·M Asy= 2，實配8200(As2) min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'2 = 9.83kN·M Asx'= 2，實配8200(As2) min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座彎矩 My'2 = 10.92kN·M Asy'= 2，實配8150(As2) min 0.215% ， 0.279% 板D、基本資料： 1、邊界條件（左端/下端/右端

23、/上端）：鉸支/鉸支/固定/固定/ 2、荷載：永久荷載標準值：g 5.20 kN/M2可變荷載標準值：q 0.70 kN/M2計算跨度Lx = 5400 mm；計算跨度Ly = 4225 mm板厚H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：1/5.二、計算結果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx2 = 3.79kN·M考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩：2 = 0.27kN·M Mx= 3.79 + 0.27 = 4.06kN·MAsx= 2，實配8200(As2) min 0.215% ， 0.2

24、33%平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My2= 5.46kN·M考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩：2 = 0.40kN·M My= 5.46 + 0.40 = 5.86kN·M Asy= 2，實配8200(As2) min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'2 = 10.34kN·M Asx'= 2，實配8200(As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座彎矩 My'2 = 12.40kN·M Asy'= 2，實配8150(As2) min 0

25、.215% ， 0.279% 板E一、基本資料： 1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/固定/ 2、荷載：永久荷載標準值：g 5.20 kN/M2可變荷載標準值：q 0.70 kN/M2計算跨度Lx = 5400 mm；計算跨度Ly = 4225 mm板厚H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：1/5.二、計算結果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx2 = 2.73kN·M考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩：2 = 0.27kN·M Mx= 2.73 + 0.27 = 3.00kN&#

26、183;MAsx= 2，實配8200(As2) min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My =(0.03214+0.01435/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22= 4.60kN·M考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.40kN·M My= 4.60 + 0.40 = 5.00kN·M Asy= 2，實配8200(As2) min 0.215

27、% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'2 = 7.85kN·M Asx'= 2，實配8200(As2) min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座彎矩 My'2 = 10.07kN·M Asy'= 2，實配8150(As2) min 0.215% ， 0.279% 板C一、基本資料： 1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/固定/ 2、荷載：永久荷載標準值：g 5.20 kN/M2可變荷載標準值：q 0.70 kN/M2計算跨度Lx = 5400 mm；計算跨度Ly = 2700 mm板厚H =

28、 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：1/5.二、計算結果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx2 = 0.63kN·M考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩：2 = 0.09kN·M Mx= 0.63 + 0.09 = 0.73kN·M Asx= 2，實配 8200 (As 251.mm2)min 0.200% ， 0.251%平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My2= 2.19kN·M考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩：2 = 0.25kN·M My= 2.19 + 0.25 = 2

29、.44kN·M Asy= 2，實配8200(As251mm2) min 0.200% ， 0.251%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'2 = 3.20kN·M Asx'= 2，實配8200(As2) min 0.200% ， 0.251%沿 Ly 方向的支座彎矩 My'2 = 4.66kN·M Asy'= 2，實配8180(As2) min 0.200% ， 0.279%第三部次梁計算荷載計算恒載設計值：板傳來的自重次梁自重0.25×（）次梁粉刷小計：活載設計值：荷載設計值次梁計算.彎矩計算邊跨Ma=-1/16(g+q)L

30、0122/16-42.525KN·MM1 = 1/14(g+q)L0122/14 48.60KN·MMb=-1/11(g+q)L0122/11=-61.85 KN·M第二跨Mb=-1/11(g+q)L0222/11=-61.85 KN·MM2 = 1/16(g+q)L0222/16 42.525KN·MMc=-1/14(g+q)L0222/14-48.60KN·M第三跨Mc=-1/14(g+q)L0322/14=-48.60 KN·MM3 = 1/16(g+q)L0322/16 42.525KN·MMd=-1/14

31、(g+q)L0322/14-48.60KN·M第四跨Md=-1/14(g+q)L0422/14= -69.98KN·MM4 = 1/16(g+q)L0422/16 61.24KN·MMe=-1/11(g+q)L0422/11-89.07KN·M第五跨Me=-1/11(g+q)L0522/14= -89.07KN·MM5 = 1/14(g+q)L0522/16 69.98KN·MMf=-1/16(g+q)L0522/11-61.24KN·M由于第3跨和第4跨的計算長度不同，支座D處彎矩取兩者較大值：-69.98KN·

32、M.剪力計算邊跨Va=0.5(g+q)L01Vbl= 0.55(g+q)L01第二跨Vbr=0.55(g+q)L02Vcl= 0.55(g+q)L02= 0.55×33.6×4.5 第三跨Vcr=0.55(g+q)L03Vdl= 0.55(g+q)L03第四跨Vdr=0.55(g+q)L04Vel= 0.55(g+q)L04= 0.55×33.6×5.4 第五跨Ver=0.55(g+q)L05Vf= 0.5(g+q)L05= 0.5×33.6×5.4 3.3.截面設計B跨跨中配筋：AB跨支座配筋計算：截面A1 B2 C3 D4 E5

33、F彎矩設計值42.53 48.60 61.85 42.53 48.60 42.53 69.98 61.24 89.07 69.98 61.24 0.01 0.09 0.14 0.11 0.16 0.21 0.14 計算配筋（mm2)326 506 391 576 757 501 考慮裂縫影響220218+220314220314220+316220+314220+實配鋼筋116214216114第四部分豎向荷載作用下框架結構的內力計算橫向框架計算單元根據(jù)結構布置和荷載計算，對一榀橫向中框架進行計算，如圖所示。房間內直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的陰影線所示。橫向框架計算單元梁、柱線剛度計算：橫

34、梁線剛度計算類別b×hIlEcI/l2EcI/l(m×m)（）（m）（）（）（）邊橫梁中橫梁柱線剛度ic計算層次hb×hIEcI/l（m）（m×m）（）（）（）12535橫向中框架梁、柱線剛度（單位：）所計算的中框架是對稱結構，在計算豎向荷載作用時，取一半計算，斷開的中跨線剛度是原來的2倍。4.3.恒載荷載計算荷載計算：線荷載屋面：屋面恒載2 屋面板傳來的恒載：21.06 kN/m教室梁自重：0.30×0.8×25=6 kN/m教室梁側粉刷：2×（）×0.02×170.46 kN/m教室橫梁的矩形線荷載合

35、計：6.46 kN/m教室橫梁的三角形線荷載合計：21.06 kN/m走廊板傳來的恒載：14.04 kN/m走廊梁自重：0.30×0.4×25=3 kN/m走廊梁側粉刷：2×（）×0.02×170.2 kN/m走廊橫梁的矩形線荷載合計：3.2 kN/m走廊橫梁的三角形線荷載合計：14.04 kN/m樓面：樓面恒載2樓面板傳來的恒載：16.61 kN/m教室梁自重：0.30×0.8×25=6 kN/m教室梁側粉刷：2×（）×0.02×170.46 kN/m教室梁上墻自重：0.24×（）&

36、#215;1914.14 kN/m教室梁上墻面粉刷：（）×0.02×2×172.108 kN/m教室橫梁的矩形線荷載合計：教室橫梁的三角形形線荷載合計：16.61 kN/m走廊：樓面恒載3.6 kN/m2走廊樓面?zhèn)鱽淼暮爿d：9.72 kN/m走廊梁自重0.30×0.4×25=3 kN/m走廊梁側粉刷：2×（）×0.02×170.2 kN/m走廊橫梁的矩形線荷載合計：3.2 kN/m走廊橫梁的三角形線荷載合計：9.72 kN/m荷載計算：集中荷載次梁傳來的集中荷載：屋面：板傳來的恒載：21.06 kN/m次梁自重：0

37、.25×（）×251.75 kN/m次梁粉刷：0.02×（）×2×170.19 kN/m樓面：板傳來的恒載：16.61 kN/m次梁自重：0.25×（）×251.75 kN/m次梁粉刷：0.02×（）×2×170.19 kN/m屋面框架節(jié)點集中荷載：邊柱聯(lián)系梁自重：0.25×0.6×5.4×25粉刷：0.02×（）×2×5.4×17挑檐板自重：高排水外延溝自重：邊柱聯(lián)系梁傳來屋面荷載：頂層邊節(jié)點集中荷載合計：中柱聯(lián)系梁自重：0

38、.25×0.6×5.4×25粉刷：0.02×（）×2×5.4×17聯(lián)系梁傳來的屋面板荷載：0.5×(5.4+5.4-2.7)×2.7/2×5.2=18.6 KN0.5×(5.4+5.4-4.05)×4.05/2×5.2=35.54 KN頂層中節(jié)點集中荷載合計：樓面框架節(jié)點集中荷載：邊柱聯(lián)系梁自重：0.25×0.6×5.4×25粉刷：0.02×（）×2×5.4×17塑鋼窗：5 KN窗下墻體自重：0.

39、24×1.2×5.4×19窗下墻體粉刷自重：2×0.02×1.2×5.4×17框架柱自重：0.6×0.4×3.9×25框架柱粉刷自重：聯(lián)系梁傳來的樓面自重：28.02KN 樓面層邊節(jié)點集中荷載合計：115KN中柱聯(lián)系梁自重：0.25×0.6×5.4×25粉刷：0.02×（）×2×5.4×17內縱墻自重：內縱墻墻體粉刷自重：扣除門洞：-2.1×1.0×0.24×19+5框架柱自重：0.6×

40、0.4×3.9×25框架柱粉刷自重：聯(lián)系梁傳來的樓面自重：0.5×（）0.5×(5.4+5.4-4.05)×4.05/2×4.1=28.02 KN 樓面層中節(jié)點集中荷載合計：集中荷載引起的偏心彎矩M:屋面層集中荷載引起的偏心彎矩M37.87KN·M樓面層集中荷載引起的偏心彎矩M: 115×0.175=20.1KN·M屋面層梁上作用的恒載屋面層梁上作用的恒載在上圖中，gk1、qk1分別代表橫梁自重，是均布荷載形式；gk2和gk2分別代表房間和走廊傳給橫梁的兩個三角形荷載和三角形荷載，gk代表跨中次梁集中荷載

41、。gk1 =6.46 kN/m gk2 =21.06 kN/m gk1=3.2 kN/m gk2=14.04 kN/mgk2、gk2、gk代表房間和走廊傳給橫梁的梯形、三角形荷載和跨中集中荷載，需要將其轉化為等效均布荷載。兩個三角形荷載三角形荷載跨中集中荷載橫向框架恒荷載：屋面板：6.46+15.10=32.74 kN/m （跨） 8.78+3.2=11.98 kN/m （跨）樓面層梁上作用的恒載在上圖中，gk1、gk1分別代表橫梁自重，是均布荷載形式；gk2和gk2分別代表房間和走廊傳給橫梁的兩個三角形荷載和三角形荷載，gk代表跨中次梁集中荷載。gk2 =16.61 kN/m gk1 =3.

42、2 kN/m gk2 =9.72 kN/mgk2、gk2、gk代表房間和走廊傳給橫梁的梯形、三角形荷載和跨中集中荷載，需要將其轉化為等效均布荷載。兩個三角形荷載三角形荷載跨中集中荷載橫向框架恒荷載：樓面板：（跨） 6.08+3.2=9.28 kN/m （跨）恒載內力計算分層法的計算要點：作用在某一層的框架梁上的豎向荷載只對本樓層的梁和與本層梁相連的框架柱產(chǎn)生彎矩和剪力，而對其他層框架和隔層的框架柱都不產(chǎn)生彎矩和剪力。除底層以外的其它各層柱的線剛度均乘折減系數(shù)。除底層以外的其它各層柱的彎矩傳遞系數(shù)取1/3。0.655 0.638 0.120 37.85 0.345 0.242 -179.00 1

43、79.00 -7.28 48.70 92.45 46.23 -69.52 -139.05 -52.74 -26.15 26.15 23.99 45.54 22.77 -14.53 -5.51 -2.73 2.73 72.68 -110.53 94.42 -58.25 -36.17 28.89 24.23 -19.42 頂層彎矩分配(單位KN·M)28.79 -20.53 6.53 -1.20 22.26 -19.32 86.38 -61.59 19.60 -3.61 66.78 -57.97 0.195 0.257 0.486 0.513 0.097 -20.10 0.257 0.1

44、95 -239.75 239.75 -5.60 66.78 126.29 63.14 -76.26 -152.51 -57.97 -28.84 28.84 19.60 37.06 18.53 -9.51 -3.61 -1.80 1.80 86.38 -152.66 159.41 -61.59 -36.23 30.63 28.79 -20.53 標準層彎矩分配(單位KN·M)30.05 -21.30 7.01 -1.33 23.04 -19.98 90.16 -63.91 21.04 -3.99 69.12 -59.93 0.200 0.266 0.504 0.528 0.098 -2

45、0.10 0.230 0.174 -239.75 239.75 -5.60 59.77 130.96 65.48 -79.10 -158.21 -52.14 -29.36 29.36 18.19 39.87 19.93 -10.53 -3.47 -1.95 1.95 77.96 -148.02 156.44 -55.60 -36.92 31.32 25.99 -18.53 底層彎矩分配(單位KN·M)節(jié)點彎矩二次調整：在用分層法計算豎向荷載作用下的結構內力時，計算的框架節(jié)點處彎矩之和不等于零，這是由于分層計算單元與實際結構不符帶來的誤差，因此要對節(jié)點不平衡力矩再做一次彎矩分配，予以修

46、正。頂層框架邊柱節(jié)點，下層框架傳來彎矩是28.79kN·m，。節(jié)點各構件分配到的彎矩分別為：頂層框架中柱節(jié)點，下層框架傳來彎矩是-20.53kN·m。節(jié)點各構件分配到的彎矩分別為：將分配到的不平衡彎矩與節(jié)點彎矩相加得到節(jié)點的平衡彎矩。見下圖0.655 0.638 0.120 0.345 0.242 28.79 -18.86 13.10 -20.53 2.46 -9.93 -110.53 94.42 4.97 -36.17 72.68 -58.25 91.54 -129.39 107.52 -73.81 -33.71 第四層框架邊柱節(jié)點，上層和下層框架傳來彎矩分別是24.23 kN·m，28.79kN·m。節(jié)點各構件分配到的彎矩分別為：第四層框架中柱節(jié)點，上層和下層