年產(chǎn)8萬噸甲醇—水常壓連續(xù)精餾浮閥塔的設(shè)計(jì)

1、目錄1設(shè)計(jì)任務(wù)及操作條件.32工藝流程及設(shè)計(jì)方案的確定.43物性數(shù)據(jù).54精餾塔的物料衡算.55精餾塔的能量衡算.76塔板數(shù)的確定137精餾塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)的計(jì)算.178精餾塔的塔體工藝尺寸的確定.219塔板主要工藝尺寸的確定.22.10塔板的流體力學(xué)驗(yàn)算2711塔板的負(fù)荷性能圖3212精餾塔接管尺寸計(jì)算3313精餾塔的設(shè)計(jì)總表3614設(shè)計(jì)體會(huì)和收獲3815 重要符號(hào)說明4016 參考文獻(xiàn)4317 附圖441 設(shè)計(jì)任務(wù)及操作條件在抗生素類藥物生產(chǎn)過程中，需要用甲醇溶媒洗滌晶體，洗滌過濾后產(chǎn)生廢甲醇溶媒,其組成為含甲醇46%、水54%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)），另含有少量的藥物固體微粒。為使廢甲醇溶

2、媒重復(fù)利用，擬建立一套板式精餾塔，以對(duì)廢甲醇溶媒進(jìn)行精餾，得到含水量0.3%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）的甲醇溶媒。設(shè)計(jì)要求廢甲醇溶媒的處理量為80000噸/年，塔底廢水中甲醇含量0.5%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）。（1）原料液含甲醇46（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同），其余為水；（2）餾出液含甲醇99.7，殘液含甲醇99.5；（3）泡點(diǎn)進(jìn)料；（4）料液可視為理想溶液；（5）年產(chǎn)80000噸；（5）操作條件：常壓操作；回流液溫度為塔頂蒸汽的露點(diǎn)；塔頂壓力 常壓；直接蒸汽加熱，加熱蒸汽壓力為5kgf/cm2（絕壓）；冷卻水進(jìn)口溫度300C，出口溫度450C；設(shè)備熱損失為加熱蒸汽供熱量的5。因廢甲醇溶媒中含有少量的藥物固體微粒，選用浮閥塔板

3、。每年工作日為300天，每天24小時(shí)連續(xù)運(yùn)行。廠址為長(zhǎng)沙地區(qū)。2 工藝流程及設(shè)計(jì)方案的確定工藝流程圖見附圖12.2 設(shè)計(jì)方案的確定本設(shè)計(jì)任務(wù)為甲醇的精餾。對(duì)于二元混合物的分離，應(yīng)采用連續(xù)精餾流程。設(shè)計(jì)中采用泡點(diǎn)進(jìn)料，將原料液通過預(yù)熱器加熱至泡點(diǎn)后送入精餾塔內(nèi)。塔頂上升蒸氣采用全凝器冷凝，冷凝液在泡點(diǎn)下一部分回流至塔內(nèi)，其余部分經(jīng)產(chǎn)品冷凝器冷卻后送至儲(chǔ)罐。塔釜采用間接蒸汽加熱，塔底產(chǎn)品經(jīng)冷卻后送至儲(chǔ)罐。3 需要用到的相圖數(shù)據(jù)：表1甲醇水汽液相平衡摩爾分?jǐn)?shù)溫度液相中甲醇的摩爾分?jǐn)?shù)氣相中甲醇的摩爾分?jǐn)?shù)溫度液相中甲醇的摩爾分?jǐn)?shù)氣相中甲醇的摩爾分?jǐn)?shù)1004 精餾塔的物料衡算4.1 原料及塔頂、塔底產(chǎn)品的

4、摩爾分率xF= =0.324xD= xW= 圖1 物料平衡圖4.2 原料液及塔頂、塔底產(chǎn)品的平均摩爾質(zhì)量MF=0.32432.04+(10.324)18.02=22.56 kmol/hMD=0.99532.04+(10.995)18.02=31.97 kmol/hMW=0.00332.04+(10.003)18.02=18.06 kmol/h 4.3 物料衡算日流量 F=492.52 kmol/h總物料衡算 F=D+W乙醇物料衡算 F0.324=0.995D+0.003W計(jì)算得：質(zhì)量衡算 1111.11DW1111.11697D05W解得： Dkg/h Wkg/h表2 物料衡算表進(jìn)出項(xiàng)目數(shù)量（

5、kg/h）項(xiàng)目數(shù)量（kg/h）進(jìn)料F合計(jì)產(chǎn)品D塔底出量W合計(jì)5 熱量衡算塔頂冷凝器的熱量衡算（1）熱量衡算式如圖所示，根據(jù)熱量衡算式，有：QVQWQLQD 圖2 塔頂能量平衡圖式中 QV塔頂蒸氣帶入系統(tǒng)的熱量；QL回流液帶出系統(tǒng)的熱量；QD餾出液帶出系統(tǒng)的熱量；QW冷凝水帶出系統(tǒng)的熱量。（2）各股物流的溫度與壓力由塔頂蒸氣組成 xD=0.995，通過氣液平衡數(shù)據(jù)表，經(jīng)插值可知塔頂蒸氣溫度為64.6，改溫度也為回流液和餾出液的溫度。由給定條件知：塔頂?shù)牟僮鲏簭?qiáng)為 P（3）基準(zhǔn)態(tài)的選擇以101.3kPa、64.6的液態(tài)甲醇和水為熱量衡算的基準(zhǔn)態(tài)，則：QLQD0（4）各股物流熱量的計(jì)算查的甲醇與水在

6、正常沸點(diǎn)下的汽化焓分別為：VHm甲醇（TbVHm水（Tb正常沸點(diǎn)分別為： Tb甲醇337.65K Tb水使用Watson公式計(jì)算甲醇和水在64.6的汽化焓：式中 對(duì)比溫度；TC臨界溫度。查的甲醇和水的臨界溫度分別為：TC甲醇513.15K TC水對(duì)于甲醇： 對(duì)于水： 由此可計(jì)算進(jìn)入塔頂冷凝器蒸氣的熱量為：代入到熱量衡算式中，可求得塔頂冷凝器帶走的熱量為：QWkJ/h（5）冷卻水的用量設(shè)冷卻水的流量為qm，則：QWqmCp(t2t1)已知：t130t245以進(jìn)出口水溫的平均值為定性溫度：查得水在37.5時(shí)的比熱容為： Cpm4.175kJ/(kg.) 全塔的熱量衡算如圖3所示，對(duì)精餾塔進(jìn)行全塔的

7、熱量衡算。QFQWQDQLQWQV圖3 全塔能量平衡圖（1）熱量衡算式根據(jù)熱量衡算式，可得：由設(shè)計(jì)條件知： QL5%QVQV QFQVQDQWQW式中 QF進(jìn)料帶入系統(tǒng)的熱量；QV加熱蒸汽帶入系統(tǒng)的熱量；QD餾出液帶出系統(tǒng)的熱量；QW釜?dú)堃簬С鱿到y(tǒng)的熱量；QW冷卻水帶出系統(tǒng)的熱量；QL熱損失。（2）各股物流的溫度由各股物流的組成，根據(jù)氣液平衡數(shù)據(jù)表，可得各股物流的溫度分別為：tF79.8 tD64.6tW99.5（3）基準(zhǔn)態(tài)的選擇以101.3kPa、64.6的液態(tài)甲醇和水為熱量衡算的基準(zhǔn)態(tài)，且忽略壓力的影響，則：QD=0（4）各股物流熱量的計(jì)算由于溫度變化不大，采用平均溫度：的比熱容計(jì)算各股物

8、流的熱量。據(jù)： CpmabTcT2dT3查得：（甲醇） a=20.4 b=103.7103c=24.64106 （水） a=30.0 b=10.7103c=33000故甲醇的比熱容為：水的比熱容為：由此可求得進(jìn)料與釜?dú)堃旱臒崃糠謩e為：將以上結(jié)果代入到熱量衡算式中：QV0396736.47+17386070解得： QVkJ/h熱損失為： QLQV920618.9753（kJ/h）（5）加熱蒸汽的用量設(shè)加熱蒸汽的用量為qm，則： QVqm.r已知蒸氣的壓力為5kgf/cm2（絕壓），查得該壓力下蒸汽的汽化熱為 r2113kJ/kg由此可求得加熱蒸汽用量為：（6）熱量衡算表表3 熱量衡算表 基準(zhǔn)：1

9、h輸 入輸 出項(xiàng)目kJ項(xiàng)目kJ進(jìn)料餾出液0加熱蒸汽釜?dú)堃豪鋮s水17394000熱損失總計(jì)6 塔板數(shù)的確定6.1 理論塔板數(shù)NT的求取對(duì)于甲醇水溶液的物系，可釆用圖解法求理論塔板數(shù)。由手冊(cè)查得甲醇水溶液汽液相平衡數(shù)據(jù)，繪出x-y圖，見圖4。圖4 甲醇水汽液相平衡圖求最小回流比和操作回流比。釆用作圖法求最小回流比Rmin。在圖2中，以x=0.324作垂線，與平衡線交于點(diǎn) f(0.324,0.680)，因此最小回流比為Rmin取操作回流比為R2Rmin求精餾塔的氣、液相負(fù)荷LRD1.78159.37283.68 kmol/hV(R1)D(1.781)159.37443.05 kmol/hL=L+F=

10、283.68+492.52=776.2 kmol/hV=V=443.05 kmol/h求操作線方程精餾段操作線方程為=提餾段操作線方程為圖解法求理論塔板數(shù)釆用作圖法求理論塔板數(shù)，如圖5所示?？偫碚撍鍞?shù)NT12進(jìn)料板位置NF106.2 實(shí)際板層數(shù)的求取塔釜組成塔頂組成當(dāng)溫度為355.10K時(shí)，查手冊(cè)，得：相對(duì)揮發(fā)度的求?。河种?，對(duì)于醇類：代入數(shù)據(jù)，得：取板效率為0.50，實(shí)際板NP=12/0.50=24塊精餾段NP=9/0.50=18塊 提餾段NP=3/0.50=6塊 圖5 理論塔板數(shù)的求取圖7 精餾塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)的計(jì)算7.1操作壓力計(jì)算塔頂操作壓力： PD每層塔板壓降：PF進(jìn)料板

11、壓力： PF精餾段平均壓力： Pm7.2 操作溫度計(jì)算塔頂溫度： 從平衡數(shù)據(jù)可查得xD0.995時(shí)，Td=64.6進(jìn)料板溫度： 從平衡數(shù)據(jù)可查得xF0.24時(shí)，TF=79.8精餾段平均溫度：Tm=（64.679.8）/2=72.27.3 平均摩爾質(zhì)量計(jì)算 塔頂 xD=y1=0.995,查平衡曲線得到： x1氣相 MVDM=0.99532.04+(1-0.995)18.02=31.97/kmol液相 MLDM=0.98832.04+0.01218.02=31.87/kmol 進(jìn)料板由氣液平衡相圖可知:yF=0.620時(shí)，xF=0.240 故：氣相 MVFM=0.62032.04+(1-0.620

12、)18.02=26.71/kmol液相 MLFM=0.24032.04+(1-0.240)18.02=21.38/kmol精餾段平均摩爾質(zhì)量氣相 MVM= (31.97+26.71)/2=29.34/kmol液相 MLM= (31.87+21.38)/2=26.63/kmol7.4 平均密度的計(jì)算塔頂操作壓力： PD每層塔板壓降：PF進(jìn)料板壓力： PF精餾段平均壓力： Pm（101.325113.9）/2=107.6 kPa 氣相平均密度V=/m3 液相平均密度/LM=塔頂:因?yàn)?T塔頂=.，查表甲醇=60/m3， 水=980.7/m3代入上式LDM=760.5/m3進(jìn)料板: 因?yàn)閤進(jìn)料板 =

13、0.240，由手冊(cè)查得：T進(jìn)料板=79.8所以:進(jìn)料板甲醇=732/m3，水=974.89/m3進(jìn)料板的質(zhì)量分率LFM=870.9/m3精餾段液相平均密度：L= (LDM+LFM)/2= (760.5+870.9)/2=815.7/m37.5 表面張力由公式m=分別進(jìn)行計(jì)算 塔頂由Td=64.6查手冊(cè)得：甲醇 =18.6mNm-1 水=65.2 mNm-1 m頂 進(jìn)料板由TF=79.8，查手冊(cè)得：甲醇 =17.3 mNm-1 水=62.69 mNm-1m進(jìn)=0.2417.3+0.7662.69=51.80 mN/m 精餾段液相平均表面張力為：m精=7.6 液體平均粘度的計(jì)算液體平均粘度的計(jì)算公

14、式lgLM= 塔頂由Tp=64.6,查手冊(cè)得甲醇=0.332mPas；水=0.4355mPaslgLDM=0.995lg(0.332)+(10.995)lg(0.4355)得LDM=0.332 mPas進(jìn)料板T進(jìn)料板=79.8,查手冊(cè)得甲醇=0.253mPas； 水=0.3610mPas得LFM=0.331 mPas精餾段液體平均粘度0.331)0.332 mPas8 精餾塔的塔體工藝尺寸計(jì)算VS=3/sLS=0.0026 m3/s塔徑的計(jì)算()1/2= ()1/2取HT=,取板上清液hL=,則HT-hL=查史密斯關(guān)聯(lián)圖C20C=C20()=0.075()umax=C=/s取安全系數(shù)為max=

15、/sD=取D=AT=D2=2實(shí)際空塔氣速u=m/s8.2 精餾塔有效高度的計(jì)算精餾段的有效高度為m提餾段的有效高度為在進(jìn)料板上開4個(gè)人孔，每個(gè)的高度為故精餾塔的有效高度為m9 塔板的主要工藝尺寸計(jì)算因塔徑D,可選用單溢流弓形降液管，釆用凹形受液盤。各項(xiàng)計(jì)算如下： 堰長(zhǎng)lW取lWlW0.647D0.6471.8 溢流堰高度hW由hWhL-hOW選用平直堰，堰上液層高度hOW由式計(jì)算，即how=E()2/3取E=1how=()2/3=取板上清液高度hL=hW=hL-how=0.08-0.011= 弓形降液管寬度Wd與降液管面積Af由lW/D=0.647,查弓形降液管的寬度與面積圖得：Wd/D=0.

16、0674 Af/ATWd=0.1285D=0.12851.8=Af=0.0674D2=0.0674AT=0.171 液體在降液管中的停留時(shí)間t=29.60s5s經(jīng)檢驗(yàn)，降液管設(shè)計(jì)符合要求。 降液管底隙高度h0取降液管底的流速為 =/s,根據(jù)h0=LS/(lw)計(jì)算得：h0=hw-h0=0.069-0.028=0.041故降液管底隙高度設(shè)計(jì)合理，符合要求。9.2 塔板布置 塔板的分塊因?yàn)镈1800mm，故塔板采用分塊式，查表得，塔板分為5塊。 邊緣區(qū)寬度確定取WS=,WC= 開孔區(qū)面積計(jì)算開孔區(qū)面積按下式計(jì)算，即Aa=2(X+Sin-1)其中 X=D/2-（Wd+Ws）=1.8/2-(0.214

17、+0.09)=R=D/2-WC故 Aa=2(X+Sin-1)=2(0.596+ )=29.2.4塔板布置及浮閥數(shù)目與排列取閥孔動(dòng)能因子F0=10，閥孔直徑d0=用下式求孔速u0,即m/s依式求每層塔板上的浮閥數(shù)，即：251個(gè)浮閥排列方式釆用等腰三角形叉排。取同一橫排的孔心距t=100mm，則由下式估算孔心距t，即t故取t按t= ,t以等腰三角形叉排方式作圖，見圖6，排得閥孔數(shù)為244個(gè)。按N244重新核算孔速及閥孔動(dòng)能因數(shù)：m/s又由可得F0閥孔動(dòng)能因數(shù)變化不大，仍在912范圍內(nèi)。塔板開孔率u/u0 =1.49/11.26100%=13.23%u0c，故按下式計(jì)算hchc=板上充氣液層的阻力h

18、l本設(shè)備分離甲醇水混合物系，即液相為水，可取充氣系數(shù)E00.5，依式計(jì)算：hlE0HL0.50.0810.1.3 液體表面張力所形成的阻力液體表面張力所產(chǎn)生的阻力h由下式計(jì)算,即hp=hc+hl =0.046500.04單板壓降Pp=0.0865815.79.81=692.17Pa0.7kPa,故滿足要求。10.2 淹塔為了防止淹塔現(xiàn)象的發(fā)生，要求控制降液管中清液層高度Hd(HT+hW)，Hd可由下式計(jì)算，即：HdhphL+hd 氣體通過塔板的壓強(qiáng)降所相當(dāng)?shù)囊鹤⒏叨萮p前已算出: hp 液體通過降液管的壓頭損失因不設(shè)進(jìn)口堰，故可由下式計(jì)算：0.00097 m板上液層高度前已選定板上液層高度為h

19、L則Hd0.0865+0.00097+0.08=0.16747 m取=0.5,又已選定HT，hw0.068 m則（HT+hW）0.5（0.450.069）可見： Hd（HT+hW），符合防止淹塔的要求。10.3 液沫夾帶沫夾帶線 按泛點(diǎn)率80%計(jì)算，將各已知數(shù)整理得 =4.106 （1）10.5 漏液線對(duì)于F1型重閥，依計(jì)算F0u0=5,則：u0=5/又知?jiǎng)t得式中d0、N、均為已知值，故可由此求出氣相負(fù)荷的下限值，據(jù)此作出與液體流量無關(guān)的水平漏液線。以F05作為規(guī)定氣體最小負(fù)荷的標(biāo)準(zhǔn)，則：=m3/s （2）10.6液相負(fù)荷上限線液體的最大流量應(yīng)保證在降液管中停留時(shí)間不低于35s。依式知：液體在

20、降液管中停留時(shí)間 =3-5s求出上限液體值（常數(shù)），在圖上，液相負(fù)荷上限線為與氣體流量無關(guān)的豎直線。以=4s作為液體在降液管中停留時(shí)間的下限，則：（）max =0.01539 m3/s (3)10.7 液相負(fù)荷下限線取堰上液層高度 how=E()2/3=作為最小液體負(fù)荷標(biāo)準(zhǔn)。計(jì)算出的下限值，依此作出液相負(fù)荷下限線，該線為與氣相流量無關(guān)的豎直線。0.006=E()2/3所以 Ls,min=3/s (4)10.8 液泛線聯(lián)立以下三式：hp=hc+hl+hHd=hp+hL+hdHd（HT+hW)得（HT+hW)hp+hL+hdhc+hl+h+hL+hd由上式確定液泛線。忽略式中的h項(xiàng)，將以下五式代入

21、上式，得到+因物系一定，塔板結(jié)構(gòu)尺寸一定，則HT、hw、h、lw、v、L、E0及等均為定植，而u0與Vs又有如下關(guān)系：式中閥孔數(shù)N與孔徑亦為定值。因此，可將上式簡(jiǎn)化為與的如下關(guān)系式：a2 =b-c2 -d2/3即222/3 (5)在操作范圍內(nèi)任取若干個(gè)值，依式（2）計(jì)算出相應(yīng)的值列于以下附表中。表4 液泛線數(shù)據(jù)表11 塔板負(fù)荷性能圖由塔板負(fù)荷性能圖可以看出：（1）在任務(wù)規(guī)定的氣液負(fù)荷下的操作點(diǎn)(0.0026,3.283)（設(shè)計(jì)點(diǎn)），處在適宜的操作區(qū)內(nèi)的適中位置。（2）塔板的氣相負(fù)荷上限由液沬夾帶線控制，操作下限由漏液控制。（3）按照固定的液氣比，由圖查出氣相負(fù)荷上限(Vs)max=3/s ,氣

22、相負(fù)荷下限Vs=3圖7 塔板負(fù)荷性能圖12塔進(jìn)出口管徑的選擇12.1 蒸汽管VS=，d為蒸汽管的直徑， u為氣體速度，高壓下u取為40m/sd=323mm12.2 回流管通常，重力回流管內(nèi)液流速度u取0.2/s，強(qiáng)制回流（由泵輸送）u取1.5/s。12.3 進(jìn)料管12.4 出料管管徑kg/mol 塔頂出氣管徑冷卻水管徑管徑的選擇見下表：表5 塔進(jìn)出口管徑列表蒸汽管回流管出料管管徑進(jìn)料管塔頂出氣管徑冷卻水管徑13. 精餾塔的設(shè)計(jì)總表表6計(jì)算結(jié)果總表項(xiàng) 目計(jì)算數(shù)據(jù)精餾段提餾段各段平均壓強(qiáng)略各段平均溫度tm，平均流量氣相液相實(shí)際塔板數(shù)N，塊24板間距板的高度Z，m塔徑D，m空塔流速u，m/s塔板液流

23、形式單流型溢流裝置溢流管形式弓形略堰長(zhǎng)，m堰高，m溢流堰寬度，m管底與受液盤距離，m降液管內(nèi)清液層高度板上清液高度，m孔徑的d0，mm39孔間距t，mm100孔數(shù)n，個(gè)244略篩孔氣速塔板壓降液體在降液管中的停留時(shí)間t，s泛點(diǎn)率66.86%負(fù)荷上限液沫夾帶控制負(fù)荷上限漏液線控制略氣相最大負(fù)荷氣相最小荷操作彈性14 設(shè)計(jì)體會(huì)和收獲經(jīng)過了一個(gè)月的辛苦奮斗，設(shè)計(jì)說明書終于快完稿了，我經(jīng)歷了剛開始拿到題目的迷茫無措到現(xiàn)在的胸有成竹?？粗约旱脑O(shè)計(jì)成果，心里感到由衷的欣慰。從開始的計(jì)算到現(xiàn)在的基本完成，我們努力了一個(gè)月。在這一個(gè)月里我遇到了許多的困難，但也收獲了很多。 接到了設(shè)計(jì)題目后，我們馬上就開始了

24、數(shù)據(jù)的計(jì)算，我一點(diǎn)都不敢掉以輕心，跟著書上的指導(dǎo)，一步一步的進(jìn)行，可是誰知道，我馬上遇到了問題，在我們這個(gè)設(shè)計(jì)中，最前面就得把理論塔板數(shù)計(jì)算出來，而理論塔板數(shù)的計(jì)算需要經(jīng)過畫圖才能得到。只得重新準(zhǔn)備作圖工具，在坐標(biāo)紙上一點(diǎn)點(diǎn)的描點(diǎn)畫圓滑的曲線，常常是畫出來覺得太丑就擦了重來，經(jīng)常畫完一張圖抬頭眼前一片漆黑，不過成就感也油然而生。開始計(jì)算時(shí)，總發(fā)現(xiàn)缺少數(shù)據(jù)，無法進(jìn)行下去，然后不得不跑來跑去，一會(huì)在圖書館的書架上尋找，一會(huì)又去老師那詢問?？墒?，那些書似乎更我過不去一樣，總是找不到要的那一本。有時(shí)甚至在前幾分鐘還看到，要的時(shí)候就是忘了是哪一本，又得從頭至尾地找一遍那一個(gè)架子上的書。也會(huì)有完全不知道怎

25、樣找到相關(guān)資料的時(shí)候。例如我們?cè)诓檎壹状嫉谋砻鎻埩r(shí)，發(fā)現(xiàn)幾本書上的數(shù)據(jù)都不同而且不精確，問了老師才知道應(yīng)該用那本書，通過這次我學(xué)到搞設(shè)計(jì)要多么的講究精益求精，要真正仔細(xì)。但是，那些計(jì)算又非順利的。對(duì)那些范圍內(nèi)的取值往往要三次以上才取到對(duì)的值，而且計(jì)算式特別長(zhǎng)。這樣的計(jì)算過程重復(fù)性多，有時(shí)計(jì)算時(shí)間長(zhǎng)了頭腦也開始不清醒，更容易出錯(cuò)，更要重復(fù)計(jì)算。然而，計(jì)算結(jié)果出來后，又覺得一切很值。隨著設(shè)計(jì)的順利進(jìn)行，使我的信心倍增，越來越喜歡這種清除障礙克服困難的感覺。當(dāng)遇到疑問時(shí)，就找到幾個(gè)計(jì)算同一個(gè)題目的同學(xué)討論最好的計(jì)算方法，讓我們都能達(dá)到事半功倍的效果。大家在討論的過程中也能發(fā)現(xiàn)一些自己計(jì)算過程中的不足。作主體設(shè)備圖時(shí)，發(fā)現(xiàn)早把學(xué)的機(jī)械制圖忘得差不多，不知道哪些地方該用HB的筆畫，哪些地方該用2B的筆畫。好不容易畫了一張圖，發(fā)現(xiàn)連自己都不滿意，于是返工再返工，直到腰酸背痛，感覺完美為止。當(dāng)老師說基本滿意時(shí)，不由高興萬分，一切的努力都值得。 而CAD制圖對(duì)我來說是全新，什么都得從零開始學(xué)?？墒俏覀儧]有選擇的余地，我們只能加油。只好自己一邊翻書，一邊慢慢的摸索著做。終于功夫不負(fù)有心人，很快，我的最后任務(wù)也完成了。從中我再一次感受到了自學(xué)帶來的樂趣與成功的感受。在持續(xù)一個(gè)月的化工課程設(shè)計(jì)過程中，我體