市政工程綜合管溝工程施工組織設(shè)計方案

1、1 / 56平潭綜合實驗區(qū)萬北路工程（環(huán)島西路-萬順路）2 / 56綜綜合合管管溝溝施施工工方方案案編 制：審 核：審 批： 編制單位：中國建筑股份編制時間：2013 年 月 日1 / 56目錄目錄一、編制依據(jù)與原則一、編制依據(jù)與原則 1 11.1 編制依據(jù) 11.2 編制原則 1二、工程概況二、工程概況 .1 12.1 工程概況.12.2 工程地質(zhì) .2三、施工部署三、施工部署 .2 23.1 布置原則 .23.2 平面布置 .23.3 施工組織機構(gòu) .33.4 資源配置計劃.3四、施工進度計劃四、施工進度計劃 .5 5五、施工工藝流程五、施工工藝流程 .5 5六、施工方法六、施工方法 .7

2、 76.1 施工準備 .76.2 基礎(chǔ)處理 .76.3 測量放線 .76.4 溝槽、基坑開挖與支護 .86.5 降排水措施.96.6 基底墊層 .136.7 模板工程 .146.8 鋼筋加工、安裝 .336.9 混凝土施工 .352 / 566.10 施工縫與變形縫施工工藝 .386.11 預(yù)埋件、預(yù)留孔施工工藝 .416.12 土方回填 .43七、質(zhì)量保證措施七、質(zhì)量保證措施 .43437.1 組織保證措施 .437.2 制度保證措施 .44八、季節(jié)性施工措施八、季節(jié)性施工措施 .44448.1、雨季施工措施.448.2 冬季施工措施 .45九、安全文明保證措施九、安全文明保證措施 .464

3、69.1 安全保證措施 .469.2 文明施工措施 .491 / 56一、編制依據(jù)與原則一、編制依據(jù)與原則1.11.1 編制依據(jù)編制依據(jù)1、城鎮(zhèn)道路工程施工與質(zhì)量驗收規(guī)（CJJ1-2008）；2、公路橋涵施工技術(shù)規(guī)（JTG/T F50-2011）；3、公路路基施工技術(shù)規(guī)（JTG F10-2006）；4、地下工程防水技術(shù)規(guī)（GB 50108-2008）；5、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)（GB50204-2002)；6、給水排水構(gòu)筑物工程施工與驗收規(guī)(GB50141-2008)；7、市政道路給水排水管道工程施工與驗收規(guī)（GB50268-2008）；8、本項目施工合同、施工圖紙、總體施工組織設(shè)計、圖

4、紙會審容與當?shù)仨椖课募c政策。1.21.2 編制原則編制原則1、遵守合同條款要求，認真貫徹業(yè)主和監(jiān)理工程師的指示、指令和要求；2、嚴格遵守合同明確的設(shè)計規(guī)、施工規(guī)和質(zhì)量評定與驗收標準；3、堅持技術(shù)先進、科學合理、經(jīng)濟實用性、安全可靠性與實事相結(jié)合；4、自始自終對施工現(xiàn)場堅持實施全員全方位、全過程嚴密監(jiān)控、動靜結(jié)合、科學管理的原則；5、實施項目管理，通過對勞務(wù)、設(shè)備、材料、技術(shù)、資金、方案、信息、時間與空間的優(yōu)化處理，實現(xiàn)成本、工期、質(zhì)量與社會效益。二、工程概況二、工程概況2.12.1 工程概況工程概況工程圍：萬北路(環(huán)島西路-萬順路)位于平潭綜合實驗區(qū)的中部，在平潭綜合實驗區(qū)總體規(guī)（2010-

5、2030）中，是綜合實驗區(qū)城市交通發(fā)展戰(zhàn)略中竹嶼組團、嵐城組團和潭城組團城市路網(wǎng)中的一條重要的生活主干路。其綜合管溝工程西起平嵐一路，2 / 56東至平嵐二路，全長約 1.18KM。 綜合管溝收納的市政管線有：110KV 與 220KV 高壓電纜、10KV 中壓電纜、通信電纜、給水管道、中水管以與直飲水管，其中中水管和直飲水管為預(yù)留管位。管溝采用矩形箱涵的結(jié)構(gòu)形式，分為雙倉，其中給水管、通信電纜、中水管設(shè)為一倉（綜合倉，凈空尺寸 BH=3.13.0M），高壓電力電纜、中壓電力電纜設(shè)為一倉（電力倉，凈空尺寸 BH=2.63.0M）。綜合管溝縱斷原則上與道路輔道縱斷保持一致。管溝正常段按照覆土不小

6、于 2.5m設(shè)計。 本項目縱斷面主要控制因素：北側(cè)非機動車道 K4+541.38 處過路污水管，管底標高-1.09M；K5+343.6 處的過路污水管，管底標高-0.99M 與各電力、通信、給水出溝管道標高。縱斷面在滿足相交管道要求的情況下，設(shè)計標高盡可能的高，以減少土方開挖與降低基坑支護成本。管溝最大縱坡為 8.27%，最小縱坡為 0.30%，最小坡長為 19.5M。設(shè)計綜合管溝從 K4+541.38 處污水管底通過，溝頂標高-1.59M，離管底0.50M。K5+343.6 處污水管底通過，溝頂標高-1.62M，離管底 0.63M。2.22.2 工程地質(zhì)工程地質(zhì)本區(qū)地基巖土分布種類較多，結(jié)構(gòu)

7、與分布變化較大，地質(zhì)構(gòu)造較簡單，屬中等復(fù)雜類型。上層主要類型為淤泥河淤泥質(zhì)混沙，工程性質(zhì)較差，承載力很低。場地地下水類型主要為：場地上部的孔隙潛水，場地中下部孔隙承壓水，以與基底不同風化程度巖石中的孔隙-裂隙水。三、施工部署三、施工部署3.13.1 布置原則布置原則根據(jù)設(shè)計施工圖紙與核實的工程量，以與以往類似工程施工經(jīng)驗數(shù)據(jù)，合理劃分施工區(qū)域，編制施工機械與施工隊伍進場計劃，明確施工隊伍與各種機械的進場時間，避免出現(xiàn)窩工現(xiàn)象。3.23.2 平面布置平面布置萬北路綜合管溝設(shè)計于北側(cè)非機動車道與兩側(cè)的分隔綠化帶下，設(shè)計圍為萬北路3 / 56K4+495K5+394、平嵐一路 K4+280K4+37

8、8、平嵐二路 K4+220K4+343，全場約1.18KM。其中萬北路 K4+500K4+600、K5+140K5+260、K5+300K5+400、平嵐一路K4+260K4+396、平嵐二路 K4+220K4+343 段基坑根據(jù)設(shè)計圖紙要求需做基坑支護,具體見設(shè)計施工圖。3.33.3 施工組織機構(gòu)施工組織機構(gòu)根據(jù)路基工程規(guī)模、工期要求與工程特點，建立由項目經(jīng)理主管，各部門全力配合的組織機構(gòu)，詳見組織機構(gòu)框圖。 組織機構(gòu)圖項目經(jīng)理總工程師商務(wù)經(jīng)理生產(chǎn)經(jīng)理工程部技術(shù)部物資部質(zhì)安總監(jiān)質(zhì)安部基坑支護隊伍綜合管溝施工隊試驗室3.43.4 資源配置計劃資源配置計劃3.4.1 人員配備計劃4 / 56施工

9、作業(yè)人員配備一覽表序號崗位名稱人數(shù)備注1現(xiàn)場負責人1執(zhí)證上崗2施工員1執(zhí)證上崗3質(zhì)檢員1執(zhí)證上崗4專職安全員1執(zhí)證上崗5資料員1執(zhí)證上崗6測量員2執(zhí)證上崗7電工1執(zhí)證上崗8機械操作人員12執(zhí)證上崗9鋼筋工4010焊工8執(zhí)證上崗11模板安裝工4012砼工2413普工303.4.2 機械設(shè)備配備計劃機械設(shè)備配備一覽表編號機械名稱型號數(shù)量質(zhì)量狀態(tài)備注1挖掘機PC2203 臺良好2鋼板樁打樁機CAT3252 臺良好帶振動錘3自卸汽車10T20 臺良好4混凝土輸送泵（汽車泵）46m1 臺良好5混凝土罐車8m38 臺良好6鋼筋彎曲機7.5KW3 臺良好7鋼筋切斷機4KW2 臺良好8鋼筋調(diào)直機4KW2 臺良

10、好9電焊機U-756 臺良好10電動打夯機HW602 臺良好5 / 5611GPS 測量儀中海達1 臺良好12全站儀中緯 ZTS-6021 臺良好13水準儀D2S33 臺良好14插入式振搗器50 型8 臺良好四、施工進度計劃四、施工進度計劃考慮現(xiàn)場施工條件和工期要求，根據(jù)實際情況和施工總體進度計劃，工期計劃2013 年 9 月 1 日開工，2013 年 12 月 10 日完工，工期為 101 天。五、施工工藝流程五、施工工藝流程6 / 56 7 / 56六、施工方法六、施工方法6.16.1 施工準備施工準備6.1.1 組織有關(guān)人員全面認真地熟悉、核對設(shè)計文件，了解設(shè)計意圖，核對地形地質(zhì)資料，制

11、定合理可行的現(xiàn)場施工方案。6.1.2 按專業(yè)劃分，系統(tǒng)地編制材料計劃、施工進度、機械進場、測量、試驗、技術(shù)值班和質(zhì)量、安全檢查各項工作細則。6.1.3 對施工區(qū)域存在或可能存在的各種地上、地下管道、管線、文物等進行廣泛深入的調(diào)查，并積極與有關(guān)部門取得聯(lián)系，協(xié)商解決并協(xié)助移除或保護。6.26.2 基礎(chǔ)處理基礎(chǔ)處理本工程綜合管溝段地基處理的方式主要有：CFG 樁（1）采用 CFG 樁法處理的圍，CFG 樁樁頂設(shè)置樁帽、墊層和土工格柵，其技術(shù)要求同路基段。樁頂?shù)娜靿|層設(shè)置在管溝基底，相應(yīng)降低該圍的 CFG 樁設(shè)計樁頂標高，樁底標高與樁間距同路基段，設(shè)計樁頂標高以上部分采用空樁。綜合管溝標準段 CFG

12、樁設(shè)計樁頂標高=綜合管溝設(shè)計底標高-1.49M。（2）在設(shè)計圖紙中未設(shè)計基礎(chǔ)處理的地方，待基坑開挖后邀請業(yè)主、設(shè)計、監(jiān)理、地勘進行驗槽后，確定是否需要進行處理。6.36.3 測量放線測量放線在建設(shè)、設(shè)計、監(jiān)理單位現(xiàn)場交接測量控制點后，已組織對交接樁點的復(fù)核測量，建立測量控制網(wǎng)，并在施工區(qū)設(shè)立導線點，對最先開工的溝槽放出中線、邊線、做好中線、邊線、導線點保護措施。 6.3.1 根據(jù)控制樁采用全站儀測定管道中心線，在控制樁之間按照圖紙要求并結(jié)合現(xiàn)場實際設(shè)置相應(yīng)的縱向變坡樁、百米樁等。6.3.2 放線：采用設(shè)計圖紙放出管溝中線和施工作業(yè)帶邊界樁。6.3.3 施工作業(yè)帶占地寬度根據(jù)設(shè)計文件計算。6.3

13、.4 嚴格按照設(shè)計圖紙的要求，復(fù)測管溝開挖的幾何尺寸，高程等。在管溝回填后立即進行竣工測量。8 / 566.46.4 溝槽、基坑開挖與支護溝槽、基坑開挖與支護6.4.1 一般溝槽開挖綜合管溝溝槽采用挖掘機配合自卸車開挖，遵循“先深后淺”的原則，人工配合清理坑底。為了防止出現(xiàn)塌方，按設(shè)計適當放坡開挖，根據(jù)地勘報告揭露本工程箱涵施工土屬細中砂層，根據(jù)規(guī)要求按照 1:1 放坡進行開挖?；拥撞績蓚?cè)各加寬 1 米，方便工人安裝模板和綁扎鋼筋等。為了避免超挖，測量隨時跟進，留 20cm 由人工清理，全站儀中心定位，防止中線偏移。根據(jù)實際情況，在一般開挖段可直接放坡開挖到位裝車外運，當不能一次開挖裝運時，

14、則進行甩運，具體操作為：溝底一臺挖掘機縱向開挖，將土方甩至溝頂一側(cè)，上邊一臺挖掘機裝車外運。溝槽開挖方法詳見我部溝槽開挖施工方案。（單位：cm）6.4.2 支護段溝槽開挖綜合管溝位于萬北路 K4+500K4+600、K5+140K5+260、K5+300K5+400、平嵐一路 K4+260K4+396、平嵐二路 K4+220K4+343 段基坑根據(jù)設(shè)計圖紙需進行基坑支護。支護方法主要采用“鋼板樁+鋼管支撐”支護方法，鋼板樁采用拉森 III 型，等支護穩(wěn)定并且基坑頂開挖臨時截水溝之后才可進行基坑開挖。拉森鋼板樁的施工方法具體見設(shè)計圖紙與我部拉森鋼板樁施工方案。9 / 56基坑開挖遵循“開槽支撐，

15、先撐后挖，分層開挖，嚴禁超挖”的原則，即先支撐后開挖。鋼板樁打設(shè)優(yōu)先采用先靜力壓樁，打設(shè)困難時再考慮采用振動沉樁。6.4.3 注意事項1）人工開挖溝槽的槽深超過 3M 時應(yīng)分層開挖，每層的深度不超過 2M；2）為保護基坑底土體的原狀結(jié)構(gòu)，應(yīng)根據(jù)土質(zhì)情況和挖土機械的類型，在坑底以上保留 20CM 土層由人工挖除。3）基坑開挖完成后，與時通知業(yè)主單位、設(shè)計、監(jiān)理、地勘單位檢查基底的地質(zhì)情況，土質(zhì)與承載力是否與設(shè)計相符，進行基底驗槽，并辦理隱蔽工程檢驗手續(xù)，符合要求后與時進行墊層施工。6.6.5 5 降排水措施降排水措施（1）一般基坑（槽）降排水 基坑（槽）開挖深度小于 3m，地下承壓水位在坑（槽）

16、底標高以下，地段采用明溝集水坑進行降排水。10 / 56基坑（槽）開挖前在開挖線兩側(cè) 1m 處砌筑水泥磚截水溝，截水溝寬 0.5m，高0.5m，縱向坡度 5。在基坑底兩側(cè)距偏坡 0.3m，設(shè)置磚砌排水溝，排水溝寬 0.5m，深 0.5m，每 50m設(shè)置一個邊長為 0.5m 的正方形磚砌集水坑，坑深 1m，坑底防滲布。 基坑（槽）開挖深度大于 3 米且不大于 5m，地下潛水在坑（槽）底標高以上，地段采用輕型井點方法進行降排水，溝槽分段長度為長寬=120m9m。計算簡圖如下：1）基坑等效半徑矩形基坑：RO=0.29(A+B)=0.29(9+120)=37.41M2）潛水含水層厚度計算 S= H1+

17、SW-DW +ROI =5+0.5-0.2+37.410.15=10.912M S/( S+L)= 10.912/(10.912+1)=0.784 H=1.85( S+L) =1.85(10.912+1)=25.752M3）平均滲透系數(shù) K=(KIHI )/HI=(15+0.13+47)/(1+3+4)=4.163M3/D4）井點系統(tǒng)的影響半徑R0 S= H1+SW-DW=5+0.5-0.2=5.3M 潛水含水層：R=2S(KH)0.5=25.3(4.1638)0.5=61.169M11 / 56 R0=R+RO=61.169+37.41=98.579M5）井點管的長度 HDH1+SW+ROI

18、+H+L=5+0.5+37.410.15+0.2+1=12.312M6）基坑涌水量計算 基坑遠離邊界： HM=(H+(H-S)/2=(8+(8-5.3)/2=5.35M Q=1.366K(H2-HM2)/(LG(R0/RO)+(HM-L)/LLG(1+0.2HM/RO)=1.3664.163(82-5.352)/(LG(98.579/37.41)+( 5.35-1)/1LG(1+0.25.35/37.41)=840.36M3/D7）單井出水量 Q=120RSLK1/3=1200.02514.1631/3=15.154M3/D8）井點管數(shù)量 N=1.1Q/Q=1.1840.36/15.154=6

19、19）集水管總長 矩形基坑：LA=2(A+B)=2(120+9)=258M10）井點的間距 LD=LA/(N-1)=258/(61-1)=4.3M降水井采用非完整井，降水井設(shè)計深度為 6m，施工時應(yīng)根據(jù)實際情況加以調(diào)整，過濾管長度為 3m。鉆井井徑 100mm，濾管徑： 50mm，濾眼直徑 6mm，濾管采用兩層尼龍網(wǎng)包扎；填礫高度應(yīng)從井底至地面下 0.2m 處。濾管底部進行封堵處理。12 / 561: 11: 1磚砌排水溝300*300 4. 3m 圖 6.1 輕型井點降水做法詳圖（支護段）13 / 56 4. 3m1: 1磚砌排水溝300*300 1: 1圖 6.2 輕型井點降水做法詳圖（非

20、支護段） 2）施工工藝流程鉆孔清孔下井管下粒料真空泵安裝排水真空減壓。3）施工技術(shù)要求測量、放線、定管位由專職測量負責。鉆井時要求鉆桿保持垂直。井孔的孔徑為 100MM。鉆孔過程中，鉆桿的垂直度偏差不得大于 1%。清孔時根據(jù)不同的土層調(diào)正泥漿的濃度，以防塌孔。下井點管時必須垂直，并分別根據(jù)不同長度要求進行焊接，焊縫必須牢固不滲氣。回填粒料四周均勻，漸下，以防井管偏位。真空泵工作時，真空度須達到 0.04-0.06MPA。6.66.6 基底墊層基底墊層根據(jù)設(shè)計圖紙綜合管溝底部墊層由下到上采用 15CM 厚碎石砂加 15CM 厚 C15 砼，14 / 56墊層左右尺寸超出管溝尺寸各 30CM。在槽

21、底開挖清理到位后，應(yīng)用全站儀定出綜合管溝軸線、水平儀測設(shè)出高程后立模，模板支撐一定要牢固。模板的雜物，用水清理干凈，模板的縫隙應(yīng)填塞嚴密，并涂刷脫模劑。自檢合格后報監(jiān)理工程師，監(jiān)理確認后方可進行砼澆筑。6.76.7 模板工程模板工程由于綜合管溝管線長、工期緊、模板周轉(zhuǎn)少、需求量大，根據(jù)施工經(jīng)驗，大塊主模采用高密度覆膜木膠合板，能有效地減少拼縫，保證結(jié)構(gòu)側(cè)的平整度和光潔度。6.7.1 模板與支架施工技術(shù)要求模板工程在結(jié)構(gòu)施工中是一個十分重要的環(huán)節(jié)，其施工質(zhì)量的好壞將直接影響綜合管溝的質(zhì)量、外形尺寸與結(jié)構(gòu)的抗?jié)B防裂功能。(1)模板必須支撐牢固、穩(wěn)定，不得有松動、跑模、超標準變形下沉等現(xiàn)象。對頂板大

22、體積混凝土施工時模板支撐剛度須進行預(yù)壓試驗，并經(jīng)監(jiān)理審批。(2) 模板安裝前，必須經(jīng)過正確放樣，檢查無誤后才能立模安裝。(3) 模板應(yīng)拼縫平整嚴密，并采取措施填縫，不得漏漿，模必須干凈。模板安裝后應(yīng)與時報檢與澆注混凝土。(4)頂板（中板）結(jié)構(gòu)應(yīng)支立支架后鋪設(shè)模板，由于管溝凈空不大，無須進行預(yù)拱度計算，但應(yīng)考慮預(yù)留 1-1.5cm 沉降量,以確保凈空和限界要求，施工模板時可作適當?shù)钠鸸按胧?cè)墻模板拼縫處貼止水膠帶，防止漏漿。(5)結(jié)構(gòu)變形縫處的端頭模板應(yīng)釘填縫板，填縫板與止水帶中心線和變形縫中心線重合并用模板固定牢固。止水帶不得打孔或用鐵釘固定。填縫板的支撐必須牢固，不得跑模。(6)模板應(yīng)采用

23、止水對拉螺桿固定，端部應(yīng)加墊塊，拆模后其墊塊孔應(yīng)用膨脹水泥砂漿堵塞嚴密。對拉螺桿應(yīng)事先設(shè)計，在保證結(jié)構(gòu)穩(wěn)定的情況下，一方面盡量減少拉桿，一方面合理布置，以求外觀的完美。6.7.2 隔墻腳模根據(jù)結(jié)構(gòu)和模板的尺寸，綜合管溝防水混凝土分兩次澆注。第一次澆注 35cm 厚底板與 30cm 高側(cè)墻混凝土，第二次連同剩余側(cè)墻和頂板一次完工。采用對拉螺桿和花藍螺栓拉桿進行加固和調(diào)整平面位置，撐鋼筋用來保證結(jié)構(gòu)的斷面尺寸。第一次模板預(yù)15 / 56留 23cm 砼不澆灌，底模不拆除，作為第二次模板的支撐面，這樣，可以避免兩次混凝土之間的不平整施工縫。6.7.3 側(cè)墻模板墻身和頂板施工每段按變形縫分開，并與底板

24、上下保持一致。墻身施工前，將施工縫處砼表面鑿毛，剔除松散砼，清理渣物并沖洗干凈。然后綁扎墻身鋼筋，經(jīng)監(jiān)理檢查驗收后支設(shè)墻身模板。墻身模板采用厚度 =2cm 厚木模板，以 6cm8cm 木枋為豎向次楞，間距 30cm,橫向 48 鋼管主楞(厚度 3.0mm)，間距 50cm，輔以雙向 16止水對拉螺桿進行對拉加固，底排螺桿距底面不得大于 30cm。墻身和頂板模板在支設(shè)時，考慮連續(xù)安裝，墻身模板在變形縫處使用加密拉桿固定墻身兩端擋模。（見下圖）6.7.3.1 側(cè)墻模板計算側(cè)墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即龍骨；用以支撐層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板

25、時，通過穿墻螺栓將墻體兩側(cè)模板拉結(jié)，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。16 / 56根據(jù)建筑施工手冊，當采用容量為大于 0.8M3 的運輸器具時，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標準值為 6.00KN/M2；1、參數(shù)信息（1）基本參數(shù)次楞間距(MM):300；穿墻螺栓水平間距(MM):300；主楞間距(MM):500；穿墻螺栓豎向間距(MM):500；對拉螺栓直徑(MM):M16；（2）主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數(shù):2；直徑(MM):48.00；壁厚(MM):3.00；（3）次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數(shù):2；寬度(MM):60.00；高度(MM):80.00；（4）面板參數(shù)面板類型:膠合面板

26、；面板厚度(MM):20.00；面板彈性模量(N/MM2):6000.00；面板抗彎強度設(shè)計值 FC(N/MM2):13.00；面板抗剪強度設(shè)計值(N/MM2):1.50；（5）木方和鋼楞方木抗彎強度設(shè)計值 FC(N/MM2):13.00；方木彈性模量 E(N/MM2):9000.00；方木抗剪強度設(shè)計值 FT(N/MM2):1.50；鋼楞彈性模量 E(N/MM2):206000.00；鋼楞抗彎強度設(shè)計值 FC(N/MM2):205.00；2、側(cè)墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22T12V1/217 / 56 F=H

27、其中 - 混凝土的重力密度，取 24.000KN/M3； T - 新澆混凝土的初凝時間，取 2.000H； T - 混凝土的入模溫度，取 20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取 2.500M/H； H - 模板計算高度，取 3.500M；1- 外加劑影響修正系數(shù)，取 1.200；2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取 1.150。分別計算得 23.042 KN/M2、84.000 KN/M2，取較小值 23.042 KN/M2 作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=23.042KN/M2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 4 KN/M2。3、側(cè)墻模板面板的計算面板為

28、受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計算。（1）.抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:M=0.1Q1L2+0.117Q2L2其中， M-面板計算最大彎矩(NMM)； L-計算跨度(次楞間距): L =300.0MM； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 Q1: 1.223.0420.5000.900=12.443KN/M； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 Q2: 1.44.000.500.90=2.520KN/M； 其中 0.90 為按施工手冊取

29、的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。18 / 56面板的最大彎矩：M =0.112.4433002+0.1172.5203002= 1.59105NMM；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W F其中， -面板承受的應(yīng)力(N/MM2)； M -面板計算最大彎矩(NMM)； W -面板的截面抵抗矩 : W = BH2/6 = 50020.020.0/6=3.33104MM3； F -面板截面的抗彎強度設(shè)計值(N/MM2)； F=13.000N/MM2；面板截面的最大應(yīng)力計算值： = M/W = 1.59105 / 3.33104 = 4.77N/MM2；面板截面的最大應(yīng)力計算值 =4.77N/MM2 小于

30、面板截面的抗彎強度設(shè)計值 F=13N/MM2，滿足要求?。?）.抗剪強度驗算計算公式如下:V=0.6Q1L+0.617Q2L其中，V-面板計算最大剪力(N)； L-計算跨度(次楞間距): L =300.0MM； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 Q1: 1.223.0420.5000.900=12.443KN/M； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 Q2: 1.44.000.500.90=2.520KN/M；面板的最大剪力：V = 0.612.443300.0 + 0.6172.520300.0 = 2706.192N；截面抗剪強度必須滿足:= 3V/(2BHN)FV其中， -面板截面的最大受剪應(yīng)力(N/MM2)

31、；19 / 56 V-面板計算最大剪力(N)：V = 2706.192N； B-構(gòu)件的截面寬度(MM)：B = 500MM ； HN-面板厚度(MM)：HN = 20.0MM ； FV-面板抗剪強度設(shè)計值(N/MM2)：FV = 1.500 N/MM2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值: =32706.192/(250020.0)=0.406N/MM2；面板截面抗剪強度設(shè)計值: FV=1.500N/MM2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值 =0.406N/MM2 小于面板截面抗剪強度設(shè)計值 =1.5N/MM2，滿足要求?。?）.撓度驗算根據(jù)建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓

32、度計算公式如下:=0.677QL4/(100EI)=L/250其中，Q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載: Q = 23.040.5= 11.520N/MM； L-計算跨度(次楞間距): L = 300MM； E-面板的彈性模量: E = 6000N/MM2； I-面板的截面慣性矩: I = 502.02.02.0/12=33.333CM4；面板的最大允許撓度值: = 1.2MM；面板的最大撓度計算值: = 0.67711.5203004/(10060003.333105) = 0.316MM；面板的最大撓度計算值: =0.316MM 小于等于面板的最大允許撓度值 =1.2MM，滿足要求！4、側(cè)墻模

33、板主次楞的計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度 60MM，高度 80MM，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W分別為:20 / 56W = 688/62= 128CM3；I = 6888/122= 512CM4； （1）.次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M = 0.1Q1L2+0.117Q2L2其中， M-次楞計算最大彎矩(NMM)；L-計算跨度(主楞間距): L =500.0MM；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q1: 1.223.0420.3000.900=7.466kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q2: 1.44.000.300

34、.90=1.512kN/m，其中，0.90 為折減系數(shù)。次楞的最大彎矩：M =0.17.4665002+0.1171.5125002= 2.31105Nmm；次楞的抗彎強度應(yīng)滿足下式： = M/W F其中， -次楞承受的應(yīng)力(N/MM2)； M -次楞計算最大彎矩(NMM)； W -次楞的截面抵抗矩，W=1.28105MM3； F -次楞的抗彎強度設(shè)計值； F=13.000N/MM2；次楞的最大應(yīng)力計算值： = 2.31105/1.28105 = 1.805 N/MM2；次楞的抗彎強度設(shè)計值: F = 13N/MM2；次楞的最大應(yīng)力計算值 =1.805 N/MM2 小于 次楞的抗彎強度設(shè)計值

35、F=13N/MM2，滿足要求！（2）.次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.6Q1L+0.617Q2L其中， V次楞承受的最大剪力；21 / 56 L-計算跨度(主楞間距): L =500.0MM； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 Q1: 1.223.0420.3000.900/2=3.733KN/M； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 Q2: 1.44.000.300.90/2=0.756KN/M，其中，0.90 為折減系數(shù)。次楞的最大剪力：V = 0.63.733500.0+ 0.6170.756500.0 = 1353.126N；截面抗剪強度必須滿足下式：=3V/(

36、2BH0)其中， -次楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/MM2)； V-次楞計算最大剪力(N)：V = 1353.126N； B-次楞的截面寬度(MM)：B = 60.0MM ； HN-次楞的截面高度(MM)：H0 = 80.0MM ； FV-次楞的抗剪強度設(shè)計值(N/MM2)：FV = 1.500 N/MM2；次楞截面的受剪應(yīng)力計算值: =31353.126/(260.080.02)=0.211N/MM2；次楞截面的受剪應(yīng)力計算值 =0.211N/MM2 小于次楞截面的抗剪強度設(shè)計值 FV=1.5N/MM2，滿足要求！（3）.次楞的撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振

37、動荷載作用。 撓度驗算公式如下：=0.677QL4/(100EI)=L/250其中， -次楞的最大撓度(MM)； Q-作用在次楞上的線荷載(KN/M)：Q = 23.040.30=6.912 KN/M； L-計算跨度(主楞間距): L =500.0MM ；22 / 56 E-次楞彈性模量（N/MM2）：E = 9000.00 N/MM2 ； I-次楞截面慣性矩(MM4)，I=5.12106MM4；次楞的最大撓度計算值: = 0.67713.824/25004/(10090008.33106) = 0.039MM；次楞的最大容許撓度值: = 2.0MM；次楞的最大撓度計算值 =0.039MM 小

38、于 次楞的最大容許撓度值 =2.0MM，滿足要求！5、主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑 48MM，壁厚 3MM，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩W 分別為:W =4.4932= 8.986CM3；I =10.7832= 21.566CM4；E = 206000N/MM2；（1）.主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載: P1.223.040.30.51.440.30.54.987KN；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): L = 300MM；強度驗算公式： = M/W F其中，- 主楞的最大應(yīng)力計算值(N/MM2) M - 主楞的最大彎矩(NMM

39、)；M = 2.23105 NMM W - 主楞的凈截面抵抗矩(MM3)； W = 8.99103 MM3； F -主楞的強度設(shè)計值(N/MM2)，F(xiàn) =205.000N/MM2；主楞的最大應(yīng)力計算值: = 2.23105/8.99103 = 24.9 N/MM2；主楞的最大應(yīng)力計算值 =24.9N/MM2 小于主楞的抗彎強度設(shè)計值 F=205N/MM2,23 / 56滿足要求?。?）.主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=2V/AFV其中， -主楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/MM2)； V-主楞計算最大剪力(N)：V = 2074.8N； A -鋼管的截面面積(MM2)：A = 848

40、.23MM2 ； FV-主楞的抗剪強度設(shè)計值(N/MM2)：FV = 120 N/MM2；主楞截面的受剪應(yīng)力計算值: =22074.8/848.230=4.892N/MM2；主楞截面的受剪應(yīng)力計算值 =4.892N/MM2 小于 主楞截面的抗剪強度設(shè)計值 FV=120N/MM2，滿足要求?。?）.主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值: = 0.109MM；主楞的最大容許撓度值: = 1.6MM；主楞的最大撓度計算值 =0.109MM 小于 主楞的最大容許撓度值 =1.6MM，滿足要求！6、穿墻螺栓的計算計算公式如下:NN=FA其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (MM2

41、)； F - 穿墻螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取 170 N/MM2；查表得：穿墻螺栓的型號: M16；24 / 56穿墻螺栓有效直徑: 14.12 MM；穿墻螺栓有效面積: A = 156.7 MM2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 170156.7 = 26.639 KN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N = 3.67 KN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=3.671KN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=26.639KN，滿足要求！6.7.4 頂板模板頂板支模搭設(shè)滿堂支撐架，雙向間距 90cm，頂板模板采用 =2cm 木模板拼裝而成，以 5cm10cm 木

42、枋作背楞，間距 30cm，48 滿堂鋼管腳手架作支撐體系。模板拼縫采用夾雙面膠帶或涂抹玻璃膠的方法進行封堵，以防漏漿。支架均架設(shè)在底板上，使用 482.5 扣結(jié)式鋼管支架，橫向間距為 90cm，順箱涵方向間距為 90cm。在支架頂順箱涵方向用 10cm10cm 木枋作為橫梁，跨度 90cm，間距 90cm。橫梁上用5cm10cm 木枋作為縱梁，縱梁跨度為 90cm，間距為 30cm，其上鋪 2cm 木模板作為底模。頂板模板經(jīng)監(jiān)理工程師檢查驗收后，綁扎頂板鋼筋。（見下圖）25 / 566.7.4.1 箱涵頂板模板施工計算1、面板驗算面板類型覆面木膠合板 面板厚度(MM)20面板抗彎強度設(shè)計值F(

43、N/MM2)15面板彈性模量 E(N/MM2)10000取單位寬度 1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：26 / 56 WBH2/6=10002020/666666.67MM3，IBH3/12=1000202020/12666666.67MM4 Q10.9MAX1.2(G1K+ (G2K+G3K)H)+1.4Q1K，1.35(G1K+ (G2K+G3K)H)+1.40.7Q1KB=0.9MAX1.2(0.1+(24+1.5)0.35)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.35)+1.40.72112.73KN/M Q1靜0.91.35G1K+(G2K+G3K)HB0.9

44、1.350.1+(24+1.5)0.35110.97KN/M Q1活0.91.40.7Q2KB0.91.40.7211.76KN/M Q2(G1K+ (G2K+G3K)H)B=0.1+(24+1.5)0.3519.02KN/M （1） 、強度驗算 MMAX0.107Q1靜L2+0.121Q1活L20.10710.970.252+0.1211.760.2520.09KNMMMAX/W0.09106/66666.671.3N/MM2F15N/MM2 滿足要求?。?）、撓度驗算MAX0.632QL4/(100EI)=0.6329.022504/(10010000666666.67)0.033MML/

45、400250/4000.62MM27 / 56 滿足要求?。?）、支座反力計算設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R5=0.393 Q1靜L +0.446 Q1活L=0.39310.970.25+0.4461.760.251.27KN R2=R4=1.143 Q1靜L +1.223 Q1活L=1.14310.970.25+1.2231.760.253.67KN R3=0.928 Q1靜L +1.142 Q1活L=0.92810.970.25+1.1421.760.253.05KN 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R1=R5=0.393 Q2L=0.3939.020.250.89KN R2=R4=1.

46、143 Q2L=1.1439.020.252.58KN R3=0.928 Q2L=0.9289.020.252.09KN2、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(MM)50100小梁抗彎強度設(shè)計值F(N/MM2)15.44小梁抗剪強度設(shè)計值(N/MM2)1.78小梁彈性模量 E(N/MM2)9350小梁截面抵抗矩 W(CM3)83.33小梁截面慣性矩 I(CM4)416.67為簡化計算，按三等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：28 / 56 Q1MAX1.27+0.91.35(0.3-0.1)3.5/14+0.5(0.35-0.2)+0.9MAX1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.41，

47、1.35(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.71MAX1.8-3.5/2，(3.6-1.8)-3.5/2/21，3.67+0.91.35(0.3-0.1)3.5/14=3.73KN/M Q2MAX0.89+(0.3-0.1)3.5/14+0.5(0.35-0.2)+(0.5+(24+1.1)0.2)MAX1.8-3.5/2，(3.6-1.8)-3.5/2/21，2.58+(0.3-0.1)3.5/142.63KN/M（1） 、抗彎驗算 MMAXMAX0.1Q1L12，0.5Q1L22MAX0.13.730.92，0.53.730.4520.38KNMMMAX/W0.38106/833

48、304.54N/MM2F15.44N/MM2滿足要求！29 / 56（2） 、抗剪驗算 VMAXMAX0.6Q1L1，Q1L2MAX0.63.730.9，3.730.452.016KNMAX3VMAX/(2BH0)=32.0161000/(250100)0.6N/MM21.78N/MM2 滿足要求?。?）、撓度驗算10.677Q2L14/(100EI)0.6772.639004/(10093504166700)0.3MML/400900/4002.25MM2Q2L24/(8EI)2.634504/(893504166700)0.35MML/400450/4001.12MM 滿足要求?。?）、支

49、座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態(tài) RMAXMAX1.1Q1L1，0.4Q1L1+Q1L2MAX1.13.730.9，0.43.730.9+3.730.453.7KN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R151.6KN，R2R143.7KN，R3R4R5R6R7R8R9R10R11R12R133.08KN正常使用極限狀態(tài) RMAXMAX1.1Q2L1，0.4Q2L1+Q2L2MAX1.12.630.9，0.42.630.9+2.630.452.6KN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R151.22KN，R2R142.6KN，R3R4R5

50、R6R7R8R9R10R11R12R132.13KN30 / 56 3、主梁驗算主梁類型方木主梁材料規(guī)格(MM)100100可調(diào)托座主梁根數(shù)1主梁彈性模量 E(N/MM2)206000主梁抗彎強度設(shè)計值F(N/MM2)205主梁抗剪強度設(shè)計值(N/MM2)125主梁截面慣性矩 I(CM4)833.33主梁截面抵抗矩 W(CM3)166.67主梁自重忽略不計，計算簡圖如下：（1）、抗彎驗算 主梁彎矩圖(KNM)MMAX/W1.124106/1666706.75N/MM2F=205N/MM2 滿足要求?。?）、抗剪驗算31 / 56 主梁剪力圖(KN) VMAX7.186KNMAX3VMAX/(2

51、BH0)=37.1861000/(2100100)1.08N/MM2125N/MM2滿足要求?。?） 、撓度驗算主梁變形圖(MM)MAX0.02MML/400900/4002.25MM滿足要求?。?）、扣件抗滑計算 RMAXR1,R54.27KN8KN單扣件在扭矩達到4065NM且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！32 / 56 同理可知，右側(cè)立柱扣件受力R4.27KN8KN 單扣件在扭矩達到4065NM且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！4、立柱驗算立桿穩(wěn)定性計算依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)JGJ162-2008鋼管類型483立柱截面面積 A(MM2)424回轉(zhuǎn)半徑 I(MM)15.9

52、立柱截面抵抗矩 W(CM3)4.49抗壓強度設(shè)計值 F(N/MM2)205=H/I=1500/15.9=94.34=150長細比滿足要求！查表得，0.63(1)、風荷載計算 MW0.921.4KLAH2/100.921.40.540.91.52/100.12KNM(2)、穩(wěn)定性計算根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)公式5.2.5-14，荷載設(shè)計值Q1有所不同：1)面板驗算 Q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.35)+0.91.42112.01KN/M2)小梁驗算 Q1MAX1.21+(0.3-0.1)3.5/14+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.2)+0.91.41MAX1.8-3

53、.5/2，(3.6-1.8)-3.5/2/21，3.48+(0.3-0.1)3.5/14=3.53KN/M同上四六計算過程，可得： R14.07KN，R212.26KN，R39.74KN，R412.26KN，R54.07KN立柱最大受力NWMAXR1+N邊1，R2，R3，R4，R5+N邊233 / 56+MW/LBMAX4.07+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.2)+0.91.41(0.9+1.8-3.5/2)/20.9，12.26，9.74，12.26，4.07+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.2)+0.91.41(0.9+3.6-1.8-3.5/2)/20.9+0.

54、12/3.612.33KN FN/(A)+MW/W12331.92/(0.63424)+0.12106/449073.49N/MM2F205N/MM2滿足要求！5、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座承載力容許值N(KN)30 由主梁驗算一節(jié)計算可知可調(diào)托座最大受力 NmaxR2，R3，R4112.87kNN30kN 滿足要求！6.7.6 模板工程施工技術(shù)標準1）模干凈、無雜物，拼縫嚴密，模板接縫寬度應(yīng)不大于 1.52.5mm，中間設(shè)雙面止水膠帶，保證無漏漿縫隙。模板支撐穩(wěn)定，木楔牢固。2）跨度大于等于 4m 時，模板應(yīng)起拱，起拱高度可采用全長跨度的 2/1000；3）模板安裝與預(yù)埋件和預(yù)留孔的定位應(yīng)滿足下表

55、規(guī)定。模板安裝和預(yù)埋件、預(yù)留孔洞的允許偏差表檢驗頻率序號項目允許偏差(mm)圍點數(shù)檢驗方法刨光模板21相鄰兩板表面高低差不刨光模板3每個構(gòu)件4用尺量刨光模板32表面平整度不刨光模板54用 2m 直尺量柱、樁5梁、桁架0 -10寬板0 -10用尺量柱、樁0 -53模尺寸高梁、桁架0 -101用尺量34 / 56序號項目允許偏差(mm)檢驗頻率檢驗方法圍點數(shù)板0 -10柱、樁0 -5梁、桁架0 -5長板0 -5用尺量柱、樁L/1500梁、桁架H/15004側(cè)向彎曲板L/1500 且10每個構(gòu)件1沿構(gòu)件全長拉線量取最大矢高預(yù)應(yīng)力鋼筋孔道(梁端)35預(yù)留孔洞位置其它10每個孔洞1用尺量位置3用尺量鋼板

56、聯(lián)結(jié)板等平面高度2用尺量位置10用水準儀測量6預(yù)埋件螺栓錨筋等外露長度10每個預(yù)埋件1用尺量6.86.8 鋼筋加工鋼筋加工、安裝、安裝6.8.1 我部鋼筋根據(jù)整體部署采用集中加工，加工場地修建于我部攪拌站，加工完成后采用車輛運輸?shù)绞┕さ攸c，裝卸時嚴禁自動卸車，應(yīng)人工配合吊車少量多次進行吊裝。1）應(yīng)嚴格按照現(xiàn)行混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī) （GB50204-2002)和給水排水構(gòu)筑物工程施工與驗收規(guī)(GB50141-2008)進行驗收。2）成型鋼筋具有出廠質(zhì)量證明書和試驗報告單。進場鋼筋應(yīng)按有關(guān)標準的規(guī)定抽樣試驗合格。3）鋼筋分批堆放整齊，上架堆放，避免銹蝕污染，表面潔凈無損。不得使用帶有顆粒狀

57、和片狀老銹的鋼筋。6.8.2 下料根據(jù)設(shè)計要求由項目部技術(shù)人員出具鋼筋下料單交由鋼筋班組，根據(jù)下料單標明的型號、尺寸對鋼筋進行下料。6.8.3 加工35 / 56鋼筋下料完成后，根據(jù)設(shè)計圖紙標明的鋼筋彎曲形狀的要求對下料鋼筋進行彎曲加工，采用彎曲機械為鋼筋彎曲機。6.8.4 焊接鋼筋的連接采用焊接鋼筋采用焊接時，焊接長度為：單面焊接焊縫長度大于或等于 10d，雙面焊接焊縫長度大于或等于 5d，d 為鋼筋直徑。且在同一連接區(qū)段，有接頭的受力鋼筋截面面積不超過受力鋼筋總截面面積的 50%。受力鋼筋接頭位置宜設(shè)置在受力較小處，在同一根鋼筋上宜少設(shè)接頭。鋼筋遇直徑或邊長不大于 300mm 的孔洞繞過即

58、可，遇直徑或邊長大于 300mm 孔洞須截斷并與孔洞加強筋焊接在一起。6.8.5 綁扎根據(jù)作用部位的需求，將已加工好的鋼筋運至施工現(xiàn)場，按施工圖紙的要求將各種鋼筋擺放到位，每一鋼筋交叉處用扎絲固定，綁扎要牢固，以保證施工時不會出現(xiàn)過大的位移。鋼筋網(wǎng)綁扎時綁扎方向要錯開，不可往一方向綁扎。6.8.6 鋼筋加工與安裝質(zhì)量標準項次檢驗項目規(guī)定值或允許偏差檢查方法和頻率兩排以上排距5梁、板、拱肋10同排基礎(chǔ)、墩臺、柱201受力鋼筋間距(mm)灌 注 樁20每構(gòu)件檢查 2 個斷面，用尺量箍筋、水平筋+0，-202箍筋、橫向水平鋼筋、螺旋筋間距（mm）螺旋筋+0，-20每構(gòu)件檢查 5-10個間距長103鋼

59、筋骨架尺寸(mm)寬、高或直徑5按骨架總數(shù) 30%抽查4彎起鋼筋位置（mm）20每骨架抽查 30%柱、梁、拱肋5基礎(chǔ)、墩臺105保護層厚 度(mm)板3每構(gòu)件沿模板周邊檢查 8 處36 / 566.96.9 混凝土施工混凝土施工根據(jù)設(shè)計圖紙該段綜合管溝：防水等級為二級，主體采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，混凝土采用 C40 防水混凝土，設(shè)計抗?jié)B等級 P8；6.9.1 混凝土的拌合綜合管溝施工所需混凝土在我部攪拌站按實驗配合比進行拌合，拌合過程嚴格按照相關(guān)規(guī)執(zhí)行。6.9.2 混凝土澆筑模板要架立牢固，尤其是擋頭板，不能出現(xiàn)跑?，F(xiàn)象，砼擋頭板做到?？p嚴密，避免出現(xiàn)水泥漿漏失現(xiàn)象且達到表面規(guī)則平整。1)混凝土應(yīng)

60、分層澆筑，分層振搗，每層厚度不宜超過 300400mm，頂、底板混凝土不留施工縫也不分層澆搗，側(cè)墻第一道施工縫一般宜留在墻底腋角以上不小于 20cm處，施工縫設(shè)置時還須與基坑支護樁的橫撐結(jié)構(gòu)協(xié)調(diào)。相鄰兩層澆筑時間間隔不超過2h，確保上、下層混凝土在初凝之前結(jié)合好，不形成施工縫。澆筑混凝土的自落高度不得超過 2.0m，超過 2.0m 采用滑管進行澆筑。2)防水混凝土必須采用機械振搗密實，振搗時間宜為 1030s，以混凝土開始出漿和不冒氣泡為準，并應(yīng)避免漏振、欠振和超振。當采用插入式振搗時，混凝土澆筑層厚度應(yīng)不大于振搗器作用部分長度的 1.25 倍；每一振點的振搗延續(xù)時間，應(yīng)將混凝土搗實至表面呈現(xiàn)