機械設計基礎鏈傳動

1、第第4 4章章 帶傳動與鏈傳動帶傳動與鏈傳動4.1 帶傳動概述帶傳動概述4.2 普通普通V帶和帶和V帶輪帶輪4.3 帶傳動的工作能力分析帶傳動的工作能力分析4.4 V帶傳動的設計帶傳動的設計4.5 帶傳動的安裝、維護和張緊帶傳動的安裝、維護和張緊4.6 鏈傳動概述鏈傳動概述4.7 滾子鏈及其鏈輪滾子鏈及其鏈輪4.8 鏈傳動的運動特性鏈傳動的運動特性4.9 滾子鏈傳動的設計計算滾子鏈傳動的設計計算4.10 鏈傳動的布置、張緊和潤滑鏈傳動的布置、張緊和潤滑4.1 4.1 帶傳動概述帶傳動概述(a)d1o1F0F0F0F0(b)o2d2F1o1T1n1F1F2n2o2F1T2F24.1.1 4.1.

2、1 帶傳動的主要類帶傳動的主要類型型FnQdFn2d2Fn2Q2( a )( b )( c )( d )FnQdFn2d2Fn2Q2(a)(b)(c)(d) 1.平帶截面為扁平矩形，圖(a)類型：類型：FnQdFn2d2Fn2Q2( a )( b )( c )( d ) 3. 3.多楔帶圖 (c) 2.V帶截面為梯形，圖 (b)4. 圓形帶截面為圓形，圖 (d)FnQdFn2d2Fn2Q2( a )( b )( c )( d ) 5. 同步齒形帶傳動（E）(E)特點：特點： 1. 優(yōu)點優(yōu)點 ： 有良好的彈性，能吸振緩沖，工作平穩(wěn)，噪音小。 過載時，帶在輪上打滑，能保護其它零件免遭損壞。 能適應

3、兩軸中心距較大的場合。 結構簡單，制造容易、維護方便，成本低。4.1.2 4.1.2 帶傳動的特點和應用帶傳動的特點和應用 工作時有彈性滑動，傳動比不準確，不能用于要求 傳動比精確的場合。 外廓尺寸較大，不緊湊。 轉動效率低，V帶傳動的效率一般=0.940.96。 帶的壽命較低，作用在軸上的力較大。 由于帶與帶輪間的摩擦生電，可能產生火花，不宜 用于易燃易爆的地方。2. 主要缺點主要缺點 ：4.2 4.2 普通帶與普通帶與V V帶輪帶輪4.2.1 4.2.1 普通普通V V帶帶 標準普通V帶都制成無接頭的環(huán)形。其構造如圖所示。當V帶受彎曲時，帶中保持其原長度不變的周線稱為節(jié)線，由全部節(jié)線構成節(jié)

4、面。帶的節(jié)面寬度稱為節(jié)寬（bd）,V帶受縱向彎曲時，該寬度保持不變。 普通V帶已標準化，其周線長度Ld為帶的基準長度。普通V帶的基準長度系列見教材表4-2。 普通V帶兩側楔角為40，相對高度約為0.7 bd ，并按其截面尺寸的不同將其分為Y、Z、A、B、C、D、E七種型號。 普通普通V帶橫截面尺寸帶橫截面尺寸 （單位：）（單位：）型號型號YZABCDE頂寬頂寬b6101317223238 節(jié)寬節(jié)寬bd5.38.51114192732高度高度h4.06.08.011141925 楔角楔角 40 每米質量每米質量q（kg/m） 0.04 0.06 0.10 0.17 0.30 0.60 0.87

5、帶傳動一般安裝在傳動系統(tǒng)的高速級，帶輪的轉速較高，故要求帶輪要有足夠的強度。 帶輪常用灰鑄鐵鑄造，有時也采用鑄鋼、鋁合金或非金屬材料。 當帶輪圓周速度v 25m/s時，采用HT150； 當v =2530m/s時，采用HT200； 速度更高時，可采用鑄鋼或鋼板沖壓后焊接； 傳遞功率較小時，帶輪材料可采用鋁合金或工程塑料。 V帶輪的材料帶輪的材料 4.2.2 V4.2.2 V帶帶輪輪 帶輪的結構一般由輪緣、輪轂、輪輻等部分組成。輪緣是帶輪具有輪槽的部分。 輪槽的形狀和尺寸與相應型號的帶截面尺寸相適應。并規(guī)定梯形輪槽的槽角為32、34、36和38四種，都小于V帶兩側面的夾角40。這是為了使膠帶能緊貼

6、輪槽兩側。 帶輪的基準直徑是指與所配用V帶的節(jié)寬相對應的帶輪直徑，以d表示。帶輪的結構帶輪的結構普通普通V V帶輪的輪槽尺寸帶輪的輪槽尺寸槽型槽型YZABCbd5.38.5111419hamin1.62.02.753.54.8e812151925.5 fmin67911.516hfmin4.77.08.710.814.3 min55.567.51032相應相應的基的基準直準直徑徑d60348011819031536603880118 190 315注：注：min是輪緣最小壁厚推薦值是輪緣最小壁厚推薦值 對帶輪的設計要求是質量小、工藝性好、質量分布均勻、內應力小、高速應經動平衡，工作面應精細加工

7、。V帶輪的設計主要是根據帶輪的基準直徑選擇結構形式，根據帶的型號確定輪槽尺寸。帶輪直徑 （2.53) d (d為輪軸直徑，單位為mm）時， 采用實心式；帶輪直徑d300mm時，采用輪輻式4.3 4.3 帶傳動工作能力分析帶傳動工作能力分析4.3.1 4.3.1 帶傳動中的受力分析帶傳動中的受力分析張緊狀態(tài)張緊狀態(tài):工作狀態(tài)工作狀態(tài):帶兩邊拉力相等 張緊力0帶兩邊拉力不相等（通過帶所受摩擦力分析得知）拉力增加緊邊 01 緊邊拉力拉力減少松邊 02 松邊拉力 有效圓周力F（N）、速度V（m/s）和傳遞功率P（KW）之間的關系為 設帶在工作前后總長不變，并考慮帶為彈性體，則緊邊拉力的增加量應等于松邊

8、拉力的減少量。 1002 即：20 12 有效圓周力F的大小 松緊邊拉力差，即為帶傳動的有效圓周力F，在數值上F 等于任一帶輪與帶接觸弧上的摩擦力的總和Ff，即21FFFFf1000FVP KW 最大有效圓周力 當帶在帶輪上即將打滑尚未打滑時，摩擦力達到臨界值，此時帶所能傳遞的有效圓周力亦達到最大值。臨界狀態(tài)下的F1與F2之間的關系可用著名的歐拉公式表示為：vfeFF21 f fV V 為當量摩擦系數，為當量摩擦系數，f f 為帶與帶輪之間的摩擦系數；為帶與帶輪之間的摩擦系數；為帶的楔角；為帶的楔角； 為帶輪包角，為帶輪包角，radrad；e e為自然對數的底。為自然對數的底。 2sinffv

9、 根據前述幾個公式經整理后，可得出帶所能傳遞的有效圓周力為： 0121fafaeFFe （3） 增大，Fmax 增大。因為1 2，故打滑首先發(fā)生在小帶輪上 ，一般要求1120，至少不小于90。 （1） F0 增大，Fmax 增大。但F0過大時，會降低帶的使用壽命，同時會產生過大的壓軸力。 （2） fv 增大，Fmax 增大，因為 ，所以V帶比平帶承載能力大。2sinffv12 （4）當FFmax 時，帶傳動發(fā)生打滑而失效，故應避免。上式表明，帶所傳遞的圓周力上式表明，帶所傳遞的圓周力F與下列因素有關：與下列因素有關：4.3.2 4.3.2 帶傳動的應力分析帶傳動的應力分析 帶傳動工作時,帶中的

10、應力由以下三部分組成:1. 由拉力產生的拉應力由拉力產生的拉應力帶的拉力產生的緊邊拉應力1和松邊拉應力2為AFAF2211式中, A為帶的橫截面面積。 2. 由離心力產生的離心拉應力由離心力產生的離心拉應力 由于帶本身的質量, 帶繞過帶輪時隨著帶輪作圓周運動將產生離心力。 離心力將使帶受拉, 在截面產生離心拉應力Aqc2 式中, c為離心拉應力, 單位為MPa； v為帶速, 單位為m/s； q為帶單位長度上的質量, 單位為kg/m, 見下表。 基準寬度制基準寬度制V帶每米長的質量帶每米長的質量帶型帶型YZABCDE0.020.060.100.170.300.620.90205075125200

11、355500/(/)qkg mmin/ddmm傳動帶繞經帶輪時要彎曲, 其彎曲應力可近似按下式確定：dbdEh 式中, E為帶的彈性模量, 單位為MPa； h為帶的厚度, 單位為mm； dd為帶輪的基準直徑, 單位為mm。 3. 帶的彎曲產生的彎曲應力帶的彎曲產生的彎曲應力 上圖為帶工作時的應力分布情況, 各截面的應力大小由該處引出的帶的法線長短表示。 最大應力發(fā)生在緊邊和小輪接觸處, 其值為 max=1+c+b1 由上圖可知, 帶在工作過程中, 其應力是在min=2+c與max=1+c+b1之間不斷變化的, 因此, 帶經長期運行后會發(fā)生疲勞破壞。 帶的彎曲產生的彎曲應力動畫帶的彎曲產生的彎曲

12、應力動畫 為保證帶具有足夠的疲勞強度, 應滿足 max=1+c+b1 式中, 為根據疲勞壽命決定的帶的許用應力, 其單位為MPa, 其值由疲勞實驗得出。 疲勞破壞是指材料在交變應力作用下的破壞。 4.3.3 4.3.3 帶傳動的彈性滑動和傳動比帶傳動的彈性滑動和傳動比1. 1. 彈性滑動彈性滑動 傳動帶是彈性體，受到拉力后會產生彈性伸長，伸長量隨拉力大小的變化而改變。帶由緊邊繞過主動輪進入松邊時，帶的拉力由F1減小為F2,其彈性伸長量也由1減小為2。這說明帶在繞過帶輪的過程中，相對于輪面向后收縮了（1-2），帶與帶輪輪面間出現局部相對滑動，導致帶的速度逐步小于主動輪的圓周速度。同樣，當帶由松邊

13、繞過從動輪進入緊邊時，拉力增加，帶逐漸被拉長，沿輪面產生向前的彈性滑動，使帶的速度逐漸大于從動輪的圓周速度。這種由于帶的彈性變形而產生的帶與帶輪間的滑動稱為彈性滑動彈性滑動。從動輪從動輪主動輪主動輪松邊松邊緊邊緊邊帶傳動的彈性滑動動畫帶傳動的彈性滑動動畫 這種由于帶的彈性和拉力差而引起的帶與帶輪之間的局部相對滑動稱彈性滑動。 所以, 帶工作時彈性滑動是不可避免的。 由上述可知, 由于彈性滑動的存在, 導致從動輪的圓周速度v2低于主動輪的圓周速度v1, 其降低程度用滑動率表示:112211112211121ndndndndndnddddddd考慮彈性滑動影響而得出的傳動比公式表示如下： )1 (

14、1221ddddnni 式中, n1、 n2為主、 從動輪轉速, 單位為r/min； dd1、 dd2為主、 從動輪基準直徑, 單位為mm。 因帶傳動的滑動率，其值很小，因帶傳動的滑動率，其值很小，0.010.02，所以在一般傳動計算中可不予考慮。所以在一般傳動計算中可不予考慮。 彈性滑動和打滑的區(qū)別彈性滑動和打滑的區(qū)別 4.4 4.4 普通普通V V帶傳動設計帶傳動設計4.4.1. 4.4.1. 帶傳動的主要失效形式帶傳動的主要失效形式 帶傳動的主要失效形式是打滑和帶的疲勞斷裂。 由于帶傳動中的彈性滑動，帶和帶輪之間不可避免地存在有相對滑動。因此，帶和帶輪的磨損也是帶傳動的一種常見失效形式。

15、4.4.2 4.4.2 設計準則和單根設計準則和單根V V帶的額定功率帶的額定功率 帶傳動的設計準則是：在保證帶傳動在工作時不打滑的條件下，具有一定的疲勞強度和壽命。 單根V帶所能傳遞的功率與帶的型號、 長度、 帶速、 帶輪直徑、 包角大小及載荷性質等有關。 為便于設計, 將實驗測得的在載荷平穩(wěn)、 包角為180及特定長度條件下的單根V帶在保證不打滑并具有一定壽命時所能傳遞的功率P0稱為基本額定功率, 依此作為設計的依據。 各種型號V帶的P0值見教材表4 - 4。 當實際使用條件與實驗條件不符時, 表4 - 4中的P0值應當加以修正,故V帶的額定功率還要再附加一個P0增量，增量P0見教材表4-5

16、。 4.4.3. 4.4.3. 設計步驟和參數選擇設計步驟和參數選擇 設計V帶傳動時, 一般已知條件是傳動的用途、 工作條件、 傳遞的功率、 主從動輪的轉速(或傳動比)、 傳動的位置要求及原動機類型等； 設計的內容是確定V帶的型號、 長度和根數, 傳動中心距, 帶輪的材料、 結構和尺寸,作用于軸上的壓力等。 設計步驟如下: (1) 確定計算功率確定計算功率Pc： Pc=KAP 式中, KA為工況系數, 見下表； P為傳遞名義功率(如電動機的額定功率), 單位為kW。 工工 況況 系系 數數 KA工作機原 動 機載荷性質機器舉例 類類一天工作時間1010-16161010-1616載荷平穩(wěn)液體攪

17、拌機，離心式水泵，通風機和鼓風機（7.5kw），離心式壓縮機，輕型輸送機1.01.11.21.11.21.3載荷變動小帶式輸送機，通風機（ 7.5kw ），發(fā)電機，旋轉式水泵，金屬切削機床，印刷機，壓力機1.11.21.31.21.31.4載荷變動大螺旋式輸送機，斗式提升機，往復式水泵和壓縮機，鍛錘，磨粉機，木工機械，紡織機械1.21.31.41.41.51.6載荷變動很大破碎機，球磨機，棒磨機，超重機，挖掘機，橡膠輥壓機1.31.41.51.51.61.8 (2) 選擇帶的型號選擇帶的型號 帶的型號可根據計算功率Pc和小帶輪轉速n1由下圖選取。 臨近兩種型號的交界線時, 一般選小型號, 或按

18、兩種型號同時計算, 分析比較后決定取舍。 (3) 確定小帶輪直徑確定小帶輪直徑dd1和大帶輪直徑和大帶輪直徑dd2 小帶輪直徑愈小, 傳動所占空間愈小, 但彎曲應力愈大, 帶愈易疲勞。 教材表4-7列出了普通V帶輪的最小基準直徑。 設計時, 應使小帶輪基準直徑dd1ddmin。 大帶輪基準直徑1212dddnnd(4) (4) 驗算帶速驗算帶速v v 普通V帶質量較大, 帶速較高, 會因慣性離心力過大而降低帶與帶輪間的正壓力, 從而降低摩擦力和傳動能力； 帶速過低, 則在傳遞相同功率的條件下所需有效拉力F 較大, 要求帶的根數較多。 一般以v=(525) m/s為宜。 帶速的計算公式為3111

19、060ndd (5) 確定中心距確定中心距a和帶的基準長度和帶的基準長度Ld 當中心距較小時, 傳動較為緊湊, 但帶長也減小, 在單位時間內帶繞過帶輪的次數增多, 即帶內應力循環(huán)次數增加, 會加速帶的疲勞； 而中心距過大時, 傳動的外廓尺寸大, 且高速運轉時易引起帶的顫動, 影響正常工作。一般初定中心距a0可根據題目要求或按以下范圍估算: 0.7(dd1dd2)a02(dd1dd2) 初選后, 可根據下式計算V帶的初選長度L0021221004)()(22addddaLdddd 根據L0, 按教材表4 - 2選取接近的基準長度Ld。 傳動的實際中心距可近似按下式確定：200LLaad 考慮到安

20、裝、 調整和帶松弛后張緊的需要, 中心距應當可調, 并留有調整余量, 其變動范圍為 amina0.015Ld amaxa0.03Ld (6) 驗算小帶輪上的包角驗算小帶輪上的包角1 包角是影響帶傳動工作能力的主要參數之一。 包角大, 帶的承載能力高； 反之易打滑。 在V帶傳動中, 一般小帶輪上的包角 不宜小于120, 個別情況下可小到90, 否則應增大中心距或減小傳動比, 也可以加張緊輪。 的 計算公式為3 .57180121adddd11 (7) 確定確定V帶的根數帶的根數Z V帶的根數Z可由下式計算: 式中, K為包角系數, 考慮不同包角對傳動能力的影響, 其值見教材表4- 8； KL為長

21、度系數, 考慮不同帶長對傳動能力的影響,其值見教材表4 - 2； P0為功率增量, 單位為kW；P0為特定條件單根V帶的額定功率（kW）；PC為計算功率（kW）。 00()cLPzPP K K (8) 計算初拉力計算初拉力F0 初拉力是保證帶傳動正常工作的重要參數。 初拉力不足, 易出現打滑； 初拉力過大, V帶壽命縮短, 壓軸力增大。 既保證傳動功率, 又不出現打滑的單根V帶所需的初拉力F0可由下式計算:2015 . 2500qKaZPFc (9) 計算軸上壓力計算軸上壓力Fy 為了設計支承帶輪的軸和軸承, 需知帶作用在軸上的載荷Fy的大小。 為了簡化計算, 可近似的按兩倍帶初拉力F0進行計

22、算。 由下圖可知：2sin210ZFFy 式中, Fy為作用在帶輪軸的徑向壓力, 單位為N； Z為帶的根數； F0為單根帶的初拉力, 單位為N； 為小帶輪上的包角， 單位為度()。1帶作用在軸上的壓力帶作用在軸上的壓力 4.5 4.5 帶傳動的安裝、維護和張緊帶傳動的安裝、維護和張緊4.5.1 V4.5.1 V帶傳動的安裝和維護帶傳動的安裝和維護 V帶傳動的安裝和維護需注意以下幾點：1、安裝時，兩帶輪軸必須平行，兩輪輪槽要對齊，否則將加劇帶的摩擦，甚至使帶從帶輪上脫落。2、膠帶不宜與酸、堿或油接觸，工作溫度不應超過 C。3、帶傳動裝置應加保護罩。 4、定期檢查膠帶，發(fā)現其中一根過度松弛或疲勞損

23、 壞時，應全部更換新帶，不能新舊并用。如果舊 膠帶尚可使用，應測量長度，選長度相同的帶組 合使用。60 由于V帶工作一段時間后，會因永久性伸長而松弛，影響帶傳動的正常工作。為了保證帶傳動具有足夠的工作能力，應采用張緊裝置來調整帶的張緊力。定期張緊（定期調整中心距）調整中心距4.5.2 V4.5.2 V帶傳動的張緊帶傳動的張緊V V帶傳動的定期張緊動畫帶傳動的定期張緊動畫利用張緊輪使帶張緊定期張緊自動張緊V V帶傳動的自動張緊動畫帶傳動的自動張緊動畫 V帶傳動的定期張緊動畫帶傳動的定期張緊動畫 4.6 4.6 鏈傳動概述鏈傳動概述 鏈傳動由主動鏈輪1、從動鏈輪3和繞在鏈輪上的中間撓性件鏈條2組成

24、，靠鏈條與鏈輪輪齒的嚙合來傳遞平行軸間的運動和動力。鏈傳動鏈傳動鏈傳動動畫鏈傳動動畫 按用途鏈可分為傳動鏈、輸送鏈和起重鏈。 按結構的不同傳動鏈主要有滾子鏈和齒形鏈。 滾子鏈運動不均勻，適用于輕載低速傳動；齒形鏈傳動平穩(wěn)、噪聲小，但價格較貴，適用于高速重載傳動。鏈傳動的特點和應用鏈傳動的特點和應用 鏈傳動在礦山、冶金、輕工、化工、運輸等機械設備中應用廣泛。主要用于中心距較大、只要求平均傳動比準確或工作環(huán)境惡劣的傳動。沒有彈性滑動和打滑，平均傳動比準確；效率高，承載能力高；軸上受力小，在同樣使用條件下，較帶傳動緊湊；能在較惡劣的環(huán)境下工作；具有中間撓性件，可緩和沖擊，吸收振動，并適用于大中心距傳

25、動；瞬時傳動比和鏈速變化，故傳動平穩(wěn)性差、工作時沖擊和噪聲較大；磨損后易發(fā)生脫鏈；只能用于平行軸間的傳動。 套筒滾子鏈上相鄰兩銷軸中心的距離稱為節(jié)距，用表示。 鏈條的長度以節(jié)數來表示，鏈節(jié)數常取偶數，奇數節(jié)時須采用過渡鏈節(jié) 。 套筒滾子鏈由內鏈板1、外鏈板2、銷軸3、套筒4和滾子5組成。 4.7.1 4.7.1 套筒滾子鏈的結構套筒滾子鏈的結構4.7 4.7 滾子鏈和鏈輪滾子鏈和鏈輪 滾子鏈已標準化（GB1243.1-2006），按極限拉伸載荷的大小分為A、B兩個系列。滾子鏈的主要參數如教材表4-9。其中鏈號數乘以25.4/16mm即為節(jié)距值。鏈的節(jié)距越大，鏈的尺寸就越大，承載能力也越高。 滾

26、子鏈的標記順序為鏈號、排數、整鏈鏈節(jié)數和標準號。如A系列滾子鏈、節(jié)距為15.875、單排、86節(jié)的滾子鏈，其標記為：10A186 GB1243.1-2006。套筒滾子鏈的規(guī)格套筒滾子鏈的規(guī)格 對齒形的基本要求是：鏈條滾子能平穩(wěn)、自由地進入嚙合和退出嚙合；嚙合時滾子與齒面接觸良好；齒形應簡單，便于加工。 對套筒滾子鏈鏈輪端面齒形，國家標準僅規(guī)定了滾子鏈鏈輪齒槽的齒面圓弧半徑re、齒溝圓弧半ri和齒溝角 的最大和最小值。各種鏈輪的實際端面齒形均應在最大和最小齒槽形狀之間。最常用的鏈輪端面齒形是“三圓弧一直線齒形，由三段圓弧 aa 、ab 、 cd 和一段直線bc組成。這種“三圓弧一直線”齒形基本上

27、符合上述齒槽形狀范圍，且具有較好的嚙合性能，并便于加工 。（1）端面齒形和軸面齒形（2）鏈輪的主要尺寸4.7.2 4.7.2 鏈鏈輪輪鏈輪端面齒形和軸面齒形鏈輪端面齒形和軸面齒形 鏈輪結構型式鏈輪結構型式：實心式、腹板式、組合式、輪輻式。（3）鏈輪結構和材料 鏈輪材料：鏈輪材料：鏈傳動工作不平穩(wěn)，鏈輪輪齒的失效形式有斷裂、磨損等，故其材料應具有足夠的強度和較好的耐磨性，且小鏈輪的材料應優(yōu)于大鏈輪。1221ZZnni 鏈的平均速度為：smpnzpnzv1000601000602211在鏈傳動中，鏈條包在鏈輪上如同包在兩正多邊形的輪子上，正多邊形的邊長等于鏈條的節(jié)距 p。鏈的平均傳動比為：4.8

28、4.8 鏈傳動的運動特性鏈傳動的運動特性 運動的不均勻性運動的不均勻性 cos2111dv cos2122dv 在小輪上鏈的瞬時速度為)180180(11zz在大輪上鏈的瞬時速度為)180180(22zz 鏈傳動的瞬時傳動比coscos1221ddi 由上述分析可知，當1為常數時，鏈條與從動鏈輪作變速運動，每轉過一個鏈節(jié)，其速度變化一次，因而會產生動載荷、沖擊、振動和噪聲。 鏈傳動運動的不均勻特性，是由于鏈條繞在鏈輪上時形成多邊形所造成的，故稱為“多邊形效應”。它是鏈傳動的固有特性，是無法避免的。增加鏈輪齒數或減小節(jié)距可減輕多邊形效應。 鏈條疲勞破壞：鏈條疲勞破壞：鏈板因拉力變化引起疲勞斷裂；

29、滾子因接觸應力引起表面疲勞剝落。主要發(fā)生在閉式傳動中。 鏈條鉸鏈磨損：鏈條鉸鏈磨損：鉸鏈反復曲折導致磨損，使鏈條變長，最后引起跳齒和脫鏈。主要發(fā)生在開式傳動中。 鏈條鉸鏈的膠合：鏈條鉸鏈的膠合：在潤滑不良或速度過高時，鉸鏈接觸表面發(fā)生膠合。 鏈條的過載拉斷鏈條的過載拉斷：低速重載時，因過載被拉斷。4.9 4.9 鏈傳動的設計計算鏈傳動的設計計算4.9.1 4.9.1 鏈傳動的失效形式鏈傳動的失效形式 在特定條件及推薦潤滑方式下，A系列滾子鏈不發(fā)生失效時所能傳遞的功率稱為額定功率P0。Kz為小鏈輪齒數修正系數；Kp為多排鏈系數； P為名義功率。KA為工作情況系數； 4.9.2 4.9.2 額定功

30、率曲線圖及許用功率額定功率曲線圖及許用功率 實際工作條件與上述特定條件不同時，應對額定功率加以修正。實際工作條件下鏈條所能傳遞的功率，稱為許用功率P0。cPcAPK pzKpKoPoPPAZpkK K P （1）鏈輪齒數及傳動比）鏈輪齒數及傳動比4.9.3 4.9.3 主要參數的選擇主要參數的選擇 滾子鏈的傳動比：滾子鏈的傳動比：通常小于6，推薦i=2 3.5。若傳動比過大，則鏈條在小鏈輪上的包角過小，小鏈輪同時參與嚙合的齒數就會過少，從而使鏈齒磨損加快；傳動比過大，還會使傳動裝置外廓尺寸加大。 鏈輪齒數：鏈輪齒數：為使鏈傳動的運動平穩(wěn)，小鏈輪齒數不宜過少，對于滾子鏈，可按鏈速選取z1，然后按

31、傳動比確定大鏈輪齒數。z2=iz1，一般z2不宜大于120，過多易發(fā)生跳齒和脫鏈現象。一般鏈條節(jié)數為偶數，而鏈輪齒數最好選取奇數，這樣可使磨損較均勻。（2）鏈的節(jié)距）鏈的節(jié)距 鏈節(jié)距是鏈傳動中最重要的參數，鏈的節(jié)距越大，其承載能力越高，傳動的不均勻性、附加載荷和沖擊也越大。因此，設計時應盡可能選用較小的鏈節(jié)距，高速重載時可選用小節(jié)距多排鏈。（3）中心距和鏈的節(jié)數）中心距和鏈的節(jié)數 若鏈傳動中心距過小，則小鏈輪上的包角也小，同時嚙合的鏈輪齒數也減少；若中心距過大，則易使鏈條抖動。一般可取中心距a=(3050)p，最大取amax=80p。鏈條長度用鏈節(jié)數表示，按帶長的公式可導出21221p222zzapzzpaL由此