工程徐變力學(xué)-課程小論文

1、混凝土的徐變理論分析與測(cè)量 力學(xué)二班 1117030232 張文杰 徐變力學(xué)作為廣義的工程力學(xué)的一個(gè)分支，主要研究材料徐變性質(zhì)對(duì)結(jié)構(gòu)物和機(jī)械零件的強(qiáng)度，剛度和穩(wěn)定性影響的一門(mén)學(xué)科。許多工程材料在各種不同條件下都具有顯著的徐變和松弛性質(zhì)，一方面材料的徐變和應(yīng)力松弛有時(shí)嚴(yán)重影響結(jié)構(gòu)和機(jī)械的工作，另一方面它們也可以改善結(jié)構(gòu)的工作條件。因此研究徐變力學(xué)在工程中的應(yīng)用理論至關(guān)重要。金屬材料與混凝土是工程中徐變研究的重點(diǎn)，但兩者又有很大不同?；炷恋男熳冞^(guò)程受外加荷載、加載齡期、持荷時(shí)間、溫度、濕度等因素影響，徐變物理方程的建立較為復(fù)雜。一般金屬徐變過(guò)程與材料性質(zhì)、應(yīng)力水平和工作溫度有關(guān)；在常溫時(shí)徐變較小

2、，計(jì)算中可以忽略不計(jì)；而混凝土常溫時(shí)的徐變效應(yīng)較為顯著，不能忽略。徐變對(duì)混凝土有很大的影響，既有利又有害，它緩解混凝土局部應(yīng)力是有利的；給預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)帶來(lái)應(yīng)力損失，使混凝土和鋼筋應(yīng)力重新分布是有害的2。主要問(wèn)題有：預(yù)應(yīng)力混凝土在徐變影響下的應(yīng)力損失問(wèn)題；徐變對(duì)于大體積混凝土裂縫的影響；混凝土徐變力學(xué)行為的有限元分析；高強(qiáng)混凝土徐變力學(xué)實(shí)驗(yàn)及理論研究；混凝土徐變機(jī)理和預(yù)測(cè)模型的分析研究等。由于運(yùn)輸能力的需求及科學(xué)技術(shù)的發(fā)展，現(xiàn)階段建設(shè)的橋梁越來(lái)越復(fù)雜，跨徑也越來(lái)越大，對(duì)于橋梁的要求也就越來(lái)越高，因此預(yù)應(yīng)力技術(shù)的應(yīng)用也越來(lái)越廣泛，徐變對(duì)預(yù)應(yīng)力橋梁的影響也就依時(shí)而生。對(duì)于預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁而言，由于混凝

3、土徐變的時(shí)變性質(zhì)，預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的徐變效應(yīng)貫穿于橋梁建造至整個(gè)服役期，且其效應(yīng)依時(shí)而變。預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的徐變效應(yīng)主要體現(xiàn)于以下幾個(gè)方面：（1） 梁體中混凝土和鋼筋的應(yīng)力、應(yīng)變均隨時(shí)間而變化（2） 梁體的撓度或上拱度隨時(shí)間而變化（3） 超靜定體系梁發(fā)生體系轉(zhuǎn)換時(shí)所產(chǎn)生的徐變次內(nèi)力隨時(shí)間而變（4） 在持續(xù)荷載作用下，徐變降低了相對(duì)于該持續(xù)荷載而言的梁體剛度（5） 徐變影響梁體混凝土的開(kāi)裂進(jìn)程（6） 徐變影響梁體的脆性以下，我們著重對(duì)混凝土的徐變性能進(jìn)行理論分析及測(cè)量。1 徐變分析一般而言，長(zhǎng)期荷載作用下混凝土的變形包括基本徐變、干燥徐變和收縮三部分1，如圖1所示。當(dāng)混凝土置于不飽和空氣中時(shí)，混

4、凝土將因水分的散失而產(chǎn)生干縮現(xiàn)象，導(dǎo)致長(zhǎng)期荷載作用下的混凝土產(chǎn)生Pickett效應(yīng)，即當(dāng)徐變和干縮同時(shí)發(fā)生時(shí)，其總變形要比相同條件下分別測(cè)得的徐變和干縮的總和要大。基本徐變時(shí)間應(yīng)變總徐變收縮名義彈性應(yīng)變干燥徐變真實(shí)彈性應(yīng)變圖 1 在持續(xù)荷載及干燥作用下混凝土的變形曲線就普通混凝土而言，其試驗(yàn)多數(shù)是在混凝土邊干燥邊受荷的情況下進(jìn)行。因此，普通混凝土的徐變通常包括基本徐變和干燥徐變兩部分。基本徐變是指混凝土在密閉條件下（與周?chē)橘|(zhì)沒(méi)有濕度交換）受持續(xù)荷載作用產(chǎn)生的徐變，從總徐變中減去基本徐變后的部分稱(chēng)為干燥徐變。由于方鋼管混凝土的核心混凝土被包圍在鋼管中，屬于比較理想的密閉環(huán)境，由上述定義，可以認(rèn)

5、為方鋼管混凝土的核心混凝土徐變屬基本徐變，即不存在Pickett效應(yīng)。在徐變過(guò)程中，由于混凝土彈性模量隨齡期而增加，所以彈性變形逐漸減小。因此，嚴(yán)格地說(shuō)，徐變應(yīng)看作是測(cè)定徐變時(shí)超過(guò)當(dāng)時(shí)彈性應(yīng)變的那個(gè)應(yīng)變。但不同齡期的彈性模量往往不進(jìn)行測(cè)定，因此為簡(jiǎn)化起見(jiàn)，通常就將徐變看作是超過(guò)初始彈性應(yīng)變的應(yīng)變?cè)隽俊?.1 影響混凝土徐變主要因素1-5影響混凝土徐變的因素很多，但歸納起來(lái)不外乎內(nèi)部因素和外部因素兩種。（1）內(nèi)部因素。影響混凝土徐變的內(nèi)部因素有配筋、水泥品種、骨料含量和水灰比等?；炷列熳儎t與歷史應(yīng)力密不可分。由于鋼筋變形的時(shí)效性與混凝土不同，必然引起鋼筋和混凝土之間的附加力，進(jìn)而對(duì)構(gòu)件變形產(chǎn)生

6、影響。構(gòu)件變形直接導(dǎo)致了在計(jì)算混凝土徐變時(shí)精確性降低，出現(xiàn)誤差。因此，為了盡可能精確地計(jì)算混凝土的徐變，就必須考慮鋼筋的影響。水泥品種對(duì)徐變的影響是就它對(duì)混凝土強(qiáng)度有影響這一點(diǎn)而言的。在早齡期加荷的情況下，混凝土隨齡期的增長(zhǎng)其強(qiáng)度不斷提高，導(dǎo)致實(shí)際應(yīng)力比不斷下降，而不同品種的混凝土其強(qiáng)度增長(zhǎng)規(guī)律并不一致，從而影響到混凝土徐變量的大小。同樣的情況是水泥細(xì)度對(duì)徐變產(chǎn)生的影響。關(guān)于水泥品種對(duì)收縮的影響目前看法并不一致，有些認(rèn)為影響不大，有些則認(rèn)為有較大影響。骨料的品種和含量對(duì)混凝土的徐變和收縮有一定的影響。骨料的彈性模量越高，徐變和收縮值會(huì)相應(yīng)降低。試驗(yàn)結(jié)果表明，彈性模量低、孔隙率大的砂巖骨料混凝土

7、的徐變值可達(dá)彈性模量高、孔隙率小的石灰?guī)r骨料混凝土徐變值的2.35倍。另外，徐變隨骨料含量的增加而減小，這是由于混凝土的徐變主要源自于水泥漿體的變形，當(dāng)骨料的含量增加，相應(yīng)水泥漿體的含量就會(huì)減小，因而徐變也就減小?；炷了冶仁怯绊懶熳兊闹饕蛩刂?。水灰比大的混凝土，其單位體積的混凝土含水量增大，水泥顆粒間距大、孔隙多，毛細(xì)管孔徑大、質(zhì)松強(qiáng)度低，因而徐變也大。（2）外部因素。影響混凝土徐變的外部因素主要有加荷齡期、加荷應(yīng)力比（加荷應(yīng)力與混凝土強(qiáng)度之比）、持荷時(shí)間、環(huán)境相對(duì)濕度、結(jié)構(gòu)尺寸等?；炷列熳冸S加荷齡期的增長(zhǎng)而減少。在早齡期，由于水泥水化正在進(jìn)行，強(qiáng)度很低，徐變較大；隨著齡期的增長(zhǎng)，水

8、泥不斷水化，強(qiáng)度也不斷提高，故晚齡期混凝土徐變較小。混凝土徐變隨加荷應(yīng)力比的增大而增大。當(dāng)應(yīng)力比小于0.4時(shí)，一般都假定徐變與應(yīng)力成正比（Davis-Glanville法則）；當(dāng)應(yīng)力比大于0.4時(shí)，徐變隨應(yīng)力比的增長(zhǎng)而急劇增大，表現(xiàn)出明顯的非線性關(guān)系，因而混凝土的徐變可分為線性徐變和非線性徐變兩種。非線性徐變被認(rèn)為是由于骨料與凝固水泥漿交界面上出現(xiàn)的微裂所致。目前混凝土的徐變研究以線性徐變?yōu)橹??；炷列熳冸S持荷時(shí)間的延長(zhǎng)而增加。混凝土徐變可以持續(xù)非常長(zhǎng)的時(shí)間，最長(zhǎng)的測(cè)試資料表明，30年以后徐變?nèi)杂行×吭黾?，此后試?yàn)因碳化作用的干擾而停止。一般假設(shè)，在荷載作用下經(jīng)無(wú)限長(zhǎng)時(shí)間以后，徐變趨于其極限值

9、?；炷列熳?cè)鲩L(zhǎng)的規(guī)律表明大部分徐變都在徐變開(kāi)始后的12年內(nèi)完成，此后的徐變?cè)鲩L(zhǎng)趨緩。對(duì)于普通素混凝土，若以持荷20年的徐變?yōu)闇?zhǔn)，則平均情況下持荷1年的徐變?yōu)槌趾?0年的76%，持荷3個(gè)月的徐變?yōu)槌趾?0年的55%。后期徐變和持荷1年徐變的比值如表1所示。表 1 普通素混凝土徐變隨持荷時(shí)間的變化情況1年2年5年10年20年30年1.001.141.201.261.331.36從以上數(shù)據(jù)可以看出，極限徐變?yōu)?年徐變的1.36倍以上，在一般計(jì)算中假定極限徐變?yōu)?年徐變的4/3。這種估算對(duì)早期加荷的混凝土徐變的誤差在±15%以?xún)?nèi)。表1中的數(shù)據(jù)還表明，在正常工作應(yīng)力作用下，混凝土的徐變速率隨

10、時(shí)間的延長(zhǎng)而不斷減小。但以上規(guī)律并不適用于高應(yīng)力作用下的情況，對(duì)于高應(yīng)力作用下的無(wú)約束素混凝土，試驗(yàn)證明其變形速率隨時(shí)間的延長(zhǎng)反而不斷增加，直至破壞。導(dǎo)致以上時(shí)間破壞的臨界應(yīng)力比，對(duì)于7天和28天齡期加荷，其值為0.85；對(duì)于180天齡期加荷，其值為0.96。后者值高是因?yàn)橥睚g期加荷的混凝土徐變速率和總徐變都較小的緣故。有約束混凝土是否也存在臨界應(yīng)力比問(wèn)題目前尚未見(jiàn)相關(guān)研究。在長(zhǎng)期荷載作用下，當(dāng)混凝土不出現(xiàn)微裂時(shí)，混凝土強(qiáng)度通常隨齡期的增長(zhǎng)而不斷提高。試驗(yàn)證明在低應(yīng)力或中等水平應(yīng)力作用下，混凝土強(qiáng)度因齡期增長(zhǎng)而提高的幅度可高達(dá)10%以上，其原因可能是荷載的作用加速了水泥水化，并使與荷載作用方向

11、垂直的微裂縫愈合，同時(shí)分子間的范德華力加大，使膠體顆粒更緊密所致。強(qiáng)度提高的大小與混凝土短期強(qiáng)度水平、持荷時(shí)間、應(yīng)力比及加載齡期等有關(guān)。但以上混凝土強(qiáng)度隨齡期的變化規(guī)律并不適用于高應(yīng)力比作用的情況。如前所述，在高應(yīng)力比作用下，無(wú)約束混凝土的非線性徐變將導(dǎo)致混凝土破壞（也即強(qiáng)度產(chǎn)生降低），在此破壞過(guò)程中，混凝土同時(shí)產(chǎn)生很大的橫向變形，混凝土內(nèi)部微裂縫的發(fā)展導(dǎo)致其徐變泊松比將超過(guò)0.5?？梢酝茰y(cè)，當(dāng)方鋼管混凝土在高軸壓比的長(zhǎng)期荷載作用下，其核心混凝土也將發(fā)生非線性徐變變形，但由于混凝土的橫向變形受到鋼管的有效約束，因而其有可能不存在導(dǎo)致混凝土發(fā)生破壞的臨界應(yīng)力比，即使存在臨界應(yīng)力比，其值也將高于無(wú)

12、約束素混凝土的相應(yīng)值，這一點(diǎn)尚待有關(guān)試驗(yàn)證實(shí)。普通混凝土徐變隨相對(duì)濕度的增加而減??；而徐變速率隨相對(duì)濕度的降低而增大。這是因?yàn)榛炷良雍赏瑫r(shí)經(jīng)受干燥使其產(chǎn)生附加徐變¾¾干燥徐變。據(jù)此可以認(rèn)為，只要加荷前試件的濕度與周?chē)h(huán)境相對(duì)濕度達(dá)到平衡（沒(méi)有濕度交換），那么相對(duì)濕度對(duì)徐變就沒(méi)有什么影響。對(duì)于普通混凝土，一般認(rèn)為試件的尺寸越小，徐變?cè)酱?。其原因有兩個(gè)：一是構(gòu)件尺寸小，混凝土中的水分蒸發(fā)快，導(dǎo)致產(chǎn)生附加的干燥徐變；另一個(gè)原因是構(gòu)件尺寸小，不能容納較大粒徑的顆粒，單位體積內(nèi)灰漿率增加，故徐變大。對(duì)于方鋼管混凝土試件，其核心混凝土處于密閉保水狀態(tài)，不存在水分從混凝土內(nèi)部蒸發(fā)出來(lái)的

13、問(wèn)題。試件尺寸可能對(duì)方鋼管混凝土徐變產(chǎn)生影響將主要是以上第二個(gè)原因。1.2 混凝土的徐變機(jī)理在長(zhǎng)期荷載作用下，混凝土中的骨料一般認(rèn)為不產(chǎn)生徐變，徐變主要來(lái)自于水泥石。水泥石中有結(jié)晶連生體和凝膠體兩種基本結(jié)構(gòu)，另外還有少量粉碎的水泥熟料顆粒。解釋混凝土徐變機(jī)理的理論很多，一般都以上面水泥漿體的微觀結(jié)構(gòu)為基礎(chǔ)。這些理論主要有粘彈性理論、滲出理論、內(nèi)力平衡理論、粘性流動(dòng)理論和微裂縫理論等，各種理論對(duì)徐變的解釋不盡相同，但以上理論中沒(méi)有任何一種能將徐變機(jī)理解釋得令人滿(mǎn)意，而將幾種理論結(jié)合起來(lái)解釋可能會(huì)得到令人比較滿(mǎn)意的結(jié)果，如可將徐變?cè)蚓C合為水分的遷移、凝膠微粒的滑動(dòng)及微裂縫的發(fā)展等。雖然混凝土徐變

14、機(jī)理十分復(fù)雜，但在實(shí)際工程應(yīng)用中，工程師們更關(guān)心的是徐變對(duì)結(jié)構(gòu)的整體影響，這就需要建立起聯(lián)系徐變微觀機(jī)理和結(jié)構(gòu)宏觀反應(yīng)兩者之間橋梁的徐變計(jì)算模型。2、徐變測(cè)量21實(shí)驗(yàn)原理：要測(cè)恒溫干燥下的混凝土徐變，須知總變形分兩大部分。一部分，受荷載下的變形（實(shí)驗(yàn)試件），包括加荷載時(shí)的瞬時(shí)變形和隨加荷時(shí)間的延長(zhǎng)產(chǎn)生的的徐變；另一部分是未受荷載的干縮變形（對(duì)比試件）。由此可以得出：徐變=總變形瞬時(shí)變形干縮變形。定義：依據(jù)規(guī)范GBJ82-85規(guī)定的試驗(yàn)方法， 混凝土徐變與收縮試驗(yàn)都屬于混凝土的長(zhǎng)期耐久性的范疇。雖然它們都有各自的特點(diǎn)（ 如：徐變是在有荷載下的變形，收縮是無(wú)荷載下的變形），但它們又是緊密聯(lián)系的。徐

15、變和收縮的關(guān)系：徐變是在持續(xù)荷載作用下試件的變形值，在相同的條件下，經(jīng)過(guò)相同時(shí)間， 與收縮值之間的差值稱(chēng)之為徐變變形。所以有= ；其中加荷t天后混凝土的徐變值；加荷時(shí)混凝土的瞬時(shí)變形值(mm)；加荷t天后混凝土的總變形值（mm）；混凝土試件標(biāo)距(mm)；同齡期混凝土的收縮值。干縮值=，這里，t天后混凝土試件的長(zhǎng)度值（mm）；混凝土試件的初始長(zhǎng)度值（mm）；2.2實(shí)驗(yàn)方案：由于在測(cè)定混凝土徐變的同時(shí)需要測(cè)定混凝土的收縮、抗壓強(qiáng)度、抗壓彈性模量等性能指標(biāo)，所以制作徐變?cè)嚰r(shí)應(yīng)同時(shí)制作相應(yīng)的棱柱體抗壓試件及收縮試件以供確定實(shí)驗(yàn)荷載大小及測(cè)定收縮之用。根據(jù)普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)和普通混凝土長(zhǎng)期

16、性能和耐久性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)中相關(guān)規(guī)定，決定用以下試件，每個(gè)指標(biāo)取三次測(cè)定的平均值。三個(gè)徐變?cè)嚰?：100×100×515mm三個(gè)收縮試件：100×100×515mm三個(gè)棱柱體抗壓強(qiáng)度試件：150×150×300mm三個(gè)抗壓彈性模量試件：150×150×300mm三個(gè)立方體抗壓強(qiáng)度試件：150×150×150mm其中，測(cè)定彈性模量、立方體抗壓強(qiáng)度、棱柱體抗壓強(qiáng)度參考嗎普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)2.2.1測(cè)定混凝土立方體抗壓強(qiáng)度具體試驗(yàn)步驟如下：（）試件從養(yǎng)護(hù)地點(diǎn)取出后應(yīng)及時(shí)進(jìn)行試驗(yàn)，將試件表面

17、與上下承壓板面擦干凈；（）將試件安放在試驗(yàn)機(jī)的下壓板或墊板上，試件的承壓面應(yīng)與成型時(shí)的頂面垂直。試件的中心應(yīng)與試驗(yàn)機(jī)下壓板中心對(duì)準(zhǔn)，開(kāi)動(dòng)試驗(yàn)機(jī)，當(dāng)上壓板與試件或鋼墊板接近時(shí)，調(diào)整球座，使接觸均衡；（）在試驗(yàn)過(guò)程中應(yīng)連續(xù)均勻地加荷，混凝土強(qiáng)度等級(jí)時(shí)，加荷速度取每秒鐘；混凝土強(qiáng)度等級(jí)且時(shí)，取每秒鐘；混凝土強(qiáng)度等級(jí)時(shí)，取每秒鐘 ；（）當(dāng)試件接近破壞開(kāi)始急劇變形時(shí)，應(yīng)停止調(diào)整試驗(yàn)機(jī)油門(mén)，直至破壞。然后記錄破壞荷載。立方體抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果計(jì)算及確定按下列方法進(jìn)行：（）混凝土立方體抗壓強(qiáng)度應(yīng)按下式計(jì)算：；其中混凝土立方體試件抗壓強(qiáng)度（MPa）； 破壞荷載(N)；試件承載面積()（）強(qiáng)度值的確定應(yīng)符合下列規(guī)

18、定：）三個(gè)試件測(cè)值的算術(shù)平均值作為該組試件的強(qiáng)度值（精確至）；）三個(gè)測(cè)值中的最大值或最小值中如有一個(gè)與中間值的差值超過(guò)中間值的時(shí)，則把最大及最小值一并舍除，取中間值作為該組試件的抗壓強(qiáng)度值；）如最大值和最小值與中間值的差均超過(guò)中間值的，則該組試件的試驗(yàn)結(jié)果無(wú)效。2.2.2測(cè)定混凝土棱柱體抗壓強(qiáng)度（軸心抗壓強(qiáng)度）具體操作過(guò)程如下：（）試件從養(yǎng)護(hù)地點(diǎn)取出后應(yīng)及時(shí)進(jìn)行試驗(yàn)，用干毛巾將試件表面與上下承壓板面擦干凈。（）將試件直立放置在試驗(yàn)機(jī)的下壓板或鋼墊板上，并使試件軸心與下壓板中心對(duì)準(zhǔn)。（）開(kāi)動(dòng)試驗(yàn)機(jī)，當(dāng)上壓板與試件或鋼墊板接近時(shí)，調(diào)整球座，使接觸均衡。（）應(yīng)連續(xù)均勻地加荷，混凝土強(qiáng)度等級(jí)時(shí)，加荷速

19、度取每秒鐘；混凝土強(qiáng)度等級(jí)且時(shí)，取每秒鐘；混凝土強(qiáng)度等級(jí)時(shí)，取每秒鐘；（）試件接近破壞而開(kāi)始急劇變形時(shí)，應(yīng)停止調(diào)整試驗(yàn)機(jī)油門(mén)，直至破壞。然后記錄破壞荷載?；炷猎嚰S心抗壓強(qiáng)度應(yīng)按下式計(jì)算： 混凝土立方體試件抗壓強(qiáng)度（MPa）； 破壞荷載(N)；試件承載面積()2.2.3測(cè)定混凝土抗壓彈性模量靜力受壓彈性模量試驗(yàn)步驟應(yīng)按下列方法進(jìn)行（1）試件從養(yǎng)護(hù)地點(diǎn)取出后先將試件表面與上下承壓板面擦干凈；（2）取3個(gè)試件按本標(biāo)準(zhǔn)第7章的規(guī)定測(cè)定混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度（上面試驗(yàn)所示），3個(gè)試件用于測(cè)定混凝土的彈性模量；（3）在測(cè)定混凝土彈性模量時(shí)，變形測(cè)量?jī)x應(yīng)安裝在試件兩側(cè)的中線上并對(duì)稱(chēng)于試件的兩端；（4）應(yīng)仔

20、細(xì)調(diào)整試件在壓力試驗(yàn)機(jī)上的位置，使其軸心與下壓板的中心線對(duì)準(zhǔn)。開(kāi)動(dòng)壓力試驗(yàn)機(jī)，當(dāng)上壓板與試件接近時(shí)調(diào)整球座使其接觸勻衡；（5）.加荷至基準(zhǔn)應(yīng)力為0.5MPa的初始荷載值,保持恒載60s并在以后的30s內(nèi)記錄每測(cè)點(diǎn)的變形讀數(shù).應(yīng)立即連續(xù)均勻地加荷至應(yīng)力為軸心抗壓強(qiáng)度的1/3的荷載值，保持恒載60s并在以后的30s內(nèi)記錄每一測(cè)點(diǎn)的變形讀數(shù).（6）.當(dāng)以上這些變形值之差與它們平均值之比大于20%時(shí)，應(yīng)重新對(duì)中試件后重復(fù)本條第5款的試驗(yàn)。如果無(wú)法使其減少到低于20%時(shí)，則此次試驗(yàn)無(wú)效。（7）在確認(rèn)試件對(duì)中符合本條第6款規(guī)定后以與加荷速度相同的速度卸荷至基準(zhǔn)應(yīng)力0.5MPa()，恒載60s，然后用同樣的

21、加荷和卸荷速度以及60s的保持恒載（及）及至少進(jìn)行兩次反復(fù)預(yù)壓。在最后一次預(yù)壓完成后在基準(zhǔn)應(yīng)力0.5MPa()持荷60s并在以后30s內(nèi)記錄每一測(cè)點(diǎn)的變形讀數(shù)；再用同樣的加荷速度加荷至，持荷60s并在以后的30s內(nèi)記錄每一測(cè)點(diǎn)的變形讀數(shù)。（8）卸除變形測(cè)量?jī)x，以同樣的速度加荷至破壞，記錄破壞荷載。如果試件的抗壓強(qiáng)度與之差超過(guò)的20%時(shí)，則應(yīng)在報(bào)告中注明?；炷翉椥阅Ａ吭囼?yàn)結(jié)果計(jì)算及確定按下列方法進(jìn)行，其中式中混凝土彈性模量；應(yīng)力為軸心抗壓強(qiáng)度的1/3時(shí)的荷載（N）；應(yīng)力為0.5MPa時(shí)的初始荷載；試件承壓面積；最后一次從加菏至?xí)r，試件兩側(cè)的變形平均值（mm），=；測(cè)量標(biāo)距； ，時(shí)試件兩側(cè)的變形

22、平均值（mm）； ，時(shí)試件兩側(cè)的變形平均值（mm）；彈性模量按3個(gè)試件測(cè)值的算術(shù)平均值計(jì)算，如果其中,有一個(gè)試件的軸心抗壓強(qiáng)度值與用以確定檢驗(yàn)控制荷載的軸心抗壓強(qiáng)度值相差超過(guò)后者的20%時(shí)，則彈性模量值按另兩個(gè)試件測(cè)值的算術(shù)平均值計(jì)算；如有兩個(gè)試件超過(guò)上述規(guī)定時(shí)，則此次試驗(yàn)無(wú)效。2.2.4干縮試驗(yàn) 試驗(yàn)儀器：SP540收縮膨脹儀試驗(yàn)方法(1)測(cè)量前先用校準(zhǔn)桿校正儀器零點(diǎn)，為了減少測(cè)試誤差，每一組試件在測(cè)定過(guò)程中至少?gòu)?fù)核1-2次（其中一次是在全部試件測(cè)試完畢后）。如復(fù)核時(shí)發(fā)現(xiàn)零點(diǎn)與原值偏差超過(guò)±0.01mm，調(diào)零后重新測(cè)定，以保證測(cè)試的準(zhǔn)確性。（2）試件拆模后，立即測(cè)試試件初始長(zhǎng)度，試

23、件中測(cè)頭的長(zhǎng)度采用游標(biāo)卡尺進(jìn)行測(cè)量，一端測(cè)頭至少測(cè)試三次，以減小誤差。（3）試件每次在收縮儀上放置的位置和方向均應(yīng)保持一致。在試件上標(biāo)明相應(yīng)記號(hào)。試件在放置和取出時(shí)應(yīng)輕穩(wěn)仔細(xì)，勿碰撞表架及表?xiàng)U，如發(fā)生碰撞，則應(yīng)取下試件，重新用校準(zhǔn)桿校準(zhǔn)零點(diǎn)。干縮值=，這里，t天后混凝土試件的長(zhǎng)度值（mm）；混凝土試件的初始長(zhǎng)度值（mm）；混凝土試件標(biāo)距(mm)；5.徐變?cè)囼?yàn) 試驗(yàn)具體加載步驟如下：試件放好后，開(kāi)始加荷。實(shí)驗(yàn)時(shí)取徐變應(yīng)力為所測(cè)得的棱柱體抗壓強(qiáng)度的 40%。用千斤頂先加壓至徐變應(yīng)力的 20%進(jìn)行對(duì)中。此時(shí)，兩側(cè)的變形相差應(yīng)小于其平均值的 10%，如超出此值，應(yīng)松開(kāi)千斤頂，重新調(diào)整后，再加荷到徐變應(yīng)力的 20%，檢查對(duì)中的情況。對(duì)中完畢后，應(yīng)立即繼續(xù)加荷直到徐變應(yīng)力，讀出兩邊的變形值。此時(shí)，兩邊變形的平均值即為在徐