第2章鍋爐燃料及熱力輔助計算=鍋爐原理=華中科技大學

1、第二章鍋爐燃料及熱力輔助計算第二章鍋爐燃料及熱力輔助計算n 煤的常規(guī)特性煤的常規(guī)特性煤的常規(guī)特性對鍋爐工作的影響煤的常規(guī)特性對鍋爐工作的影響煤的分類煤的分類燃料的燃燒計算燃料的燃燒計算煙氣分析煙氣分析鍋爐熱平衡鍋爐熱平衡習題習題煤煤 的的 組組 成成 特特 性性 煤的工業(yè)分析成分煤的工業(yè)分析成分 水分水分(M)(M)、灰分、灰分(A)(A)、揮發(fā)分、揮發(fā)分(V)(V)、固定碳、固定碳(FC)(FC) 煤的元素分析成分煤的元素分析成分 碳碳(C)(C)、氫、氫(H)(H)、硫、硫(S)(S)、氧、氧(0)(0)、氮、氮(N)(N) 不可燃元素不可燃元素（內(nèi)部雜質(zhì)）（內(nèi)部雜質(zhì)） O O、N N 不

2、可燃成分不可燃成分（外部雜質(zhì)）（外部雜質(zhì)） M M（內(nèi)、外）、（內(nèi)、外）、A A 可燃氣體可燃氣體 揮發(fā)份揮發(fā)份 煤中的氫、氧、氮、硫與部分碳所組成的有機化合物加熱后分解煤中的氫、氧、氮、硫與部分碳所組成的有機化合物加熱后分解, ,形成氣體揮發(fā)出來形成氣體揮發(fā)出來rSlyS可燃元素可燃元素 C（固定碳和揮發(fā)分中的（固定碳和揮發(fā)分中的C）、）、H、S（可燃硫（可燃硫 和硫酸鹽和硫酸鹽 硫硫 ）煤煤 的的 成成 分分 基基 準準u收到基收到基（arar）（原應用基）（原應用基y y） 以入爐煤（包括煤的全部成分）為基準以入爐煤（包括煤的全部成分）為基準u空氣干燥基空氣干燥基（adad）（原分析基）

3、（原分析基f f） 以風干狀態(tài)煤（除外部水分）為基準以風干狀態(tài)煤（除外部水分）為基準u干燥基干燥基（d d）（原干燥基）（原干燥基g g） 以去掉全部水分煤為基準以去掉全部水分煤為基準u干燥無灰基干燥無灰基（dafdaf）（原可燃基）（原可燃基r r） 以去掉全部水分及灰分煤為基準以去掉全部水分及灰分煤為基準煤成分基準間的換算煤成分基準間的換算)12(%100AMSNOHCararararararar )22(%100AMSNOHCadadadadadadad )32(%100ASNOHCdddddd )42(%100SNOHCdafdafdafdafdaf 不同基準之間的換算公式不同基準之間

4、的換算公式 X = K XX = K X0 0 （2-92-9） 式中式中 X X0 0 、 X X 某成分原基準及新基準質(zhì)量百分比，某成分原基準及新基準質(zhì)量百分比，% % K K 換算系數(shù)（見表換算系數(shù)（見表2-12-1）araradadCM100M100C 例例: : 煤煤 的的 發(fā)發(fā) 熱熱 量量 煤的發(fā)熱量（煤的發(fā)熱量（kJ/kg)kJ/kg) 單位質(zhì)量的煤完全燃燒時所釋放的熱量單位質(zhì)量的煤完全燃燒時所釋放的熱量 低位發(fā)熱量低位發(fā)熱量（Q Qnetnet） 煙氣中的水蒸汽在鍋爐中一般不會凝結(jié)，形成煙氣中的水蒸汽在鍋爐中一般不會凝結(jié)，形成水蒸汽所吸收的汽化潛熱無法被利用，使煤的發(fā)熱量降低，

5、降低后的發(fā)水蒸汽所吸收的汽化潛熱無法被利用，使煤的發(fā)熱量降低，降低后的發(fā)熱量稱為低位發(fā)熱量。熱量稱為低位發(fā)熱量。低位發(fā)熱量（燃料在鍋爐中的實際發(fā)熱量）小于低位發(fā)熱量（燃料在鍋爐中的實際發(fā)熱量）小于高位發(fā)熱量高位發(fā)熱量 高位發(fā)熱量高位發(fā)熱量(Q(Qgrgr) ) 煤的理論發(fā)熱量，由實驗測得的煤的理論發(fā)熱量，由實驗測得的彈筒發(fā)熱量彈筒發(fā)熱量（Q Qb b）減去校正值確定（式減去校正值確定（式2-102-10）高、低高、低發(fā)熱量間的換算發(fā)熱量間的換算 干燥基干燥基高、低位發(fā)熱量之間的換算高、低位發(fā)熱量之間的換算 式中式中 rr水的汽化潛熱，通常取水的汽化潛熱，通常取r = 2510 kJ/kg r

6、= 2510 kJ/kg )142(H226Q100H9rQQdgr.ddgr.dnet.d 收到基收到基高、低位發(fā)熱量之間的換算高、低位發(fā)熱量之間的換算 )122(M1 .25H226Q100M100H9rQQarargr.ararargr.arnet.ar 發(fā)熱量各基準間的換算發(fā)熱量各基準間的換算 高位發(fā)熱量高位發(fā)熱量(Q(Qgrgr) )各基準間的換算采用表（各基準間的換算采用表（2 21 1）換算系數(shù)）換算系數(shù)低位發(fā)熱量低位發(fā)熱量(Q(Qnetnet) )各基準間的換算分三步進行各基準間的換算分三步進行已知基準的已知基準的 Q Qnet net 已知基準的已知基準的 Q Qgr gr

7、( (式式2-122-12等等) )已知基準的已知基準的 Q Qgr gr 所求基準的所求基準的 Q Qgr gr ( (采用上述換算系數(shù)采用上述換算系數(shù)) )所求基準的所求基準的 Q Qgr gr 所求基準的所求基準的 Q Qnet net ( (式式2-122-12等等) )發(fā)發(fā) 熱熱 量量 相相 關關 值值 標準煤標準煤 收到基低位發(fā)熱量為收到基低位發(fā)熱量為29270 kJ/kg29270 kJ/kg的燃料為標準煤的燃料為標準煤 標準煤耗量標準煤耗量 式中式中 、 分別為標準煤耗量與實際煤耗量分別為標準煤耗量與實際煤耗量 29270QBBnet.arsb bBsB 折算成分折算成分 相對

8、于每相對于每4182 kJ/kg4182 kJ/kg收到基低位發(fā)熱量的煤中所含收到基低位發(fā)熱量的煤中所含的收到基水分、灰分和硫分，稱為折算水分、折算灰分和折算硫分的收到基水分、灰分和硫分，稱為折算水分、折算灰分和折算硫分 )162(,%4182QMMnet.ararzs.ar )172(,%4182QAAnet.ararzs.ar )182(,%4182QSSnet.ararzs.ar 煤煤 的的 灰灰 分分 特特 性性 灰分特性影響因素灰分特性影響因素 煤灰的化學組成煤灰的化學組成 煤灰中酸性氧化物使灰熔點提高；堿性氧化物使灰熔點降低煤灰中酸性氧化物使灰熔點提高；堿性氧化物使灰熔點降低 煤灰

9、周圍高溫介質(zhì)的性質(zhì)煤灰周圍高溫介質(zhì)的性質(zhì) 氧化性介質(zhì)中，灰熔點較高；還原性介質(zhì)中，灰熔點較低氧化性介質(zhì)中，灰熔點較高；還原性介質(zhì)中，灰熔點較低 煤的灰分特性煤的灰分特性 用灰熔點表示，煤灰的角錐法確定用灰熔點表示，煤灰的角錐法確定 灰的變形溫度灰的變形溫度 DTDT（原（原t t1 1） 灰的軟化溫度灰的軟化溫度 STST（原（原t t2 2） 灰的流動溫度灰的流動溫度 FTFT（原（原t t3 3） 煤中煤中V V對鍋爐工作的影響對鍋爐工作的影響 揮發(fā)分揮發(fā)分 V V V V的含量代表了煤的地質(zhì)年齡，的含量代表了煤的地質(zhì)年齡，地質(zhì)年齡越短，煤的碳化程度越淺，地質(zhì)年齡越短，煤的碳化程度越淺，V

10、 V含量越多。含量越多。 V V含量越多（含量越多（C C含量越少），含量越少），V V中含中含O O量亦多，其中的可燃成分相應減少，量亦多，其中的可燃成分相應減少，這時，這時，V V的熱值低的熱值低 V V含量越多，含量越多，煤的著火溫度低，煤的著火溫度低，易著火燃燒易著火燃燒 V V 多，多，V V揮發(fā)使揮發(fā)使煤的孔隙多，反應表面積大，煤的孔隙多，反應表面積大，反應速度加快反應速度加快 V V 多，煤中難燃多，煤中難燃的固定碳含量便少，的固定碳含量便少，煤易于燃盡煤易于燃盡 V V 多，多， V V著火燃燒造成高溫，著火燃燒造成高溫，有利于碳的著火、燃燒有利于碳的著火、燃燒煤中煤中M M、

11、A A對對鍋爐工作的影響鍋爐工作的影響 水分水分M M、灰分、灰分A A M M、A A 高，煤中可燃成分相對減少，高，煤中可燃成分相對減少，煤的熱值低煤的熱值低 M M、A A 高，高，M M 蒸發(fā)、蒸發(fā)、A A熔融均要吸熱，熔融均要吸熱，爐膛溫度降低爐膛溫度降低 M M、A A 高，高，增加著火熱或包裹碳粒，增加著火熱或包裹碳粒，使煤著火、燃燒與燃盡困難使煤著火、燃燒與燃盡困難 M M、A A 高，高，q q2 2、q q3 3、q q4 4、q q6 6 增加，增加，效率下降效率下降 M M、A A 高，高，過熱器易超溫過熱器易超溫 M M、A A 高，高，受熱面腐蝕、堵灰、結(jié)渣及磨損加

12、重受熱面腐蝕、堵灰、結(jié)渣及磨損加重 M M、A A 高，高，煤粉制備困難或增加能耗煤粉制備困難或增加能耗 煤中煤中C C、S S、STST對鍋爐工作的影響對鍋爐工作的影響 灰熔點（灰熔點（STST） 灰分在熔融狀態(tài)下粘結(jié)在鍋爐受熱面上造成結(jié)渣，危及鍋爐運行灰分在熔融狀態(tài)下粘結(jié)在鍋爐受熱面上造成結(jié)渣，危及鍋爐運行的安全性和經(jīng)濟性。的安全性和經(jīng)濟性。 對于固態(tài)排渣爐，對于固態(tài)排渣爐， ST 1350ST6.56.5101021.021.0貧煤貧煤 低揮發(fā)份煤低揮發(fā)份煤1010191918.518.5煙煤煙煤 中揮發(fā)份煤中揮發(fā)份煤 高揮發(fā)份煤高揮發(fā)份煤191927272727404016.516.5

13、15.515.5褐煤褐煤 超高揮發(fā)份超高揮發(fā)份 煤煤404011.511.5電廠鍋爐用煤分類電廠鍋爐用煤分類煤煤 的的 類類 型型 無煙煤無煙煤 碳化程度高，含碳量很高，碳化程度高，含碳量很高，達達95%95%，雜質(zhì)很少，發(fā)熱量很高，雜質(zhì)很少，發(fā)熱量很高, ,約約為為250002500032500 kJ/kg32500 kJ/kg； 揮發(fā)份很少，揮發(fā)份很少，小于小于10%10%，V Vdafdaf析出的溫度較高（可達析出的溫度較高（可達400400），著），著火和燃盡均較困難火和燃盡均較困難, ,儲存時不易自燃儲存時不易自燃 褐煤褐煤 碳化程度低，含碳量低，碳化程度低，含碳量低，約為約為404

14、050%50%，水分及灰分很高，發(fā)熱，水分及灰分很高，發(fā)熱量低量低, , 約約100001000021000 kJ/kg21000 kJ/kg； 揮發(fā)分含量高，揮發(fā)分含量高，約約404050%50%，甚至，甚至60%60%，揮發(fā)分的析出溫度低，揮發(fā)分的析出溫度低（200200），著火及燃燒均較容易），著火及燃燒均較容易 煤煤 的的 類類 型型 煙煤煙煤 碳化程度次于無煙煤，含碳量較高，碳化程度次于無煙煤，含碳量較高，一般為一般為404060%,60%,雜質(zhì)少，雜質(zhì)少，發(fā)熱量較高發(fā)熱量較高, , 約為約為200002000030000 kJ/kg30000 kJ/kg； 揮發(fā)分含量較高，揮發(fā)分含

15、量較高，約約1010 45%45%，著火及燃燒均較容易，著火及燃燒均較容易 貧煤貧煤 揮發(fā)分含量揮發(fā)分含量101020%20%的煙煤的煙煤揮發(fā)份較少，揮發(fā)份較少，性質(zhì)介于無煙煤與煙煤之間，燃燒性能方面比較接性質(zhì)介于無煙煤與煙煤之間，燃燒性能方面比較接近無煙煤；近無煙煤； 劣質(zhì)煙煤劣質(zhì)煙煤 揮發(fā)份揮發(fā)份202030%30%；但水分高，灰分更高的煙煤；但水分高，灰分更高的煙煤 發(fā)熱發(fā)熱量低，量低，為為110001100012500 kJ/kg12500 kJ/kg 這兩種煙煤著火及燃燒均較困難這兩種煙煤著火及燃燒均較困難 燃料的燃燒工況燃料的燃燒工況 設計工況設計工況 實際送入的空氣量大于理論空氣

16、量，以保證燃料完全燃燒實際送入的空氣量大于理論空氣量，以保證燃料完全燃燒 燃燒產(chǎn)物（煙氣）組成成分燃燒產(chǎn)物（煙氣）組成成分 COCO2 2、SOSO2 2、N N2 2、H H2 2O O和剩余和剩余O O2 2 實際煙氣量實際煙氣量 V Vy y 實際工況實際工況 實際送入的空氣量大于理論空氣量，仍為不完全燃燒實際送入的空氣量大于理論空氣量，仍為不完全燃燒 燃燒產(chǎn)物（煙氣）組成成分燃燒產(chǎn)物（煙氣）組成成分 COCO2 2、SOSO2 2、N N2 2 、 H H2 2O O、剩余、剩余O O2 2 和未完全和未完全燃燃燒氣體燒氣體COCO 實際煙氣量實際煙氣量 V Vy y 理論工況理論工況

17、 燃料在沒有過?？諝獾那闆r下完全燃燒燃料在沒有過剩空氣的情況下完全燃燒 燃燒產(chǎn)物（煙氣）組成成分燃燒產(chǎn)物（煙氣）組成成分 COCO2 2、SOSO2 2、N N2 2和和H H2 2O O 理論煙氣量理論煙氣量 0yV煤煤 的的 燃燃 燒燒 反反 應應 煤中可燃元素的燃燒反應煤中可燃元素的燃燒反應是燃燒計算的基礎，是燃燒計算的基礎，1kg1kg收到基燃料包括收到基燃料包括 KgKg的碳、的碳、 kgkg的氫、的氫、 kgkg的硫的硫 100Car100Har100Sar 碳完全燃燒反應方程式碳完全燃燒反應方程式 C + OC + O2 2 COCO2 2 12 kg C + 22.41 Nm

18、12 kg C + 22.41 Nm3 3 O O2 2 22.41 Nm22.41 Nm3 3 COCO2 2 1kg1kg C + 1.866 NmC + 1.866 Nm3 3 O O2 2 1.866 Nm1.866 Nm3 3 COCO2 2 1kg H + 5.56 Nm 1kg H + 5.56 Nm3 3 O O2 2 11.1 Nm11.1 Nm3 3 H H2 2O O 1kg S + 0.7 Nm 1kg S + 0.7 Nm3 3 O O2 2 0.7 Nm 0.7 Nm3 3 SOSO2 2燃燒所需要的空氣量燃燒所需要的空氣量 理論空氣量理論空氣量 V V 0 0 1

19、kg 1kg 燃料完全燃燒時所需要的最小空氣量燃料完全燃燒時所需要的最小空氣量( (無剩余無剩余氧氧) )可通過燃料中可燃元素（可通過燃料中可燃元素（C C、H H、S S）的燃燒化學反應方程式求得）的燃燒化學反應方程式求得)100 O0.7 - 100 S 0.7 100 H5.56 100C866. 1(21. 01Vr ar ar ar a 0 )232(O333. 0H265. 0)S375. 0C(0889. 0arararar 實際空氣量實際空氣量 V V 式中式中 、分別為煙氣側(cè)和空氣側(cè)的過?？諝庀禂?shù)分別為煙氣側(cè)和空氣側(cè)的過?？諝庀禂?shù) 0V)(V 0VV)( 過?？諝庀禂?shù)過剩空氣

20、系數(shù)與漏風系數(shù)與漏風系數(shù) 各受熱面處煙氣側(cè)漏風系各受熱面處煙氣側(cè)漏風系數(shù)，查表數(shù)，查表2-72-7確定；確定；V V為煙道漏風為煙道漏風量量 為爐膛出口處過?？諝庀禂?shù)，為爐膛出口處過?？諝庀禂?shù)，表征爐內(nèi)燃燒狀況的重要物理量，表征爐內(nèi)燃燒狀況的重要物理量，在推薦值范圍內(nèi)選取在推薦值范圍內(nèi)選取 )242( 0VV 過?？諝庀禂?shù)過?？諝庀禂?shù)與漏風系數(shù)與漏風系數(shù)zfky kykyky 為空氣預熱器出、為空氣預熱器出、進口處空氣側(cè)過剩空氣系數(shù)進口處空氣側(cè)過?？諝庀禂?shù) 分別為爐分別為爐膛、制粉系統(tǒng)和空預器漏風系數(shù)，膛、制粉系統(tǒng)和空預器漏風系數(shù)，查表查表2-72-7確定確定kyzf 、kyky 、煙煙 氣氣

21、 容容 積積 理論煙氣容積理論煙氣容積 =1=1、完全燃燒：、完全燃燒：O O2 2 = 0 = 0；CO = 0CO = 00yV)252(VVVVOOH0NRO0y222 )282(kg/Nm,V0161. 0100M24. 1100H1 .1130arar )27262(V79. 0100N8 . 0100)S375. 0C(866. 10ararar 實際煙氣容積實際煙氣容積 11、完全（不完全）燃燒：、完全（不完全）燃燒：O O2 2 0 0；CO=0CO=0（ CO0CO0） yV22222OOHNSOCOyVVVVVV 000yV10161. 0V1V )292(kg/Nm,V)

22、1(0161. 1V300y 煙煙 氣氣 的的 焓焓 值值 煙氣焓煙氣焓 1kg1kg燃料燃燒生成的煙氣在定壓下從燃料燃燒生成的煙氣在定壓下從0 0（）加熱到）加熱到 （）時所需要的熱量時所需要的熱量yH )462(cVcVcVHOH0OHN0NRORO0y222222 )472(cVHk00k )452(kg/kJ,HH1HHfh0k0yy )482(ca100AHhfharfh 時時可可不不計計算算6QAa4182net.ararfh fh0k0yHHH、為理想煙氣焓、理想空氣焓和飛灰焓為理想煙氣焓、理想空氣焓和飛灰焓 為為1Nm1Nm3 3空氣、煙氣各成分和空氣、煙氣各成分和1kg1kg

23、灰在溫度為灰在溫度為 時的焓值，見表時的焓值，見表2-92-9； 為煙氣攜帶飛灰的質(zhì)量份額。對固態(tài)排渣煤粉爐，取為煙氣攜帶飛灰的質(zhì)量份額。對固態(tài)排渣煤粉爐，取fha ic 95. 09 . 0afh 焓焓 溫溫 表表 煙氣的焓值煙氣的焓值 取決于燃料種類、過?？諝庀禂?shù)及煙氣溫度取決于燃料種類、過剩空氣系數(shù)及煙氣溫度 yH 由（由（ 、）查焓溫表可很快確定煙氣溫度）查焓溫表可很快確定煙氣溫度 ； 由（由（ 、）查表可很快確定煙氣焓）查表可很快確定煙氣焓 。 yHyH yHyH焓溫表焓溫表 對給定的燃料和各受熱面前、后的過?？諝庀禂?shù)對給定的燃料和各受熱面前、后的過?？諝庀禂?shù)計算計算出該受熱面對應煙

24、氣溫度出該受熱面對應煙氣溫度 范圍內(nèi)的煙氣焓范圍內(nèi)的煙氣焓 ，制成的煙氣，制成的煙氣（ ）表）表 yHyH煙煙 氣氣 分分 析析 成成 分分)312(,%100NCOORO222 )332(,%100VVOgyO22 )342(,%100VVCOgyCO )352(,%100VVNgyN22 )322(,%100VVROgyRO22 煙氣分析煙氣分析是以是以1kg1kg燃料燃燒生成的干煙氣（除去水分后的煙氣）容積燃料燃燒生成的干煙氣（除去水分后的煙氣）容積為基礎，采用奧氏分析儀進行的為基礎，采用奧氏分析儀進行的 煙氣分析煙氣分析可得到可得到 在干煙氣在干煙氣V Vgygy中所占的容積百分比中所

25、占的容積百分比 222NCOORO、判判 斷斷 燃燃 燒燒 狀狀 況況)402(21)CORO(OCO605. 0RO222 不完全燃燒方程式不完全燃燒方程式 arararararS375. 0CN038. 08OH35. 2 式中式中 為燃料特性系數(shù)為燃料特性系數(shù) )392(605. 0)ORO(RO21CO222 判判 斷斷 燃燃 燒燒 狀狀 況況)432(,%121ROmax2 =1=1、且完全燃燒：、且完全燃燒：CO=0CO=0，O O2 2= 0= 0 完全燃燒方程式：完全燃燒方程式： l l、且完全燃燒：、且完全燃燒： CO=0 CO=0 )422(,%1O21RO22 鍋爐常用燃

26、料的鍋爐常用燃料的值和值和 RORO2 2max max 值見表值見表2-82-8。為保持爐內(nèi)良好的燃。為保持爐內(nèi)良好的燃燒工況燒工況, ,運行中應監(jiān)測并維持爐內(nèi)一定的運行中應監(jiān)測并維持爐內(nèi)一定的 RORO2 2，使其盡量靠近，使其盡量靠近 RORO2 2maxmax 運行中過?？諝庀禂?shù)及煙氣容積的確定運行中過剩空氣系數(shù)及煙氣容積的確定RORO2 2、O O2 2 可由煙氣分析或相關儀表測定可由煙氣分析或相關儀表測定 2max2RORO )442(O21212 過剩空氣系數(shù)過?？諝庀禂?shù) 完全燃燒且不計完全燃燒且不計OHgyy2VVV 煙氣容積煙氣容積)382(kg/Nm,CORO)S375.

27、0C(866. 1V32arargy 干煙氣容積干煙氣容積)362(100VVVVOROgycosoco2222 鍋爐熱平衡方程式鍋爐熱平衡方程式)492(QQQQQQQ654321r )502(qqqqqq100654321 q q1 1 = Q = Qi i / Q / Qr r 100 100 式中式中 輸入熱量輸入熱量 Q Q1 1 有效利用熱有效利用熱 Q Q2 2 排煙損失排煙損失 Q Q3 3 化學不完全燃燒熱損失化學不完全燃燒熱損失 Q Q4 4 機械不完全燃燒熱損失機械不完全燃燒熱損失 Q Q5 5 散熱損失散熱損失 Q Q6 6 其他熱損失其他熱損失rQ鍋爐輸入熱量鍋爐輸入

28、熱量 Q Qr r 對于燃煤鍋爐，對于燃煤鍋爐，若燃料和空氣沒有利用外界熱量進行預熱，且若燃料和空氣沒有利用外界熱量進行預熱，且燃煤水分滿足燃煤水分滿足則則 630/QMnet.arar net.arrQQ )512(kg/kJ,QQhQQwhwrrnet.arr 式中式中 whwrrQQh燃料的物理顯熱；燃料的物理顯熱；外來熱源加熱空氣時帶入的熱量；外來熱源加熱空氣時帶入的熱量；霧化燃油所用蒸汽帶入的熱量霧化燃油所用蒸汽帶入的熱量鍋爐有效利用熱鍋爐有效利用熱 Q Q1 1 式中式中 Q 工質(zhì)總吸熱量，工質(zhì)總吸熱量， kJ/ s B 燃料消耗量，燃料消耗量， kg/s Dgr、Dzr、DPw

29、過熱蒸汽量、再熱蒸汽量和排污量，過熱蒸汽量、再熱蒸汽量和排污量，kg/s 、 、h g s 過熱蒸汽焓、飽和蒸汽焓和給水焓，過熱蒸汽焓、飽和蒸汽焓和給水焓，kJ/kg 、 再熱蒸汽出口和進口焓，再熱蒸汽出口和進口焓，kJ/kgzrh zrh grh bsh )hh(DhhDhhDB1Qgsbspwzrzrzrgsgrgr1 54)-(2kJ/kg,BQ 空氣在空氣預熱器中吸收的熱量又返回爐膛，屬鍋爐內(nèi)部熱量循環(huán)，空氣在空氣預熱器中吸收的熱量又返回爐膛，屬鍋爐內(nèi)部熱量循環(huán)，鍋爐熱平衡中不予考慮鍋爐熱平衡中不予考慮未完全燃燒熱損失未完全燃燒熱損失 q q4 4設計時設計時, q, q4 4、按推薦

30、數(shù)據(jù)選?。ū?、按推薦數(shù)據(jù)選取（表2-102-10）對固態(tài)排渣煤粉爐取對固態(tài)排渣煤粉爐取 q q4 4 =0.5=0.55 %5 % 未完全燃燒熱損失未完全燃燒熱損失 包括包括 q q4 4、q q3 3 固體未完全燃燒熱損失固體未完全燃燒熱損失 q q4 4 q q4 4 鍋爐主要熱損之一，取失決于燃料種類、燃燒方式、爐膛型式鍋爐主要熱損之一，取失決于燃料種類、燃燒方式、爐膛型式與結(jié)構(gòu)、燃燒器設計與布置、鍋爐運行工況與結(jié)構(gòu)、燃燒器設計與布置、鍋爐運行工況 V Vdafdaf?。唬ㄐ?；（M Marar、A Aar ar ）大，）大，q q4 4 大；大； R R9090大，大， q q4 4 大

31、；大； 過大或過小，過大或過小，q q4 4 大大 煤粉在爐膛停留時間煤粉在爐膛停留時間過小，過小， q q4 4 大大 未被完全利用熱損失未被完全利用熱損失 q q2 2 排煙熱損失排煙熱損失 q q2 2式中式中 - - 排煙焓排煙焓, , 取決于取決于 與與 ，kJ/kgkJ/kg - - 進入鍋爐的冷空氣焓進入鍋爐的冷空氣焓, , kJ/kgkJ/kg - - 排煙處過?？諝庀禂?shù)排煙處過剩空氣系數(shù) ）（572,%Qq100)HH(qr40lkpypy2 0lkHpy pyHpy py 由由q2、受熱面低溫腐蝕及金屬耗量綜合確定。、受熱面低溫腐蝕及金屬耗量綜合確定。 電站鍋爐電站鍋爐 約在約在110110160160之間。之間。 取決于