建筑工程中級職稱考前復習結(jié)構(gòu)和地基PPT教案

1、會計學1建筑工程中級職稱考前復習結(jié)構(gòu)和地基建筑工程中級職稱考前復習結(jié)構(gòu)和地基 湖南工程職業(yè)技術學院（一）結(jié)構(gòu)的可靠性結(jié)構(gòu)在規(guī)定的時間內(nèi)，在規(guī)定的條件下，完成預定功能（安全性、適用性、耐久性）的能力。 結(jié)構(gòu)在規(guī)定的設計使用年限內(nèi)應滿足下列功能要求:1 在正常施工和正常使用時能承受可能出現(xiàn)的各種作用2 在正常使用時具有良好的工作性能3 在正常維護下具有足夠的耐久性能4 在設計規(guī)定的偶然事件發(fā)生時及發(fā)生后仍能保持必需的整體穩(wěn)定性結(jié)構(gòu)可靠度可采用以概率理論為基礎的極限狀態(tài)設計方法分析確定第1頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第2頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第3頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術

2、學院第4頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院 破壞類型 安全等級 一級 二級 三級 延性破壞 3.7 3.2 2.7 脆性破壞 4.2 3.7 3.222RSzzRSmmmbsss-=+第5頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第6頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院二、建筑結(jié)構(gòu)荷載 第7頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院時的相應概率趨于一致的荷載值；或使組合后的結(jié)構(gòu)具有統(tǒng)一規(guī)定的可靠指標的荷載值。n頻遇值：對可變荷載，在設計基準期內(nèi)，其超越的總時間為規(guī)定的較小比率或超越頻率為規(guī)定頻率的荷載值。n準永久值：對可變荷載，在設計基準期內(nèi)，其超越的總時間約為設計基準期一半的荷載值。第8頁/共215頁

3、 湖南工程職業(yè)技術學院第9頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院SC二、建筑結(jié)構(gòu)荷載 第10頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院112nGGKQQ KQiciQikiSSSSggg y=+1nGGKQiciQikiSSSgg y=+第11頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第12頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院12nGKQ KciQikiSSSSy=+1nGKqiQikiSSSy=+第13頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第14頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院Gg考例GgGg第15頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院強度等級代強度等級代號號鋼種鋼種符號符號f fy yHPB235HPB

4、235Q235Q235（低碳鋼）（低碳鋼）210210HRB335HRB33520MnSi20MnSi（低合金鋼）（低合金鋼）300300HRB400HRB40020MnSiV,20MnSiNb,20M20MnSiV,20MnSiNb,20MnTinTi（低合金鋼）（低合金鋼）360360RRB400RRB400K20MnSiK20MnSi（低合金鋼）（低合金鋼）360360常用熱軋鋼筋的種類、代表符號和強度設計值 RRB400是余熱處理鋼筋。余熱處理鋼筋是將屈服強度相當于HRB335的鋼筋在軋制后穿水冷卻，然后利用芯部的余熱對鋼筋表面的淬水硬殼回火處理而成的變形鋼筋。三、混凝土結(jié)構(gòu)第16頁/

5、共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院三、混凝土結(jié)構(gòu)第17頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院三、混凝土結(jié)構(gòu) 第18頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第19頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院三、混凝土結(jié)構(gòu) 第20頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院三、混凝土結(jié)構(gòu) kcuckff,2188. 0第21頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院三、混凝土結(jié)構(gòu) 第22頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院三、混凝土結(jié)構(gòu) kcc0cecp0h第23頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院直線的斜率為混凝土的彈性模量。直線的斜率為混凝土的彈性模量。三、混凝土結(jié)構(gòu) 第24頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院三、混凝土結(jié)

6、構(gòu) 第25頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院dffltya三、混凝土結(jié)構(gòu) lallz=接頭面積百分率（%） 25 50 100 1.2 1.4 1.6z第26頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第27頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院 考例第28頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院三、混凝土結(jié)構(gòu) 第29頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院三、混凝土結(jié)構(gòu) 第30頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第31頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院三、混凝土結(jié)構(gòu) 第32頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院0X0M ysc1fAbxf )2(0c1xhbxfM )2(0syxhAfM或單筋矩形截面受彎構(gòu)

7、件正截面承載力計算DDDMuMuMuAsfyAsfyAsfy實際應力圖理想應力圖計算應力圖xcxcx第33頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院 基本計算公式的適用條件（1）為了防止將構(gòu)件設計成少筋構(gòu)件，要求min。min取0.2和45ftfy（）中的較大值。（2）為了防止將構(gòu)件設計成超筋構(gòu)件，要求構(gòu)件截面的相對受壓區(qū)高度不得超過其相對界限受壓區(qū)高度，即(=X/h0)b (=xb/h0) 建筑工程受彎構(gòu)件有屈服點鋼筋配筋是的b值鋼筋種類C50C50C55C55C60C60C65C65C70C70C75C75C80C80HPB235HPB2350.6140.6140.6060.6060.5940.

8、5940.5840.5840.5750.5750.5650.5650.5550.555HRB335HRB3350.5500.5500.5410.5410.5310.5310.5220.5220.5120.5120.5030.5030.4930.493HRB400HRB400和RRB400RRB4000.5180.5180.5080.5080.4990.4990.4900.4900.4810.4810.4720.4720.4630.463第34頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院截面設計：截面校核：As= ? bh, fc, fy, M已知：求：bh, fc, fy, As已知：Mu= ?求：基

9、本公式的應用第35頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院250500bhmmmm=150.MKN m=622200122 150 104654651011.0 14.3 250cMxhhmmf ba創(chuàng)=-=-=創(chuàng)211.0 14.3 250 1011207300syfbxAmmfa創(chuàng)=驗算適用條件)(bbmin0s或和xxbhA第36頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院200500bhmmmm=120min2min,minmin(1)14.3,360,1.0,35,50035465,942(2)0.450.45 1.430.0020.45/0.0018,3600.002,0.002200 500

10、200(3)cysSttyysSfMPa fMPaammhmm AmmffffAAbhmmMarrr=-=創(chuàng)=基本數(shù)據(jù)驗算最小配筋率取和中的較大值，故計算截面所能承受的彎矩設計值01106300 942118.570.518465240.871.0 14.3 200118.57()1.0 14.3 200 118.57(465)22137.58 10137.58uysbcucf Axhmmf bxMf bx hN mmKN mxaa=創(chuàng)=-=創(chuàng)創(chuàng)-=醋=第37頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院雙筋矩形截面受彎構(gòu)件正截面承載力計算1.計算公式及適用條件As fyMAs fys=0.002MAs

11、 fyAs fyAsAs(a)(b)(c)(d)1fccu=0.0033s1fcbasash0 xx第38頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院由計算圖式平衡條件可建立基本計算公式:0X0M c1ysysbxffAfA )()2(s0ys0c1ahfAxhbxfM公式的適用條件： b2as x條件 b 仍是保證受拉鋼筋屈服, 而2asx 是保證受壓鋼筋As達到抗壓強度設計值fy。第39頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院情況I: 已知, M,bh, fc, fy, fy 求As及As解: 驗算是否能用單筋: Mmax= 1fc bh02b(10.5b) 當M Mmax且其他條件不能改變時, 用雙

12、筋。 雙筋用鋼量較大, 故h0=has (5060mm) 利用基本公式求解: ysysc1fAfAbxf )()2(s0ys0c1ahfAxhbxfM第40頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院兩個方程, 三個未知數(shù), 無法求解。 截面尺寸及材料強度已定, 先應充分發(fā)揮混凝土的作用, 不足部分才用受壓鋼筋As來補充。 令x = xb = bh0這樣才能使As+As最省。第41頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院將上式代入求得: )()5 . 01 (s0ybb20c1sahfbhfMA將As代入求得As: yys0bc1sffAhbfA第42頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院情況II: 已知M

13、, bh, fc, fy, fy 及As, 求As：010200100(),.()22,2,()(2),SSyssySscssSysbSSAAMf A haMMMxMf A haxhhf bxaxaMAfhaxhAAax=-=-輊-犏=-犏臌=-已知,所負擔的受彎承載力應由單筋矩形截面所負擔的彎矩按矩形截面單筋梁求出受壓區(qū)高度此時，可能出現(xiàn)三種情況：(1)若假定求得受拉鋼筋若說明受壓鋼筋太少，應按未知，重新計算01(3)2,=SsbSSySyAaxhAfbxA fAfxa+和若則可求得第43頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院T形截面受彎構(gòu)件正截面承載力計算T型及倒L形截面受彎構(gòu)件翼緣計算寬度

14、bf按計算跨度l0考慮按梁(肋)凈距Sn考慮考慮情況當hf / h0 0.1當0.1hf/h00.05當hf/h0 hf (圖b)(a)(b)hfhbfbfxhfxbbASASh第45頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院此時的平衡狀態(tài)可以作為第一, 二類T形截面的判別條件：0X0M ffc1yshbffA )2(f0ffc1hhhbfM兩類T型截面的界限狀態(tài)是 x = hfysfAMhfh0 hf /2fcbfhb x=hfsA中和軸第46頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院判別條件：形截面第一類T)2(ff0ffc1 hxhhhbfM形截面第二類T)2(ff0ffc1 hxhhhbfM 截面

15、復核時:形截面第一類Tfffc1ys hxhbffA形截面第二類Tfffc1ys hxhbffA 截面設計時:第47頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院 第一類T形截面的計算公式:與bfh的矩形截面相同:0X0Mx bffAfc1ys)2(0fc1xhxbfM適用條件: 0sminbhA b(一般能夠滿足。)第48頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院0X0M )(ffc1c1yshbbfbxffA )2()2(f0ffc10c1hhb)hbfxhbxfM適用條件:0sminbhAb(一般能夠滿足。) 第二類T形截面的計算公式:第49頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院 基本公式的應用截面設計截

16、面復核 截面設計:解: 首先判斷T形截面的類型:比較與設計時由)2(f0ffc1hhhbfM然后利用兩類T型截面的公式進行計算。已知：b, h, bf, hf, fc, fy求：As第50頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院 截面復核: 首先判別T形截面的類型: 計算時由Asfy 與1fcbf hf比較。 然后利用兩類T形截面的公式進行計算。已知：b, h, bf, hf, fc, fy, As求：Mu第51頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院考例120(0.7)mrrh=+第52頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第53頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院集中荷載作用下梁的斜截面抗剪承載力計

17、算公式均布荷載作用下梁的斜截面抗剪承載力計算公式0 . 3 0 . 3 5 . 1 5 . 1取，；取，第54頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院彎筋抗剪考慮箍筋及彎筋的斜截面抗剪承載力計算公式sin8 . 025. 17 . 000sbysvyvtuAfhSAfbhfV第55頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第56頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院1.上限值最小截面尺寸（防止斜壓破壞）規(guī)范是通過控制受剪截面剪力設計值不大于斜壓破壞時的受剪承載力來防止由于配箍率過高而產(chǎn)生斜壓破壞 。箍筋超筋第57頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院yvtsvsvsvffbsA24. 0min,2.下限值最

18、小配筋率和箍筋最大間距及最小直徑（防止斜拉破壞）為防止這種少筋破壞，規(guī)范規(guī)定當V0.7ftbh0時，配箍率應滿足當配箍率小于一定值時，斜裂縫出現(xiàn)后，箍筋因不能承擔斜裂縫截面混凝土退出工作釋放出來的拉應力，而很快達到極限抗拉強度并破壞，其受剪承載力與無腹筋梁基本相同。 第58頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院箍筋構(gòu)造箍筋最大間距第59頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院斜截面受剪承載力計算位置第60頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院考例第61頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第62頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第63頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院考例第64頁/共215頁 湖南工

19、程職業(yè)技術學院偏心受壓構(gòu)件是介于軸壓構(gòu)件和受彎構(gòu)件之間的受力狀態(tài)。e0 0e0 軸壓構(gòu)件受彎構(gòu)件偏心受壓構(gòu)件正截面承載力計算的有關原理偏心受壓構(gòu)件正截面的破壞形態(tài)和機理第65頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院 N的偏心距較大，且As不太多。受拉破壞 (大偏心受 壓破壞)As先屈服，然后受壓混凝土達到cu ,As f y。cuNf yAs fyAs NN(a)(b)e0與適筋受彎構(gòu)件相似，第66頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院Nf yAs f yAs NNNsAs sAs cmax2cmax1cu(a)(c)(b)eiei第67頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院 N的偏心較小一些或N的e

20、0大，然而As較多。受壓破壞(小偏心受壓破壞)最終由近力側(cè)砼壓碎，Asf y而破壞。As為壓應力，未達到屈服。使得實際的近力側(cè)成為名義上的遠力側(cè)，破壞與相似，截面大部分受壓最終由受壓區(qū)砼壓碎， Asf y導致破壞，而As未屈服。但近力側(cè)的壓應力大一些， e0更小一些，全截面受壓。 e0很小。由遠力側(cè)的砼壓碎及As屈服導致構(gòu)件破壞，As s。第68頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院 大小偏心受壓的分界：0hxb0bhx當 b 小偏心受壓 = b 界限破壞狀態(tài)第69頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院側(cè)向撓曲將引起附加彎矩，M增大較N更快，不成正比。二階矩效應ei+ f = ei(1+ f /

21、ei) = ei =1 +f / ei 偏心距增大系數(shù)M = N(ei+f)NNeiafei第70頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院21200)(140011hlhei式中：ei = e0+ ea 1 考慮偏心距的變化對截面曲率的修正系數(shù)，2 考慮構(gòu)件長細比對截面曲率的影響系數(shù)，長細比過大，可能發(fā)生失穩(wěn)破壞。當 e0 0.3h0時2 = 1.15 0.01l0 / h 1.0當l0 / h 15時 當構(gòu)件長細比l0 / h 8，即視為短柱。取 = 1.0大偏心 1 = 1.0 2 = 1.0 0 . 15 . 01NAfc第71頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院1. 大偏心受壓構(gòu)件的截面計

22、算 As , As均未知。ysys0c1fAfAbhfNX = 0)()5 . 01 (s0ss02c1hfAbhfNeM = 0ef yAseifceAsfyNbAsAsasash0hx第72頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院式中As , As ，為未知數(shù)，無法求解bhahfbhfNeAmins0ybb02c1s)5 . 01 (解得：從最小用鋼量原則出發(fā)，充分發(fā)揮砼的作用，取 = bbhfNfAbhfAminyysb20c1s式解得：第73頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院 已知As 求As解得b0s2ha若：0s2ha則As不屈服，對As取矩s2aheei若：b 說明As太小，再求A

23、s且要求As minbh0若按As ，As 未知求解f yAseiN Nb 小偏心截面計算與復核 矩形截面對稱配筋的計算大小偏心受壓構(gòu)件的判別第76頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院1. 大偏心受壓：X = 0)()5 . 01 (s0ys02c1ahfAbhfNeM = 00c1bhfN 由(1)解 代入(2)求得As，12As = As b0s2ha0s2hab 小偏心受壓當代入求得As，s0yssahfeNAA第77頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院ssys0c1AfAhbfN21c0s0s(1 0.5 )()yNef bhA fhaaxx-+-()syb0.80.8fxsx-=-X

24、 = 0M = 02. 小偏心受壓：代入得：sy0c1bsybb8 . 08 . 0AfbhfAfN寫成：s002c1/y)5 . 01 (ahbhfNeAfs第78頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院bhAahbhfNeAminss002c1s)5 . 01 (bs0b20c10c1b)(8 .0(45.0ahbhfNebhfN規(guī)范規(guī)定：將代入前面公式第79頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第80頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第81頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第82頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第83頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院SASAsAsA02shea考例b

25、000.3eh00.3eh第84頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院6、梁腹板高度 時 ，在梁的兩側(cè)面應設置腰筋，其間距不宜大于（）A、200mm B、200300mm C、300mm D、300400mm 7、鋼筋混凝土軸心受壓構(gòu)件的極限承載力不取決于（）A、混凝土的強度 B、鋼筋的數(shù)量與強度C、構(gòu)件的截面形狀 D、構(gòu)件的長細比450whmm0.9()cysNf Af Aj+第85頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院11、鋼筋混凝土梁上部縱向鋼筋水平的凈間距不應小于_，下部縱向鋼筋水平的凈間距不應小于_.（）A.30mm及1.5d，25mm及d B.30mm及1.5d，30mm及d C.25

26、mm及d，25mm及d D.30mm及1.5d，25mm及1.5d 12、鋼筋混凝土柱中縱向受力鋼筋的凈間距不應小于_mm，在偏心受壓柱中，垂直與彎矩平面的側(cè)筋不應大于_mm.（）A、50,300 B、50,350 C、70,300 D、100,250混規(guī)13、關于抗扭箍筋，下列說法正確的是（）A、應成封閉箍 B、末端應彎折 C、彎折直線長度 10倍箍筋直徑 D、直徑 8mm第86頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院8、下列對大偏心受壓構(gòu)件的描述不正確的是（）A、遠離力一側(cè)鋼筋受拉達到屈服 B、近力一側(cè)鋼筋受壓達到屈服C、近力一側(cè)混凝土受壓壓碎 D、遠離力一側(cè)鋼筋無論拉壓均達不到屈服19、某鋼

27、筋混凝土四跨連續(xù)梁，要取得第四支座的最大負彎矩時，應該在（）加荷載A、第一跨 B、第二跨 C、第三跨 D、第四跨21、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范規(guī)定以下哪些情況受力鋼筋不得采用搭接接頭（） A、軸心受拉構(gòu)件 B、軸心受壓構(gòu)件 C、受拉鋼筋直徑28mm D、受壓鋼筋直徑32mm第87頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院,cu kfsvyvf第88頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院三、砌體結(jié)構(gòu)第89頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院0.9;ag=agagagagagag第90頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第二階段第一階段第91頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院（四）、影響砌體抗壓強度的主要因素

28、 1.塊材和砂漿的強度等級 2.砂漿的彈性模量和流動性（和易性） 砂漿的彈性模量越低，砌體的抗壓強度越低，原因是砌體內(nèi)的塊體受到的拉力越大。砂漿的和易性好，砌體的強度高。 第92頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第93頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第94頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第95頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第96頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院fAN式中:N軸向力設計值； 高厚比和軸向力的偏心距對受壓構(gòu)件承載力的影響系數(shù)，可查砌體結(jié)構(gòu)設計規(guī)范（GB500032001）附錄D的附表或按公式計算； f砌體抗壓強度設計值（注意有些情況需要進行修正）； A截面面積，

29、對各類砌體均可按毛截面計算。 受壓構(gòu)件的高厚比，按下列公式計算：第97頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院0Hhbbg=0THhbbg=ihT5 . 3AIi 對于矩形截面：對于T型截面：高厚比越大（構(gòu)件越高）承載力越低。偏心距越大承載力越低。 hTT形截面的折算厚度， i回轉(zhuǎn)半徑。第98頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院fAN0 承載力計算時應注意的幾個問題（一）對于矩形截面構(gòu)件，當軸向力偏心方向的截面邊長大于另一方向的邊長時， 除按偏心受壓構(gòu)件計算外，還應對較小邊方向，按軸向受壓進行驗算，即還應滿足： bg（三）軸向力的偏心距應符合下列限值要求即 e0.6y e=M/N式中y為截面重心至

30、軸向力所在偏心方向截面受壓邊緣的距離。第99頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院fAN第100頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第101頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院fANmmy207666200)190240(38049012024020001mmy413207620248313231104 .174)240)(4902000(3149031200031mmyyyImmAIi162mmihT5665 . 3解:截面面積：A=2000240+380490=666200mm2，截面重心位置：截面慣性矩： 回轉(zhuǎn)半徑： 第102頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院mmNMe128320410

31、00226. 0566128The06.481.011.40.566THhbbg=23 . 1mmNf fA=0.3856662001.3 =333.43KN320KN第103頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院墊塊第104頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院fANll135. 010lAA圖圖式中:Nl作用于局部受壓面積上的縱向力設計值； Al局部受壓面積 f砌體抗壓強度設計值，可不考慮強度調(diào)整系數(shù)的影響 砌體局部抗壓強度提高系數(shù)，可按下式計算 A0影響局部抗壓強度的面積，按下圖計算：第105頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院圖圖第106頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第107頁/共2

32、15頁 湖南工程職業(yè)技術學院afhac100baAl0 根據(jù)試驗得到，梁端的有效支承長度可按下式計算：式中:hc梁的截面高度； f砌體抗壓強度設計值。由于梁存在一個有效支承長度，因此局壓面積為: 梁的支座反力到墻邊的距離，不論樓面梁還是屋面梁均為0.4a0第108頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院式中:N0按平均壓應力計算的上部荷載傳來的作用于局壓面積上的荷載設計值;fANNll0lAN005 . 05 . 1lAA00 0 上部砌體傳來的設計荷載在梁底截面處產(chǎn)生的平均壓應力； 上部荷載的折減系數(shù)， 壓應力豐滿系數(shù)，對于一般的梁取0.7，對于過梁和墻梁，取1.0。第109頁/共215頁 湖南

33、工程職業(yè)技術學院fANNbl10式中： N0上部砌體傳來的作用于墊塊面積上縱向荷載設 計值,N0=0Ab Ab墊塊的面積， Ab= ab bb； ab,bb墊塊的長度和寬度； 墊塊上N0和Nl的合力偏心距對承載力的影響系數(shù),可查表，查表時3； 1=0.8 ;第110頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院f000.86.97.8fha10式中:h梁的截面高度； 1剛性墊塊的影響系數(shù)，按下表取值；墊塊的構(gòu)造要求：（1）墊塊的厚度不宜小于180mm。（2）在帶壁柱墻的壁柱內(nèi)設置墊塊時，其局壓承載力降低，因此其計算面積不考慮翼緣部分，只取壁柱范圍內(nèi)的面積。同時壁柱上

34、墊塊深入翼墻的長度不應小于120mm。第111頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院 210hH式中:H0墻柱的計算高度，可查規(guī)范5.3.1條，或按表5-15取值； h墻厚或與矩形柱較小邊長； 1墻厚小于等于240mm的非承重墻允許高厚比修正系數(shù); 當h=240mm時，11.2； 當h=90mm時，11.50。中間數(shù)值按內(nèi)插取值。 墻柱的允許高厚比可查下表。第112頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院Sbs/4 . 012 bs在寬度為S范圍內(nèi)的門窗洞口寬度； S相鄰窗間墻或壁柱之間的距離（或驗算墻片的總長度）。 當洞口高度小于等于墻高的1/5時，取 2 =1.0，當算得的小于0.7時，取0.7

35、。 門窗洞口寬度示意圖第113頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第114頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第115頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院 210ThHihT5 . 3AIi I,A分別為帶壁柱墻截面的慣性矩和面積。 確定帶壁柱墻的計算高度時，墻長S取相鄰橫墻的距離式中:hT帶壁柱墻截面的折算厚度; i帶壁柱墻截面的回轉(zhuǎn)半徑;第116頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院 210hH 計算H0時，墻長S取壁柱間的距離。而且，不倫帶壁柱墻體的房屋靜力計算屬何種計算方案，H0的值一律按剛性方案一欄選用。第117頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院 chH210lbcc1式中：h為墻體

36、厚，在確定墻體高度時，S取橫墻之間的距離；c墻體允許高厚比修整系數(shù);式中:系數(shù)，對于細料石、半細料石砌體 =0；對于混凝土砌塊、粗料石、毛料石及毛石砌體,=1.0；其他砌體 =1.5。 bc構(gòu)造柱沿墻長方向的寬度； l構(gòu)造柱的間距。第118頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第119頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第120頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院1.墻體荷載 對磚砌體，當過梁上的墻體高度hwln/3時(ln為凈跨)，按全部墻體的均布自重設計值采用。當hw ln/3時，則按高度為ln/3墻體的均勻自重設計值采用。第121頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第122頁/共215頁

37、湖南工程職業(yè)技術學院1、縱向受力鋼筋至少應有1/2的鋼筋面積伸入梁尾端，且不少于212。其余鋼筋伸入支座的長度不應小于2l1/3;2、在滿足承載力和變形同時，構(gòu)造上要求L/L1宜大于1.2，當挑梁上無砌體時宜大于2。第123頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第124頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第125頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院1、砌體墻柱應符合允許高厚比的要求，原因是（）A.保證局部受壓承載力 B.滿足正常使用極限狀態(tài)的重要構(gòu)造措施C.保證抗彎承載力 D.滿足承載能力極限狀態(tài)的重要構(gòu)造措施2、確定混合結(jié)構(gòu)房屋靜力計算方案是應考慮的因素是（）A、房屋砌體的種類 B、屋蓋或樓蓋

38、的類別C、房屋的層高D、伸縮縫的間距5、計算砌體結(jié)構(gòu)房屋的總高度時，對帶閣樓的坡屋面應算到（）A、山尖角的最高處B、山尖墻的1/2高度處C、檐口的高度D、山尖墻的2/3高度處6、在驗算壁柱間墻體或構(gòu)造柱間墻的高厚比時，房屋橫墻間距s應?。ǎ〢、相鄰壁柱間或構(gòu)造柱間的距離B、房屋山墻之間的間距、相鄰橫墻之間的距離D、視具體情況而定第126頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院9、磚砌體結(jié)構(gòu)中，下列關于過梁上的墻體荷載描敘正確的是（）A、當過梁上的墻體高度 時，按實際墻體的均布荷載B、當過梁上的墻體高度 時，按實際墻體的均布荷載C、當過梁上的墻體高度 時，按墻體高度 計算均布荷載D、當過梁上的墻體高

39、度 時，按墻體高度 計算均布荷載10、下列應調(diào)整砌體強度設計值的有（）、用混合砂漿砌筑的各類砌體B、用水泥砂漿砌筑的各類砌體C、構(gòu)件截面面積小于0.3m2的各類砌體D、構(gòu)件截面面積小于0.3m2的無筋砌體/3wnhl/ 2wnhl/3wnhl/3nl/ 2wnhl/ 2nl第127頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第128頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第129頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院鋼結(jié)構(gòu)的連接方法 焊接：通過電弧產(chǎn)生熱量使焊條和焊件局部熔化，然后經(jīng)冷卻凝結(jié)成焊縫，從而使焊件連接成為一體。 螺栓連接：通過扳手施擰，使螺栓產(chǎn)生緊固力，從而使被連接件連接成為一體。 鉚接：將一端

40、帶有半圓形預制釘頭的鉚釘，經(jīng)將釘桿燒紅后迅速插入被連接件析釘孔中 第130頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院 E代表焊條 E后面的兩個數(shù)字如43表示焊條鋼絲抗拉強度為： 43kgmm2(420Nmm2)。 第131頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院a)對接接頭；(b)搭接接頭；（c）T形接頭；(d)角接接頭。第132頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第133頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院wcwtwfftlN或式中：lw焊縫計算長度， 鋼板寬度b，未采用引弧板施焊時取(b 2t) mm；t 在對接接頭中為被連接兩鋼板的較小厚度 在T形或角接接頭中為對接焊縫所在面鋼板的厚度ftw 、f

41、cw對接焊縫的抗拉、抗壓強度設計值。第134頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院.sinwtwNfl t.coswvwNfl t/sinwlb加引弧板時， /sin2wlbtwvf對接焊縫抗剪強度設計值 當直焊縫不能滿足強度要求時，可采用斜對接焊縫。軸心受拉斜焊縫，可按下列公式計算： tg1.5NNcosNsin第135頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院221131.1wtfwWMwtftIVSwwwVf第136頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院 6.角焊縫的構(gòu)造要求：1最小焊腳尺寸： 自動焊：h min - 1mm ； T形接頭： h min 1mmt4mm時, h min = t2最大

42、焊腳尺寸： h max1.2 tmin焊件邊緣的角焊縫 t 6mm時，h max t ( 12 ) mmt 6mm時，h max t 1.5fht第137頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第138頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院wfffe wNfh lwffe wNfh l式中f正面角焊縫的強度增大系數(shù)， 31.222f對于直接承受動力荷載結(jié)構(gòu)中的焊縫，取1.0f第139頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院三面圍焊可先假定正面角焊縫的焊腳尺寸hf3求出正面角焊縫所分擔的軸心力N3當腹桿為雙角鋼組成的T形截面，肢寬為b332 0.7wfffNh bf由平衡條件可得： 3311()22NNN

43、 beNK Nb332222NNNeNK Nb起 落 弧 影響等邊角鋼連接:K1=0.7;K2=0.3不等邊角鋼長邊連接: K1=0.65;K2=0.35不等邊角鋼短邊連接: K1=0.75;K2=0.25第140頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第141頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第142頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院單個螺栓受剪承載力設計值：2()4bbvvvNndf 單個螺栓承壓承載力設計值： bbccNdt fminmin(,)bbbvvcNNN 式中:nv螺栓受剪面數(shù)目取nv1(單剪)或 2(雙剪)； t 同一受力方向承壓構(gòu)件的較小總厚度，單剪時取min(t1，t2)

44、，雙剪時取min(2t1，t2)。 第143頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院1. 普通螺栓群軸心受剪 與側(cè)焊縫的受力相似， 螺栓受力是不均勻的，兩端受力大，中間受力小。1)當連接長度 時，1015ld所需螺栓數(shù)目為:n =N / Nvb min 第144頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院2) 當l115d0時（d0為螺栓孔徑），螺栓承裁力設計值應按下式 系數(shù)折減。101.10.7150ldminbNnNl1第145頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院3)構(gòu)件凈截面強度計算：構(gòu)件上開設螺栓孔后，應驗算其凈截面強度是否滿足設計要求。對錯列排列的螺栓，要考慮板件有兩個破壞截面。第146頁/共2

45、15頁 湖南工程職業(yè)技術學院第147頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院1. 預拉力建立 （1）大六角頭螺栓的預拉力： 扭矩法 （扭矩扳手） 轉(zhuǎn)角法（短扳手初擰，作標記，長扳手終擰，轉(zhuǎn)動角度由試驗確定）（2）扭剪型高強度螺栓(扭矩扳手初擰，專用電動扳手，內(nèi)外套筒反向旋轉(zhuǎn)，擰斷尾部梅花頭即可)第148頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院螺栓的性能等級螺栓公稱直徑（mm）M16M20M22M24M27M308.8級8012515017523028010.9級100155190225290355一個高強度螺栓的預拉力P（KN）第149頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第150頁/共215頁 湖南工

46、程職業(yè)技術學院 一個螺栓受剪承載力設計值為 使被板間保持一定的壓緊力； 單個高強度螺栓受拉承載力設計值為：0.9bvfNnP0.8btNP式中 nf 為傳力摩擦面數(shù)目；為摩擦面的抗滑移系數(shù)。第151頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院3.截面強度驗算NfA11 0.5nnNfnANNN 螺栓數(shù)目n1所計算截面上(即最外列螺栓處)高強度螺栓的數(shù)目An構(gòu)件的凈截面面積A 構(gòu)件的毛截面面積第152頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院 0.5稱為孔前傳力系數(shù)。 考慮孔前傳力的影響。由于滿足了上式后并不能保證一定滿足構(gòu)件的毛截面強度，需驗算毛截面強度：11 0.5nNnnNfA第153頁/共215頁 湖

47、南工程職業(yè)技術學院2()4bbvvvNndfbbccNdt f受剪承載力設計值 承壓承載力設計值 與普通螺栓連接相同； 應采用承壓型連接高強度螺栓的強度設計值。 螺紋處抗剪承載力應按螺紋處有效截面計算。第154頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第155頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第156頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第157頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院nNfAx0 xxily0yyilxy第158頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院受拉構(gòu)件的容許長細比 項 次 構(gòu) 件 名 稱 承受靜力荷載或間接承受動力荷載的結(jié)構(gòu) 直接承受動力荷載的結(jié)構(gòu) 無吊車和有輕、中級工作制吊車的廠

48、房 有重級工作制吊車的廠房 1桁架的桿件 3502502502吊車梁或吊車桁架以下的柱間支撐 3002003支撐(第2項和張緊的圓鋼除外) 400350第159頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院受壓 構(gòu)件的容許長細比 項次構(gòu)件名稱容許長細比 1柱、桁架和天窗架構(gòu)件 150柱的綴條、吊車梁或吊車桁架以下的柱間支撐 2支撐(吊車梁或吊車桁架以下的柱間支撐除外) 200用以減少受壓構(gòu)件長細比的桿件 第160頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院4.軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定軸心受壓構(gòu)件往往當荷載還沒有達到按強度計算的極限狀態(tài)，即平均應力尚低于屈服點時，就會發(fā)生屈曲破壞，這就是軸心受壓構(gòu)件失去穩(wěn)定性的壞，

49、也叫“失穩(wěn)”。fAN 第161頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院5.實腹式軸心受壓構(gòu)件的局部穩(wěn)定構(gòu)件受壓時，組成構(gòu)件的板件達到失去維持穩(wěn)定平衡的狀態(tài)，出現(xiàn)翹曲或鼓曲的現(xiàn)象叫做局部失穩(wěn)。(1) 翼緣自由外伸寬厚比的限值1235(100.1 )ybtf（2）腹板高厚比的限值對于工字形及H形截面0235(250.5 )wyhtf第162頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院對于箱形截面023540wyhtftb0工字形、T形、箱形截面板件尺寸 0023540wybhttf或第163頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第164頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院工字形焊接鋼梁橫向加勁肋縱向加勁肋短加勁

50、肋第165頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院nMfWyxxnxynyMMfWW1.抗彎強度2.抗剪強度vV SfI b第166頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第167頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院式中：Mx-繞強軸(x軸)彎矩；Wx-x軸截面抵抗矩；b-繞強軸彎曲所確定的整體穩(wěn)定系數(shù)；fWMxbx鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范規(guī)定，單向受彎的鋼梁，彎矩作用在最大剛度平面內(nèi)，其整體穩(wěn)定按下式計算：ybyxybbfhtWAh2354 . 414320212第168頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院 鋪板的鏈接 第169頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院l1b1l1l1L1L1b1第170頁/共215頁

51、 湖南工程職業(yè)技術學院 H型鋼或工字形截面簡支梁不需計算整體穩(wěn)定性的最大L1/b1值鋼號跨中無側(cè)向支撐點的梁跨中受壓翼緣有側(cè)向支撐點的梁無論荷載作用于何處荷載作用在于上翼緣荷載作用于下翼緣Q23513.020.016.0Q34510.516.513.0Q39010.015.512.5Q4209.515.012.0第171頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院3. h b0l1b1fyb0b1h第172頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院梁的局部穩(wěn)定yftb235131123515ybtf第173頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院1）考慮腹板屈曲后強度1) 15 . 0(2feufuMMMMVV

52、fhAhhAMfff)(222211第174頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院2.不考慮腹板屈曲后強度（按要求設置加勁肋） （1）當 時， 腹板局部穩(wěn)定能夠保證，不必配置加勁肋；吊車梁及類似構(gòu)件（ ），應按構(gòu)造配置橫向加勁肋。ywfth23580/00c0c （2）當 時，應配置橫向加勁肋。 ywfth23580/0 （3）當 （受壓翼緣扭轉(zhuǎn)受到約束，如連有剛性鋪板或焊有鐵軌時）或 （受壓翼緣扭轉(zhuǎn)未受到約束時），除配置橫向加勁肋外，還應在彎矩較大的受壓區(qū)配置縱向加勁肋。ywfth235170/0ywfth235150/0第175頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院加勁肋一般用鋼板做成，腹板兩

53、側(cè)成對布置，亦可單側(cè)布置，支承加勁肋不可。橫向加勁肋的間距a不得小于 0.5h0，也不得大于2h0。(對 的梁， 時，可采用2.5 h0)。 0cs=100/0wth40300hbs15ssbt 橫向和縱向加勁肋相交處切斷縱向肋，使橫向肋連續(xù)。（單側(cè)布置時增大20%）第176頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院考例第177頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第178頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第179頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院23513btf23513btf23513btf23513btfxrxrxrxr23515ybtf23515ybtf23515ybtf23515ybtf

54、第180頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院fh1.5 t1.5 t1.5 t1.5 t第181頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院fhfh1.5 tfhfh第182頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范條文摘選第183頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第184頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第185頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第186頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第187頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院（1）塑性指數(shù)pLpI（2）液性指數(shù)pppLpLII 塑性指數(shù)反映粘性土可塑性的大小，是粘性土分類的重要標志之一。液性指數(shù)是粘性土軟硬程度的物理性能指標。液

55、性指數(shù)LI越大，土質(zhì)越軟 第188頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院 粘 性 土 的 狀 態(tài)液性指數(shù)IL狀 態(tài)液性指數(shù)IL狀 態(tài)IL0堅 硬0.75IL1軟 塑0IL0.25硬 塑IL1流 塑0.25IL0.75可 塑粘性土的分類土的名稱塑性指數(shù)Ip粘土粉質(zhì)粘土Ip1710Ip17第189頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院地基變形特性瞬時沉降是指加載后地基瞬時發(fā)生的沉降。由于基礎加載面積為有限尺寸，加載后地基中會有剪應變產(chǎn)生，剪應變會引起側(cè)向變形而造成瞬時沉降。固結(jié)沉降是指飽和與接近飽和的粘性土在基礎荷載作用下，隨著超靜孔隙水壓力的消散，土骨架產(chǎn)生變形所造成的沉降（固結(jié)壓密）。固結(jié)沉降速率取決于孔隙水的排出速率。次固結(jié)沉降是指主固結(jié)過程（超靜孔隙水壓力消散過程）結(jié)束后，在有效應力不變的情況下，土的骨架仍隨時間繼續(xù)發(fā)生變形。這種變形的速率取決于土骨架本身的蠕變性質(zhì)。沉降的組成第190頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院一般建筑物在施工期間完成的沉降量，對于沙土最終沉降量已完成80%以上，對于其他低壓縮性土最終沉降量已完成50%-80%，對于中壓縮性土最終沉降量已完成20%-50%，對于高壓縮性土最終沉降量已完成5%-20%。第191頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院第192頁/共215頁 湖南工程職業(yè)技術學院一、分層總和法計算地基最終沉降量1）劃分土層