高含水后期油氣集輸系統(tǒng)效率及能耗計算分析

1、摘 要油田既是產(chǎn)能大戶，也是耗能大戶。油田地面工程耗能在整個油田耗能中占有較大比例，而原油集輸系統(tǒng)又是油田地面工程的主要耗能部分。目前國內(nèi)外對高含水后期油氣集輸系統(tǒng)效率及能耗分析的研究報道比較少，因此，急需進行大量的工作彌補這方面的不足。本文依據(jù)大慶采油四廠杏十聯(lián)地區(qū)原油集輸系統(tǒng)冬季摻水加熱期運行數(shù)據(jù)測試結(jié)果，對該地區(qū)原油集輸系統(tǒng)各部分進行了效率及能耗計算。論文主要包括如下幾部分：聯(lián)合站效率及能耗計算、轉(zhuǎn)油站效率及能耗計算、集輸管網(wǎng)效率及能耗計算以及整個原油集輸系統(tǒng)效率及能耗計算。在計算的基礎上分析了集輸系統(tǒng)各部分的用能狀況，找出了該地區(qū)原油集輸系統(tǒng)用能的薄弱環(huán)節(jié)，通過計算分析，該系統(tǒng)熱耗占總

2、能耗的95.76%，因此降低熱耗是提高能量利用率的關鍵。轉(zhuǎn)油站能量損耗占系統(tǒng)總能損的75.62%，是整個系統(tǒng)中能損最大的部分。提出了節(jié)能改造方案，并預測了該系統(tǒng)的節(jié)能潛力。預測經(jīng)過節(jié)能改造后，該地區(qū)油氣集輸系統(tǒng)每年節(jié)電1.878106kWh，每年節(jié)氣2.11106m3，年節(jié)約能量107MJ。關鍵詞：油氣集輸系統(tǒng)；效率；改造；能耗；計算AbstractThe oil field is a large energy producer, as well as a large energy consumer. The energy consumption of oil field surface en

3、gineering is a large proportion in the oil field, and the oil gas gathering system is the main energy consumption of the oil surface engineering, the analysis and reports of high containing water period oil gas gathering system efficiency and the energy consumption computation home and broad is not

4、enough. Therefore, a lot of work is needed to make up for this deficiency. The thesis is based on the result of the high containing water period oil gas gathering system efficiency and the energy consumption computation analysis on Daqing No.4 Oil Production Plant. And make computation on each syste

5、m .The thesis includes the sections as following: the computation of union station efficiency, the computation of Oil Transfer Station, the computation of pipeline network efficiency, the computation of oil gas gathering system efficiency. Make an analysis on each system based on the computation, di

6、scovers the weak part. Through the computation, the heat consumption is % of the total energy consumption. So, reduce thermal energy consumption is the main work; Oil Transfer Station energy loss can be accounted for 75.62% of the total system, its the largest losses of the system. Proposes the ener

7、gy conservation transformation plan, predicts the energy-saving of each system and the gathering system. Through the transformation, the energy-saving of the gathering system is 1.878106kWh per year; the gas-saving is 2.11106m3; the energy conservation is 107MJ per year.Key words:Oil gas gathering s

8、ystem; Efficiency; Transformation of energy conservation; Energy consumption; Computation目 錄 TOC o 1-2 h z u HYPERLINK l _Toc171168720 第1章 概 述 PAGEREF _Toc171168720 h 1 HYPERLINK l _Toc171168721 研究目的意義 PAGEREF _Toc171168721 h 1 HYPERLINK l _Toc171168722 油田節(jié)能降耗技術現(xiàn)狀 PAGEREF _Toc171168722 h 1 HYPERLINK

9、 l _Toc171168723 本文的主要工作 PAGEREF _Toc171168723 h 5 HYPERLINK l _Toc171168724 第2章 油氣集輸系統(tǒng)流程簡介 PAGEREF _Toc171168724 h 7 HYPERLINK l _Toc171168725 2.1 轉(zhuǎn)油站集輸工藝流程 PAGEREF _Toc171168725 h 7 HYPERLINK l _Toc171168726 杏十聯(lián)合站集輸工藝流程 PAGEREF _Toc171168726 h 8 HYPERLINK l _Toc171168727 杏十聯(lián)地區(qū)原油集輸系統(tǒng)工藝流程 PAGEREF _T

10、oc171168727 h 8 HYPERLINK l _Toc171168728 第3章 集輸系統(tǒng)效率及能耗計算模型 PAGEREF _Toc171168728 h 10 HYPERLINK l _Toc171168729 能量平衡分析模型 PAGEREF _Toc171168729 h 10 HYPERLINK l _Toc171168730 能量平衡原理 PAGEREF _Toc171168730 h 11 HYPERLINK l _Toc171168731 本章小結(jié) PAGEREF _Toc171168731 h 11 HYPERLINK l _Toc171168732 第4章 集輸系

11、統(tǒng)效率及能耗計算方法 PAGEREF _Toc171168732 h 12 HYPERLINK l _Toc171168733 術語解釋 PAGEREF _Toc171168733 h 12 HYPERLINK l _Toc171168734 部分計算公式 PAGEREF _Toc171168734 h 13 HYPERLINK l _Toc171168735 本章小結(jié) PAGEREF _Toc171168735 h 17 HYPERLINK l _Toc171168736 第5章 杏十聯(lián)地區(qū)集輸系統(tǒng)效率及能耗計算 PAGEREF _Toc171168736 h 18 HYPERLINK l

12、_Toc171168737 杏十聯(lián)合站效率及能耗計算分析 PAGEREF _Toc171168737 h 18 HYPERLINK l _Toc171168738 杏十聯(lián)地區(qū)轉(zhuǎn)油站效率及能耗計算分析 PAGEREF _Toc171168738 h 22 HYPERLINK l _Toc171168739 杏十聯(lián)地區(qū)管網(wǎng)效率及能耗計算分析 PAGEREF _Toc171168739 h 27 HYPERLINK l _Toc171168740 杏十聯(lián)地區(qū)集輸系統(tǒng)效率及能耗計算 PAGEREF _Toc171168740 h 32 HYPERLINK l _Toc171168741 本章小結(jié) PA

13、GEREF _Toc171168741 h 34 HYPERLINK l _Toc171168742 第6章 集輸系統(tǒng)節(jié)能改造潛力預測 PAGEREF _Toc171168742 h 35 HYPERLINK l _Toc171168743 杏十聯(lián)地區(qū)原油集輸系統(tǒng)節(jié)能措施 PAGEREF _Toc171168743 h 35 HYPERLINK l _Toc171168744 杏十聯(lián)合站節(jié)能改造潛力預測 PAGEREF _Toc171168744 h 35 HYPERLINK l _Toc171168745 杏十聯(lián)地區(qū)轉(zhuǎn)油站節(jié)能改造潛力預測 PAGEREF _Toc171168745 h 36

14、 HYPERLINK l _Toc171168746 杏十聯(lián)地區(qū)管網(wǎng)節(jié)能改造潛力預測 PAGEREF _Toc171168746 h 38 HYPERLINK l _Toc171168747 杏十聯(lián)地區(qū)集輸系統(tǒng)節(jié)能改造潛力預測 PAGEREF _Toc171168747 h 38 HYPERLINK l _Toc171168748 本章小結(jié) PAGEREF _Toc171168748 h 40 HYPERLINK l _Toc171168749 結(jié)論 PAGEREF _Toc171168749 h 41 HYPERLINK l _Toc171168750 參考文獻 PAGEREF _Toc17

15、1168750 h 43 HYPERLINK l _Toc171168751 致 謝 PAGEREF _Toc171168751 h 46 HYPERLINK l _Toc171168752 附 錄 PAGEREF _Toc171168752 h 47概 述研究目的意義油田是產(chǎn)能大戶，也是耗能大戶。隨著含水率的增加，原油集輸系統(tǒng)能耗占油田地面系統(tǒng)能耗的比例達到70%以上。因此，提高集輸系統(tǒng)效率是油田節(jié)能降耗的關鍵環(huán)節(jié)。本文通過對高含水后期油氣集輸系統(tǒng)效率及能耗進行測試分析，給出集輸系統(tǒng)能耗分布狀況，找出造成系統(tǒng)效率低、能耗高的主要影響因素，提出節(jié)能改造措施，并預測改造后的節(jié)能效益，從而達到節(jié)能

16、降耗的目的。油田節(jié)能降耗技術現(xiàn)狀由于我國油田大部分采用加熱方式進行集輸，因此油氣集輸系統(tǒng)自身消耗了大量的能源，特別是隨著許多老油田進入高含水后期，開發(fā)難度不斷增加，集輸能耗逐年上升。因此，節(jié)能降耗已經(jīng)成為石油企業(yè)降低成本、提高經(jīng)濟效益的重要途徑。進行節(jié)能工作的前提是進行能量平衡分析。通過能量平衡分析可以了解油氣集輸系統(tǒng)的用能現(xiàn)狀、用能水平、預測節(jié)能潛力和節(jié)能效果，為節(jié)能改造提供可靠的科學依據(jù)。下面介紹國內(nèi)外油田節(jié)能降耗集輸?shù)倪M展狀況：1充分利用油井進入高含水后期，油井出油溫度和產(chǎn)液量較高的現(xiàn)狀，從而實現(xiàn)常年不加熱集油。隨著油田全面進入高含水后期開采階段，油井出油溫度呈上升趨勢；當原油含水率高于

17、80%后，剪切速率的變化對含水原油粘度已無明顯影響，表明含水原油轉(zhuǎn)相，采出液完全呈現(xiàn)牛頓流體的流動特性；另外，進入高含水后期，集油管道管壁結(jié)蠟量也明顯下降，因此，應充分利用高含水后期油井生產(chǎn)的有利條件，對油井實現(xiàn)不加熱集油。且這類不加熱集油井由于高含水后期、高產(chǎn)液不需加流動改進劑1。2實施降溫集油實施降溫集油的油井是含水率已超過轉(zhuǎn)相點但產(chǎn)液量低于100 t/d或處于轉(zhuǎn)相點附近的油井。其采用的技術措施如下：不加流動改進劑，采用摻常溫水措施，提高油井總含水率，促進轉(zhuǎn)相。從而改善流動條件，實現(xiàn)常年降溫集油。該措施已在全油田推廣，但實施范圍及效果仍有差別。降低摻水溫度，實現(xiàn)降溫集油。對含水率已經(jīng)超過轉(zhuǎn)

18、相點但產(chǎn)液量較低的油井，由于液流已不受粘度溫度關系影響，可使集油溫度降低到凝固點附近甚至低于凝固點。具體措施是降低摻水溫度，但要根據(jù)集油系統(tǒng)條件，經(jīng)過集油參數(shù)優(yōu)化及生產(chǎn)實踐確定經(jīng)濟合理的集油溫度范圍。通過加流動改進劑實現(xiàn)降溫集油及不加熱集油。流動改進劑對集油溫度有較明顯影響，隨著加藥量的增大，集油溫度明顯降低，而且其影響隨產(chǎn)液量及含水率的上升而增大。這種變化主要是由流動改進劑對含水原油粘度及乳狀液形態(tài)的改變引起的。因此，加流動改進劑不僅可以實現(xiàn)降溫集油，而且如果集油溫度降到混合出油溫度以下，還可實現(xiàn)不加熱集油2。3進行低能耗油氣集輸配套的低能耗輸液、低溫游離水脫除及低溫含油污水處理工藝攻關及推

19、廣大范圍不加熱集油或常溫集油會明顯降低集油溫度。實施不加熱集油及降溫集油，只有配套常溫輸液、常溫游離水脫除及常溫含油污水處理，才能最終擺脫對高含水產(chǎn)出液的升溫處理，實現(xiàn)全過程低能耗集油3。常溫輸液。加流動改進劑及破乳劑常溫輸液試驗表明：離心泵在低溫下輸送高含水原油是可行的。加化學助劑可以實現(xiàn)常溫輸液，但加藥次數(shù)及加藥量要優(yōu)選，需進行整個集油系統(tǒng)一次加藥還是多次加藥的試驗。也可進行螺桿泵輸液試驗。常溫游離水脫除。近年來開展的加流動改進劑降粘、轉(zhuǎn)型試驗表明：一定濃度的流動改進劑，能降低含水原油轉(zhuǎn)相溫度；降低含水原油粘度，有利于改善油水分離條件，特別是有利于改善利用重力分離原理的游離水脫除條件及含油

20、水處理的除油條件。因此，應該繼續(xù)從優(yōu)化篩選流動改進劑、破乳劑入手，開展室內(nèi)及現(xiàn)場加藥試驗，以較低加藥量獲取較大幅度降溫，力爭把處理溫度降到2830。為了盡可能減少大量添加化學助劑給原油生產(chǎn)成本增加帶來的壓力，要從多方面為降低集油溫度創(chuàng)造條件，進一步挖掘填料在提高油水分離效率方面的潛力，最大限度降低填料型游離水脫除器的沉降溫度。進一步改善破乳劑的低溫破乳性能及高效性能，即利用管道破乳及游離水脫除降低沉降溫度并使其保持良好的電化學脫水性能，以減少流動改進劑的使用。優(yōu)化集油參數(shù)，調(diào)整集油系統(tǒng)，充分利用油井出油溫度；充分利用高產(chǎn)液井熱力條件減少熱損失，保持盡可能高的系統(tǒng)出油溫度，以縮小利用流動改進劑集

21、油的范圍46。4油氣集輸處理系統(tǒng)耗能分析及用能優(yōu)化方法的建立通過這一方法可使采油廠集輸系統(tǒng)用能做到有分析、有預測、有計劃，使集輸能耗得到有效控制。為此，要充分利用各廠地面工程信息系統(tǒng)數(shù)據(jù)庫，建立集輸系統(tǒng)仿真、用能分析及運行參數(shù)優(yōu)化軟件，逐步形成適于各廠原油集輸系統(tǒng)工藝條件及管理模式的軟硬件系統(tǒng)，并利用這套方法及手段，建立用能調(diào)度管理體系，把用能指標、監(jiān)管要求、獎懲辦法納入用能調(diào)度管理系統(tǒng)，使節(jié)能降耗成為強化經(jīng)營管理、控制和降低生產(chǎn)成本的有效措施7。對管網(wǎng)進行效率計算，分析管網(wǎng)的薄弱環(huán)節(jié)8。5利用熱泵技術回收含油污水中的余熱隨著油田的不斷開發(fā)，油田產(chǎn)水量及注水量將大幅度增加。使用熱泵提取含油污水

22、余熱，將其中的熱量回收給聯(lián)合站采暖伴熱，另一部分用于集油或原油脫水，節(jié)能效果很明顯9,10。6根據(jù)油田及工藝技術發(fā)展，調(diào)整設計技術界限，實現(xiàn)優(yōu)化運行隨著油田進入高含水后期開發(fā)階段，地面工程運行條件與中低含水期相比發(fā)生了很大變化，同時由于油田節(jié)能降耗、降低原油生產(chǎn)成本的趨勢及近年低能耗工藝技術的發(fā)展，為了達到節(jié)能降耗、降低生產(chǎn)成本，實現(xiàn)全系統(tǒng)優(yōu)化運行的目的，需要進一步調(diào)整有關主要設計技術界限(包括工藝參數(shù))：油井出油溫度預測方法；集油溫度界限；集油方式的技術界限；游離水脫除的技術界限；與投加化學助劑相關的技術界限。對老舊機泵進行更新改造11，安裝變頻器和調(diào)整泵的規(guī)格，提高集輸效率；轉(zhuǎn)油站合并、脫

23、水站改放水站，降低轉(zhuǎn)油站、脫水站泵管壓差，可減少輸油（液）耗電，從而達到節(jié)能目的12。7優(yōu)化低負荷系統(tǒng)運行方案，降低系統(tǒng)運行能耗13在與產(chǎn)油量有關的各系統(tǒng)面臨低負荷運行時期到來之前，應認真考慮好系統(tǒng)調(diào)整改造方案，以利于系統(tǒng)高效運行14。這一方案必須按大區(qū)進行各系統(tǒng)的能力測算，因此必須開發(fā)原油集輸、處理、外輸及油田氣系統(tǒng)的優(yōu)化運行軟件，才能科學實際地開展評價及確定系統(tǒng)改造方案。建立優(yōu)化數(shù)學模型15,16，對管網(wǎng)進行優(yōu)化17,35,36。軟件應具有流程仿真、測算不同生產(chǎn)規(guī)模下系統(tǒng)技術經(jīng)濟適應能力及在給定的系統(tǒng)條件下優(yōu)化運行方式的功能。同時，推廣先進地面工藝技術，采用連續(xù)脫水技術18。通過改進脫水泵

24、19也能達到節(jié)能降耗，優(yōu)化系統(tǒng)運行的目的。8全面實施注水系統(tǒng)裝置節(jié)能型配置及優(yōu)化運行，降低用電單耗，實現(xiàn)高效生產(chǎn)運行在今后注水量增加的情況下，要有效的控制注水耗電，就需要采取降低注水單耗的有效措施。要降低注水單耗，必須提高注水系統(tǒng)效率。注水系統(tǒng)能量損耗，主要由電機損耗、注水泵損耗及管網(wǎng)損耗三部分組成。分析影響注水系統(tǒng)效率的這三個因素，電機效率的變化幅度很小。因此，影響注水系統(tǒng)效率的主要因素是注水泵效率及管網(wǎng)效率，而影響注水泵效率及管網(wǎng)效率的主要因素是注水系統(tǒng)的運行方案和注水泵的性能。因此，要在注水系統(tǒng)運行優(yōu)化及注水泵性能改進等方面進行深入研究2023。9加熱爐節(jié)能措施使用高效加熱爐和新型高效燃

25、燒器；用自動空氣調(diào)節(jié)器或在運行中根據(jù)煙氣中氧含量的大小隨時調(diào)節(jié)進風擋板，以控制過?？諝庀禂?shù)在1.2之間；在煙管內(nèi)加翅片管、紊流帶或循環(huán)水管等以降低排煙溫度，減少排煙損失；對于有充足氣源的油田，可采用加熱爐改燒天然氣技術，如果伴生氣量不能滿足實際生產(chǎn)的需要，則可以考慮采用燃煤分體相變加熱裝置；采用新型保溫結(jié)構(gòu)及材料，以降低由于加熱爐表面散熱造成的熱損失；改進加熱爐及燃燒道結(jié)構(gòu)，提高熱效率；適當提高加熱爐的工作壓力；另外，還可以利用變頻調(diào)速控制加熱爐助燃風量，以減少排煙損失。實踐證明，這些措施在生產(chǎn)上都是可行的，并獲得了巨大的經(jīng)濟效益。10采用原油密閉生產(chǎn)及新型高效的油氣水三相分離器24為解決好高

26、含水后期生產(chǎn)時大量低溫高含水原油處理問題，關鍵是解決原油預脫水。原油密閉輸送能最大限度減少油氣損耗,實現(xiàn)油氣處理的安全運行, 減輕了環(huán)境污染2528。油區(qū)集油干線來液進聯(lián)合站后，不加熱直接進高效油氣水三相分離器，將油、氣、水初步分離。污水去污水處理站，天然氣去氣體處理廠處理，原油進電脫水器進一步深度脫水，合格原油進負壓穩(wěn)定塔穩(wěn)定后，增壓外輸。油氣水三相分離器結(jié)構(gòu)及工作原理：油氣水三相分離器主要由進料分離筒、捕霧器、布液板、防沖專職、穩(wěn)流裝置及油水室等組成。油氣水混合物從切線進料口進入進料分離筒以后，利用離心力、重力及碰撞分離，脫出的氣體經(jīng)平衡管與沉降室脫出的氣體混合，通過捕霧器后流出設備。油水

27、混合物經(jīng)導液管進入沉降室，分離出的原油翻過塌板進入油室排出，水經(jīng)集水管進入水室后流出裝置外，泥沙等污物由設備底部的入孔及排污孔排出。油氣水三相分離器特點：（1）應用氣液預分離技術，提高分離器的處理能力。氣液混合物在進料分離筒中將90%以上的天然氣預先分離出來，降低了分離器內(nèi)的氣相負荷，使分離器溶劑利用率由60%提高到90%，提高設備的處理能力。（2）設置防沖裝置，延長設備壽命。油田進入高含水后期，隨著產(chǎn)液量加大，采出的沙量也增加，而采出液中含沙對設備造成了相當大的損害。為此專門設計了防沖裝置。以其凹面迎著導液管口，從導液管口射入的混合物沖擊它的表面時，流體的速度和運動方向突然改變，起到了轉(zhuǎn)向器

28、的作用，減小了動能，而且避免了流體直接沖刷筒體下部，防止了沙腐蝕穿孔，延長了設備的壽命，節(jié)約了成本。（3）利用水位調(diào)節(jié)裝置，保證設備平穩(wěn)運行。為了實現(xiàn)沉降室油水界面的調(diào)節(jié)，在水室集水管出口處，安裝了一個水位調(diào)節(jié)裝置。有效的抑制了液量波動及其它干擾對油水分離過程的影響，保證了設備有一個穩(wěn)定、良好的工作狀態(tài)。11. 影響集輸系統(tǒng)效率的因素集輸工藝、輸油動力設備、熱能損耗、輸送溫度、原油粘度對油氣集輸系統(tǒng)效率均有不同程度的影響2931。通過選用合理、先進、經(jīng)濟的集輸工藝，優(yōu)化布站技術，加強生產(chǎn)管理，搞好熱能綜合利用，推廣應用節(jié)能型輸油動力設備和保溫材料，以節(jié)能為中心采用先進、合理的工藝和設備進行生產(chǎn)

29、改造。對轉(zhuǎn)油站、聯(lián)合站節(jié)能改造，加熱爐的改造，提高集輸系統(tǒng)效率32。本文的主要工作（1）建立原油集輸系統(tǒng)能量平衡分析模型。（2）計算分析大慶采油四廠杏十聯(lián)地區(qū)原油集輸系統(tǒng)轉(zhuǎn)油站、杏十聯(lián)合站和管網(wǎng)的效率及能耗分布情況。（3）找出造成系統(tǒng)效率較低、能耗較高的主要影響因素。（4）提出大慶采油四廠杏十聯(lián)地區(qū)原油集輸系統(tǒng)調(diào)整改造方案，并預測節(jié)能潛力及節(jié)能效益。油氣集輸系統(tǒng)流程簡介本文測試計算內(nèi)容選擇的區(qū)塊為大慶采油四廠杏十聯(lián)地區(qū)原油集輸系統(tǒng)。測試內(nèi)容包括該系統(tǒng)下轄的聯(lián)合站1座，轉(zhuǎn)油站2座，計量間3個及井口到計量間、計量間到轉(zhuǎn)油站和轉(zhuǎn)油站到聯(lián)合站之間的管道。下面分別介紹該地區(qū)轉(zhuǎn)油站、杏十聯(lián)合站及原油集輸系

30、統(tǒng)的工藝流程。 轉(zhuǎn)油站集輸工藝流程轉(zhuǎn)油站工藝流程方框圖如圖2-1所示。各計量間來液首先進入?yún)R管，經(jīng)匯合后輸往三合一，經(jīng)三合一后分為三部分：天然氣、經(jīng)過三合一簡單分離出來的水以及含水油。其中天然氣經(jīng)除油器后輸往流量計間，然后一部分外輸?shù)叫邮?lián)，一部分用于二合一加熱爐自耗（其中各站天然氣流程可能有些不同，如某站自產(chǎn)的氣量較少，無法滿足該站自耗用氣時，需要天然氣處理廠補充供應一部分天然氣）；由三合一簡單分離出來的水經(jīng)二合一加熱爐加熱后進入泵房，再經(jīng)泵加壓后通過閥組送回計量間；含水油進入泵房升壓，經(jīng)流量計計量后再經(jīng)調(diào)節(jié)閥外輸至杏十聯(lián)井口來液去杏十聯(lián)回計量間三合一二合一加熱爐泵流量計除油器一水 含水油

31、天然氣 圖2-1 大慶采油四廠杏十聯(lián)地區(qū)轉(zhuǎn)油站集輸工藝流程杏十聯(lián)合站集輸工藝流程杏十聯(lián)合站集輸工藝流程如圖2-2所示。通過脫水站處理的油分為兩部分：一部分油是轉(zhuǎn)油站來液。轉(zhuǎn)油站來液首先經(jīng)過游離水脫除器，分離出的油加壓后送往一段加熱爐，由一段加熱爐出來后進入電脫水，經(jīng)電脫水處理后進入二段加熱爐，然后被送往凈化緩沖罐處理，再經(jīng)輸油泵被送往計量間，經(jīng)外輸流量計計量后外輸；另一部分油是污水沉降罐的油，這部分油經(jīng)收油泵加壓后送往游離水脫除器。脫去的水經(jīng)污水泵進入污水處理系統(tǒng)，然后排掉。轉(zhuǎn)油站來液排污游離水脫除器二段爐凈 化緩 沖一段爐電脫水污水處理外輸計量污水崗外輸圖2-2 杏十聯(lián)合站集輸工藝流程杏十聯(lián)

32、地區(qū)原油集輸系統(tǒng)工藝流程杏十聯(lián)地區(qū)原油集輸系統(tǒng)工藝流程如圖2-3所示。井底產(chǎn)液與計量間來的摻水在井口混合后經(jīng)集油管道輸送到計量間，計量間對單井產(chǎn)液量和摻水量進行計量后輸送到轉(zhuǎn)油站，轉(zhuǎn)油站進行氣液分離和油水沉降分離，分離出來的天然氣部分自耗，剩余部分輸送至杏十聯(lián)脫水站，杏十聯(lián)脫水站一部分氣自耗，剩余部分輸送至天然氣公司處理；轉(zhuǎn)油站沉降后的含油污水經(jīng)加熱及泵升壓后進行回摻水；沉降分離后的高含水油輸送到杏十聯(lián)脫水站進行沉降、加熱、加藥、電脫水處理，處理后的合格油經(jīng)加熱爐加熱、外輸泵升壓后外輸至杏三聯(lián)合站，沉降分離后的含油污水進入污水處理系統(tǒng)處理。井口井口井口井口油管摻水管油管摻水管計量間計量間轉(zhuǎn) 油

33、 站杏 十聯(lián)合站氣管油管氣外輸油外輸污水處理圖2-3 杏十聯(lián)地區(qū)原油集輸工藝流程集輸系統(tǒng)效率及能耗計算模型本章通過建立能量平衡分析模型，對集輸系統(tǒng)效率及能耗進行分析計算。能量平衡分析模型聯(lián)合站、轉(zhuǎn)油站、集輸管網(wǎng)效率計算采用黑箱分析模型33,34, 如圖3-1所示：Ew2Eow1Eow2Ew1EfEeE1圖3-1 聯(lián)合站、轉(zhuǎn)油站、集輸管網(wǎng)能量平衡黑箱分析模型Eow1油井來液帶入能; Eow2外輸液帶出能; Ew1循環(huán)水帶入能;Ew2 循環(huán)水帶出能; Ef供給的燃料能; Ee供給的電能;E1系統(tǒng)總能耗; Ehi熱能; Epi壓能。由上述黑箱模型可以得出各項能量： (3-1)供給能量： (3-2)有

34、效能量： (3-3)系統(tǒng)能損: (3-4)能量平衡原理 對大慶采油四廠杏十聯(lián)地區(qū)原油集輸系統(tǒng)來說，其能量平衡關系遵守熱力學第一定律，即能量守恒原理：輸入系統(tǒng)的能量有效利用能量各項損失能量。即：式中：外界供給系統(tǒng)的能量之和； 系統(tǒng)有效利用的能量之和；系統(tǒng)的各項損失能量之和。此外，系統(tǒng)中物料在傳輸與轉(zhuǎn)換過程中還應遵守物料平衡方程，即輸入物料應等于輸出物料及中間損失物料之和。上述能量平衡方程是建立測試模型、確定測量項目、選擇測點及處理數(shù)據(jù)的理論依據(jù)。本章小結(jié)本章通過建立能量平衡分析模型，為集輸系統(tǒng)效率及能耗的分析計算奠定了理論基礎。聯(lián)合站、轉(zhuǎn)油站、集輸管網(wǎng)效率計算均采用黑箱分析模型。集輸系統(tǒng)效率及能

35、耗計算方法本文測試數(shù)據(jù)來自大慶采油四廠杏十聯(lián)地區(qū)原油集輸系統(tǒng)冬季摻水加熱期運行數(shù)據(jù)。共測試杏十聯(lián)合站1座，轉(zhuǎn)油站2座，及井口到計量間、計量間到轉(zhuǎn)油站、轉(zhuǎn)油站到聯(lián)合站三部分管網(wǎng)。評價分析執(zhí)行SY/T 5264-1996 原油集輸系統(tǒng)效率測試和單耗計算方法。術語解釋(1) 原油集輸系統(tǒng)原油從油井產(chǎn)出后，經(jīng)計量、接轉(zhuǎn)、脫水、穩(wěn)定、外輸?shù)接蛶斓恼麄€工藝處理系統(tǒng)。(2) 原油集輸系統(tǒng)效率被測系統(tǒng)各站站效與其管效乘積的加權平均值。(3) 站效介質(zhì)進、出該站具有的能量的差值與該站供給介質(zhì)能量比值的百分數(shù)。(4) 管效介質(zhì)在各管道（外輸、摻液、熱水伴隨、采暖、二段脫水、原油穩(wěn)定）末端具有能量與介質(zhì)在該管道首端

36、具有的能量比值的百分數(shù)。(5) 站的熱能利用率介質(zhì)進、出該站具有的熱能的差值與該站供給介質(zhì)熱能比值的百分數(shù)。(6) 站的電能利用率介質(zhì)進、出該站具有的壓力能的差值與該站供給介質(zhì)電能比值的百分數(shù)。(7)原油集輸系統(tǒng)的單耗被測系統(tǒng)每集輸1t液體所消耗的各種能量。(8) 外輸管道單耗外輸管道每輸1t液體、距離1km時所消耗的各種能量。(9) 外輸管道單位散熱外輸管道在輸送液體時管道的單位外表面積的平均散熱量。部分計算公式(1)站效計算 站效計算公式： (4-1)式中：介質(zhì)從該站帶出的能量（相對于計算參數(shù)基準），； 該站供給介質(zhì)的能量，；介質(zhì)帶入該站的能量（相對于計算參數(shù)基準），。其中， (4-2)式

37、中：分別為各類站外輸油或含水油量、采暖熱水量、伴熱總水量、摻液總量，；對應介質(zhì)比熱容，；各類站外輸出站、采暖熱水、伴熱熱水、摻液、穩(wěn)定爐出口溫度，；一、二段脫水爐出口介質(zhì)具有的熱能，；站內(nèi)各類泵出口介質(zhì)具有的壓力能，；管道種類數(shù)，種。 (4-3) (4-4)式中：、分別為一、二段脫水液量，；、分別為一、二段脫水的介質(zhì)比熱容，；、分別為一、二段脫水爐的出口溫度，； 分別是各類站外輸泵出口壓力、摻液出口匯管壓力、伴熱出口匯管壓力、二段脫水泵出口匯管壓力、采暖熱水泵出口匯管壓力、原油穩(wěn)定泵出口壓力，；對應液體密度，；泵的種類數(shù)，種。 (4-5)式中：各類站外輸爐進口、采暖回水、伴熱回水、油進站匯管（

38、摻液流程）、穩(wěn)定爐進口、外輸管末端溫度，；一二段脫水爐進口介質(zhì)具有的熱能，；站內(nèi)各類泵進口介質(zhì)具有的壓力能，；管道種類數(shù)，種。 (4-6)式中：、分別為一、二段脫水爐的進口溫度，。 (4-7)式中：分別為各類站外輸泵、摻液泵、伴熱水泵、采暖熱水泵、二段脫水泵、原油穩(wěn)定泵的進口、外輸管末端壓力，;泵的種類數(shù)，種。 (4-8) 平均站效計算公式 (4-9)式中：某站的站效，%；平均站效，%；某站的供給能量，；被測系統(tǒng)的站數(shù)，座。(2)管效計算 管效計算公式 (4-10)式中：某類管道管效，%。 平均管效計算公式 (4-11)式中：平均管效，%；被測系統(tǒng)的某類管道總數(shù)或總管道數(shù)。(3)熱能利用率計算

39、公式站的熱能利用率計算公式 (4-12)式中：站的熱能利用率，%。站的平均熱能利用率計算公式： (4-13)式中：站的平均熱能利用率，%； 某站的熱能利用率，%； 被測系統(tǒng)站數(shù)，座。(4)站的電能利用率計算公式站的電能利用率計算公式 (4-14)式中：站的熱能利用率，%。站的平均電能利用率計算公式： (4-15)式中：站的平均熱能利用率，%； 某站的熱能利用率，%； 被測系統(tǒng)站數(shù)，座。(5)站外輸管道的單耗計算 站外輸管道每輸送1t液、距離1km的單耗計算 (4-16)式中：原油外輸管道每輸送1t液、距離1km的耗能量，；外輸管的長度，km；重力加速度， 。 站外輸管輸送介質(zhì)時每單位外表面積平

40、均散熱量計算 (4-17)式中：外輸管道單位散熱，；外輸管外徑，。(6)系統(tǒng)效率計算原油集輸系統(tǒng)效率計算公式： (4-18)式中：原油集輸系統(tǒng)效率，%；某站管道管效，%；某站站效，%；某站的耗氣（油）量，；某燃料基低位發(fā)熱值，；某站的耗電量，；電能折算系數(shù)（當量熱值），；被測站數(shù)，座。本章小結(jié)本章給出了集輸系統(tǒng)效率及能耗計算公式，利用所給出的公式可對原油集輸系統(tǒng)各個部分站效、管效、熱能利用率、電能利用率、管道效率及能耗等分別進行計算，這些公式是計算原油集輸系統(tǒng)效率及能耗的基礎。杏十聯(lián)地區(qū)集輸系統(tǒng)效率及能耗計算本章主要依據(jù)第四章的集輸系統(tǒng)效率及能耗計算公式對杏十聯(lián)地區(qū)原油集輸系統(tǒng)及下轄各個子系統(tǒng)

41、進行效率及能耗計算。本章計算所用數(shù)據(jù)來自杏十聯(lián)地區(qū)原油集輸系統(tǒng)冬季摻水加熱期實際運行數(shù)據(jù)，包括該地區(qū)聯(lián)合站1座，轉(zhuǎn)油站2座，計量間3個及其下轄的井口24個的站及管道運行數(shù)據(jù)。杏十聯(lián)合站效率及能耗計算分析杏十聯(lián)合站測試數(shù)據(jù)詳見表5-1。表5-1 杏十聯(lián)合站2006年10月23日測試數(shù)據(jù)測量數(shù)據(jù)單 位3測試數(shù)據(jù)二段脫水液量t/h二段脫水戒指比熱容kJ/(kg)二段爐進口溫度二段爐出口溫度二段脫水泵進口匯管壓力MPa二段脫水泵出口匯管壓力MPa外輸泵進口壓力MPa外輸泵出口壓力MPa采暖熱水量t/h100采暖熱水泵出口匯管壓力MPa采暖熱水進口匯管壓力MPa采暖熱水出口溫度采暖回水溫度 續(xù)表5-1測

42、量數(shù)據(jù)單 位3測試數(shù)據(jù)外輸液量t/h進站液量t/h外輸介質(zhì)比熱容 kJ/(kg)外輸爐進口溫度外輸出站溫度56外輸介質(zhì)密度t/m3站耗燃料氣量m3/h燃料基低位發(fā)熱值kJ/m341860站耗電量 (kWh)/h聯(lián)合站效率及能耗計算過程以杏十聯(lián)合站2006年10月23日測量數(shù)據(jù)計算為例，計算公式如下：介質(zhì)帶入能量中二段脫水爐出口介質(zhì)具有的熱能由公式(4-3)得： =75.33.45542.51000 =1.12107 ()介質(zhì)帶入能量中站內(nèi)各類泵出口介質(zhì)具有的壓力能 由公式(4-4)得：=(862+1000.613/1)1000 =1.03105 () （3）介質(zhì)從該站帶出的能量 =(56+10

43、04.18645.07)1000+1.12107+1.03105 =3.33107 ()（4）介質(zhì)帶出能量中二段脫水爐出口介質(zhì)具有的熱能 由公式(4-6)得：=75.33.45534.781000 =0.91107 ()（5）介質(zhì)帶出能量中站內(nèi)各類泵出口介質(zhì)具有的壓力能 由公式(4-7)得：=(1000.207/1+0.04/162)1000 =0.26105 ()（6）介質(zhì)帶入該站的能量=(100)1000+0.91107+105 =2.58107 ()（7）該站供給介質(zhì)能量 由公式(4-8)得： =2041860+3600 =0.87107 ()（8）杏十聯(lián)合站站效 由公式(4-1)得：=

44、(107-2.58107)/ 107100%=%（9）杏十聯(lián)合站平均站效 由公式(4-9)得：=(%107+81.73%0.91107+%0.96107)/( 107+0.91107+0.96107) =7%（10）杏十聯(lián)合站熱能利用率由公式(4-12)得：=(56-)+(-)(45.07-39.88)1000+(1.12107-0.91107)/(41860)100%=%（11）杏十聯(lián)合站熱能平均利用率由公式(4-13)：=(%41860+%41860+%41860)/(41860+41860+41860)100% =82.75%（12）杏十聯(lián)合站電能利用率由公式(4-14)得：=(1.03

45、105-105)/(3600) =2%（13）杏十聯(lián)合站平均電能利用率由公式(4-15)得： =(2%103.66+%107.4+30.59%99.8)/(103.66+107.4+99.8) =%（14）杏十聯(lián)合站平均供給能量 Esup=+266.984+292.96)/341860+(+80.417+75)/33600 24 =108 ()（15）杏十聯(lián)合站有效能量Eef+266.984+292.96)/34186082.75%+(+80.417+75)/3360029.01%) 24 =2.13108 ()（16）杏十聯(lián)合站能損Ei = Esup -Eef=2.62108-2.13108

46、 =0.49108 ()（17）能量利用率= Eef/Esup =(2.13108)/(2.62108) 100% =81.35%（18）能損系數(shù)= Ei /Esup =(0.49108)/(2.62108) 100% =18.65%聯(lián)合站站效及能耗計算結(jié)果聯(lián)合站能量平衡計算結(jié)果如表5-2 所示。表5-2 聯(lián)合站系統(tǒng)效率及能耗計算結(jié)果名稱單位數(shù)值外輸液量t/d700含水率%續(xù)表5-2名稱單位數(shù)值站耗燃料氣量m3/d站耗電量(kWh)/d站效%熱能利用率%電能利用率%站供給能量kJ/d108站有效能量kJ/d2.13108站能量利用率%站能損kJ/d0.49108站能損系數(shù)%有效熱能占總能耗%有

47、效電能占總能耗%結(jié)果分析根據(jù)表5-2對杏十聯(lián)合站做如下分析：（1）杏十聯(lián)合站站效為%。（2）站的熱能利用率為%。（3）站的有效電能占總能耗為0.75%，電能利用率僅為29.01%，因此必須采取措施對機泵進行改進，以提高電能利用率。杏十聯(lián)地區(qū)轉(zhuǎn)油站效率及能耗計算分析本節(jié)進行轉(zhuǎn)油站系統(tǒng)效率計算，其計算公式和聯(lián)合站計算公式相同。杏十聯(lián)地區(qū)杏北3201、杏北1802轉(zhuǎn)油站2006年10月23日測試數(shù)據(jù)詳見表5-3、5-4。表5-3 杏北3201轉(zhuǎn)油站2006年10月23日測試數(shù)據(jù)測量數(shù)據(jù)單位原油進站溫度續(xù)表5-3測量數(shù)據(jù)單位原油進站壓力MPa總摻液量t/m3摻液去計量間出口匯管壓力MPa摻液出口溫度摻

48、液泵進口壓力MPa外輸含水油量t/m366外輸出站溫度30外輸出站壓力MPa外輸泵進口壓力MPa外輸爐進口溫度30站耗燃料氣量m3/h燃料基低位發(fā)熱值kJ/m341860站耗電量(kWh)/h表5-4杏北1802轉(zhuǎn)油站2006年10月23日測試數(shù)據(jù)測量數(shù)據(jù)單位原油進站溫度原油進站壓力MPa總摻液量t/m3104 摻液去計量間出口匯管壓力MPa摻液出口溫度47摻液泵進口壓力MPa外輸含水油量t/m3162外輸出站溫度33外輸出站壓力MPa外輸泵進口壓力MPa續(xù)表5-4測量數(shù)據(jù)單位200外輸爐進口溫度33站耗燃料氣量m3/h214燃料基低位發(fā)熱值kJ/m341860站耗電量(kWh)/h216轉(zhuǎn)油

49、站效率及能耗計算過程以杏北3201轉(zhuǎn)油站2006年10月23日測量數(shù)據(jù)計算為例，計算公式如下：因為轉(zhuǎn)油站沒有脫水過程，所以=0、=0，（1）介質(zhì)帶入能量中站內(nèi)各類泵出口介質(zhì)具有的壓力能由公式(4-4)得： 1.92/1)1000 =1.18105 ()（2）介質(zhì)從該站帶出的能量 =(663.9930+50.294.241.49)1000+1.18105 =1.68107 ()（3）介質(zhì)帶出能量中站內(nèi)各類泵出口介質(zhì)具有的壓力能由公式(4-7)得： =(660.173/0.986+50.290.2/1)1000 =0.22105 ()（4）介質(zhì)帶入該站的能量 =(663.9930+50.294.1

50、8631.09)1000+0.22105 =1.45107 ()（5）該站供給介質(zhì)能量 由公式(4-8)：=79.8741860+103.663600 =0.37107 ()（6）杏北3201轉(zhuǎn)油站站效 由公式(4-1)得：=(1.68107-1.45107)/( 0.37107) 100% =62.29%（7）杏北3201轉(zhuǎn)油站平均站效由公式(4-9)得：=(62.29%0.37107+64.19%0.73107+61.23%0.98107)/( 0.37107+0.73107+0.98107)=62.47%（8）杏北3201轉(zhuǎn)油站熱能利用率由公式(4-12)得： =(663.99(30-3

51、0)+50.294.186(41.49-31.09)100/(79.8741860)100%=65.48%（9）杏北3201轉(zhuǎn)油站熱能平均利用率由公式(4-13)得：41860)/(79.8741860+165.5641860+224.441860)100% =63.98%（10）杏北3201轉(zhuǎn)油站電能利用率 由公式(4-14)得：=(1.18105-0.22105)/(103.663600) =25.91%（11）杏北3201轉(zhuǎn)油站平均電能利用率由公式(4-15)得： =(25.91%103.66+20.77%107.4+30.76%)/(103.66+107.4+99.8) =25.69%

52、（12）杏北3201轉(zhuǎn)油站平均供給能量 Esup=(+165.56+224.4)/341860+(+107.4+99.8)/33600 24 =108 ()（13）杏北3201轉(zhuǎn)油站有效能量 Eef=(79.87+165.56+224.4)/341860%+(103.66+107.4+99.8)/33600% 24 =108 ()（14）杏北3201轉(zhuǎn)油站能損Ei = Esup-Eef=108108 =108 ()（15）能量利用率= Eef/Esup =108108100% =61.92%（16）能損系數(shù)：= Ei /Esup =108108100%=38.08%轉(zhuǎn)油站計算結(jié)果轉(zhuǎn)油站計算結(jié)果

53、如表5-5所示：表5-5各轉(zhuǎn)油站效率及能耗計算結(jié)果站 名杏北3201轉(zhuǎn)油站杏北1802轉(zhuǎn)油站 外輸液量t/d3872含水率%92 站耗燃料氣量m3/d9168 燃料基低位發(fā)熱值kJ/m34186041860站耗電量kWh/d2200站 效%62.47電能利用率%熱能利用率%站供給能量kJ/d108108站有效能量kJ/d108108 續(xù)表5-5站 名杏北3201轉(zhuǎn)油站杏北1802轉(zhuǎn)油站站能量利用率%站能損kJ/d108108站能損系數(shù)%有效熱能占總能耗的百分數(shù)%有效電能占總能耗的百分數(shù)% 結(jié)果分析由轉(zhuǎn)油站效率計算結(jié)果表5-5，做如下分析：(1)杏北1802、杏北3021兩座轉(zhuǎn)油站站效分別為%、

54、%，平均值為62.47%。(2)杏北1802、杏北3201兩座轉(zhuǎn)油站熱能利用率分別為%、64.78%，應對轉(zhuǎn)油站的加熱爐進行改進，提高效率。(3)杏北1802、杏北3021兩座轉(zhuǎn)油站%，比較高，應該通過提高站熱能、電能利用率來降低能損系數(shù)。(4)有效電能占總能耗的比例分別為%、7.99%，有必要對機泵進行改造。杏十聯(lián)地區(qū)管網(wǎng)效率及能耗計算分析本節(jié)對杏十聯(lián)地區(qū)的管網(wǎng)效率及能耗進行了計算分析，包括三個部分的管道效率及能耗計算：井口到計量間的管道，計量間到轉(zhuǎn)油站管道和轉(zhuǎn)油站到聯(lián)合站管道。井口到計量間管網(wǎng)井口到計量間的測試數(shù)據(jù)詳見附表4。計算過程以5-4-丙441杏32-3計量間之間管道為例計算。（1

55、）管效由公式(4-10)得：%=(42.46+2.2)1/(42.4661+2.21.58/1)100%=93.11%（2）集輸管道每輸送1t液、距離1km的單耗計算由公式(4-16)得：=2.31104 ；（3）集輸管輸送介質(zhì)時每單位外表面積平均散熱量計算由公式(4-17)：=178.11 （4）管道能損 =2.31104/24=13.79 （5）井口到32-3計量間之間管道平均管效由公式(4-11)得：=91.94%計算結(jié)果杏十聯(lián)地區(qū)計量間管道效率如表5-6所示。表5-6 大慶采油四廠杏十聯(lián)地區(qū)計量間管網(wǎng)效率計算結(jié)果起 始 點產(chǎn)液流量(t/d)表面散熱(kJ/m2h)能損(MJ/h)管效(

56、%)5-4-丙441杏32-3計量間16-1-丙412杏32-3計量間6-1-6413杏32-3計量間5-4-更44杏32-3計量間26-1-丙422杏32-3計量間6-1-6403杏32-3計量間95-4-丙423杏32-3計量間76-2-丙441杏32-3計量間46-2-丙6441杏32-3計量間86-21-丙45杏32-3計量間6-1-丙403杏32-3計量間96-1-6404杏32-3計量間7-J3-144杏182-5計量間7-J2-143杏182-5計量間47-J2-145杏182-5計量間77-20-644杏182-5計量間27-2-41杏182-5計量間77-32-644杏182

57、-5計量間16-J3-150杏182-8計量間16-31-651杏182-8計量間86-31-652杏182-8計量間46-J3-152杏182-8計量間26-30-652杏182-8計量間6-J4-143杏182-8計量間8結(jié)果分析（1）單井32-3計量間集輸管線平均管效為91.94%。其中6-1-6413管道管效為89.75%，且表面散熱量比較大，能損也比較大；5-4-更44管道管效為86.42%；6-2-丙6441管道管效為87.18%，低于平均值，應加強保溫。（2）單井182-5計量間集輸管線平均管效為%。其中7-J3-144管道管效為%，7-20-644管道管效為2%，7-2-41管

58、道管效為8%，低于平均值，且這3條管道表面散熱量均比較大，能損值比較高，應加強保溫。（3）單井182-8計量間集輸管線平均管效為%。其中6-J3-152管道表面散熱量比較大，能損比較大；6-30-652管道管效為91.81%，6-J4-143管道管效為89.28%，低于平均值，應加強保溫。計量間到轉(zhuǎn)油站管網(wǎng)本節(jié)主要計算計量間到轉(zhuǎn)油站之間管網(wǎng)的效率及能耗，計量間到轉(zhuǎn)油站測試數(shù)據(jù)詳見表5-7。表5-7 計量間到轉(zhuǎn)油站集輸管網(wǎng)測試數(shù)據(jù)起始點管徑長度出站溫度進站溫度出站壓力進站壓力質(zhì)量流量密 度比熱容mmKmMPaMPam3/dkg/m3kJ/kg杏32-3杏北3201站219507991杏182-5

59、杏北1802站219484989杏182-8杏北1802站219330989計算過程以杏32-3計量間杏北3201站之間的管道為例計算，管效由公式(4-10)：1) =92.75%計算結(jié)果計量間到轉(zhuǎn)油站集輸管網(wǎng)效率計算結(jié)果如表5-8。表5-8 大慶四廠油田集輸管網(wǎng)效率計算結(jié)果始 點表面散熱(kJ/m2h)單 耗(kJ/tkm)能 損(MJ/h)質(zhì)量流量(t/d)管 效 (%)杏32-3杏北3201站507杏182-5杏北1802站484杏182-8杏北1802站330結(jié)果分析（1）3條計量間轉(zhuǎn)油站管道的平均管效為91.69%，其中杏182-8計量間杏北1802站效率為89.01%，低于平均值，

60、應當加強保溫。（2）杏32-3計量間杏北3201轉(zhuǎn)油站的集輸管道外表面散熱較大，應當加強保溫。轉(zhuǎn)油站到聯(lián)合站管網(wǎng)轉(zhuǎn)油站到聯(lián)合站管網(wǎng)測試數(shù)據(jù)詳見表5-9。表5-9 轉(zhuǎn)油站到聯(lián)合站集輸管網(wǎng)測試數(shù)據(jù)起始點管徑長度出站溫度進站溫度出站壓力進站壓力質(zhì)量流量密度 比熱容mmKmMPaMPat/hkg/m3kJ/kg杏北3201站杏十聯(lián)2191500杏北1802站杏十聯(lián)27334000計算過程以杏北3201轉(zhuǎn)油站到杏十聯(lián)合站管道為例計算。（1）管效由公式(4-10)得：0.32/0.986) =89.75%（2）杏北3201轉(zhuǎn)油站集輸管道每輸送1t液、距離1km的單耗 由公式(4-16)得：=-23.06)