醫(yī)院綜合樓模板施工方案（37頁）

1、 醫(yī)院綜合樓模板施工方案模板工程專項施工方案一、工程概況本工程為武警8650部隊醫(yī)院建設(shè)工程第一標(biāo)段工程，位于晉中市榆次區(qū)迎賓路北側(cè)，為8650部隊的醫(yī)院用房，由山西建苑建筑設(shè)計研究院設(shè)計、建材太原地質(zhì)工程勘察院勘察、晉中市正元建設(shè)監(jiān)理公司監(jiān)理、由我山西省宏圖建設(shè)工程有限公司負(fù)責(zé)施工。本工程屬框剪結(jié)構(gòu)，總建筑面積 15235.03，其中地上建筑面積為11357.32，地下建筑面積約3877.71。建筑層數(shù)，地上9層，地下1層；層高5.1（地下室），3.7米（地下車庫）。地下室頂板厚度250mm，一層三層高4.5米,四七層高為3.9米，八層層高4.2米，九層層高為5.1米，頂層層高為2.7米。模

2、板選用多層木膠合板作為模板體系。模板的支撐體系，地下室、九層采用48*3.5鋼管支撐架，其它層采用木支撐。二、編制依據(jù)：1、武警8650部隊醫(yī)院綜合樓施工組織設(shè)計2、武警8650部隊醫(yī)院綜合樓施工圖紙3、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50204-20024、建筑施工手冊第四版5、建筑施工計算手冊江正榮著6、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、7、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2002、8、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-20039、建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程DB33/105-2006三、施工工藝技術(shù)3.1工藝流程（一）安裝柱模板搭設(shè)安裝腳手架 沿模板邊線貼密封條

3、立柱子側(cè)模 安裝柱箍 校正柱子方正、垂直和位置 全面檢查校正 群體固定（二）安裝剪力墻模板搭外架子 安內(nèi)橫墻模板 安內(nèi)縱墻模板 安堵頭模板 安外墻內(nèi)側(cè)模板 合模前鋼筋隱檢 安外墻外側(cè)模板（三）安裝梁模板搭設(shè)梁模板支架 安裝梁底楞 安裝梁底模板 梁底起拱 安裝梁側(cè)模 安裝另一側(cè)模板 安裝上下鎖口楞、斜撐楞、腰楞和對拉螺栓 符合梁模尺寸、位置 與相鄰模板連接牢固（四）安裝頂板模板搭設(shè)支架 安裝橫縱大小龍骨 調(diào)整板下皮標(biāo)高及起拱 鋪設(shè)頂板模板 檢查模板上皮標(biāo)高、平整度3.2、施工方法（一）安裝柱模板1、模板組片完畢后，按照要求留設(shè)清掃口，檢查模板的對角線，平整度和外形尺寸。2、吊裝第一片模板，并臨時

4、支撐或用鐵絲與柱子主筋臨時綁扎固定。3、隨即吊裝第二、三、四片模板，作臨時支撐或固定。4、為保證柱子陽角處的拼縫嚴(yán)密，防止漏漿，在柱模板的四個拼縫處，要夾粘雙面膠、釘海綿條。模板就位后，進(jìn)行柱子的加固，柱模的背楞采用80*60的木方，背楞的間距為200-300。木方必須豎放，木方在同一截面的搭接要求錯開至少500。5、柱模板的垂直度定位依靠樓層內(nèi)支模架和墻柱連接支撐進(jìn)行加固調(diào)整。柱墻模底留清掃孔，以便以混凝土澆筑之前進(jìn)行清理。6、按照上述方法安裝一定流水段柱子模板后，全面檢查安裝質(zhì)量，注意在縱橫兩個方向上都掛通線檢查，并作好群體的水平拉桿及剪力支桿的固定。（二）剪力墻模板安裝1、先將陰陽角模吊

5、到作業(yè)現(xiàn)場使之就位。2、按照先橫墻后縱墻的安裝順序，按編號、按順序?qū)M板吊至安裝部位，用撬棍按墻線把模板調(diào)整到位。安裝穿墻螺栓，穿墻螺栓間距為500mm，對稱調(diào)整模板、地腳絲杠，用線墜調(diào)測模板垂直度，并掛線調(diào)整模板上口，然后擰緊地腳絲杠及穿墻螺栓。3、安裝外墻外側(cè)模板：將模板就位，穿螺栓緊固校正，注意施工縫處必須嚴(yán)密、牢固可靠，防止出現(xiàn)錯臺和漏漿現(xiàn)象。4、檢查角模與墻體模板。角模與墻模子母口接縫是否嚴(yán)密，如不嚴(yán)密應(yīng)用海綿填充縫隙，使之間隙嚴(yán)密，防止出現(xiàn)漏漿和錯臺現(xiàn)象。5、電梯井道支模前，、應(yīng)將工作平臺吊入電梯井道內(nèi)，工作平臺的主龍骨和鋼支腿均應(yīng)用10#槽鋼，龍骨間距應(yīng)小于600mm，并焊接固定

6、，然后上鋪5cm厚木板，平臺就位后調(diào)節(jié)四角使平臺處于水平狀態(tài)。6、吊入筒模，按軸線把模張開，校正垂直度后，擰緊穿墻螺栓。（三）安裝框架梁模板 1、安裝梁模板支架前，無論是首層地面或樓板地面，必須要有足夠的承載力，必須按監(jiān)理審批后的支模架搭拆方案進(jìn)行施工。 2、搭設(shè)梁底小橫木，間距符合摸板設(shè)計要求。 3、拉線安裝梁底摸板，控制好梁底的起拱高度符合模板設(shè)計要求。梁底經(jīng)驗收無誤后，用鋼管扣件將其固定好。 4、安裝梁側(cè)模板，在梁底模兩側(cè)需海綿填充，使之側(cè)模與底模拼縫間隙嚴(yán)密，防止出現(xiàn)漏漿現(xiàn)象。 5、復(fù)核梁模板的截面尺寸，與相鄰梁柱模板連接固定。 6、安裝后校正梁標(biāo)高、斷面尺寸，將梁模板內(nèi)雜物清理干凈。

7、（四）安裝樓板模板 1、支模架按照設(shè)計方案要求搭設(shè)完畢后，根據(jù)給定的水平線調(diào)整上支托的標(biāo)高及起拱的高度。 2、按照模板設(shè)計要求支搭板下的大小龍骨，其間距必須符合模板設(shè)計的要求。 3、鋪設(shè)多層膠合板時，在梁側(cè)模板上口要拉線找直，同時必須保證模板拼縫的嚴(yán)密、表面平整。 4、模板鋪設(shè)完畢后，用靠尺、塞尺和水平儀檢查平整度與樓板標(biāo)高，并進(jìn)行校正。 5、將模板內(nèi)雜物清理干凈。(五) 模板支撐體系支模架采用48*3.5鋼管，立桿縱橫間距900mm，步距1800mm,在有梁的位置應(yīng)當(dāng)控制好鋼管間距離標(biāo)高。水平鋼管支設(shè)三道，即離地200mm設(shè)置一道掃腳桿，中間一道水平桿，立桿的上端各構(gòu)件的下部一道水平桿，此道

8、桿的應(yīng)當(dāng)注意計算其標(biāo)高。整個體系要求橫平豎直，不得發(fā)生傾斜。（六）模板拆除 模板拆除的一般要點： （1）側(cè)模拆除：在混凝土強(qiáng)度能保證其表面及棱角不因拆模板而受損后，方可拆除。 （2）底模及冬季施工模板的拆除，必須執(zhí)行混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50204及建筑工程冬期施工規(guī)程JGJ104的有關(guān)條款。作業(yè)班組必須進(jìn)行拆模申請經(jīng)技術(shù)部門批準(zhǔn)后方可拆除。 （3）已拆除模板及支架的結(jié)構(gòu)，在混凝土達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度等級后方允許承受全部使用荷載；當(dāng)施工荷載所產(chǎn)生的效應(yīng)比使用荷載的效應(yīng)更不利時，必須經(jīng)核算，加設(shè)臨時支撐。 （4）拆除模板的順序和方法，應(yīng)按照配板設(shè)計的規(guī)定進(jìn)行。若無設(shè)計規(guī)定時，應(yīng)遵循先支后拆，

9、后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆側(cè)向支撐，后拆豎向支撐等原則。 （5）柱模板拆除時，要從上口向外側(cè)輕擊和輕撬，使模板報松動，要適當(dāng)加設(shè)臨時支撐。以防柱子模板報傾倒傷人。 （6）墻模板應(yīng)先將穿墻螺栓卸下，然后松開地腳絲杠，使模板向后傾斜與墻體脫離。注意模板拆除時，可用撬棍輕輕撬動模板下口，不得在墻上口撬動模板和大錘砸模板。 （7）模板吊裝時，應(yīng)防止對墻體鋼筋和已澆筑混凝土的碰撞。 （8）梁板模板拆除：拆除支架部分水平拉桿和剪刀撐，以便作業(yè)。而后拆除梁側(cè)模板上的水平鋼管及斜支撐，輕撬梁側(cè)模板報，使之與混凝土表面脫離。 （9）下調(diào)支柱頂托螺桿后，輕撬模板下的龍骨，使

10、龍骨與模板分離，或用木錘輕擊，拆下第一塊，然后逐塊逐段拆除。切不可用鋼棍或鐵錘猛擊亂撬。每塊板拆下時，或用人工托扶放于地上，或?qū)⒅е斖新輻U在下調(diào)相當(dāng)高度，以托住拆下的模板。嚴(yán)禁模板自由墜落于地面。四、成品保護(hù) 1、預(yù)拼的模板要有存放場地，場地要平整夯室。模板平放時，要有方木墊架。立放時，要搭設(shè)分類模板價，模板觸地處要墊木方，以此保證模板不扭曲不變形。不可亂堆放或在組拼的模板上堆放分散模板和配件。 2、工作面已安裝完畢的墻、柱模板，不準(zhǔn)在吊運其他模板時碰撞，不準(zhǔn)在預(yù)拼裝模板就位前作為臨時依靠，以防止模板變形或產(chǎn)生垂直偏差。工作面已安裝完畢的平面模板，不可做臨時堆放和作業(yè)平臺，以保證支架的穩(wěn)定，

11、防止平面模板標(biāo)高和平整產(chǎn)生偏差。 3、拆除模板時，不得用大錘、撬棍硬砸猛撬，以免混凝土的外形和內(nèi)部受到損傷。 4、在靠近模板的地方，電焊鋼筋、鐵管時，在施焊處的模板面應(yīng)用鐵皮墊隔，防止焊渣火燒壞模板面。 5、澆筑混凝土?xí)r，插入式振搗棒不能直接碰撞模板，同時要控制好振搗時間。五、應(yīng)注意的質(zhì)量問題 1、柱模板： （1）漲模、斷面尺寸不準(zhǔn)防治的方法：根據(jù)柱高和斷面尺寸設(shè)計核算柱箍自身的截面尺寸和間距，以及對大斷面柱使用穿柱螺栓和豎向鋼楞，以保證柱模的強(qiáng)度、剛度足以抵抗混凝土的側(cè)壓力。施工應(yīng)認(rèn)真按設(shè)計要求作業(yè)。 （2）柱身扭向防治的方法，支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安裝斜撐，吊線找垂直時，相鄰兩

12、片柱模從上端每面吊兩點，使線墜到地面，線墜所示兩點到柱位置線距離均相等，保證柱模不扭向。 （3）軸線位移，一排柱不在同一直線上。防治的方法：成排的柱子，支模前要在地面上彈出柱軸線及軸邊通線，然后分別彈出每柱的另一個方向軸線，再確定柱的另兩條邊線。支模時，先立兩端柱模，校正垂直與位置無誤后，柱模頂拉通線，再支中間各柱模板。柱距不大時，通排支設(shè)水平拉桿及剪刀撐，柱距較大時，每柱分別四面支撐，保證每柱垂直和位置正確。 2、墻模板 （1）墻身超厚。防治方法：模板就位后調(diào)整要認(rèn)真，穿墻螺栓要全部穿齊、擰緊。 （2）模板企口處錯臺：模板未清理干凈或未采取有效的防止錯臺的措施。 3、梁、板模板 （1）梁、板

13、底不平、下?lián)?；梁?cè)模板不平直；梁上下口漲模，防治方法是梁、板底模板的龍骨、支柱的截面尺寸及間距應(yīng)通過設(shè)計計算決定，使模板的支撐系統(tǒng)有足夠的強(qiáng)度和剛度，作業(yè)中應(yīng)認(rèn)真執(zhí)行設(shè)計要求，以防止混凝土澆筑時模板變形。梁、板模板應(yīng)按設(shè)計或規(guī)范起拱。梁模板上下口應(yīng)設(shè)銷口楞，再進(jìn)行側(cè)向支撐，以保證上下口模板不變形。六、施工安全保證措施一、組織保障安全保證體系公司安全管理部門項目經(jīng)理項目技術(shù)負(fù)責(zé)安全員專業(yè)分包泥工班木工班砼工班鋼筋班架子工班機(jī)工電工二、技術(shù)措施1)進(jìn)入施工現(xiàn)場人員必須戴好安全帽，高空作業(yè)人員必須佩帶安全帽，并應(yīng)系牢。2)經(jīng)醫(yī)生檢查認(rèn)為不適宜高空作業(yè)的人員，不得進(jìn)行高空作業(yè)。3)安裝與拆除5m以上的

14、模板，應(yīng)搭腳手架，并設(shè)防護(hù)欄，防止上下在同一垂直面操作。4)高空，復(fù)雜結(jié)構(gòu)模板的安裝與拆除，事先應(yīng)有切實的安全措施。5)遇六級以上的大風(fēng)時，應(yīng)暫停室外的高空作業(yè)，雪霜雨后應(yīng)先清掃施工現(xiàn)場，略干不滑時再進(jìn)行工作。6)二人抬運模板時要相互配合，協(xié)調(diào)工作。傳遞模板、工具應(yīng)用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。7)不得在腳手架上堆放大批模板等材料。8)支模過程中如需中作停歇，應(yīng)將支撐、搭頭、柱主板等釘牢。拆模間歇時，應(yīng)將已活動的模板、牽桿、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而附落。9)模板上有預(yù)留洞時，應(yīng)在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上的預(yù)留洞，應(yīng)在模板拆除后將洞口蓋好。10)高空作業(yè)要搭設(shè)腳手架或

15、操作臺，上、下要使用梯子，不許站在墻上行走。操作人員嚴(yán)禁穿硬底鞋及有跟行業(yè)。11)拆模必須一次性拆模，不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。12)嚴(yán)禁酒后作業(yè)。三、應(yīng)急預(yù)案1、目的提高整個項目組對事故的整體應(yīng)急能力，確保意外發(fā)生的時候能有序的應(yīng)急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴(kuò)大，減少經(jīng)濟(jì)損失，保護(hù)生態(tài)環(huán)境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預(yù)案。2、應(yīng)急領(lǐng)導(dǎo)小組及其職責(zé)應(yīng)急領(lǐng)導(dǎo)小組由組長、副組長、成員等構(gòu)成。(1) 領(lǐng)導(dǎo)各單位應(yīng)急小組的培訓(xùn)和演習(xí)工作，提高應(yīng)變能力。(2) 當(dāng)發(fā)生突發(fā)事故時，負(fù)責(zé)救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協(xié)調(diào)。(3) 負(fù)責(zé)準(zhǔn)備所需要的應(yīng)急物資

16、和應(yīng)急設(shè)備。(4) 及時到達(dá)現(xiàn)場進(jìn)行指揮，控制事故的擴(kuò)大，并迅速向上級報告。3、應(yīng)急反應(yīng)預(yù)案(1) 事故報告程序事故發(fā)生后，作業(yè)人員、班組長、現(xiàn)場負(fù)責(zé)人、項目部安全主管領(lǐng)導(dǎo)應(yīng)逐級上報，并聯(lián)絡(luò)報警，組織搶救。(2) 事故報告事故發(fā)生后應(yīng)逐級上報：一般為現(xiàn)場事故知情人員、作業(yè)隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發(fā)生重大事故時，應(yīng)立即向上級領(lǐng)導(dǎo)匯報，并在1小時內(nèi)向上級主管部門作出書面報告。(3) 現(xiàn)場事故應(yīng)急處理施工過程中可能發(fā)生的事故主要有：機(jī)具傷人、高空墜落、落物傷人等事故。當(dāng)發(fā)生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機(jī)具傷人等人身傷害時，應(yīng)立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，

17、積極對傷員進(jìn)行搶救。4、應(yīng)急通信聯(lián)絡(luò)項目負(fù)責(zé)人：張永康 手機(jī)：技術(shù)負(fù)責(zé)人：武少龍 手機(jī)：醫(yī)院救護(hù)中心：120 匪警：110 火警：119通信聯(lián)系方式應(yīng)在施工現(xiàn)場的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。七、勞動力計劃：木工（人）60支模工（人）30八、模板設(shè)計計算書9.1、柱模板柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:3；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截

18、面高度H方向豎楞數(shù)目:5；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管483.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的間距(mm):450；柱箍合并根數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；豎楞合并根數(shù):2；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方

19、木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=57.246kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進(jìn)行強(qiáng)度、剛度計算。強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱

20、截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 220 mm，且豎楞數(shù)為 3，面板為2 跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁進(jìn)行計算。1.面板抗彎強(qiáng)度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距： 其中， M-面板計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =220.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.257.250.450.90=27.822kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 q

21、 = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最大彎距：M =0.125 28.956220220= 1.75105N.mm；面板最大應(yīng)力按下式計算： 其中， -面板承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值： = M/W = 1.75105 / 2.43104 = 7.209N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值 =7.209N

22、/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計算，公式如下: 其中， -面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =220.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.257.250.450.90=27.822kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最大剪力： = 0.6252

23、8.956220.0 = 3981.389N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式: 其中， -面板承受的剪應(yīng)力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 3981.389N； b-構(gòu)件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應(yīng)力計算值: =33981.389/(245018.0)=0.737N/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應(yīng)力 =0.737N/mm2 小于 面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 fv=1.5N/mm2，滿足

24、要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)： q = 57.250.4525.76 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =220.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)； I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容許撓度: = 220 / 250 = 0.88 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.52125.76220.04/(1009500.02.191

25、05) = 0.151 mm；面板的最大撓度計算值 =0.151mm 小于 面板最大容許撓度設(shè)計值 = 0.88mm,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為3.0m,柱箍間距為450mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4；豎楞方木計算簡圖1.抗彎強(qiáng)度驗算支座最大彎矩計算公式： 其中， M-豎楞計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(柱箍

26、間距): l =450.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.257.250.220.90=13.602kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.42.000.220.90=0.554kN/m； q = (13.602+0.554)/2=7.078 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.17.078450.0450.0= 1.43105N.mm； 其中， -豎楞承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎距(Nmm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；

27、豎楞的最大應(yīng)力計算值: = M/W = 1.43105/6.40104 = 2.24N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計算值 =2.24N/mm2 小于 豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 =13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下: 其中， -豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.257.250.220.90=13.602kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.42.000.220.90=0.554kN/m； q = (13.602+0.554)

28、/2=7.078 kN/m；豎楞的最大剪力： = 0.67.078450.0 = 1911.067N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式: 其中， -豎楞截面最大受剪應(yīng)力(N/mm2)； -豎楞計算最大剪力(N)： = 1911.067N； b-豎楞的截面寬度(mm)：b = 60.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-豎楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值: =31911.067/(260.080.0)=0.597N/mm2；豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值

29、=0.597N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下: 其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =57.250.22 = 12.59 kN/m； -豎楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=2.56106；豎楞最大容許撓度: = 450/250 = 1.8mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.67712.59450.04/(1009500.02.56106) =

30、 0.144 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.144mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.8mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.5；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 12.19 cm4；柱箍為2 跨，按集中荷載二跨連續(xù)梁計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 57.250.9 + 1.4 20.9)0.22 0.45/2 = 3.19 kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 4.949 kN

31、； B方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 0.100 kN.m； B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 0.028 mm；1. 柱箍抗彎強(qiáng)度驗算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗算公式 其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值: M = 0.1 kN.m； 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值: = 18.66 N/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值 =18.66N/mm2 小于 柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到: = 0.028 mm；柱箍最大容許撓度:

32、= 250 / 250 = 1 mm；柱箍的最大撓度 =0.028mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1mm，滿足要求!六、B方向?qū)菟ǖ挠嬎阌嬎愎饺缦? 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M12 ； 對拉螺栓的有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.949 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=4.949kN 小于

33、對拉螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，對拉螺栓強(qiáng)度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本工程中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.5；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 121.9cm4；柱箍為2 跨，按二跨連續(xù)梁計算（附計算簡圖）：H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.257.250.9+1.420.9)0.16 0.45/2 = 2.32 kN；H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 7.231 kN；H方

34、向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 0.273 kN.m；H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 0.095 mm；1.柱箍抗彎強(qiáng)度驗算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗算公式: 其中， 柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值: M = 0.27 kN.m； 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；H邊柱箍的最大應(yīng)力計算值: = 51.249 N/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應(yīng)力計算值 =51.249N/mm2 小于 柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到: V = 0.095 mm；柱箍最大容許撓度:

35、V = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大撓度 V =0.095mm 小于 柱箍最大容許撓度 V=1.4mm，滿足要求!八、H方向?qū)菟ǖ挠嬎泸炈愎饺缦? 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑: M12 ； 對拉螺栓有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 7.231 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=7.2

36、31kN 小于 N=12.92kN，對拉螺栓強(qiáng)度驗算滿足要求!8.2、墻模板墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側(cè)模板拉結(jié)，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞(內(nèi)龍骨)間距(mm):300；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞(外龍骨)間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管483.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；

37、主楞肢數(shù):2；3.次楞信息龍骨材料:木楞；次楞肢數(shù):2；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設(shè)計簡圖二、墻模板荷載標(biāo)

38、準(zhǔn)值計算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計算得 48.659 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值48.659 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F

39、1=48.659kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 3 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)建筑施工手冊，強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。 1.抗彎強(qiáng)度驗算跨中彎矩計算公式如下: 其中， M-面板計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(內(nèi)楞間距): l =300.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.248.660.500.90=26.276kN/m； 其中0.

40、90為按施工手冊取的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m； q = q1 + q2 =26.276+1.890=28.166 kN/m；面板的最大彎距：M =0.128.166300.0300.0= 2.53105N.mm；按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗算： 其中， -面板承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2

41、；面板截面的最大應(yīng)力計算值： = M/W = 2.53105 / 2.70104 = 9.389N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值 =9.389N/mm2 小于 面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強(qiáng)度驗算計算公式如下: 其中，-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =300.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.248.660.500.90=26.276kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m； q = q1 + q2 =26.276+1.89

42、0=28.166 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.628.166300.0 = 5069.855N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: 其中， -面板截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 5069.855N； b-構(gòu)件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值: T =35069.855/(250018.0)=0.845N/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值

43、 T=0.845N/mm2 小于 面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據(jù)規(guī)范，剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載: q = 48.660.5 = 24.33N/mm； l-計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 300mm； E-面板的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大允許撓度值: = 1.2mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67724.333004/(10095002.43105) = 0.578

44、mm；面板的最大撓度計算值: =0.578mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1.2mm，滿足要求！四、墻模板內(nèi)外楞的計算(一).內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，內(nèi)龍骨采用木楞，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4；1.內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度驗算內(nèi)楞跨中最大彎矩按下式計算： 其中， M-內(nèi)楞跨中計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm； q-作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:

45、 1.248.660.300.90=15.766kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.43.000.300.90=1.134kN/m，其 中，0.90為折減系數(shù)。 q =(15.766+1.134)/2=8.450 kN/m；內(nèi)楞的最大彎距：M =0.18.450500.0500.0= 2.11105N.mm；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度應(yīng)滿足下式： 其中， -內(nèi)楞承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -內(nèi)楞計算最大彎距(Nmm)； W -內(nèi)楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；內(nèi)楞的最大應(yīng)力計算值： = 2.11105/6

46、.40104 = 3.301 N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 13N/mm2；內(nèi)楞的最大應(yīng)力計算值 = 3.301 N/mm2 小于 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.內(nèi)楞的抗剪強(qiáng)度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下: 其中， V內(nèi)楞承受的最大剪力； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm； q-作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.248.660.300.90=15.766kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.43.000.300.90=1.134kN/m，其 中，0.90為折減系數(shù)。 q =

47、(15.766+1.134)/2=8.450 kN/m；內(nèi)楞的最大剪力：V = 0.68.450500.0 = 2534.927N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式: 其中， -內(nèi)楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)； V-內(nèi)楞計算最大剪力(N)：V = 2534.927N； b-內(nèi)楞的截面寬度(mm)：b = 60.0mm ； hn-內(nèi)楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-內(nèi)楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)力計算值: =32534.927/(260.080.0)=0.792N/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)力計算值 =0.792N/mm

48、2 小于 內(nèi)楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.內(nèi)楞的撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下： 其中， -內(nèi)楞的最大撓度(mm)； q-作用在內(nèi)楞上的線荷載(kN/m)： q = 48.660.30/2=7.30 kN/m； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm ； E-內(nèi)楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-內(nèi)楞截面慣性矩(mm4)，I=2.56106；內(nèi)楞的最大撓度計算值: = 0.67714.6/25004/(10095002.56106) = 0.127 mm

49、；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 2mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值 =0.127mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！(二).外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 12.19cm4；1.外楞的抗彎強(qiáng)度驗算外楞跨中彎矩計算公式： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.248.66+1.43)0.30.5/2=4.22kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 600mm；外楞最大彎矩:M =

50、0.1754224.88600.00= 4.44105 Nmm；強(qiáng)度驗算公式： 其中， - 外楞的最大應(yīng)力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(Nmm)；M = 4.44105 Nmm W - 外楞的凈截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大應(yīng)力計算值: = 4.44105/5.08103 = 87.325 N/mm2；外楞的最大應(yīng)力計算值 =87.325N/mm2 小于 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=205N/mm2,滿足要求！2.外楞的抗剪強(qiáng)度驗算公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷載: P = (

51、1.248.66+1.43)0.30.5/2=4.225kN； V-外楞計算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V = 0.654224.879 = 1.65103N；外楞截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: 其中， -外楞截面的受剪應(yīng)力計算值(N/mm2)； V-外楞計算最大剪力(N)：V = 1.65103N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 500mm2； fv-外楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：fv = 205N/mm2；外楞截面的受剪應(yīng)力計算值: =21.65103/500.000=6.591N/mm2；外楞截面的受剪應(yīng)力計算值 =6.591N/mm2 小于 外楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 fv=

52、205N/mm2，滿足要求！3.外楞的撓度驗算 根據(jù)建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下： 其中，P-內(nèi)楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P = 48.660.300.50/23.65 kN/m； -外楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(水平螺栓間距): l =600.0mm ； E-外楞彈性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-外楞截面慣性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大撓度計算值: = 1.1467.30100/26003/(1002060001.22105) = 0.36mm；外楞的最大容許撓度值:

53、= 2.4mm；外楞的最大撓度計算值 =0.36mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M14 ；穿墻螺栓有效直徑: 11.55 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力: N =48.6590.60.5 = 14.598 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=14.598

54、kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求！8.3 板模板一、參數(shù)信息1、模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m): 1.000；縱距(m): 1.000；模板支架計算高度(m): 2.830；立柱采用圓木:圓木小頭直徑(mm): 80.000；圓木大頭直徑(mm): 100.000；斜撐截面寬度(mm)：30.000；斜撐截面高度(mm)：40.000；帽木截面寬度(mm)：60.000；帽木截面高度(mm)：80.000；斜撐與立柱連接處到帽木的距離(mm): 600.000；板底支撐形式：方木支撐；方木的間隔距離(mm)：300.000；方木的截面寬度(mm)：40.000

55、；方木的截面高度(mm)：60.000；2、荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.000；3、樓板參數(shù)鋼筋級別：二級鋼HRB 335(20MnSi)；樓板混凝土強(qiáng)度等級：C25；每層標(biāo)準(zhǔn)施工天數(shù)：8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2)：392.700；樓板的計算跨度(m)：4.500；樓板的計算寬度(m)：4.000；樓板的計算厚度(mm)：120.000；施工期平均氣溫()：25.000；4、板底方木參數(shù)板底方木選用木材：杉木；方木彈性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm

56、(N/mm2)：11.000；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.400；5、帽木方木參數(shù)帽木方木選用木材：杉木；方木彈性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.400；6、斜撐方木參數(shù)斜撐方木選用木材：杉木；方木彈性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)：11.000；7、立柱圓木參數(shù)立柱圓木選用木材：杉木；圓木彈性模量E(N/mm2)：9000.000；圓木抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)：10.000； 二、模板底支撐方木的驗算:本工程模板板底采用方木

57、作為支撐，方木按照連續(xù)梁計算；方木截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = bh2/6 = 4.0006.0002/6 = 24.000 cm3；I = bh3/12 = 4.0006.0003/12 = 72.000 cm4；1、荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重線荷載(kN/m)：q1 = 25.0000.1200.300 = 0.900 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.3500.300 = 0.105 kN/m； (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)：p1 = 2.0000.300 = 0.600 kN/m；2、抗彎強(qiáng)度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載

58、的計算值最不利分配的彎矩之和， 計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2(q1+q2 )+1.4p1 = 1.2(0.900+0.105)+1.40.600 = 2.046 kN/m； 最大彎距 M = 0.125ql2 = 0.1252.0461.0002= 0.256 kN.m； 最大支座力 N = 1.25ql = 1.252.0461.000 = 2.558 kN ； 截面應(yīng)力 = M/W = 0.256106/24.000103 = 10.656 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值為10.656N/mm2，小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值11.000N/mm2，滿足要求！3、抗剪強(qiáng)度驗算： 截面

59、抗剪強(qiáng)度必須滿足下式： 其中最大剪力：V = 0.6252.0461.000 = 1.279 kN； 截面受剪應(yīng)力計算值：T = 31.279103/(240.00060.000) = 0.799 N/mm2； 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值：fv = 1.400 N/mm2；方木的最大受剪應(yīng)力計算值為0.799N/mm2，小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值1.4N/mm2，滿足要求！4、撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，按規(guī)范規(guī)定，撓度驗算取荷載標(biāo)準(zhǔn)值，計算公式如下： 均布荷載 q = q1+q2 = 0.900+0.105 = 1.005 kN/m； 最大變形 = 0.5211.0

60、05（1.000103）4/(1009000.00072.000104) = 0.808 mm；方木的最大撓度為0.808mm，小于最大容許撓度4.000mm，滿足要求！四、模板支架荷載標(biāo)準(zhǔn)值(軸力)計算:作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1、靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容： (1)木頂撐的自重(kN)： NG1 = 1.0000.0600.080+(1.000/2)2+0.60021/220.0300.040+2.8300.0800.10023.870= 0.246 kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0001.000 = 0.350 kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重