QC成果降低1880平整板形返修率ppt課件

1、降低1880平整板形返修率.小組名稱熱軋廠三熱軋分廠平整乙班JK小組 課題類型現(xiàn)場(chǎng)型課題名稱降低1880平整板形返修率 課題編號(hào)RZ111701231 活動(dòng)日期2011.02.232011.08.31輔導(dǎo)員王 勇姓 名成員崗位組內(nèi)分工鄭偉東組長(zhǎng)管理作業(yè)長(zhǎng) 課題總結(jié)、目標(biāo)制定章毅組員精整操作 制表、對(duì)外協(xié)調(diào)趙青組員精整操作數(shù)據(jù)收集、措施實(shí)施龐兆平組員精整操作數(shù)據(jù)收集、論證葉定海組員精整操作要因論證、效果檢驗(yàn)王勇組員技術(shù)協(xié)理 管理支持、流程指導(dǎo)小 組 介 紹.1880平整機(jī)組工藝引見開卷機(jī)平整機(jī)防皺輥分切剪卷 取 機(jī)出口壓輥入口壓輥夾送輥深彎輥五輥矯直機(jī)張力輥組EPC.名詞解釋 平整后帶鋼板形返修

2、率指機(jī)組消費(fèi)的平整方案的帶鋼板形未到達(dá)質(zhì)檢斷定要求，需求進(jìn)展內(nèi)部返修卷數(shù)與機(jī)組消費(fèi)卷數(shù)的比值。.一、選題理由 分廠要求分廠的重點(diǎn)任務(wù)安排，要求平整作業(yè)區(qū)板形返修率的控制程度3.5% 現(xiàn)場(chǎng)問題點(diǎn)2021年8月-2021年1月，板形返修率的平均值為5.59%，明顯高于作業(yè)區(qū)要求。課題選定降低1880平整板形返修率.二、設(shè)定目的板形返修率5.59%板形返修率3.5%.三、目的可行性分析2021年8月-2021年1月各月分種類鋼統(tǒng)計(jì)圖 單位：卷月份平整卷數(shù)高強(qiáng)鋼集板合同卷酸洗板益昌卷其他小計(jì)2010.0814346176412812010.09168169109341962010.1012075875

3、210732010.1110914165313592010.129863634351522011.011011445211053合計(jì)7410309383116137414數(shù)據(jù)來源：1、1880平整消費(fèi)實(shí)績(jī) 2、1880平整鋼卷異常返修聯(lián)絡(luò)表 數(shù)據(jù)搜集：葉定海 制表人：章毅分 析.三、目的可行性分析廢品帶鋼分種類統(tǒng)計(jì)表序號(hào)項(xiàng)目頻數(shù)（卷）累計(jì)頻數(shù)（卷）累計(jì)百分比（%）1高強(qiáng)鋼30930974.6%2集板3834783.8%3合同卷3137891.3%4酸洗板1639495.2%5益昌卷1340798.3%6其他7414100%統(tǒng)計(jì)、制表人：章毅根據(jù)2021年8月-2021年1月數(shù)據(jù)利用分析統(tǒng)計(jì)工具

4、進(jìn)展分析，得到如以下圖所示的Pareto圖。分 析.假設(shè)100%處理，板形返修率可以下降到：5.59%*1-74.6%=1.42%；經(jīng)過進(jìn)一步分析，高強(qiáng)鋼的消費(fèi)方式與集板類似，而目前集板消費(fèi)穩(wěn)定受控，假設(shè)高強(qiáng)鋼的控制程度到達(dá)集板的程度，那么板形的返修率可以到達(dá)： 5.59%*(1-74.6%+9.2%)=1.93%；即使高強(qiáng)鋼的板形問題只處理50%，那么板形返修率可以下降到：5.59%*1-74.6%*50%=3.5%；從圖中可以看出，高強(qiáng)鋼板形問題是導(dǎo)致返修率高的主要源頭，占整個(gè)返修率的74.6%。三、目的可行性分析.三、目的可行性分析經(jīng)過目的可行性分析，小組成員堅(jiān)信經(jīng)過成員的共同努力，小組

5、設(shè)定的目的一定可以實(shí)現(xiàn)。也即：分析結(jié)果1880平整帶鋼板形返修率由當(dāng)前的5.59%下降到3.5%。.四、緣由分析高 強(qiáng) 鋼 板 形 返 修 率 高高強(qiáng)鋼浪形大設(shè)備才干缺乏彎輥不滿足實(shí)踐消費(fèi)要求帶鋼強(qiáng)度大，變形困難初始輥形單一各項(xiàng)工藝參數(shù)不匹配帶鋼頭尾浪形大來料帶鋼板形不良參數(shù)調(diào)整不及時(shí)運(yùn)轉(zhuǎn)不穩(wěn)定帶鋼全長(zhǎng)板形不均勻平整軋輥問題軋制力設(shè)定不合理張力設(shè)定不合理熱凸度大上料溫度高.四、緣由分析1末端要素匯總彎輥不滿足實(shí)踐消費(fèi)要求 234上料溫度高 參 數(shù) 調(diào) 整 不 及 時(shí)軋制力設(shè)定不合理 56初 始 輥 形 單 一 張力設(shè)定不合理.軋制力設(shè)定不合理驗(yàn)證規(guī)范：質(zhì)檢技術(shù)規(guī)程YADF00510281驗(yàn)證方

6、法：平整帶鋼實(shí)踐消費(fèi)數(shù)據(jù)查看五、要因確認(rèn)精整卷浪形缺陷檢驗(yàn)規(guī)范，浪形10mm分析確認(rèn)：目前系統(tǒng)工藝參數(shù)模型比較簡(jiǎn)單:模型的鍵值主要包括強(qiáng)度、厚度、延伸率。系統(tǒng)當(dāng)時(shí)的思索是根據(jù)帶鋼的屈服強(qiáng)度進(jìn)展計(jì)算，但是實(shí)踐帶鋼的強(qiáng)度往往比設(shè)定的強(qiáng)度大，故而導(dǎo)致工藝參數(shù)計(jì)算不準(zhǔn)確，引起帶鋼的板形比較難于控制。1計(jì)算機(jī)自動(dòng)下發(fā)參數(shù).五、要因確認(rèn) 鋼卷1170875201消費(fèi)工藝軋制力實(shí)踐數(shù)據(jù)從右至左 確認(rèn)人：章毅、趙青確認(rèn)時(shí)間：2021.03.08確認(rèn)結(jié)果：要因手動(dòng)調(diào)整之后數(shù)據(jù)調(diào)整設(shè)定值后板形模型自動(dòng)設(shè)定數(shù)據(jù)運(yùn)用設(shè)定值板形.序號(hào)生產(chǎn)日期鋼卷號(hào)浪高帶鋼尾部mm中部mm帶鋼頭部mm12011.03.121164873

7、50022261620424622011.03.12116487470021231819333732011.03.12116487530030352225384442011.03.12116487600018221215252852011.03.121164874300192213163036五、要因確認(rèn)參數(shù)調(diào)整不及時(shí)驗(yàn)證方法：現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試驗(yàn)證規(guī)范：質(zhì)檢技術(shù)規(guī)程YADF00510281精整卷浪形缺陷檢驗(yàn)規(guī)范，浪形10mm分析確認(rèn)：恣意取5卷對(duì)來料鋼卷全出息展浪形丈量。 鋼卷原始板形丈量數(shù)據(jù)2.浪的部位精整頭部mm精整中部mm精整尾部mm1164873500131558雙邊浪：24301164874

8、7001114811單邊浪：1821116487530015181014單邊浪：162911648760001348雙邊浪：1316116487430081048雙邊浪:1922五、要因確認(rèn)鋼卷平整后板形丈量數(shù)據(jù)確認(rèn)結(jié)果：要因 由于平整消費(fèi)根本以恒軋制力方式進(jìn)展消費(fèi)，結(jié)合以上數(shù)據(jù)分析，鋼卷在頭，中，尾的浪高差別比較大，但消費(fèi)中采用的是同一套參數(shù)包括：軋制力、彎輥力、傾斜、張力軋制，平整后頭、尾浪形改善不佳，平整后浪高超標(biāo)，而且機(jī)組消費(fèi)運(yùn)轉(zhuǎn)中相當(dāng)不穩(wěn)定。確認(rèn)人：章毅、趙青確認(rèn)時(shí)間：2021.03.12尾部浪形尤其大.五、要因確認(rèn)初始輥型單一驗(yàn)證規(guī)范：平整機(jī)組技術(shù)規(guī)程YADX01013010分析確

9、認(rèn)：驗(yàn)證方法： L2軋輥數(shù)據(jù)查看目前，現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)用的軋輥均為平輥，沒有運(yùn)用其他類型的軋輥。下表是我們抽樣調(diào)查的輥型配對(duì)情況：編號(hào)配對(duì)號(hào)類型位置凸度(mm)上線時(shí)間上線輥徑(mm)LH009W006工作輥上02010/8/28 9:38465.83LH010W006工作輥下02010/8/28 9:38467.09LH011W008工作輥上02010/9/7 17:59468.16LH012W008工作輥下02010/9/7 17:59468.77LH007W007工作輥上02010/10/5 8:18465.74LH008W007工作輥下02010/10/5 8:18466.79LH009W006

10、工作輥上02010/10/25 12:19464.86LH010W006工作輥下02010/10/25 12:19466.44LH001W001工作輥上02010/11/22 15:07459.8LH002W001工作輥下02010/11/22 15:07462.25LH009W006工作輥上02010/12/10 8:42464.54LH010W006工作輥下02010/12/10 8:42466.213. 軋輥輥縫值邊部位置為H1，中間位置為H0，對(duì)于平輥來講，H0與H1相等。故而，對(duì)于存在邊浪的鋼卷，為了控制帶鋼的板形，僅運(yùn)用彎輥系統(tǒng)補(bǔ)償，效果將非常不理想的。此時(shí)對(duì)于平輥參與板形控制顯得

11、才干非常缺乏。確認(rèn)人：章毅、趙青確認(rèn)時(shí)間：2021.03.04確認(rèn)結(jié)果：要因五、要因確認(rèn)H0H1.五、要因確認(rèn)彎輥不滿足實(shí)踐消費(fèi)要求驗(yàn)證規(guī)范：平整機(jī)組技術(shù)規(guī)程YADX01000050彎輥力設(shè)計(jì)規(guī)范，彎輥系統(tǒng)為正負(fù)彎輥，彎輥力單側(cè)為75噸分析確認(rèn)：1880平整機(jī)組的定位是高強(qiáng)鋼消費(fèi)機(jī)組，故而機(jī)組在設(shè)計(jì)過程中曾經(jīng)思索了高強(qiáng)鋼情況下機(jī)組彎輥力的要求。從產(chǎn)線的設(shè)計(jì)才干分析也闡明了機(jī)組的彎輥思索了高強(qiáng)鋼的要素。項(xiàng)目1880平整2050平整彎輥力/噸7550工作輥輥徑/mm475425470520驗(yàn)證方法：實(shí)際分析4.確認(rèn)人：趙青確認(rèn)時(shí)間：2021.03.03假設(shè)對(duì)于邊浪比較大的鋼卷，也即帶鋼兩邊厚度比中

12、間薄，需求運(yùn)用正彎進(jìn)展控制，但是過大的浪形，曾經(jīng)超越了機(jī)組的彎輥的極限，故而對(duì)于邊浪的改善才干不明顯；但是系統(tǒng)設(shè)計(jì)曾經(jīng)決議了彎輥力的大小，不能進(jìn)展改動(dòng)。綜上所述，對(duì)于浪形比較大的情況，機(jī)組的彎輥是不能滿足實(shí)踐消費(fèi)的需求。確認(rèn)結(jié)果：非要因五、要因確認(rèn)彎輥力作用在任務(wù)輥軸承座上.五、要因確認(rèn)張力設(shè)定不合理驗(yàn)證方法：平整帶鋼實(shí)踐消費(fèi)數(shù)據(jù)查看驗(yàn)證規(guī)范：質(zhì)檢技術(shù)規(guī)程YADF00510281精整卷浪形缺陷檢驗(yàn)規(guī)范，浪形10mm分析確認(rèn)：從實(shí)際上講，平整機(jī)組入口張力的目的是為了保證帶鋼運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，減少帶鋼跑偏廢鋼的幾率，同時(shí)入口張力的大小對(duì)于軟鋼產(chǎn)品的外表質(zhì)量存在一定的影響，如來料鋼卷內(nèi)圈松，入口張力設(shè)定過大

13、，那么會(huì)在帶鋼外表產(chǎn)生挫傷缺陷；對(duì)于卷取張力來講，張力的大小是為了保證廢品鋼卷的卷形。由于張力的作用，有時(shí)會(huì)掩蓋帶鋼的板形問題，但相對(duì)于高強(qiáng)鋼而言，由于其強(qiáng)度高，張力對(duì)于帶鋼板形的影響比較小。 5.序號(hào)生產(chǎn)日期鋼卷號(hào)張力設(shè)定1/噸張力設(shè)定1情況下板形/mm張力設(shè)定2/噸張力設(shè)定2情況下的板形/mm12011.03.101161377900658622011.03.101161377800557632011.03.10116137800051181242011.03.10116137850041581652011.03.101161378900610101562011.03.1011613786

14、00512712五、要因確認(rèn)確認(rèn)人：章毅、葉定海確認(rèn)時(shí)間：2021.03.10確認(rèn)結(jié)果：非要因.五、要因確認(rèn)上料溫度高驗(yàn)證方法：現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試驗(yàn)證規(guī)范：平整技術(shù)規(guī)程YADX01000030 機(jī)組鋼卷上料溫度60分析確認(rèn)：從實(shí)際上講，上料溫度的高低對(duì)于設(shè)備的影響比較大，同時(shí)對(duì)于軟規(guī)格帶鋼，如酸洗板，上料溫度高易產(chǎn)生腰折缺陷，不會(huì)對(duì)帶鋼的板形呵斥影響；同時(shí)機(jī)組的消費(fèi)方式為平整和分卷方式交替消費(fèi)，對(duì)于軋輥輥溫的影響幾乎可以忽略不計(jì)。從機(jī)組的消費(fèi)數(shù)據(jù)來看，以為對(duì)于在庫(kù)時(shí)間大于48小時(shí)的，可以以為鋼卷的溫度可以滿足上料溫度要求。下表是機(jī)組2021年2月份消費(fèi)的部分帶鋼冷卻時(shí)間情況，從消費(fèi)的數(shù)據(jù)來看，投料消費(fèi)的

15、鋼卷均符合上料溫度規(guī)范。6.五、要因確認(rèn)2021年2月1日10日帶鋼冷卻時(shí)間統(tǒng)計(jì)日期投料量/噸投料卷數(shù)/卷不滿足上料標(biāo)準(zhǔn)的卷數(shù)2月1日822.355002月2日1078.355602月3日950.336002月4日212.781402月5日1009.334102月6日1041.954702月7日905.574102月8日330.421502月9日400.931802月10日997.82450確認(rèn)人：章毅、趙青確認(rèn)時(shí)間：2021.03.04確認(rèn)結(jié)果：非要因.主要緣由初始輥型單一參數(shù)調(diào)整不及時(shí)五、要因確認(rèn)軋制力設(shè)定不合理.六、對(duì) 策 制 定序號(hào)主要原因?qū)Σ吣繕?biāo)措施地點(diǎn)負(fù)責(zé)人完成日期 1初始輥型單一

16、改變軋輥的初始輥型平整后帶鋼浪形頭尾14mm，中部10mm1.理論分析初步確定輥型；2.制定實(shí)驗(yàn)方案，確定最佳輥型； 3.制定軋輥使用規(guī)范機(jī)組現(xiàn)場(chǎng)鄭偉東、王勇2011.3.172軋制力設(shè)定不合理完善生產(chǎn)工藝參數(shù)單卷人工干預(yù)次數(shù)1機(jī)組工藝參數(shù)調(diào)整機(jī)組現(xiàn)場(chǎng)章毅、王勇2011.4.23參數(shù)調(diào)整不及時(shí)帶鋼全長(zhǎng)分段參數(shù)控制頭尾與中部浪形差值10mm分段調(diào)整作業(yè)線速度、傾斜、軋制力、彎輥力機(jī)組現(xiàn)場(chǎng)章毅、鄭偉東2011.4.4.七、具 體 實(shí) 施對(duì)策實(shí)施一：改動(dòng)軋輥的初始輥型目的：確保平整后頭尾20m內(nèi)浪形小于14mm,中部浪形小于10mm輥型改動(dòng) 經(jīng)過前期的分析，對(duì)于邊浪比較大的鋼卷，曾經(jīng)超出了彎輥系統(tǒng)的

17、才干，此時(shí)假設(shè)要獲得更大的彎輥力，只能經(jīng)過輥輥型的改動(dòng)來實(shí)現(xiàn)。H1H0凸輥：H0 H1.七、具 體 實(shí) 施凸度確定：由于沒有參考值自創(chuàng)，所以以現(xiàn)場(chǎng)實(shí)踐運(yùn)用效果來確定凸度值。帶鋼號(hào)最大浪高最大浪高部位是否需返修102177320023精整尾部是109407290028精整頭部是108197640031精整尾部是110787190024精整尾部是方案1：凸度80微米，消費(fèi)后帶鋼浪形情況：數(shù)據(jù)搜集：葉定海 制表人：章毅方案上下輥型凸度值/ mm方案1凸輥80方案2凸輥100方案3凸輥150方案4凸輥200.帶鋼號(hào)最大浪高最大浪高部位是否需返修139387160013精整尾部否139387170011

18、精整頭部否139387180014精整尾部整尾部否方案3：凸度150微米七、具 體 實(shí) 施數(shù)據(jù)搜集：葉定海 制表人：章毅方案4，由于采用的凸度比較大，控制效果與方案3相當(dāng)，但是思索到輥耗對(duì)本錢的影響，不予采用。方案2：由于采用的凸度還是相對(duì)比較小，好像方案一，效果不明顯，帶鋼的板形改善不佳，不能滿足消費(fèi)要求；.七、具 體 實(shí) 施最終確定：凸度的大小：凸度為直徑方向目的150微米；上下輥均為凸輥。實(shí)施人：鄭偉東實(shí)施時(shí)間：2021.5.2實(shí)施效果：凸輥的運(yùn)用，使得軋線來料嚴(yán)重雙邊浪的鋼卷在平整以后，浪形明顯改善。圖12鋼卷3871800入口與出口板形情況對(duì)比.七、具 體

19、實(shí) 施實(shí)施內(nèi)容: 針對(duì)機(jī)組系統(tǒng)設(shè)計(jì)的特點(diǎn)，機(jī)組對(duì)于部分強(qiáng)度高的帶鋼的工藝參數(shù)進(jìn)展了調(diào)整。針對(duì)BS600系類，經(jīng)過前期的實(shí)驗(yàn)，制定出了相對(duì)穩(wěn)定的工藝參數(shù)：實(shí)施人：王勇參數(shù)名稱參數(shù)值軋制力 200250噸；張 力開卷張力57噸，卷取張力710噸作業(yè)線速度300400m/min 對(duì)策實(shí)施二：完善消費(fèi)工藝參數(shù) 目的：?jiǎn)尉砣斯じ缮娲螖?shù)1實(shí)施時(shí)間：2021.05.08.序號(hào)鋼卷號(hào)平整板形情況117001757001. 精整頭部50m，平整出口浪形7mm;2.軋線頭部6m，平整出口浪形5mm217001758001.軋線頭部16m，平整入口浪形8mm，出口3mm； 317001759001.軋線尾部30m，

20、平整出口2mm，入口5mm；417001760001.軋線頭部120m，平整入口8mm，出口2mm；517001761001. 軋線尾部50m，出口3mm，入口5mm；2.軋線頭部50m，入口12mm，出口5mm（中浪）；617001762001. 軋線尾部56m，出口3mm，入口10mm； 2.軋線頭部16m，入口8mm，出口2mm； 記錄人：葉定海 制表人：章毅七、具 體 實(shí) 施實(shí) 施 效 果.項(xiàng)目實(shí)施前實(shí)施后序號(hào)鋼卷號(hào)干預(yù)次數(shù)鋼卷號(hào)干預(yù)次數(shù)107032777003170017570002102358150021700175800131015405600417001759001410188

21、506005170017600005101827470011700176100061018274900217001762000七、具 體 實(shí) 施實(shí)施前后單卷人工干涉次數(shù)人工干涉次數(shù)明顯降低，板形也到達(dá)了相關(guān)要求。數(shù)據(jù)搜集：葉定海 制表人：章毅.七、具 體 實(shí) 施實(shí)施內(nèi)容：針對(duì)高強(qiáng)鋼整卷板形頭、中、尾浪形不一，頭尾偏大的特點(diǎn)，采用分段動(dòng)態(tài)參數(shù)控制的操作方法。項(xiàng)目速度(米/分)軋制力（噸）彎輥力（噸）入口張力（噸）頭部2噸8010023025010203.84中部40020003.23.5尾部3噸5020280300203544.5實(shí)施人：章毅對(duì)策實(shí)施三：帶鋼全長(zhǎng)分段參數(shù)控制目的：頭尾與中部浪形差

22、值10mm實(shí)施時(shí)間：2021.5.12實(shí)施效果：經(jīng)過采用分段參數(shù)軋制法，大大改善消費(fèi)高強(qiáng)鋼浪行超標(biāo)的情況。.序號(hào)鋼卷號(hào)頭部（mm）中部（mm）尾部（mm）11357875800958213638706009610313667713001058413559718001179513559716008613613419751009712七、具 體 實(shí) 施實(shí)施后帶鋼頭中尾浪形情況表 數(shù)據(jù)搜集：葉定海 制表人：章毅.八、效果檢查項(xiàng)目月份平整卷數(shù)高強(qiáng)鋼集板合同卷酸洗板益昌卷其他小計(jì)板形返修率實(shí)施前2010.0814346176412815.65%2010.09168169109341965.71%2010.10 12075875210736.05%2010.1110914165313595.41%2010.129863634351525.27%2011.0110114452110535.24%小計(jì)74103093831161374145.59%實(shí)施中2011.027932675201415.17%2011.0310235041011575.57%2011.0414304768230664.62%2011.0514733887743674.55%小計(jì)4719158252111852314.90%實(shí)施后2011.06131615126422413