煕苑塔吊基礎(chǔ)施工設(shè)計方案及對策

1、-PAGE . z. - -可修編- -滇池?zé)浽匪趸A(chǔ)施工方案目 錄 TOC o 1-2 h z u HYPERLINK l _Toc23185 一、編制依據(jù) PAGEREF _Toc23185 1 HYPERLINK l _Toc16801 二、工程概況 PAGEREF _Toc16801 1 HYPERLINK l _Toc27802 三、塔吊設(shè)計參數(shù) PAGEREF _Toc27802 2 HYPERLINK l _Toc23457 1、1#JC7027型塔吊 PAGEREF _Toc23457 2 HYPERLINK l _Toc19809 2、2#TC7013型塔吊 PAGEREF

2、 _Toc19809 5 HYPERLINK l _Toc20373 四、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計 PAGEREF _Toc20373 6 HYPERLINK l _Toc18127 五、塔吊基礎(chǔ)施工技術(shù)措施及質(zhì)量驗收 PAGEREF _Toc18127 13 HYPERLINK l _Toc6926 六、塔吊穿地下室處理措施 PAGEREF _Toc6926 16 HYPERLINK l _Toc5689 七、塔吊基礎(chǔ)施工降排水 PAGEREF _Toc5689 19 HYPERLINK l _Toc3058 八、塔吊基礎(chǔ)計算書 PAGEREF _Toc3058 19 HYPERLINK l _Toc1

3、8504 (一)JC7027塔吊基礎(chǔ)計算書 PAGEREF _Toc18504 19 HYPERLINK l _Toc313 （二）TZ7013塔吊基礎(chǔ)計算書 PAGEREF _Toc313 27-. z.滇池?zé)浽匪趸A(chǔ)施工方案一、編制依據(jù)1、本工程樁基施工圖（版本：滇池熙苑地下室樁基圖2016.08）、總平面布置圖（版本：2016.08總平面圖）、本工程地質(zhì)勘查報告（版本：2014年05月08日）；2、GB50202-2013地基與基礎(chǔ)施工質(zhì)量驗收規(guī)；3、GB50205-2012鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)；4、GB50007-2014建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)；5、GB50017-2014鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計

4、規(guī)；6、JGJ33-2012建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程；7、JGJ94-2008建筑樁基技術(shù)規(guī)；二、工程概況1、工程名稱： 滇池?zé)浽?、建設(shè)單位： 尚福云都投資5、建設(shè)地點：滇池度假區(qū)7公里大轉(zhuǎn)盤，滇池路以東，大清河以南地塊。6、結(jié)構(gòu)形式： 地下部分框架結(jié)構(gòu)，地上部分鋼結(jié)構(gòu)。7、建設(shè)規(guī)模：地下兩層、地上六層。8、地質(zhì)概況：根據(jù)樁位平面布置圖，YBZ1*承壓兼抗拔，根據(jù)勘察報告及試樁（33米樁長）報告折算承載力單樁抗壓承載力特征值Ra=1400kN；BZ1*承壓兼抗拔，根據(jù)勘察報告及試樁（33米樁長）報告折算單樁抗壓承載力特征值 Ra=1000kN,YBZ1*以eq oac(,6)粉土層為樁端持力

5、層，樁端進入eq oac(,6)層不小于1米；BZ1*以eq oac(,5)粘土層為樁端持力層，樁端進入eq oac(,5)層不小于1米。9、塔吊布置概述：本工程共布置2臺塔吊， 1#塔吊布置于eq oac(,3)eq oac(,4)軸交eq oac(,C)eq oac(,D)軸間，塔吊型號為JC7027型，2#塔吊布置于eq oac(,8)eq oac(,9)軸交eq oac(,M)eq oac(,N)軸間，塔吊型號為TC7013型。具體位置詳塔吊平面布置圖。三、塔吊設(shè)計參數(shù)1、1#JC7027型塔吊基礎(chǔ)荷載示意圖2、2#TC7013型塔吊機構(gòu)工作級別起升機構(gòu)M5回轉(zhuǎn)機構(gòu)M4牽引機構(gòu)M4起重

6、工作幅度 m最小 2.5最大70最大工作高度 m支腿固定底架固定附著式5252220最大起重量 t10起升機構(gòu)型號QE10100E倍率=2=4起重量/速度 t/m/min2.5/1005/505/5010/252倍率最低穩(wěn)定下降速度 m/min5功率 kW55/55牽引機構(gòu)速度 m/min055功率 kW5.5回轉(zhuǎn)機構(gòu)速度 r/min00.7功率kW5.5*2頂升機構(gòu)速度 m/min0.58功率kW7.5工作壓力MPa31.5平衡重最大工作幅度 m706458重量 (t)22.1520.7519.25總功率 kW71.5 (不包括頂升機構(gòu))工作溫度-10+40支腿固定式基礎(chǔ)荷載表FV (kN)

7、Fh (kN) M( kNm) F1 (kN) F2 (kN)682 1243695 12701610 支腿固定式基礎(chǔ)荷載表四、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計1、塔吊基礎(chǔ)位于地下室中， 1#JC7027型塔吊基礎(chǔ)頂標(biāo)高同承臺底板標(biāo)高，長寬為7500mm7500mm高度為1600mm。塔吊基礎(chǔ)進行打樁處理，塔吊基礎(chǔ)打四根預(yù)應(yīng)力混凝土管樁，樁徑500mm。1#塔吊基礎(chǔ)平面布置詳圖 1#塔吊基礎(chǔ)平面布置圖1#塔吊基礎(chǔ)樁位坐標(biāo)表序號*Y樁頂高程H12565097.720882827.7741874.5522565094.716882829.5691874.5532565095.924882824.7691874.554

8、2565092.920882826.5651874.552、1# JC7027型塔吊，基礎(chǔ)設(shè)計如下：塔吊型號:JC7027塔機自重標(biāo)準(zhǔn)值:Fk1=1887.48kN起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值:Fqk=12kN塔吊最大起重力矩:M=2500kN.m塔吊計算高度:H=51.7m塔身寬度:B=2m樁身混凝土等級:/承臺混凝土等級:C40保護層厚度:H=50mm矩形承臺邊長:H=7.5m承臺厚度:Hc=1.6m承臺箍筋間距:S=25150mm承臺鋼筋級別:HRB400承臺頂面埋深:D=0.0m樁直徑:d=0.5m樁間距:a=3.5m樁鋼筋級別:/樁入土深度:15m（有效樁長）樁型與工藝: 鋼筋混凝土預(yù)應(yīng)力管樁1#

9、TC7027型塔吊基礎(chǔ)配筋大樣圖3、2#TC7013型塔吊基礎(chǔ)頂標(biāo)高同地下室承臺底標(biāo)高。TC7013型塔吊基礎(chǔ)位于eq oac(,M)、eq oac(,N)軸交eq oac(,8)、eq oac(,9)軸的承臺設(shè)計高度為1600mm。塔吊基礎(chǔ)進行打樁處理，塔吊基礎(chǔ)打四根預(yù)應(yīng)力混凝土管樁，樁徑500mm。塔吊基礎(chǔ)總體施工布置圖2#TC7013型塔吊布置位置詳下圖： 2#塔吊基礎(chǔ)平面布置詳圖2#塔吊基礎(chǔ)平面布置詳圖2#塔吊基礎(chǔ)樁位坐標(biāo)表序號*Y樁頂高程H12565087.000882911.6301874.5522565089.052882915.0631874.5532565083.567882

10、913.6821874.5542565085.619882917.1161874.554、2#7013型塔吊，基礎(chǔ)設(shè)計如下：塔吊型號:7013塔機自重標(biāo)準(zhǔn)值:Fk1=682kN起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值:Fqk=6.00kN塔吊計算高度:H=52m塔身寬度:B=2m樁身混凝土等級:/承臺混凝土等級:C40保護層厚度:H=50mm矩形承臺邊長:H=7.5m承臺厚度:Hc=1.6m承臺箍筋間距:S=25150mm承臺鋼筋級別:HRB400承臺頂面埋深:D=0.0m樁直徑:d=0.5m樁間距:a=4m樁鋼筋級別:/樁入土深度:15m（有效樁長）樁型與工藝:鋼筋混凝土預(yù)應(yīng)力管樁2#TC7013型塔吊基礎(chǔ)配筋大樣圖

11、五、塔吊基礎(chǔ)施工技術(shù)措施及質(zhì)量驗收1、混凝土強度等級同防水底板采用C40(P8)；2、基礎(chǔ)表面平整度允許偏差1/1000；本工程基礎(chǔ)樁預(yù)應(yīng)力混凝土管樁，其施工質(zhì)量、施工工藝及質(zhì)量控制要點詳見地基與基礎(chǔ)施工質(zhì)量驗收規(guī)（GB50202-2013），建筑樁基技術(shù)規(guī)（JGJ94-2008）的要求。3、埋設(shè)件埋設(shè)參照以下程序施工：將16件10.9級高強度螺栓及墊板與預(yù)埋螺栓定位框裝配在一起。為了便于施工，當(dāng)鋼筋捆扎到一定程度時，將裝配好的預(yù)埋螺栓和預(yù)埋螺栓定位框整體吊入鋼筋網(wǎng)。再將8件30的鋼筋將預(yù)埋螺栓連接。吊起裝配好的預(yù)埋螺栓和預(yù)埋螺栓定位框整體，澆筑混凝土。在預(yù)埋螺栓定位框上加工找水平，保證預(yù)埋后

12、定位框中心線與水平面的垂直度小于1.5/1000。混凝土充填率必須達到95%以上。4、起重機的混凝土基礎(chǔ)應(yīng)驗收合格后，方可使用。 5、起重機的金屬結(jié)構(gòu)、及所有電氣設(shè)備的金屬外殼，應(yīng)有可靠的接地裝置，接地電阻不應(yīng)大于10。6、按塔機說明書，核對基礎(chǔ)施工質(zhì)量關(guān)鍵部位。7、檢測塔機基礎(chǔ)的幾何位置尺寸誤差，應(yīng)在允許圍，測定水平誤差大小，以便準(zhǔn)備墊鐵。8、機腳螺絲應(yīng)嚴格按說明書要求的平面尺寸設(shè)置，允許偏差不得大于5mm。9、基礎(chǔ)砼澆筑完畢后應(yīng)澆水養(yǎng)護，達到砼設(shè)計強度方可進行上部結(jié)構(gòu)的安裝作業(yè)。如提前安裝必須有同條件養(yǎng)護砼試塊試驗報告，強度達到安裝說明書要求。10、塔吊基礎(chǔ)砼澆筑后應(yīng)按規(guī)定制作試塊，基礎(chǔ)鋼

13、筋必須經(jīng)質(zhì)檢部門、監(jiān)理部門驗收合格方可澆筑砼，并應(yīng)作好、隱檢記錄。以備作塔吊驗收資料。11、鋼筋、水泥、砂石集料應(yīng)具有出廠合格證或試驗報告。12、塔吊基礎(chǔ)底部土質(zhì)應(yīng)良好，開挖經(jīng)質(zhì)檢部門驗槽，符合設(shè)計要求及地質(zhì)報告概述方可施工。13、塔吊基礎(chǔ)施工后，四周應(yīng)排水良好，以保證基底土質(zhì)承載力。14、塔機的避雷裝置宜在基礎(chǔ)施工時首先預(yù)埋好，塔機的避雷針可用橫截面不小于16mm2的絕緣銅電纜或橫截面30mm3.5mm表面經(jīng)電鍍的金屬條直接與基礎(chǔ)底板鋼筋焊接相連，接地件至少插入地面以下1.5m。15、塔吊基礎(chǔ)的樁基施工嚴格按本工程樁基工程施工方案進行施工質(zhì)量控制。16、基礎(chǔ)塔吊砼拆模后應(yīng)在四角設(shè)置沉降觀測點

14、，并完成初始高程測設(shè)，在上部結(jié)構(gòu)安裝前再測一次，以后在上部結(jié)構(gòu)安裝后每半月測設(shè)一次，發(fā)現(xiàn)沉降過大、過快、不均勻沉降等異常情況應(yīng)立即停止使用，并匯報公司工程技術(shù)部門分析處理后，方可決定可斷續(xù)使用或不能使用。六、塔吊穿地下室處理措施本工程1#、2#塔吊布置在地下室中，塔吊穿地下室的處理措施如下：1、地下室頂板處理措施：（1）在地下室頂板上開一個方型的孔，空洞尺寸每邊比塔吊塔身尺寸大200。塔吊拆除后，用高一強度等級的微膨脹混凝土封閉。因塔吊處預(yù)留孔封閉后，底板受力與實際設(shè)計狀況不同，為保證頂板安全，在封回洞口前，塔吊所在跨的頂板下方加鋼管支撐。（2）頂板預(yù)留孔處鋼筋按設(shè)計要求預(yù)留一個搭接長度，拆除

15、塔吊后，采用搭接的方式連接。板四周預(yù)留16鋼筋500mm長，按原頂板配筋間距設(shè)置。（3）在預(yù)留的頂板洞口周邊砌筑20cm高的磚墻擋水，素水泥漿抹光。并在周邊加設(shè)1200mm高防護欄桿。（4）綁扎底板鋼筋時，鋼筋與塔吊基礎(chǔ)預(yù)留的鋼筋搭接。（5）在塔吊基礎(chǔ)與地下室底板接觸的部位預(yù)埋3厚的止水鋼板。具體做法如下圖所示：止水鋼板安裝詳圖樁芯砼強度等級同塔吊基礎(chǔ)，在施工樁芯時應(yīng)先用人工將樁芯淤泥及積水清理干凈，由于樁芯砼用量少，和塔吊基礎(chǔ)一并澆筑，在澆筑時應(yīng)先將樁芯澆筑完成后在大面積澆筑。2、地下室底板處理措施：（1）本工程設(shè)計塔吊基礎(chǔ)頂標(biāo)高為地下室承臺底，先澆筑塔吊基礎(chǔ)砼，塔吊位置地下室底板二次采用高

16、一等級的膨脹混凝土澆筑。（2）地下室底板鋼筋綁扎塔吊位置時預(yù)留一個搭接長度，地下室底板的二次澆筑位置預(yù)埋3厚的止水鋼板，具體做法如下圖所示： 七、塔吊基礎(chǔ)施工降排水 因在施工塔吊基礎(chǔ)時，周邊降水管網(wǎng)還未施工（基坑支護單位施工），所以在塔吊基礎(chǔ)開挖前應(yīng)先做降水井，降水井采用設(shè)計圖紙中集水井位置，降水井采用2米高徑1米，壁厚0.1米，承插式連接的砼井，在砼井四周鑿孔，間距0.3米，井底為塔吊基礎(chǔ)墊層底下2米。在砼井壁外側(cè)采用聚酯無紡布進行包裹，將砼井吊入挖好的坑后，在砼井四周先回填級配石再回填周圍土方，最后采用口徑50（1.5kw）,揚程50m的泥漿泵將砼井積水排到基坑頂排水管網(wǎng)。降水井坐數(shù)根據(jù)能

17、否滿足塔吊基礎(chǔ)施工而增加。在開挖塔吊基礎(chǔ)前一天必須將降水井施工完成，還應(yīng)注意天氣情況。八、塔吊基礎(chǔ)計算書(一)JC7027塔吊基礎(chǔ)計算書依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)。一. 參數(shù)信息塔吊型號:JC7027塔機自重標(biāo)準(zhǔn)值:Fk1=1887.48kN起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值:Fqk=12kN塔吊最大起重力矩:M=2500kN.m非工作狀態(tài)下塔身彎矩塔吊計算高度:H=51.7m塔身寬度:B=2m樁身混凝土等級:/承臺混凝土等級:C40保護層厚度:H=50mm矩形承臺邊長:H=7.5m承臺厚度:Hc=1.6m承臺箍筋間距:S=280mm承臺鋼筋級別:HRB400承臺頂面埋深

18、:D=0.0m樁直徑:0.5m樁間距:3.5m樁鋼筋級別:HPB235樁入土深度:15m樁型與工藝:鋼筋砼預(yù)應(yīng)力管樁二. 荷載計算1. 自重荷載及起重荷載1) 塔機自重標(biāo)準(zhǔn)值 Fk1=1887.48kN2) 基礎(chǔ)以及覆土自重標(biāo)準(zhǔn)值 Gk=12.612.61.2025=4762.8kN承臺受浮力：Flk=12.612.61.2010=1905.12kN3) 起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fqk=12kN2. 風(fēng)荷載計算1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值a. 塔機所受風(fēng)均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (Wo=0.2kN/m2) Wk=0.81.771.950.840.2=0.46kN/m2 qsk=1.20

19、.460.352.2=0.43kN/mb. 塔機所受風(fēng)荷載水平合力標(biāo)準(zhǔn)值 Fvk=qskH=0.4354.00=23.15kNc. 基礎(chǔ)頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩標(biāo)準(zhǔn)值 Msk=0.5FvkH=0.523.152) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值a. 塔機所受風(fēng)均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (本地區(qū) Wo=0.35kN/m2) Wk=0.81.811.950.840.35=0.83kN/m2 qsk=1.20.830.352.20=0.77kN/mb. 塔機所受風(fēng)荷載水平合力標(biāo)準(zhǔn)值 Fvk=qskH=0.7754.00=41.42kNc. 基礎(chǔ)頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩標(biāo)準(zhǔn)值 Msk=0.5Fvk

20、H=0.541.423. 塔機的傾覆力矩工作狀態(tài)下，標(biāo)準(zhǔn)組合的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值 Mk=-356.86+0.9非工作狀態(tài)下，標(biāo)準(zhǔn)組合的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值 Mk三. 樁豎向力計算非工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk)/n=(1887.48+4762.80)/9=738.92kN Qkma*=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(1887.48+4762.8)/9+Abs(761.50+41.421.20)/2.47=1066.74kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(1887.48+4762.8-1905.12)/9-Abs(761.50+41.421.20)

21、/2.47=199.42kN工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(1887.48+4762.80+12)/9=740.25kN Qkma*=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(1887.48+4762.8+12)/9+Abs(2455.58+23.151.20)/2.47=1743.83kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(1887.48+4762.8+12-1905.12)/9-Abs(2455.58+23.151.20)/2.47=-475.01kN四. 承臺受彎計算1. 荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎

22、向力反力設(shè)計值：工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(1887.48+12)/9+1.35(2455.58+23.151.20)/2.47=1639.76kN最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(1887.48+12)/9-1.35(2455.58+23.151.20)/2.47=-1069.91kN非工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.351887.48/9+1.35(761.50+41.421.20)/2.47=725.68kN

23、最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.351887.48/9-1.35(761.50+41.421.20)/2.47=-159.44kN2. 彎矩的計算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程第條其中 M*,My1計算截面處*Y方向的彎矩設(shè)計值(kN.m)； *i,yi單樁相對承臺中心軸的*Y方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設(shè)計值(kN)。由于工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大： M*=My=31639.76承臺最大負彎矩: M*=My=3-1069.913. 配筋計算根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)GB50010-2010第條式中1系數(shù)，當(dāng)混凝土強度不

24、超過C50時，1取為1.0,當(dāng)混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性插法確定； fc混凝土抗壓強度設(shè)計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=360N/mm2。底部配筋計算: s=-1106.83106/(1.00019.10012600.00011502)=-0.0035=1-(1-2-0.0035)0.5=-0.0035s=1-0.0035/2=1.0017 As=-1106.83106/(1.00171150.0360.0)=-2668.9mm2承臺底部實際配筋面積為As0 = 3.14252/4 Int(12600/140)=44179mm2實際配筋面積

25、大于計算需要配筋面積，滿足要求!經(jīng)濟考慮，可優(yōu)化配筋參考方案為：鋼筋直徑為6mm，鋼筋間距為200mm，配筋面積為1781mm2五. 承臺剪切計算最大剪力設(shè)計值： Vma*=1639.76kN依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)(GB50010-2010)的第條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：式中計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值，ft=1.710N/mm2； b承臺的計算寬度，b=12600mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1150mm； fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=360N/mm2； S箍筋的間距，S=280mm。經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求

26、，只需構(gòu)造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以，且承臺高度符合構(gòu)造要求，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算七. 樁身承載力驗算樁身承載力計算依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)(JGJ94-2008)的第條根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=1.351743.83=2354.18kN樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式：其中c基樁成樁工藝系數(shù)，取0.85 fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=14.3N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=196350mm2。樁身受拉計算，依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)JGJ94-2008 第條受拉承載力計算，最大拉力 N=1.35Qk

27、min=-641.26kN經(jīng)過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=3053.615mm2。由于樁的最小配筋率為0.20%，計算得最小配筋面積為393mm2綜上所述，全部縱向鋼筋面積3054mm2樁實際配筋面積為As0 = 3.14182/4 15=3817mm2實際配筋面積大于計算需要配筋面積，滿足要求!八. 樁豎向承載力驗算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第和條軸心豎向力作用下，Qk=740.25kN；偏心豎向力作用下，Qkma*=1743.83kN樁基豎向承載力必須滿足以下兩式：單樁豎向承載力特征值按下式計算：其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i

28、層巖石的樁側(cè)阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=1.57m； Ap樁端面積,取Ap=0.20m2； li第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值表如下:序號土層厚度(m)側(cè)阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名稱11682340粘性土由于樁的入土深度為15m,所以樁端是在第1層土層。最大壓力驗算: Ra=1.57(1582)+3400.20=1998.84kN由于: Ra = 1998.84 Qk = 740.25,最大壓力驗算滿足要求!由于: 1.2Ra = 2398.61 Qkma* = 1743.83,最大壓力驗算滿足要求!（

29、二）TZ7013塔吊基礎(chǔ)計算書塔吊型號:7013塔機自重標(biāo)準(zhǔn)值:Fk1=682kN起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值:Fqk=6.00kN塔吊計算高度:H=52m塔身寬度:B=2m樁身混凝土等級:/承臺混凝土等級:C40保護層厚度:H=50mm矩形承臺邊長:H=7.5m承臺厚度:Hc=1.6m承臺箍筋間距:S=25200mm承臺鋼筋級別:HRB400承臺頂面埋深:D=0.0m樁直徑:d=0.5m樁間距:a=4m樁鋼筋級別:/樁入土深度:15m（有效樁長）樁型與工藝:鋼筋混凝土預(yù)應(yīng)力管樁計算簡圖如下：二. 荷載計算1. 自重荷載及起重荷載1) 塔機自重標(biāo)準(zhǔn)值 Fk1=537.73kN2) 基礎(chǔ)以及覆土自重標(biāo)準(zhǔn)值 G

30、k=551.3025=812.5kN3) 起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Fqk=6kN2. 風(fēng)荷載計算1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值a. 塔機所受風(fēng)均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (Wo=0.2kN/m2) Wk=0.81.771.950.9240.2=0.51kN/m2 qsk=1.20.510.351.6=0.34kN/mb. 塔機所受風(fēng)荷載水平合力標(biāo)準(zhǔn)值 Fvk=qskH=0.3440.50=13.89kNc. 基礎(chǔ)頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩標(biāo)準(zhǔn)值 Msk=0.5FvkH=0.513.892) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值a. 塔機所受風(fēng)均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (本地區(qū) Wo=0.

31、35kN/m2) Wk=0.81.811.950.9240.35=0.91kN/m2 qsk=1.20.910.351.60=0.61kN/mb. 塔機所受風(fēng)荷載水平合力標(biāo)準(zhǔn)值 Fvk=qskH=0.6140.50=24.85kNc. 基礎(chǔ)頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩標(biāo)準(zhǔn)值 Msk=0.5FvkH=0.524.853. 塔機的傾覆力矩工作狀態(tài)下，標(biāo)準(zhǔn)組合的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值 Mk=-200+0.9非工作狀態(tài)下，標(biāo)準(zhǔn)組合的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值 Mk三. 樁豎向力計算非工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk)/n=(537.73+812.50)/4=337.56kN Qkma*=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L

32、 =(537.73+812.5)/4+Abs(303.26+24.851.30)/5.66=396.89kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(537.73+812.5-0)/4-Abs(303.26+24.851.30)/5.66=278.23kN工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(537.73+812.50+6)/4=339.06kN Qkma*=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(537.73+812.5+6)/4+Abs(620.10+13.891.30)/5.66=451.89kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-

33、Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(537.73+812.5+6-0)/4-Abs(620.10+13.891.30)/5.66=226.23kN四. 承臺受彎計算1. 荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設(shè)計值：工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(537.73+6)/4+1.35(620.10+13.891.30)/5.66=335.83kN非工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35537.73/4+1.35(303.26+24.851.30)/5.66=26

34、1.58kN2. 彎矩的計算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程第條其中 M*,My1計算截面處*Y方向的彎矩設(shè)計值(kN.m)； *i,yi單樁相對承臺中心軸的*Y方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設(shè)計值(kN)。由于工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大： M*=My=2335.833. 配筋計算根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)GB50010-2010第條式中1系數(shù)，當(dāng)混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當(dāng)混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性插法確定； fc混凝土抗壓強度設(shè)計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=360N/mm2。底部配筋計算: s=805.98106/(1.00019.1005000.00012502)=0.0054=1-(1-20.0054)0.5=0.0054s=1-0.0054/2=0.9973 As=805.98106/(0.99731250.0360.0)=1795.9mm2承臺底部實際配筋面積為As0 = 3.1