液體除濕空調(diào)研究管理的論文4500字

1、液體除濕空調(diào)研究管理的論文4500字 摘要：液體除濕空調(diào)系統(tǒng)以低值熱源為供能能源，系統(tǒng)中能量以化學(xué)能的形式蓄存，蓄能潛力大，其應(yīng)用研究具有廣闊的開展前景。以完好的液體除濕空調(diào)系統(tǒng)為對象，改變液體除濕空調(diào)系統(tǒng)中除濕器、再生器的輸入空氣、溶液的溫度、濕度、流量濃度等參數(shù)，研究輸入?yún)?shù)變化對輸出參數(shù)的影響；在優(yōu)化的系統(tǒng)運行參數(shù)條件下，改變供能熱源溫度，研究液體除濕空調(diào)系統(tǒng)整體運行時輸出參數(shù)的變化和系統(tǒng)制冷量、耗能量及COP值的變化規(guī)律。從實驗的結(jié)果得到，當(dāng)再生熱源為90時，空調(diào)送風(fēng)溫度穩(wěn)定在20，熱力系數(shù)為0.5左右，根本能滿足舒適性空調(diào)的送風(fēng)要求。關(guān)鍵詞：液體除濕空調(diào)系統(tǒng)余熱利用實驗性能分析202

2、2年國家電網(wǎng)公司公布的電力市場分析報告指出，華東電網(wǎng)、南方電網(wǎng)、華中電網(wǎng)空調(diào)制冷負荷比重均已超過了30%，開發(fā)研究新型節(jié)能、節(jié)電的空調(diào)系統(tǒng)顯得非常緊迫。液體除濕空調(diào)系統(tǒng)以低值熱源為供能能源，所需的熱源溫度可在80左右，不僅可以利用工業(yè)余熱和廢熱，也可利用包括太陽能等可再生的清潔能源；而且，液體除濕空調(diào)系統(tǒng)中能量以化學(xué)能的形式蓄存，蓄能潛力很大，比冰這常用的蓄能材料的蓄能才能高35倍。因此，液體除濕空調(diào)系統(tǒng)越來越受到專業(yè)技術(shù)人員的重視。近年來，國內(nèi)外學(xué)者對液體除濕空調(diào)的性能做了大量的研究，獲得了許多有價值的成果，但主要局限于理論模型研究、數(shù)值模擬和單體除濕器、再生器的性能分析，如H.M.Fact

3、or、P.Gandhidasan等人對液體除濕的傳熱傳質(zhì)進展數(shù)值研究12，berg等人建立除濕塔、再生塔實驗臺，來研究影響單體設(shè)備工況的因素3，較少涉及整體液體除濕空調(diào)系統(tǒng)的實際運行性能。本文以實際的整體液體除濕空調(diào)系統(tǒng)為對象，用以理論與實驗結(jié)合的方法調(diào)整液體除濕空調(diào)系統(tǒng)的運行參數(shù)，使系統(tǒng)穩(wěn)定運行，研究液體除濕空調(diào)系統(tǒng)在穩(wěn)定工況下的實際運行特性。1液體除濕空調(diào)系統(tǒng)實驗裝置液體除濕空調(diào)系統(tǒng)是由除濕器、蒸發(fā)冷卻器、溶液冷卻器、溶液加熱器、再生器、集熱器及蓄能水箱等組成，其系統(tǒng)原理圖見圖1。被處理空氣新風(fēng)或空調(diào)室內(nèi)回風(fēng)在除濕器1內(nèi)與液體除濕劑進展熱質(zhì)交換，被處理空氣中的水蒸氣被液體除濕劑吸收后成為枯

4、燥的空氣，然后進入蒸發(fā)冷卻器2，經(jīng)歷等焓加濕過程，隨空氣含濕量增加，空氣的干球溫度降低，到達空調(diào)所需的送風(fēng)溫度狀態(tài)。同時，除濕劑溶液也進展包括吸濕和再生兩個循環(huán)過程。吸濕時，溶液泵5輸送的高濃度除濕劑溶液，經(jīng)冷卻器3降溫后進入除濕器1，低溫高濃度除濕劑溶液外表的水蒸氣分壓小于被處理空氣的水蒸氣分壓，除濕劑溶液就從空氣吸收水蒸氣，使空氣枯燥，完成除濕過程；除濕劑溶液吸收水蒸氣后，變?yōu)橄∪芤海瑸槭刮鼭襁^程延續(xù)，除濕劑溶液需再生。再生時，稀溶液由溶液泵5送入溶液加熱器6，經(jīng)加熱后進入再生器7，在再生器內(nèi)加熱的溶液與外界環(huán)境空氣接觸，此時除濕劑溶液外表的水蒸氣分壓大于再生空氣的水蒸氣分壓，引入的環(huán)境空

5、氣將除濕劑稀溶液蒸發(fā)出來的水蒸氣帶走，實現(xiàn)除濕劑溶液的濃縮再生。1.除濕器2.蒸發(fā)冷卻器3.溶液冷卻器4.集液器5.溶液泵6.溶液加熱器7.再生器8.太陽能集熱器9.蓄能水箱圖1液體除濕空調(diào)系統(tǒng)原理圖2實驗研究方案及方法2.1實驗系統(tǒng)構(gòu)造按圖1所示的系統(tǒng)搭建實驗裝置，除濕器和再生器采用一樣的構(gòu)造形式，采用填料塔構(gòu)造，填料為不銹鋼規(guī)整材料，填料的比外表積350m2/m3，填料的平均當(dāng)量直徑0.01m，填料高度1.0m。蒸發(fā)冷卻器的截面尺寸0.09m2，濕膜的平均當(dāng)量直徑0.01m，濕膜長度0.15m，濕膜的比外表積350m2/m3。溶液冷卻器的冷卻換熱量在012kW范圍內(nèi)可調(diào)，溶液加熱器的加熱量

6、在018kW之間可調(diào)。2.2實驗研究方案根據(jù)除濕器和再生器單體實驗的結(jié)果分析得到除濕器和再生器的優(yōu)化運行參數(shù)，除濕器運行時的根本參數(shù)值是，溶液的入口溫度30、入口濃度40%、入口流量900L/h，處理空氣的入口溫度35，入口濕度20g/kgDA，入口流量400m3/h。再生器運行時的根本參數(shù)值是，溶液的入口溫度60、入口濃度40%、入口流量320L/h，再生空氣的入口溫度為26、入口濕度15g/kgDA。然后以整個液體除濕空調(diào)系統(tǒng)為實驗對象，參照單體設(shè)備的實驗結(jié)果，選擇適宜的工作參數(shù)，待系統(tǒng)進入穩(wěn)定運行，測定空調(diào)系統(tǒng)運行參數(shù)，研究溶液濃度、熱源溫度與供冷量、能耗之間的互相關(guān)系。根據(jù)實驗方案要求

7、，測量內(nèi)容主要有：環(huán)境空氣溫度、濕度，冷卻水進出水溫度，進出除濕器和再生器空氣的溫度、濕度、流量，溶液參數(shù)測量，進出除濕器和再生器溶液的溫度、流量、濃度等；能耗參數(shù)測量，溶液加熱量、冷卻量，風(fēng)機、溶液泵的功耗等。溫度測點共15點，用0.3mm的T型熱電偶作測溫元件。溫度測點包括溫度和濕度測點。溫度測點有環(huán)境空氣溫度、進出除濕器和再生器空氣的溫度、進出除濕器和再生器溶液的溫度、集液器內(nèi)溶液的溫度、溶液冷卻器進出冷卻水溫度、溶液加熱器進出水溫度。濕度采用測各點的濕球溫度，結(jié)合該點的干球溫度，換算出含濕量，有環(huán)境空氣濕度、進出除濕器和再生器空氣的濕度等。空氣流量采用畢托管與微壓差計測量，根據(jù)各點空氣

8、氣流的動壓，換算出空氣流速及管道內(nèi)空氣的流量。水和溶液流量采用轉(zhuǎn)子流量計測量。濃度的測量采用先測溶液的密度，然后根據(jù)溶液的濃度與密度對照表，查出溶液濃度。采用美國HUIPO公司的數(shù)據(jù)采集儀采集溫度、流量等參數(shù)，用三相電測量表測量電量參數(shù)，濃度和空氣動壓測量采用非電信號測試手動輸入。實驗數(shù)據(jù)采集管理和數(shù)據(jù)處理的程序編制軟件采用VB編寫，通訊通道采用計算機的COM口，所有數(shù)據(jù)在計算機界面上顯示并被保存在數(shù)據(jù)庫內(nèi)。3實驗數(shù)據(jù)與分析液體除濕空調(diào)系統(tǒng)實驗的目的是測試系統(tǒng)在穩(wěn)定運行時，系統(tǒng)匹配的工況參數(shù)，來分析溶液濃度、熱源溫度與供冷量以及能耗之間的互相關(guān)系。在實驗過程中，以穩(wěn)定冷量的方法進展實驗，即首先

9、調(diào)節(jié)并穩(wěn)定除濕、加濕局部的工況，實現(xiàn)送風(fēng)狀態(tài)的穩(wěn)定，然后調(diào)節(jié)再生器的入口工況，如再生溫度、再生溶液流量等參數(shù)，使除濕器與再生器實現(xiàn)濃度變化的平衡。濃度變化是否平衡，用檢測除濕側(cè)與再生側(cè)單位時間內(nèi)的傳質(zhì)量是否平衡來確定。經(jīng)80的熱水加熱的再生溶液，在以上所得出的優(yōu)化的參數(shù)條件下工作，經(jīng)過調(diào)節(jié)，溶液溫度穩(wěn)定在61左右，此時除濕量差在零附近波動，除濕與再生根本到達濕平衡，系統(tǒng)運行到達穩(wěn)定。本實驗系統(tǒng)處于穩(wěn)定狀態(tài)時，系統(tǒng)的參數(shù)值為：空氣的入口溫度：35；空氣的入口濕度：20g/kgDA；除濕空氣流量：386m3/h；再生空氣流量：360m3/h；溶液的除濕溫度溫度：30；溶液的濃度：40%；溶液的除濕

10、流量：950L/h；溶液的再生流量為300L/h左右，加濕水溫度：15。穩(wěn)定工況測定的局部實驗參數(shù)的變化曲線見圖2至圖5。從圖2可見，通過調(diào)節(jié)再生溶液溫度和再生溶液流量，大致經(jīng)過30分鐘，系統(tǒng)的除濕量和再生空氣帶走水蒸氣量到達平衡。在該時間段，再生溶液的溫度變化正好和除濕與再生絕對濕度的差值變化趨勢相反，從圖3可見，開場時熱源溫度較高，再生溶液溫度上升，再生效果增強，再生空氣帶走水蒸氣量增多，溶液濃度增大，將有利于除濕；同時，集液箱內(nèi)的溶液溫度上升，除濕器溶液入口溫度也跟著上升，溶液除濕效果受到影響。綜合溶液濃度增加有利于除濕和除濕溶液溫度上升削弱除濕兩方面的因素，當(dāng)空氣入口濕度20g/kgD

11、A，要求經(jīng)等焓加濕降溫后溫度為20時，從圖4和圖5可以發(fā)現(xiàn)，在系統(tǒng)調(diào)整時，開場加熱量加大，冷卻量增加，但除濕量，即制冷量，變化不大，反而系統(tǒng)的熱力系數(shù)受到影響。因此，從實驗的結(jié)果可見，在一定的處理空氣入口濕度和經(jīng)等焓加濕后其空氣要求溫度條件下，對一個液體除濕空調(diào)系統(tǒng)來說，有一個適宜的熱源加熱量和一個最正確的再生溶液溫度。由實驗值可見，當(dāng)熱源溫度在80的條件下，再生溶液的入口溫度穩(wěn)定在61，其它入口參數(shù)根本穩(wěn)定在設(shè)定工況，系統(tǒng)運行穩(wěn)定；送風(fēng)溫度即加濕后空氣溫度為20左右，滿足空調(diào)系統(tǒng)使用要求；系統(tǒng)在20送風(fēng)溫度條件下，當(dāng)熱源的加熱量穩(wěn)定在7.5kW時，可制取冷量在5kW左右，熱力系數(shù)在0.6上下

12、波動；再生空氣帶走大量的溶液熱量，該系統(tǒng)的水冷卻量僅是制冷量的1.3倍，在6.5kW左右，與其他的利用熱源驅(qū)動的制冷方式，冷卻量也較明顯的減少。圖2除濕與再生絕對濕度變化差圖3局部參數(shù)測試值的變化圖4熱力系數(shù)的變化kW/kW圖5加熱量、制冷量和冷卻量的變化由實驗的結(jié)果可見，液體除濕空調(diào)系統(tǒng)在系統(tǒng)到達穩(wěn)定運行時，除濕器和再生器的除濕溶液循環(huán)量并不是1:1的，在本實驗條件下除濕器和再生器的除濕溶液循環(huán)量3:1左右時，系統(tǒng)趨于穩(wěn)定，當(dāng)驅(qū)動熱源發(fā)生變化或送風(fēng)溫度的限定條件不同，到達穩(wěn)定的除濕器和再生器的除濕溶液循環(huán)量比也會不同；該系統(tǒng)驅(qū)動熱源在80的條件下，制冷的熱力系數(shù)在0.6上下，有較好的熱力性能

13、；這種空調(diào)系統(tǒng)用80左右的驅(qū)動熱源是低品位熱源，一般的工業(yè)廢熱、余熱，太陽能等可再生能源均可作為驅(qū)動熱源，因此，只要有一般廢熱、工業(yè)余熱、地?zé)?、太陽能等可再生能源的場所都可以推廣應(yīng)用，節(jié)能空間宏大。4結(jié)論a液體除濕空調(diào)系統(tǒng)在適宜的參數(shù)下工作，空調(diào)的送風(fēng)溫度可達20，該溫度根本滿足一般舒適性空調(diào)送風(fēng)溫度的要求。因此液體除濕空調(diào)從送風(fēng)狀態(tài)而言，具有應(yīng)用的可行性。b液體除濕空調(diào)系統(tǒng)在80的熱源溫度條件下，能提供空調(diào)系統(tǒng)所需的送風(fēng)溫度和制冷量，有較好除濕空調(diào)系統(tǒng)的系統(tǒng)熱力性能，在類似的用低溫?zé)嵩打?qū)動的空調(diào)系統(tǒng)中處于較高程度。c液體除濕空調(diào)系統(tǒng)的驅(qū)動熱源是低品位熱源，只要有一般廢熱、工業(yè)余熱、地?zé)?、太陽能等可再生能源的場所都可以推廣應(yīng)用，應(yīng)用前景廣闊，節(jié)能空間宏大。參考文獻1.H.M.FactorandGershonGrossman.Apackedbeddehumidifier/regeneratorforsolarairconditioningwithliquiddesiccants.SolarEnergy,1980:541-550.2.P.Oandhidasan,C.F.KettleboroughandM.RifatUllah.Calculationofheatandmasstransfercoefficientsinapackedtoweroperating