生活污水處理A2O工藝設(shè)計計算說明書

1、生活污水處理A2/O工藝計算說明書目錄 TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark7 o Current Document 1處理規(guī)模1 HYPERLINK l bookmark9 o Current Document 2進水井的計算13提升泵房設(shè)計計算2泵的選擇2 HYPERLINK l bookmark14 o Current Document 吸水管計算2 HYPERLINK l bookmark16 o Current Document 集水池2 HYPERLINK l bookmark18 o Current Document 泵房布置24格柵的計算3設(shè)計要

2、求3 HYPERLINK l bookmark23 o Current Document 中格柵的設(shè)計計算3 HYPERLINK l bookmark42 o Current Document 細格柵的設(shè)計計算5 HYPERLINK l bookmark50 o Current Document 4 沉砂池8 HYPERLINK l bookmark52 o Current Document 巴式計量槽9 HYPERLINK l bookmark54 o Current Document 配水井95 A2/O 反應(yīng)池的設(shè)計計算 10 HYPERLINK l bookmark85 o Curre

3、nt Document 設(shè)計要點10設(shè)計計算10 HYPERLINK l bookmark73 o Current Document 曝氣系統(tǒng)設(shè)計計算15 HYPERLINK l bookmark75 o Current Document 標準需氧量15 HYPERLINK l bookmark79 o Current Document 供氣管道計算16 HYPERLINK l bookmark81 o Current Document 生物池設(shè)備選擇17 HYPERLINK l bookmark83 o Current Document 6沉淀池的設(shè)計計算17 HYPERLINK l boo

4、kmark105 o Current Document 設(shè)計要點17 HYPERLINK l bookmark87 o Current Document 沉淀池的設(shè)計（為輻流式）18 HYPERLINK l bookmark89 o Current Document 機械刮泥的選擇19 HYPERLINK l bookmark91 o Current Document 7清水池的設(shè)計計算19 HYPERLINK l bookmark103 o Current Document 8濃縮池的設(shè)計計算 20設(shè)計要點20 HYPERLINK l bookmark107 o Current Docume

5、nt 濃縮池的設(shè)計：209水利及高程計算22水利計算22錯誤！未定義書簽 HYPERLINK l bookmark116 o Current Document 高程計算23附件2中英文翻譯1處理規(guī)模周同市2009年末城區(qū)人口 131347人。污水量210393人d,從2010年往后，由于人們 的生活水平越來越高，因此所用水量增加，從而污水量也隨著增加。根據(jù)該直達市的總體規(guī)劃，人口自然增長率為 6.1 %。，機械增長率近期 14%o。根據(jù)Pn=P1（1+a+b）n,計算出2010年2030年的 人口及污水處理廠處理規(guī)模如下表：年份基準人口（人）自然增長率（%。）機械增長率（%。）總?cè)丝冢ㄈ耍﹩挝?/p>

6、污水量升/（人. d）-1處理量（m3/d）20096.11413134721028953.7520101313476.11413668121028703.0120111366816.11413942821029279.8820121394286.11414223021029868.3020131422306.11414508921030468.6920141450896.11414800621531821.2920151480066.11415098021532460.7020161509806.11415401522033883.3020171540156.1141571112203456

7、4.4220181571116.11416026923036861.8720191602696.11416349023037602.7020201667766.11416677625041694.0020211667766.11417012925042532.2520221701296.11417354828048593.4420231735486.11417703628049570.8020241770366.11418059530054178.5020251805956.11418422530055267.5020261842256.11418792831058257.6820271879

8、286.11419170531059428.5520281917056.11419555832062578.5620291955586.11419948932063836.4820301994896.11420349932065119.68確定一期為3.3萬m3/d,二期為3.3萬m3/d,污水處理廠規(guī)模為6.63.3萬m3/d2進水井的計算因為進水井在粗格柵之前并和粗格柵連接，起到對各個格柵平均分配進水的作用，故取進水井的寬與格柵的總寬度相同，取寬度為5.34m,取長度為2.50m。則進水井的尺寸為 2500 mm X5340mm。3提升泵房設(shè)計計算泵的選擇遠期期設(shè)計最大流量為0.978m3

9、/s,設(shè)計揚程取10m。近期、遠期各選用三臺潛污泵，兩用一備。總的為六臺潛污泵，四用兩備。每臺泵的流量為 800.0m3/h,抽升一般的廢水多采用PW型污水泵，對于有腐蝕性的廢水， 應(yīng)選擇合宜的耐腐蝕泵或耐酸泵。抽升泥渣多的廢水和污泥時，可選擇泥沙泵或污泵。型號口徑mm流里m3/h揚程m功率KW轉(zhuǎn)速r/min300WQ800-12-452508001245980設(shè)機組凈距離為1米，機組于墻的距離為 1米,吸水管計算取流速為1.2m/s,則吸水管的截面積 =0.2445/1.2=0.204m2吸水管的直徑d4 0.2043.140.51(m)圓整后取外徑為 550mm,壁厚為10mm的吸水管。校

10、核吸水管流速： A=d2 兀 /4=(0.532 X 3.14)/4=0.2205(m2)V=Q/A=0.2445/0.2205=1.11m/s集水池設(shè)計集水池的有效水深為6m,根據(jù)設(shè)計規(guī)，集水池的容積應(yīng)大于污水泵5 min的出水量，即:V0.978m3/sX 5X 60=293.4m3,可將其設(shè)計為矩形，其尺寸為6mx 7m,池高為 7m,則池容為294m3。同時為減少滯流和渦流可將集水池的四角設(shè)置成圓角。并應(yīng)設(shè)置相應(yīng)的沖洗或清泥設(shè)施。泵房布置設(shè)計要求機組布置時，在機組之間以及機組和墻壁間應(yīng)保持一定的距離。電動機容量小于50kw時，機組凈距不小于 0.8米；大于50kw時，凈距應(yīng)大于1.2米

11、。機組于墻的距離不小于0.8米，機組至低壓配電盤的距離不小于1.5米?？紤]到檢修的可能， 應(yīng)留有足夠距離以抽出泵軸和電機轉(zhuǎn)子，如無單獨的檢修間，則泵房應(yīng)留有足夠的場地。此外，泵站的主要通道應(yīng)并不小于1.01.2米。該設(shè)計中，取兩機組的中心距離為 2.5米，最邊上的機組與墻的距離為1.5米，則泵房總長=1.5X 2+5 X 2.5=15.5米=15500mm。取泵房的主要通道寬 1.2米，嘴邊上的機組離通道為 1.8米，機 組安裝所占寬度為 7米，機組的出水管道所占寬度為 2米。則提升泵房總寬度 =1.2+1.8+7+2=12 米。4格柵的計算4.1設(shè)計要求.污水處理系統(tǒng)前格柵條間隙，應(yīng)該符合以

12、下要求：a：人工清除2540mm； b:機械清除16 TOC o 1-5 h z 25mm； c：最大間隙40mm ,污水處理廠也可設(shè)細粗兩格柵.若水泵前格柵間隙不大于25mm時，污水處理系統(tǒng)前可不再設(shè)置格柵.在大型污水處理廠或泵站前的大型格柵(每日柵渣量大于0.2m3), 一般采用機械清除.機械格柵不宜小于兩臺，若為若為一臺時，應(yīng)設(shè)人工清除格柵備用.過柵流速一般采用 0.61.0m/s.格柵前渠道的水速一般采用0.40.9m/s.格柵傾角一般采用 4575 ,人工格柵傾角小的時候較為省力但占地多.通過格柵水頭損失一般采用0.080.15m.格柵間必須設(shè)置工作臺，臺面應(yīng)t高出柵前最高設(shè)計水位0

13、.5m.工作臺上應(yīng)有安全和沖洗設(shè)施.格柵間工作臺兩側(cè)過道寬度不應(yīng)小于0.7m.2中格柵的設(shè)計計算城市污水廠處理設(shè)施設(shè)計計算玉川振江紹怡等編化學(xué)工業(yè) P31-37 .柵條間隙數(shù)(n)：設(shè)計平均流量：Q=66000/(24 X 3600)=0.764(m3/s),總變化系數(shù) Kz=1.2 8(環(huán)保設(shè)備-銘編，P4表1-5)則最大設(shè)計流量 Qmax=0.764 x 1.28=0.978(m3/s)柵條的間隙數(shù)n,個Qmax , sin n bhv式中Qmax最大設(shè)計流量，m3/s;a格柵傾角，取a =60;b柵條間隙，m,取b=0.025m ;n柵條間隙數(shù)，個；h柵前水深， m,取h=0.8m ;v

14、過柵流速， m/s,取 v=0.9m/s ;則:0.025 0.8 0.90.978 sin600=50.56 (個)柵條間隙數(shù)取n=51(個)則每組中格柵的間隙數(shù)為51個.柵條寬度(B):設(shè)柵條寬度S=0.01m柵槽寬度一般比格柵寬0.20.3 m,取0.2 m；則柵槽寬度B2= S(n-1)+bn+0.2=0.01 X (51-1)+0.025 X 51+0.2=1.975m柵槽寬度取B2=2.0m兩柵間隔墻寬取0.6m,則柵槽總寬度 B=2.0+0.60=2.6m選用兩個中格柵，每個格柵1.0ma 1=20 0,進水渠道.進水渠道漸寬部分的長度L1.設(shè)進水渠道B1=1.5m,其漸寬部分展

15、開角度的流速為0.52 m/s. B Bi2.6 1.5Li- 0 1.24(m)2 tan 12 tan 200.格柵與出水總渠道連接處的漸窄部長度L2 m ,L2 k 烏 0.512(m) TOC o 1-5 h z 225.通過格柵的水頭損失h1, mh1=h0 k2, v sinh0-,2g式中：h1設(shè)計水頭損失，m;h0計算水頭損失，m;g重力加速度，m/s2k 系數(shù)，格柵受污物堵塞時水頭損失增大倍數(shù)，一般采用3;E 阻力系數(shù)，與柵條斷面形狀有關(guān)；設(shè)柵條斷面為銳邊矩形斷面3 =2.42.h1h0k4k2g6.柵槽總長度L, m2.42 (瑞)&2sin 600 3=0.077(m)1

16、9.6LiL22.0 1.0Hi tan式中，Hi為柵前渠道深，Hi h h2 m.1.24 0.512 2.0 1.00.8 0.077tan 60=4.84(m).柵后槽總高度H, m設(shè)柵前渠道超高h2=0.3mH=h+h1+h2=0.8+0.077+0.3=1.177(m).粗格柵的選型LJG型鏈條式機械格柵LJG型鏈條式機械格柵技術(shù)參數(shù)型號格柵寬度/mm柵條寬度/mm柵條間隙/mm安裝角度/(度)齒耙速度/m min-1電機容積/kwLJG-1.01000101625605.71.1.每日柵渣量W, m3/d 1 W 86400 Q W11000式中，W1為柵渣量， m3/103m3污

17、水，格柵間隙 1625mm時，W1=0.100.05 m3/103m3污水；本工程格柵間隙為25mm,取 W1=0.05.W=86400 X 0.764 X 0.05 + 1000=3.3(m3/d) 0.2(m3/d) 采用機械清渣.格柵除污設(shè)備選擇選用兩臺回轉(zhuǎn)式格柵除污機，每臺過水流量為0.38 m3/s,即33000 m3/d。根據(jù)設(shè)備制造廠商提供的回轉(zhuǎn)式格柵除污機的有關(guān)技術(shù)資料，所選設(shè)備技術(shù)參數(shù)為：安裝角度為60電機功率為1.5kw溝寬1m柵前水深0.8m過柵流速0.9m/s耙齒柵隙為25mm過水流量為33000 m3/d3細格柵的設(shè)計計算.柵條間隙數(shù)(n)：Qmax sin n 2

18、bhv式中Qmax最大設(shè)計流量， 0.978m3/s；a格柵傾角，(o),取a =60 ；b柵條隙間，m,取b=0.015m;n柵條間隙數(shù)，個；h柵前水深， m,取h=0.8m ;v過柵流速， m/s,取 v=0.9 m/s ;隔柵設(shè)兩組，按兩組同時工作設(shè)計，一格停用，一格工作校核則 nQmax、k0.978、sin60。4214個bhv 2 0.015 0.8 0.9柵條間隙數(shù)取n=43個.柵條寬度(B):設(shè)柵條寬度S=0.01m柵槽寬度一般比格柵寬0.20.3 m,取0.2 m；則柵槽寬度B2= S(n-1)+bn+0.2=0.01 X (43-1)+0.01 X 43+0.2=0.42+

19、0.43+0.2=1.05(m) 1.1單個格柵寬1.1m,兩柵間隔墻寬取 0.60m,則柵槽總寬度 B=1.1 X2+0.60=2.8m，進水渠.進水渠道漸寬部分的長度L1,設(shè)進水渠道B1=1.5 m,其漸寬部分展開角度a1=20道的流速為0.52 m/s.B B12 tan 12.8 1.52 tan 2001.78(m) TOC o 1-5 h z .格柵與出水總渠道連接處的漸窄部分長度L2 .L11.78L2 -0.89(m)22.通過格柵的水頭損失h1, mh1=h0h0k2 一，v sin2g式中 h1 設(shè)計水頭損失，m;h0 計算水頭損失，m;g 重力加速度，m/s2k -系數(shù)，

20、格柵受污物堵塞時水頭損失增大倍數(shù)，一般采用3;E -阻力系數(shù)，與柵條斷面形狀有關(guān)；設(shè)柵條斷面為銳邊矩形斷面，3=2.42.hihgk()3 v2sinb2g42.42 (-0i01)30.92sin 600 3。015 196=0.15(m)(符合 0.08 0.15m 圍).6.柵槽總長度L, mH1LL1L22.0 1.01tan式中，Hi為柵前渠道深，H1 h h2m.L 1.780.8 0.30.89 2.0 1.0 tan 606.3m7.柵后槽總高度H,設(shè)柵前渠道超高 h2=0.3mH=h+h1+h2=0.8+0.259+0.3型號格柵寬度/mm設(shè)備寬度/mm柵條間隙/mm安裝角度

21、/(度)卸料高度/mm電機容積/kwHZG-10001000123010 30607001.1=1.359(m)8.細格柵的選型HZG型高鏈式格柵HZG型鏈條式機械格柵技術(shù)參數(shù)9.每日柵渣量W, m3/dW 86400 Q Wi1000式中，W1為柵渣量， m3/103m3污水，W1=0.100.05m3/103m3污水；取 W1=0.06污水.W=86400 X 0.764 X 0.06 + 1000=3.96(m3/d) 0.2(m3/d)采用機械清渣.(6)格柵除污設(shè)備選擇選用兩臺回轉(zhuǎn)式格柵除污機，每臺過水流量為0.25 m3/s,即21600 m3/d。根據(jù)設(shè)備制造廠商提供的回轉(zhuǎn)式格柵

22、除污機的有關(guān)技術(shù)資料，所選設(shè)備技術(shù)參數(shù)為:安裝角度為75電機功率為1.5kw溝寬1580mm柵前水深0.5m過柵流速0.8m/s耙齒柵隙為8mm過水流量為21600 m3/d4.4沉砂池城市污水廠處理設(shè)施設(shè)計計算玉川振江紹怡等編化學(xué)工業(yè)采用平流式沉砂池P37-41 .沉砂池長度（L）設(shè)：流速 v=0.25m/s水力停留時間：t=30s貝U: L=vt=0.25 X30=7.5m.水流斷面積（A）設(shè)：最大流量 Qmax=0.978m3/s （設(shè)計1組，分為2格） 貝U: A=Qmax/v=0.978/0.25=3.912m2.池總寬度（B）設(shè)：n=2格，每格寬取 b=2m貝U:池總寬 B=nb=

23、2 x 2=4m4有效水深（h2）:h2=A/B=3.912/4=0.978m （介于 0.251.0m 之間，符合要求）.貯砂斗所需容積V1設(shè)：T=2d則：V1QiTXi 864001Kz1050.978 30 2 86400_ 3540m1.28 105其中X1城市污水沉砂量，一般采用30m3/106m3,Kz-污水流量總變化系數(shù)，取1.28.每個污泥沉砂斗容積（V0）設(shè)：每一分格有2個沉砂斗貝 U:V0= V1/(2*2)=40/4=10 m3.沉砂斗各部分尺寸及容積（V）設(shè)：沉砂斗底寬 b1=1m ,斗高hd=0.9m ,斗壁與水平面的傾角為55則：沉砂斗上口寬:b22hdtan 60

24、2 0.9tan 551 2.26m沉砂斗容積:Vk也2 2珈 2b12)詈(2 226222 2.26 1 2 1 )2.2 m38.沉砂池高度（H）采用重力排砂設(shè)：池底坡度為.06則：坡向沉砂斗長度為:L2L 2b27.5 2 2.26221.49m則：沉泥區(qū)高度為h3=hd+0.06L2 =0.9+0.06 1.49=0.9894m則：池總高度H設(shè)：超高 h1=0.3m則：H=h1+h2+h3=0.3+0.978+0.9894=2.27m.驗算最小流量時的流速：在最小流量時只用一格工作，即n=1,最小流量即平均流量 Q=660000m3/d=0.764m3/s貝 U: vmin=Q/A=

25、0.764/3.912=0.20m/s沉砂池要求的設(shè)計流量在0.15 m/s0.30 m/s之間，符合要求.砂水分離器的選擇沉砂池的沉砂經(jīng)排砂裝置排除的同時，往往是砂水混合體，為進一步分離出砂和水，需配套砂水分離器。清除沉砂的間隔時間為2d,根據(jù)該工程的排砂量，選用一臺性能參數(shù)為以下的砂水分離器。進入砂水分離器的流量為13L/s容積為0.6m3;進水管直徑為100mm；出水管直徑為 100mm；配套功率為0.25kw5巴式計量梢接觸池末端設(shè)咽喉式巴式計量槽兩座，以便對污水處理廠的流量進行監(jiān)控。依據(jù)設(shè)計手冊，當(dāng)測量圍為0.32.1 m3/s時，喉寬 W取1m,則喉管長度L1 0.5W 1.2 1

26、.7m計量槽總長B 0.6 0.9 1.7 3.2m依據(jù)上防I水位Hi,按以下公式求出流量Q 1.777H 11.556m3/s上游水位通過超聲液位計自動計量，并轉(zhuǎn)換為相應(yīng)的流量。6配水井(1)進水管管徑D1配水井進水管的設(shè)計流量為Q=763.89/4=190.97L/s,當(dāng)進水管管徑 D1=900mm ,查水力計算表得知V=1.21m/s,滿足計算要求。(2)矩形寬頂堰進水從配水井底中心進入，經(jīng)等寬度堰流入2個水斗再由管道接入 2座后續(xù)構(gòu)筑物，每個后續(xù)構(gòu)筑物的分配流量為Q=763.89/4=190.97L/s。配水采用矩形寬頂溢流堰至配水管。堰上水頭H因單個出水溢流堰的流量為q=190.97

27、L/s, 一般大于100L/s用矩形堰。小于100L/s用三角堰，所以本設(shè)計采用矩形堰(堰高 h取0.5m)。矩形堰流量:q mobH . 2gh式中：b堰寬m取b=0.6m ;m0流量系數(shù)。用 0.3270.332取0.33;H 一堰上水頭，m。堰頂寬B2q,2cmb 2g12o0.190973220.330.62 9.80.36m當(dāng)2.5且v 10時屬于矩形寬頂堰。取 B=2.0m ,這時 里=5.56(在2.510圍)，所以，該堰HH屬于寬頂堰。配水管管徑D2設(shè)配水管管徑 D2=600mm,流量q=190.97(L/s),查水力計算表得，V=1.365m/s,滿足要求。 配水漏斗上口口徑

28、D按配水井徑的1.5倍設(shè)計，D=1.5X D1=1.5X 900=1350mm5 A2/O反應(yīng)池的設(shè)計計算5.1設(shè)計要點.在滿足曝氣池設(shè)計流量時生化反應(yīng)的需氧量以外，還應(yīng)使混合液含有一定的剩余 DO值，一般按2mg/L計.使混合液始終保持混合狀態(tài)，不致產(chǎn)生沉淀，一般應(yīng)該使池中平均流速在0.25m/s左右.設(shè)施的充氧能力應(yīng)該便于調(diào)節(jié)，與適應(yīng)需氧變化的靈活性.在設(shè)計時結(jié)合了循環(huán)流式生物池的特點，采用了類似氧化溝循環(huán)流式水力特征的池型，省去了混合液回流以降低能耗，同時在該池中獨辟厭氧區(qū)除磷及設(shè)置前置反硝化區(qū)脫氮等有別于常規(guī)氧化溝的池體結(jié)構(gòu)，充氧方式采用高效的鼓風(fēng)微孔曝氣、智能化的控制管理，這大大提高

29、了氧的利 用率，在確保常規(guī)二級生物處理效果的同時，經(jīng)濟有效地去除了氮和磷-i-! i. 1. i5.2設(shè)計計算城市污水廠處理設(shè)施設(shè)計計算玉川 振江 紹怡等編 化學(xué)工業(yè)P143-150 表4-1A2/O厭氧-缺氧-好氧生物脫氮除磷工藝主要設(shè)計參數(shù)項目數(shù)值BOD5 污泥負荷 N/kg BOD5/(kg MLSS d)0.130.2TN 負荷 /kg TN/( kg MLSS d)0.05（好氧段）TN 負荷 /kg TN/( kg MLSS. d)0.06（厭氧段）污泥濃度MLSS/(mg/L)30004000污泥齡O c/d15-20水力停留時間t/h8-11各段停留時間比較A:A:O(1:1:

30、3)(1:1:4)污泥回流比R/%P 50100混合液回流比R/%100300溶解氧濃度DO/（mg/L）厭氧池8（厭氧池）TP/ BOD58TP/BOD5=10/215=0.04650.06符合要求，故可采用此法.已知條件：設(shè)計流量Q=33000m3/d（不考慮變化系數(shù)）最低水溫20 0C.設(shè)計出水水質(zhì)： COD： 60 mg/L; BOD5 20 mg/L;SS 20 mg/L;氨氮（以 N 計）w 15 mg/L;總磷（以P計）=V/2=17034.28/2=8517.14(m3)有效水深5m;采用四廊道式推流式反應(yīng)池，廊道寬 b=9m；單組反應(yīng)池長度：L=S 單/B=8517.14/(

31、9 4 5)=47.32(米)；校核：b/h=9/5=1.8(滿足 b/h=1 2);L/b=47.32/9 5.258(滿足 L/h=5 10);取超高為0.7 m, 則反應(yīng)池總高 H=5.0+0.7=5.7(m)厭氧池尺寸 寬 L1= (3520/2) /(9 4 5)=9.8(m)尺寸為 9.8 36 5(m)缺氧池尺寸 寬 L2=(3378.57/2)/(94 5)=9.4(m)尺寸為 9.4 36 5(m)好氧池尺寸寬 L3=(10135.71/2)/(9 4 5)28.2(m)尺寸為 28.2 365(m).堿度校核每氧化1mgNH3-N 需消耗堿度 7.14mg/L,每還原1mg

32、NH3-N產(chǎn)生堿度3.57mg ;去除1mgBOD5產(chǎn) 生堿度0.1mg。剩余堿度SALKI=進水堿度-硝化消耗堿度+反硝化產(chǎn)生堿度+去除BOD5產(chǎn)生堿度假設(shè)生物污泥中含氮量以12.4%計，則每日用于合成的總氮=0.124X 1774.30=220kg d,即進水220 100033000總氮中有 6.67mg/L用于合成。被氧化的NH3-N=進水總氮-出水總氮-用于合成的總氮量=35-15-6.67=13.33mg/L所需脫硝量=35-15-6.67=13.33mg/L需還原的硝量酸鹽量NT=33000 X 13.33X (1/1000)=439.89mg/L剩余堿度SALKI=280-7.

33、14 X 13.33+3.57 X 13.33+0.1 X (215-20)=217.7mg/L100mg/L(以 Caco3 計).反應(yīng)池進、出水系統(tǒng)計算 Qmax=0.38X 1.28=0.4864(m3/s)1.28為安全系數(shù)進水管道流量為 0.4864(m3/s)管道流速v=0.9 m/s管道過水?dāng)嗝娣e A=Q/v=0.4864 +0.9=0.54(m2)3.14Md ,4 A .4 0.540.83(m)取進出水管DN=900(mm)校核：A=d 2 兀 /4=(0.81 X 3.14)/4=0.63585(m 2)實際流速 V=Q/A=0.489/0.63585=0.77m/s回流

34、污泥管單組反應(yīng)池回流污泥管設(shè)計流量33000Qr R Q 1.28 1.001.2886400=0.489(m3/s)1.28 安全系數(shù)；管道流速取 v1=0.9(m/s)依上取回流污泥管管徑DN 900 mm回流污泥管和污水進水管的總管計算得DN 1200 mm進水井：反應(yīng)池進水孔尺寸：進水孔過流量 Q2=(1+R)Q=(1 + 1) 33000+86400= 0.76(m3/s) 孔 口流速 v=0.70m/s,孔 口過水?dāng)嗝娣e A=Q 2/v=0.76 + 0.70= 1.09(m2)管住 d3.，.18(m)取圓孔孔徑為1200mm進水井平面尺寸為3 x 2(m x m)出水堰及出水井

35、按矩形堰流量公式計算：Q3=0.42 X2g X bx H1.5 =1.86 b XH1.5式中(1 R R 內(nèi))QQ32b堰寬，b=7.5 m；H堰上水頭，m(1 1 1.33) 0.764231.27(m/s)21.27 o()30.20 (m)1.86 7.5出水井平面尺寸4X 7.5m出水管反應(yīng)池出水管設(shè)計流量 Q5=Q3 =1.27(m3/s)式中：1.28安全系數(shù)管道流速v=0.9m/s管道過水?dāng)嗝?A=Q5/ v=1.27 + 0.9=1.41( m2)管徑：d 尹 F 1.34(m),3.14取出水管管徑 DN 1400mm校核：A=d 2 兀 /4=(1.96 X 3.14)

36、/4=1.5386(m2)實際流速 V=Q/A=1.27/1.5386=0.83m/s5.3曝氣系統(tǒng)設(shè)計計算城市污水廠處理設(shè)施設(shè)計計算玉川 振江 紹怡等編 化學(xué)工業(yè)P150-151設(shè)計要點：.在滿足曝氣池設(shè)計流量時生化反應(yīng)的需氧量以外，還應(yīng)使混合液含有一定剩余DO值，一般按2mg/L 計.使混合液始終保持懸浮狀態(tài)，不致產(chǎn)生沉淀，一般應(yīng)使池中水流速度為0.25m/s左右.設(shè)施的充氧能力應(yīng)比較便于調(diào)節(jié)，有適應(yīng)需氧變化的靈活性.在滿足需氧要求的前提下，充氧裝備的動力效率和氧利用率應(yīng)力求提高設(shè)計需氧量AORAOR=去除BOD5需氧量一剩余污泥中 BODu氧當(dāng)量+NH3 N硝化需氧量一剩余污泥中 NH3

37、-N 的氧當(dāng)量一反硝化脫氮產(chǎn)氧量 碳化需氧量D1Q(S0 S)-0.23 51.42 Px1 e33000 (0.215 0.02)0.23 5e1.42 1774.3=9416.71-2519.51=6897.2(kg02/d)硝化需氧量D2=4.6Q(No-Ne)-4.6 X 12.4% X Px=4.6 X 33000 X (35-15) X11000-4.6 X 0.124 X 1774.3=3036-1012=2024(kg02/d)反硝化脫氮產(chǎn)生的氧量D3=2.86NT (需還原的硝酸鹽氮量)=2.86 X 439.89=1258.08(kg02/d)總需氧量 AOR=D1+D2-

38、D3=6897.2+2024-1258.08=7663.12(kg02/d)=319.30(kg02/h) 最大需氧量與平均需氧量之比為1.6,則AORmax=1.6AOR=1.6 x 7663.12=12260.99(kg02/d)=510.87(kg02/h)去除每1kgBOD5的需氧量AORQ(So Se)12260.9933000 (0.215 0.02)1.91 (kg02/BOD5)標準需氧量城市污水廠處理設(shè)施設(shè)計計算玉川 振江 紹怡等編 化學(xué)工業(yè)P151-153采用鼓風(fēng)曝氣，微孔曝氣器，曝氣敷設(shè)于池底，距池底0.2m,淹沒深度4.8m,氧轉(zhuǎn)移效率EA=20%,計算溫度T=13攝氏

39、度。將實際需氧量轉(zhuǎn)換成標準狀態(tài)下的需氧量SOR.SOR=AOR - CS(20)/a ( 3 P Csm(T)-CL ) X 1.024(T-20)P-氣壓調(diào)整系數(shù)，P=所在地區(qū)實際氣 /1.013X 105，工程所在地區(qū)實際大氣壓P=81.2kpa P=0.812 X 105/1.013 X 105=0.802CL-曝氣池平均溶解氧，取 CL=2mg/L;CS(20)-20攝氏度下氧的飽和溶解度，mg/L ; Csm(T)-在溫度T下，氧的飽和溶解，mg/L。水中溶解氧飽和度：Ca(20)=9.17mg/L ;空氣擴散出口處絕對壓為：Pb=Po+9.8X 103H=101325+9800 X

40、 4.8=148365pa空氣離開好氧反應(yīng)池時氧的百分比:Qt21(1 Ea)79 21(1 Ea)100%21 (1 20%)79 21(1 20%)17.54%好氧反應(yīng)池中平均溶解氧飽和度：Csm(20)=CS(20) (Pb/2.066X 106+Qt/42) =10.41mg/L 標準需氧量為：SOR=AOR CS(20)/a ( 3 P Csm(T)-CL ) X 1.024(T-20)=(12260.99 X 9.17)/0.82(0.95 X0.96X 10.41-2) X 1.024(13-20)=900(kg02/h)相應(yīng)最大時標準需氧量：SORmax=1.6SOR=1.6

41、x 900=1440(kg02/h)好氧反應(yīng)池平均時供氣量：Gs=(SOR/0.3EA) X 100=900 X 100/0.3 X 0.2=15000m3/h最大供氣量：Gmax=1.6Gs=1.6 x 15000=24000m3/h所需空氣壓力 P(相對壓力)P=h1+h2+h3+h4+ A h式中h1+h2供氣管道沿程與局部阻力之后，取 h1+h2=0.2m； h3-曝氣器淹沒水頭，h3=4.8m ; h4-曝氣器 h4=0.4m； A h-富余水頭，A h=0.5m。P=h1+h2+h3+h4+ A h=0.2+4.8+0.4+0.5=5.9m 曝氣器數(shù)量計算(以單組反應(yīng)池計算)按供氧

42、能力計算所需曝氣器數(shù)量。h1=SORmax/24 x qe式中h1-按供氧能力所需曝氣器個數(shù)，個qe-曝氣器標準狀態(tài)下，與好氧反應(yīng)池工作條件接近時的供氧能力，kg02/ (h 個)。采用微孔曝氣器，參照有關(guān)手冊，工作水深4.3m,在供氣量1-3m3/ ( h 個)時，曝氣器氧利用率 EA=20% ,服務(wù)面積 0.3-0.75m2 ,充氧能力 qe=0.14kg02/ (h 個).則 h1=SORmax/24 X qe=1440/2 X 0.14=5143 個以微孔曝氣器服務(wù)面積進行校核：f=F/h1=28.236/5143=0.1974m2 =QR/2=2750/2=1375m3/h6沉淀池的

43、設(shè)計計算城市污水廠處理設(shè)施設(shè)計計算玉川振江紹怡等編化學(xué)工業(yè)P390-3986.1設(shè)計要點.沉淀池的沉淀時間不小于1小時，有效水深多采用24m,對輻流式指池邊水深.池子的超高至少采用 0.3m.初次沉淀池的污泥區(qū)容積，一般按不大于2日的污泥量計算，采用機械排泥時，可按 4小時污泥量計算.排泥管直徑不應(yīng)小于 200mm.池子直徑（或正方形的一邊）與有效水深的比值一般采用612m.池徑不宜小于16m,池底坡度一般取 0.05.一般采用機械刮泥，亦可附有氣力提升或凈水頭排泥設(shè)施.當(dāng)池徑（或正方形的一邊）較?。ㄐ∮?0m）時，也可采用多斗排泥.進出水的布置方式為周邊出水中心進水.池徑小于20m時，一般采

44、用中心傳動的刮泥機 .6.2沉淀池的設(shè)計（為輻流式）1.沉淀部分的水面面積：2.0 m3/m2h)設(shè)表面負荷 q =2.0m3/m2h ,設(shè)池子的個數(shù)為 2,則（其中q =1.0A= Qmax/nq =1641.6/2 X 2.0=410.4m22.池子直徑:4 A 4 410.43.1422.86(m)D 取 23m.沉淀部分有效水深：設(shè) t=1.5h,則 h2=q t=2.0 X 1.5=3.0m.(其中 h2=2 4m).沉淀部分有效容積：V =Qmax/ht=39600/3 X 1.5=8800m3 TOC o 1-5 h z .污泥部分所需的容積：V1 Q max(c1c2) 24

45、100 TV1r(100 o) n 8800(20020 )24100410 61(10097 )224105 .6m 3c1 一進水懸浮物濃度(t/m3)c2一出水懸浮物濃度r一污泥密度，其值約為1o一污泥含水率.污泥斗容積：設(shè) r1=2m,r2=1m, = =60,貝Uh5=(r1-r2)tg a =(2-1)tg60=1.73mV1=(hs/3)(r12+r2r1+r22)=(3.14 X 1.73/3) X (22+2 X 1 + 12)=12.7m3.污泥斗以上部分圓錐體部分污泥體積：設(shè)池底徑向坡度為 0.05,則h4= (R-r1) X 0.05= (11.5-2) X 0.05=

46、0.475mV2=(h4/3)(R2+Rr1+r12)=(3.14 X 0.475/3) X (11.52+11.5X 2+22)=79.17m3.污泥總?cè)莘e：V=V1+V2=12.7+79.17=91.87m3.沉淀池總高度：設(shè) h1=0.3m,h3=0.5m,則H=h1+h2+h3+h4+h5=0.3+3+0.5+0.475+1.73=6.005m.沉淀池池邊高度：H = h1+h2+h3 =0.3+3+0.5=3.8m徑深比D/h2=23/3=7.67 (符合 612圍).沉淀池進、出水系統(tǒng)及污泥管計算 Qmax=0.20X 1.28=0.256(m3/s)1.28為安全系數(shù)進出水管道流

47、量為 0.256(m3/s)管道流速v=0.7 m/s管道過水?dāng)嗝娣e A=Q/v=0.256 +0.7= 0.37m2)管徑d 巨|叵0.69(m) .3.14取進出水管DN=700(mm)校核：A=d 2 兀 /4=(0.49 X 3.14)/4=0.385(m 2)實際流速 V=Q/A=0.37/0.385=0.96m/s污泥總流量：Qco= 4744.3kg/d=593.04m3/d=0.0069m3/s管道流速v=0.7 m/s管道過水?dāng)嗝娣e A=Q/v=0.0069 + 0.7 = 0.0099m2)Md .4 A 4 0.00990.112(m)3.14取進出水管DN=200(mm

48、)校核：A=d2 兀 /4=(0.04 X3.14)/4=0.0314(m2)實際流速 V=Q/A=0.0314/0.0099=3.17m/s6.2機械刮泥的選擇選用周邊傳動式刮泥機刮泥機的主要技術(shù)性能參數(shù)有：池徑23米；周邊線速度 2-3m/min ;單邊功率0.75KW ,周邊單個輪壓 35KN。7清水池的設(shè)計計算3ml其形狀經(jīng)過二沉池出水進入清水池，水流經(jīng)出水渠道進入河流，設(shè)有一座清水池，池高為長方形，4X5m,則清水池的平面尺寸為:4X 5X 3m8濃縮池的設(shè)計計算8.1設(shè)計要點城市污水廠處理設(shè)施設(shè)計計算玉川振江紹怡等編化學(xué)工業(yè)P433-435.污泥在最終處置前必須處理，而處理的最終目

49、的是降低污泥中有機物含量并減少其水分，使之 TOC o 1-5 h z 在最終處置時對環(huán)境的危害減至最小限度，并將其體積減小以便于運輸和處置.重力式濃縮池用于濃縮沉池出來的剩余活性污泥的混合污泥.按其運轉(zhuǎn)方式分連續(xù)流，間歇流，池型為圓形或矩形.濃縮池的上清液應(yīng)重新回至初沉池前進行處理.連續(xù)流污泥濃縮池可采用沉淀池形式，一般為豎流式或輻流式.濃縮后的污泥含水率可到96%,當(dāng)為初次沉淀池污泥及新鮮污泥的活性污泥的混合污泥時，其進泥的含水率，污泥固體負荷及濃縮后的污泥含水率，可按兩種污泥的比例效應(yīng)進行計算.濃縮池的有效水深一般采用4m,當(dāng)為豎流式污泥濃縮池時，其水深按沉淀部分的上升流速一般不大于0.

50、1mm/s進行核算.濃縮池的容積并應(yīng)按 1016h進行核算，不宜過長.2濃縮池的設(shè)計:污泥濃縮池采用兩座幅流式圓形重力連續(xù)式污泥濃縮池，用帶柵條的刮泥機刮泥，采用靜壓排泥.濃縮池池體計算：設(shè)：污泥固體負荷：qs=45kgSS/(m2.d)污泥含水率 P1 = 99.2%污泥總流量：Qco= 4744.3kg/d=593.04m3/d=24.71m3/h則：每座濃縮池所需表面積4744.345 252.7m2濃縮池直徑D產(chǎn)景 &19m取D=9m水力負荷 uQw593.042 4.66m3 /(m2.d) 0.194m3/(m2.h)2A 24.5有效水深 h1=uT=0.194 13=2.522

51、m, 濃縮池有效容積：V1=A h1=4.5 4.5 3.14X 2.522=160.36m3.排泥量與存泥容積：設(shè)：濃縮后排出含水率P2= 96.0 %的污泥貝u： Qw = 100-P Qw 100 99.2 593.04 118.6m3/d 4.942m3/h 100-P2100 96按2h貯泥時間計泥量則：貯泥區(qū)所需容積V2 = 2Qw = 2 4.942 = 9.88m3泥斗容積(r：2。22 )3.14 1.12一 一2 一 一(1.01.0 0.6 0.6 ) 2.3 m3式中：h4泥斗的垂直高度,取 1.1mr1泥斗的上口半徑，取r2泥斗的下口半徑，取設(shè)池底坡度為0.07,池底

52、坡降為:0.07 (9h5=-1.0m0.6m2)0.245m故池底可貯泥容積: ,h5 , - 2 2、V4(R1R1rl r1 )33.14 0.2452=(4.53因此，總貯泥容積為：24.5 1.0 1.0 )6.6m3Vw V3 V42.3 6.6 8.9m3 與 V29.88m3相差不大(符合設(shè)計要求).濃縮池總高度：濃縮池的超高h2取0.3m ,緩沖層高度h3取0.3m,則濃縮池的總高度 H為Hh1h2 h3h4h5=2.522+0.3+0.3+1.1+0.245=4.467m.濃縮池排水量：Q=Qw-Qw =24.71-4.942=19.768m3/h9水力及高程計算9.1水力

53、計算污水處理廠廠區(qū)水利計算包括管道設(shè)計和相應(yīng)的構(gòu)筑物水頭損失及管道阻力計算。構(gòu)筑物水頭損失在各構(gòu)筑物設(shè)計完成的基礎(chǔ)上，根據(jù)相關(guān)的具體設(shè)計可確定相應(yīng) 的水頭損失，也可按照有關(guān)的設(shè)計規(guī)進行估算。 本設(shè)計采用估算的方法，污水處理構(gòu) 筑物的水頭損失見水利計算表。管道設(shè)計包括管材的選擇、管徑及流速確定。為了便于維修，本設(shè)計中污水管選 用鋼管，污泥管道、排沙管道選用鑄鐵管，加藥管選用塑料膠管?？紤]到城市污水處理廠水量變化較大， 管徑計算時取最大水量，最大水量以大于 平均水量10%計算。各管道的污水流速根據(jù)經(jīng)驗的中小管徑的經(jīng)濟流速0.61.0m/s取值，以便當(dāng)水量減小時，管流速不致過小，形成沉淀；當(dāng)水量過大時，管流速又不 致過大，增