壓力管道應(yīng)力分析基礎(chǔ)理論-PPT課件

1、CAESAR II管道應(yīng)力分析理論AECSOFT 前言我們?yōu)槭裁匆M(jìn)行管道應(yīng)力分析?我們需要做什么？我們?nèi)绾文M一個(gè)管道系統(tǒng)？我們?nèi)绾蝸?lái)分析計(jì)算的結(jié)果？我們?yōu)槭裁匆M(jìn)行管道應(yīng)力分析?復(fù)雜管線中可能存在壓力、重量、溫度、風(fēng)、海浪、土壤約束以及地震、動(dòng)設(shè)備的振動(dòng)、閥門關(guān)閉、開(kāi)啟導(dǎo)致的水錘氣錘等外力載荷作用。載荷是管道產(chǎn)生應(yīng)力問(wèn)題的原因。管道應(yīng)力分析的任務(wù)，實(shí)際上是在滿足標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范的前提下對(duì)管道進(jìn)行包括應(yīng)力計(jì)算在內(nèi)的力學(xué)分析，從而保證管道自身和與其相連的機(jī)器、設(shè)備以及土建結(jié)構(gòu)的安全。什么情況下需要對(duì)管道進(jìn)行力學(xué)分析？1.管徑大于75mm的管道2.與轉(zhuǎn)動(dòng)、往復(fù)設(shè)備連接的管道（泵、壓縮機(jī) 等）3.與空冷器

2、、汽輪機(jī)、換熱器相連的管道4.溫度高于300C的所有尺寸管線5.管徑大于150mm，設(shè)計(jì)溫度高于175C的焊接管線6.高壓管道（高于14MPa），10MPa以上壓力的管線也會(huì)出現(xiàn)問(wèn)題，多與支架的設(shè)置有關(guān)7.大直徑薄壁管（450mm以上），或直徑與壁厚比超過(guò)90的管線8.使用特殊補(bǔ)償?shù)墓芫€（使用膨脹節(jié)）9.埋地管線10.夾套管線11.位于關(guān)鍵區(qū)域的管線12.超壓保護(hù)管線（安全閥）13.壓力驟增管線（水錘、氣錘）14.等等管道應(yīng)力分析的分類一般來(lái)講，管道應(yīng)力分析可以分為靜力分析和動(dòng)力分析兩部分。靜力分析是指在靜力載荷的作用下對(duì)管道進(jìn)行力學(xué)分析壓力、重力等荷載作用下的管道一次應(yīng)力計(jì)算防止塑性變形破壞

3、；熱脹冷縮以及端點(diǎn)附加位移等位移荷載作用下的管道二次應(yīng)力計(jì)算-防止疲勞破壞；管道對(duì)機(jī)器、設(shè)備作用力的計(jì)算防止作用力過(guò)大，保證機(jī)器、設(shè)備正常運(yùn)行；管道支吊架的受力計(jì)算未支吊架設(shè)計(jì)提供依據(jù)；管道上法蘭的受力計(jì)算防止法蘭泄漏；管系位移計(jì)算防止管道碰撞和支吊點(diǎn)位移過(guò)大。靜態(tài)分析動(dòng)態(tài)分析動(dòng)力分析則主要指往復(fù)壓縮機(jī)和往復(fù)泵管道的振動(dòng)分析、管道的地震分析、水錘和沖擊荷載作用下管道的振動(dòng)分析。往復(fù)壓縮機(jī)（泵）管道氣（液）柱固有頻率分析-防止氣（液）柱共振；往復(fù)壓縮機(jī)（泵）管道壓力脈動(dòng)分析-控制壓力脈動(dòng)值；管道固有頻率分析-防止管道系統(tǒng)共振；管道強(qiáng)迫振動(dòng)響應(yīng)分析-控制管道振動(dòng)及應(yīng)力；沖擊荷載作用下管道應(yīng)力分析-

4、防止管道振動(dòng)和應(yīng)力過(guò)大；管道地震分析-防止管道地震力過(guò)大。分析之前我們需要做什么？1.確認(rèn)需要計(jì)算的管線；2.選用正確的校核規(guī)范，確認(rèn)校核工況（載荷）；3.確認(rèn)計(jì)算管線的必須數(shù)據(jù)及邊界條件（管線走向、管道直徑壁厚、長(zhǎng)度、材料、操作壓力&溫度、支架位置及形式、管口初始位移等）。應(yīng)力的概念取管道截面上一個(gè)無(wú)限小的微元，并對(duì)其進(jìn)行研究。每個(gè)微元上均有正應(yīng)力和剪應(yīng)力，所有微元上正應(yīng)力、剪應(yīng)力的合成即為截面應(yīng)力。力學(xué)模型3D梁?jiǎn)卧艿滥Ｐ妥罱K能夠簡(jiǎn)化為純力學(xué)模型主要的變形特征為彎曲力學(xué)模型3D梁?jiǎn)卧饕淖冃翁卣鳛閺澢恳粋€(gè)單元的力學(xué)行為均通過(guò)端點(diǎn)來(lái)描述，包括推力、位移、應(yīng)力計(jì)算梁?jiǎn)卧獦?gòu)造的管道分析模型

5、所需要的材料基本參數(shù)包括：剛度、直徑、壁厚、長(zhǎng)度、彈性模量、泊松比、線脹系數(shù)、密度等等3D梁?jiǎn)卧牧W(xué)假設(shè)梁?jiǎn)卧氖褂脤压艿滥M為剛性桿，其力學(xué)特性需要做以下假設(shè)：忽略局部變形（不考慮大直徑管道的失穩(wěn)）；假設(shè)管道任意截面不出現(xiàn)翹曲（即認(rèn)為管道遵循純彎曲變形）；假設(shè)不考慮管道之間的碰撞影響；剪切力不是分析的重點(diǎn)；支撐作用在單元中心線上；3D梁?jiǎn)卧牧W(xué)假設(shè)梁?jiǎn)卧霞儚澢母拍睿寒?dāng)梁發(fā)生純彎曲時(shí)，各截面上的彎矩值唯一（整個(gè)截面的彎矩由唯一值表示），且不存在剪力，截面發(fā)生轉(zhuǎn)動(dòng)，梁軸線變?yōu)榛【€，但轉(zhuǎn)動(dòng)后各截面仍為平面。在這種假設(shè)下，應(yīng)力S=M/Z.（胡克定律）如果不使用純彎曲假設(shè)，則上式不一定適用。

6、3D梁?jiǎn)卧纠@是一個(gè)簡(jiǎn)單的懸臂梁模型：當(dāng)在自由端作用集中載荷P之后，其撓度為：如何評(píng)定管道的應(yīng)力？通過(guò)節(jié)點(diǎn)分析；管道截面上存在3向主應(yīng)力：軸向環(huán)向徑向基本應(yīng)力分類軸向應(yīng)力：F/A ,PD/4t ,M/Z（彎矩導(dǎo)致的最大軸向應(yīng)力通常出現(xiàn)在管壁外表面上）；環(huán)向應(yīng)力： PD/2t；徑向應(yīng)力：0（在外表面上不存在）；剪切應(yīng)力：T/2Z（在主應(yīng)力截面上，剪切應(yīng)力為0）應(yīng)力狀態(tài)的簡(jiǎn)化當(dāng)同時(shí)考慮軸向、徑向、環(huán)向應(yīng)力時(shí)，結(jié)構(gòu)處于三向應(yīng)力狀態(tài)，根據(jù)前面的敘述，我們略掉徑向應(yīng)力分量，則應(yīng)力狀態(tài)從三維變?yōu)槎S（即忽略下圖中的R）；載荷的轉(zhuǎn)化應(yīng)力乘以單位面積=載荷靜態(tài)下，任意截面上均應(yīng)保持靜力平衡；任意截面上均存在

7、法向應(yīng)力及切向應(yīng)力，我們將法向應(yīng)力稱為正應(yīng)力，將切向應(yīng)力稱為剪應(yīng)力；摩爾應(yīng)力圓將任意截面上的正應(yīng)力，剪切應(yīng)力數(shù)值反映在坐標(biāo)軸上就得到摩爾應(yīng)力圓，如下圖所示：主應(yīng)力及最大剪應(yīng)力主應(yīng)力表示在某個(gè)截面上只有正應(yīng)力而無(wú)剪切應(yīng)力，這種情況是確實(shí)存在的；最大剪應(yīng)力則是指在某個(gè)截面上的剪切應(yīng)力最大；主應(yīng)力及最大剪應(yīng)力對(duì)于三向應(yīng)力狀態(tài)，存在三個(gè)主應(yīng)力，如下圖所示，由圖可知，最大剪應(yīng)力與主應(yīng)力的關(guān)系為？主應(yīng)力及最大剪應(yīng)力任何復(fù)雜的應(yīng)力形式都能夠通過(guò)主應(yīng)力或最大剪應(yīng)力來(lái)表示那么，以上敘述和管道的失效及應(yīng)力分析有什么關(guān)系？管道的失效形式破裂由于壓力導(dǎo)致垮塌由于過(guò)載導(dǎo)致腐蝕破壞材料的選擇疲勞破壞加載次數(shù)其他失效形式碰

8、撞大變形導(dǎo)致；泵或法蘭的過(guò)載管口連接破壞、法蘭泄漏；材料的失效材料的失效由載荷引起。規(guī)范通常將重量、壓力、溫度、風(fēng)、地震、土壤等各種各樣的載荷進(jìn)行分類，根據(jù)失效形式的不同進(jìn)行區(qū)分。載荷種類 Load Type持續(xù)性荷載Deadweight loads熱脹荷載Thermal loads活荷載Live loads持續(xù)性荷載Deadweight loads持續(xù)性荷載最大的特征是伴隨結(jié)構(gòu)的變形而不消失。重量、壓力等持續(xù)性荷載均為此類?？逅院奢d需要滿足靜力平衡條件，一旦平衡打破，材料發(fā)生不可逆轉(zhuǎn)的屈服變形，最終導(dǎo)致垮塌性失效。其危害最為嚴(yán)重。持續(xù)性荷載Deadweight loads非自限性，持續(xù)作用

9、，不隨結(jié)構(gòu)變形而消失。熱脹荷載Thermal loads熱脹荷載屬于非垮塌性荷載，主要由溫差及管道-設(shè)備連接管口的初始位移引發(fā)，其特征是自限性，伴隨著結(jié)構(gòu)的熱脹變形而消失，如果變形不能得到吸收則轉(zhuǎn)化為結(jié)構(gòu)的局部屈服及二次應(yīng)力。熱脹荷載與疲勞密切相關(guān)。熱脹荷載Thermal loads該荷載伴隨結(jié)構(gòu)的變形而消失?；詈奢dLive loads類似于垮塌性荷載，不持續(xù)發(fā)生，偶爾會(huì)發(fā)生作用，例如風(fēng)、雪、地震等。強(qiáng)度理論我們?nèi)绾蝸?lái)評(píng)價(jià)失效？通過(guò)強(qiáng)度理論第一強(qiáng)度理論：最大主應(yīng)力理論（Rankine）第二強(qiáng)度理論：最大伸長(zhǎng)線應(yīng)變第三強(qiáng)度理論：最大剪應(yīng)力理論（Tresca）第四強(qiáng)度理論：最大變形能理論（Von

10、mises）強(qiáng)度理論第三強(qiáng)度理論：第四強(qiáng)度理論：2022/7/21AECsoft強(qiáng)度理論我們通常使用哪些強(qiáng)度理論？最大變形能理論的計(jì)算結(jié)果最接近實(shí)際，但是最大剪應(yīng)力理論的形式更為簡(jiǎn)單，結(jié)果更為保守。強(qiáng)度理論管道應(yīng)力分析程序通常計(jì)算應(yīng)力強(qiáng)度（不同于規(guī)范應(yīng)力，以“Stress Intensity”表示）CAESARII按照Tresca或Mises屈服條件來(lái)計(jì)算應(yīng)力強(qiáng)度，用戶可以在配置菜單下選??；規(guī)范默認(rèn)使用Tresca最大剪應(yīng)力理論來(lái)進(jìn)行計(jì)算；理論聯(lián)系實(shí)際我們?nèi)绾螐睦碚撘甑綄?shí)際工程計(jì)算？首先我們需要理解材料的特性。材料的拉伸實(shí)驗(yàn)我們對(duì)某種材料進(jìn)行機(jī)械拉伸實(shí)驗(yàn)，如圖所示。然后我們可以得到這種材料的

11、應(yīng)力與應(yīng)變關(guān)系即應(yīng)力-應(yīng)變曲線。材料特性從拉伸實(shí)驗(yàn)得到的材料特性曲線中，我們能夠獲取一種材料的彈性模量、屈服極限和拉伸極限，但是需要注意的是，這些極限數(shù)值是隨溫度的變化而變化的。失效界限的考慮如果失效發(fā)生在屈服階段，那么極值應(yīng)力可以通過(guò)屈服載荷計(jì)算：Sy=Py/a于是最大剪應(yīng)力為：TmaxSy/2應(yīng)力的失效如果某個(gè)單元上我們所關(guān)注的應(yīng)力（主應(yīng)力、最大剪應(yīng)力、）超出了理論極限值，我們認(rèn)為這個(gè)位置將發(fā)生屈服失效規(guī)范公式與理論的關(guān)聯(lián)在使用最大剪應(yīng)力理論下：max為摩爾應(yīng)力圓上的半徑，即max=（S1-S3）/2 于是我們得到（S1-S3）/2 Sy/2 或者S1-S3Sy 管道規(guī)范將S1-S3定義為

12、“Stress Intensity”，他必須小于材料的屈服極限注：規(guī)范應(yīng)力則是在S1-S3的基礎(chǔ)上加入一些修正系數(shù)規(guī)范公式與理論的關(guān)聯(lián)主應(yīng)力永遠(yuǎn)按照大小排序，即S1S2 S3；SH（環(huán)向應(yīng)力）通常是正值，規(guī)范要求使用SH來(lái)評(píng)定最小壁厚徑向應(yīng)力為0，假設(shè)這里是第三主應(yīng)力S3；軸向應(yīng)力SL，假設(shè)是正值，則在拉伸情況下，第一主應(yīng)力是外載荷產(chǎn)生的軸向應(yīng)力分量及內(nèi)壓在軸向上的應(yīng)力分量之和；如果SL是負(fù)值，那么SL為第三主應(yīng)力而SH為第一主應(yīng)力。這將產(chǎn)生一個(gè)更大的應(yīng)力強(qiáng)度（SH-SL）。這種情況通常出現(xiàn)在埋地管道的受壓段當(dāng)中。規(guī)范公式與理論的關(guān)聯(lián)因此，規(guī)范通常使用環(huán)向應(yīng)力來(lái)校核壁厚，而將軸向應(yīng)力用于評(píng)定由

13、持續(xù)性荷載引起的應(yīng)力，我們稱之為一次應(yīng)力（ Primary Stress）應(yīng)力計(jì)算式：一次應(yīng)力通常暗示了支架跨距是否滿足要求；疲勞失效除了災(zāi)難性的垮塌性失效外，管道常常因?yàn)闇囟鹊姆磸?fù)變化導(dǎo)致管壁發(fā)生局部疲勞失效；但是需要注意的是，這是一個(gè)漸進(jìn)的過(guò)程，隨著溫度的變化而形成一次次循環(huán)加載，最終失效。疲勞失效的研究最早由A.R.C. Markl et. al.在上世紀(jì)40至50年代進(jìn)行；疲勞失效溫度的變化導(dǎo)致結(jié)構(gòu)可能在冷熱兩個(gè)狀態(tài)下產(chǎn)生屈服變形；疲勞失效與垮塌性荷載不同的是，當(dāng)材料發(fā)生屈服時(shí)，如果應(yīng)力峰值滿足一定條件下，并不會(huì)立即發(fā)生非自限性的失效，而是系統(tǒng)停止運(yùn)行后，產(chǎn)生自限性的殘余應(yīng)力。疲勞失效

14、殘余應(yīng)力的存在一定程度上提高了材料的承載能力，它允許結(jié)構(gòu)在一定范圍內(nèi)產(chǎn)生屈服變形，從而提高管線的運(yùn)行壽命。但是要達(dá)到這樣一種狀態(tài)，需要滿足一定的條件，我們將之稱為安定性條件。安定性的概念結(jié)構(gòu)的安定性與塑性失效準(zhǔn)則、理想彈塑性模型、彈性名義應(yīng)力、加載、卸載等概念有關(guān)，其條件是：載荷產(chǎn)生的應(yīng)力幅值小于等于2倍屈服極限，公式表示為： + 2y其中表示一次應(yīng)力， 表示二次應(yīng)力二次應(yīng)力用于評(píng)定熱脹荷載下的管系的疲勞壽命情況；安定性的概念塑性失效準(zhǔn)則：當(dāng)材料屈服后，機(jī)構(gòu)隨即幾何可變；理想彈塑性模型：在應(yīng)變率較低的情況下，可以忽略材料的強(qiáng)化效應(yīng)，即應(yīng)力-應(yīng)變曲線為一直線；線彈性卸載：材料屈服后，當(dāng)反向加載時(shí)

15、，按照線性路徑進(jìn)行；安定性的概念安定性的概念當(dāng)應(yīng)力不超過(guò)屈服極限時(shí)，應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系滿足線性胡克定律；當(dāng)應(yīng)力超過(guò)屈服極限，但小于2倍屈服極限反復(fù)加載時(shí)，材料發(fā)生屈服變形，所產(chǎn)生的殘余應(yīng)力能夠阻止材料反向屈服；當(dāng)應(yīng)力超過(guò)2倍屈服極限反復(fù)加載時(shí)，所產(chǎn)生的殘余應(yīng)力不足以阻止材料反向屈服，則材料內(nèi)外表面均產(chǎn)生塑性變形，當(dāng)下一次加載循環(huán)開(kāi)始后，塑性變形累積，結(jié)構(gòu)開(kāi)始形成疲勞失效區(qū)域，并很快導(dǎo)致垮塌性失效；安定性的概念 對(duì)于屈服極限，許用應(yīng)力 的安全系數(shù)一般1.5左右，即 ，所以 ，安定條件為： 考慮到循環(huán)過(guò)程中管道可能處于冷態(tài)和熱態(tài)兩種狀態(tài)，為兼顧冷態(tài)和熱態(tài)，可將許用應(yīng)力取為冷態(tài)許用應(yīng)力和熱態(tài)許用應(yīng)力的平

16、均值。2022/7/21AECsoft安定性的概念管道標(biāo)準(zhǔn)基于材料表面屈服危險(xiǎn)性的考慮，為確保材料不會(huì)發(fā)生連續(xù)的塑性變形積累，而將1.5縮減為1.25，留出一定的安全余量，于是可得到而上述公式即為壓力管道標(biāo)準(zhǔn)中通常使用的二次應(yīng)力校核公式安定性的概念根據(jù)安定性原理，材料允許產(chǎn)生初次屈服變形，但不允許所產(chǎn)生的名義應(yīng)力超過(guò)2倍屈服極限，其實(shí)質(zhì)為材料截面上的一部分發(fā)生屈服，另一部分保持彈性，反向加載時(shí)所形成的殘余應(yīng)力抵消一部分反向加載應(yīng)力。需要注意的是，即便滿足安定性條件，材料最終仍會(huì)疲勞破壞，這主要與環(huán)境腐蝕、局部屈服面積的擴(kuò)大、偶然的外界因素有關(guān)。安定性條件的意義我們通過(guò)安定性條件來(lái)描述管道系統(tǒng)在

17、冷-熱溫度之間循環(huán)運(yùn)行時(shí)，所產(chǎn)生的冷熱應(yīng)力、應(yīng)變。我們通過(guò)公式來(lái)控制這個(gè)作用過(guò)程的幅度，從而保證材料不會(huì)發(fā)生連續(xù)的塑性變形積累，最終達(dá)到控制系統(tǒng)運(yùn)行壽命的目的。管道的疲勞壽命通過(guò)上面的敘述，我們知道安定性與疲勞壽命有直接關(guān)系。那么如何研究疲勞壽命？管道的疲勞壽命如下圖所示，對(duì)于指定材料，通過(guò)疲勞試驗(yàn)之后，能夠得出加載的應(yīng)力幅度與運(yùn)行循環(huán)次數(shù)之間的關(guān)系曲線管道的疲勞壽命規(guī)范上使用應(yīng)力范圍減小系數(shù)f來(lái)表示不同循環(huán)次數(shù)下的許用應(yīng)力修正。管道的疲勞壽命根據(jù)評(píng)估的循環(huán)次數(shù)，可以得到f的取值，將之帶入二次應(yīng)力的計(jì)算公式，對(duì)極限強(qiáng)度進(jìn)行修正。應(yīng)力校核要點(diǎn)恒定載荷（重量、壓力、偶然載荷等）在管道中引發(fā)一次應(yīng)力

18、，其幅值必須小于材料的屈服極限；由溫差、支撐點(diǎn)的位移導(dǎo)致的材料變形引發(fā)二次應(yīng)力，其幅值應(yīng)當(dāng)滿足由安定性條件和第三（或第四）強(qiáng)度理論所確定的強(qiáng)度公式；一些管道標(biāo)準(zhǔn)（如埋地管線）往往評(píng)定熱態(tài)許用應(yīng)力。管道應(yīng)力的校核管道應(yīng)力的校核主要是為了防止管壁內(nèi)應(yīng)力過(guò)大造成管道自身的破壞。各種不同載荷引發(fā)不同類型的應(yīng)力，不同的應(yīng)力對(duì)損傷破壞的影響各不相同，如果根據(jù)綜合應(yīng)力進(jìn)行應(yīng)力校核會(huì)導(dǎo)致過(guò)于保守的結(jié)果。因此管道應(yīng)力的校核采用了應(yīng)力分類。危險(xiǎn)小的應(yīng)力，許用值放寬；危險(xiǎn)大的應(yīng)力，許用值嚴(yán)格控制。應(yīng)力分類是根據(jù)應(yīng)力的性質(zhì)不同人為進(jìn)行的，它并不一定是實(shí)踐能夠測(cè)量的應(yīng)力。B31.1電力管道標(biāo)準(zhǔn)一次應(yīng)力（SUS）工況下的

19、應(yīng)力 二次應(yīng)力對(duì)應(yīng)于（EXP）工況下的應(yīng)力B31.3：化工廠和石油煉油管道標(biāo)準(zhǔn)一次應(yīng)力（SUS）工況下的應(yīng)力 二次應(yīng)力對(duì)應(yīng)于（EXP）工況下的應(yīng)力2022/7/21B31.4直埋油品管道If FAC = 1.0 (埋地，完全約束管道)FAC | Ea dT - n SHOOP| + SHOOP 0.9 (Syield)(OPE)If FAC = 0.001 (埋地，可移動(dòng)管道)Fax/A - n SHOOP + Sb + SHOOP 0.9 (Syield)(OPE)(If Slp + Fax/A is compressive)If FAC = 0.0 (架空管道)Slp + Fax/A +

20、Sb + SHOOP 0.9 (Syield)(OPE)(If Slp + Fax/A is compressive)(Slp + Sb + Fax/A) (1.0 - FAC) (0.75) (0.72) (Syield)(SUS)sqrt ( Sb2 + 4 St2 ) 0.72 (Syield) (EXP)B31.8直埋油氣管道B31.8 埋地，完全約束管道 (as defined in Section 833.1):For Straight Pipe直管:Max(SL, SC) 0.9ST(OPE)Max(SL, SC) 0.9ST(SUS)SL 0.9ST(OCC)*andSC ST

21、(OCC) *CAESAR II prints the controlling stress of the twoSL = SP + SX + SBFor All Other Components其他管件 SL 0.9ST(OPE, SUS, OCC)2022/7/21B31.8直埋油氣管道B31.8 埋地，可移動(dòng)管道部分 (as defined in Section 833.1):SL 0.75ST(SUS, OCC)SE f1.25(SC + SH) -SL(EXP)Where:SL = SP + SX + SBSP = 0.3SHoop (for restrained pipe)= 0.5SHoop (for unrestrained pipe)SX = R/ASB = MB/Z (for straight pipe/bends with SIF = 1.0)= MR/Z (for other components)SC = Max (|SHoop -SL|, sqrtSL2 -SLSHoop + SHoop2)MR = sqrt(0.75iiMi)2 + (0.75