350萬噸常減壓裝置培訓(xùn)-1011(共44張)(PPT 44頁)

1、350萬噸/年常減壓裝置培訓(xùn) 一聯(lián)合車間2010年11月第1頁，共44頁。裝置概況主要內(nèi)容15操作條件工藝流程3工藝流程圖4原料、產(chǎn)品性質(zhì)和物料平衡2QDPEC第2頁，共44頁。裝置概況 針對(duì)高酸原油的特點(diǎn)和現(xiàn)有裝置實(shí)際情況，采用適宜的工藝技術(shù)和設(shè)備防腐技術(shù)，將該裝置改造為各項(xiàng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)均較先進(jìn)的加工高酸原油的常減壓蒸餾裝置。QDPEC第3頁，共44頁。裝置概況1、電脫鹽系統(tǒng)2、換熱系統(tǒng)3、加熱爐系統(tǒng)4、閃蒸、常壓塔系統(tǒng)5、減壓塔系統(tǒng)QDPEC第4頁，共44頁。裝置概況主要設(shè)備：換熱器E空冷A機(jī)泵P容器V電脫鹽罐塔T加熱爐F壓縮機(jī)KQDPEC第5頁，共44頁。裝置概況閃蒸-常壓-減壓流程 考

2、慮高酸原油石腦油含量低的特點(diǎn)，采用閃蒸-常壓-減壓方案，不設(shè)初餾塔。 常、減壓塔采用高效塔內(nèi)件和防腐材料 常、減壓塔采用適宜的高性能塔內(nèi)件。塔板填料及內(nèi)構(gòu)件均選用適應(yīng)部位的防腐材質(zhì)。減壓采取適度深拔技術(shù) 采用全填料干式減壓技術(shù)（包括高效填料、高效低壓降氣液分配器、液體收集器等）；在減一線填料段下設(shè)柴油分餾段保證減一線能生產(chǎn)柴油；減頂設(shè)置2組3級(jí)蒸汽抽空器。 減壓蠟油為催化原料，減壓渣油為焦化原料，根據(jù)原料性質(zhì)和總流程安排，減壓蒸餾按適度深拔設(shè)計(jì)，實(shí)際生產(chǎn)操作中可靈活調(diào)整。 QDPEC第6頁，共44頁。裝置概況優(yōu)化換熱網(wǎng)絡(luò)和采用強(qiáng)化傳熱設(shè)備 應(yīng)用窄點(diǎn)技術(shù)分析和優(yōu)化換熱網(wǎng)絡(luò)設(shè)計(jì)，并盡可能利舊原有換

3、熱設(shè)備，部分換熱設(shè)備采用高效傳熱元件如雙弓板和螺旋折流板等強(qiáng)化傳熱；裝置發(fā)生0.4MPa低壓蒸汽自用，以降低裝置能耗。 加熱爐及煙氣余熱回收 利舊原常壓爐進(jìn)行改造，新增減壓爐。加熱爐煙氣采用余熱回收，提高爐效率。保留原常壓爐余熱回收系統(tǒng)，新增減壓爐設(shè)獨(dú)立余熱回收設(shè)施。 采用低速減壓轉(zhuǎn)油線，爐管100%吸收轉(zhuǎn)油線熱脹。 變頻調(diào)速技術(shù) 對(duì)負(fù)荷變化較大的低壓電機(jī)機(jī)泵采取變頻調(diào)速技術(shù)以節(jié)約電耗。 QDPEC第7頁，共44頁。原料、產(chǎn)品性質(zhì)和物料平衡 原料性質(zhì) 常減壓裝置的原料為多巴和馬林高酸混合原油，混合比例為1：1?；旌显推骄嶂禐?.95mgKOH/g，其中馬林原油硫含量也較高，達(dá)到了0.77%

4、（wt）。 根據(jù)總工藝流程安排，考慮加工原料油性質(zhì)變化的適應(yīng)性，摻煉進(jìn)口燃料油時(shí)，原油平均硫含量為0.91%（wt）。 QDPEC第8頁，共44頁。兩種原油及其混合后原油性質(zhì)見表1-1。 表1-1 混合原油性質(zhì)項(xiàng)目巴西馬林原油多巴原油混合原油（1：1）數(shù)據(jù)來源石科院石科院石科院中試密度（20），g/cm30.93360.92270.9285API度19.5021.27粘度，mm2/s5070.27233.7(40)104.98026.9038.8332.0410019.1123.77-康氏殘?zhí)?，w%7.265.456.38硫含量，w%0.770.120.46氮含量，w%0.500.19凝點(diǎn)，-

5、39-13酸值，mgKOH/g1.185.052.95蠟含量，w%1.412.1鹽含量，mgNaCl/L1303.216膠質(zhì)，w%17.822.715.5瀝青質(zhì)，w%3.00.11.1金屬含量，ppmFe3.412.49.6Ni19.610.916.0Ca-268129V25.51.116.9Pb0.10.11.1石腦油收率（180），7.421.713.12（520收率，w 3.1222.8432.2741.77密度（20），g/cm30.74610.86920.92870.9387運(yùn)動(dòng)粘度，mm2/s，206.101 503.26513.24（80）2701（80）1007.753733.

6、7凝點(diǎn)，-42328殘?zhí)?，w %0.15(10%)0.2415.8酸值，mgKOH/100ml53.192.62.01(酸值)1.14(酸值)硫含量，g/g550290050006400堿氮含量，g/g0.81506823050.5研究法辛烷值67十六烷值36.1族組成，w%鏈烷烴42.6922.162.321.3環(huán)烷烴44.5846.0芳烴11.7131.928.838膠質(zhì)0.98(烯烴)8.827.2瀝青質(zhì)0.13.5金屬含量，g/gNi36.7V41.8Fe25.2Na37.6QDPEC第10頁，共44頁。產(chǎn)品方案和性質(zhì) 序號(hào)名 稱主要技術(shù)指標(biāo)及規(guī)格備 注1不凝氣燃料氣2石腦油ASTM

7、D86 EP180oC重整原料3200#溶劑油ASTM D86 EP200oC精制后作為產(chǎn)品4柴油ASTM D86 50%300oCASTM D86 90%355oCASTM D86 95%365oC加氫精制原料5蠟油CCR0.30 m% 催化裂化原料6渣油小于 520oC餾分 5% （ASTM D1160）焦化原料表3-1 主要產(chǎn)品技術(shù)指標(biāo)QDPEC第11頁，共44頁。裝置物料平衡（柴油方案） 序號(hào)名稱收率W%流 量備 注Kg/ht/d104t/a進(jìn)料1馬林原油50.002083355000.04175.002多巴原油50.002083355000.04175.003合 計(jì)100.00416

8、67010000.08350.00出料1常頂氣0.2083019.920.70燃料氣加熱爐用2常頂油4.0016670400.0814.00汽油組份去重整3常一線油5.0020830499.9217.50柴油組份去加氫4常二線油10.00416701000.0835.00柴油組份去加氫5常三線油6.0025000600.0021.00柴油組份去加氫6減頂氣0.073107.440.26燃料氣加熱爐用7減頂油及 減一線油4.1617320415.6814.54蠟油組份去催化 或柴油組份去加氫8減二線油18.00750001800.0063.00蠟油組份去催化9減三線油10.00416701000

9、.0835.00蠟油組份去催化10減壓渣油42.571773704256.88149.00焦化原料合 計(jì)100.0041667010000.08350.00QDPEC第12頁，共44頁。工藝流程 -換熱部分45的混合原油（其中馬林原油和多巴原油按質(zhì)量比1：1混合）自原油罐區(qū)來，混合原油分兩路進(jìn)入換熱網(wǎng)絡(luò)，第一路依次經(jīng)E1101 (原油-常一線換熱器)、E1102A,B(原油-減頂循、一線換熱器)、E1103A,B(原油-常二、三線()換熱器)、E1104AC(原油-減二、三線（）換熱器)、E1105AC (原油-渣油（）換熱器)換熱升溫至145；第二路依次經(jīng)E1201A,B(原油-常頂循換熱器

10、)、E1202A,B(原油-常一中換熱器)、E1203A,B(原油-常二、三線（）換熱器)、E1204A,B (原油-渣油2（）換熱器)換熱升溫至143，然后一、二路原油分別進(jìn)入V1101A,B(原油一級(jí)電脫鹽罐) 進(jìn)行脫鹽脫水后合為一路進(jìn)入V1101C(原油二級(jí)電脫鹽罐)進(jìn)行脫鹽脫水。 脫鹽脫水后原油分兩路進(jìn)入換熱網(wǎng)絡(luò)，第一路依次經(jīng)E1106AC (原油-渣油1（）換熱器)、E1107A,B(原油-常二中（）換熱器)、E1108A,B(原油-常二、三線()換熱器)、E1109A,B(原油-減二、三線()換熱器)、 E1110A,B(原油-減二中（ ）換熱器)換熱升溫至222；第二路依次經(jīng)E1

11、205AC(原油-渣油2（）換熱器)、E1206A,B(原油-減一中換熱器)、E1207A,B(原油-常二、三線（）換熱器)、E1208A,B(原油-常三換熱器) 、換熱升溫至229，然后兩路原油匯合后進(jìn)T1101(閃蒸塔)，閃頂油氣去T1102（常壓塔）。 閃底油由P1101A,B（閃底油泵）抽出分兩路進(jìn)入換熱網(wǎng)絡(luò)，第一路依次經(jīng)E1109AD (閃底油-渣油1（）換熱器)、E1111AD(閃底油-渣油（）換熱器)、E1112A,B(閃底油-減二中（ ）換熱器)、E1113A.B(閃底油-減三線換熱器)、 E1114AD(閃底油-渣油（）換熱器)換熱升溫至304，第二路依次經(jīng)E1209 AD

12、(閃底油-渣油2（）換熱器)、E1210A,B(閃底油-減二中（）換熱器)、E1211AD(閃底油-渣油2（）換熱器)換熱升溫至306，匯合后換熱終溫為305再分六路進(jìn)F1101(常壓爐)加熱至365進(jìn)入T1102(常壓塔)。 QDPEC第13頁，共44頁。工藝流程-常壓部分 加熱至365的閃底油進(jìn)入常壓塔第6層塔板上部。常壓塔頂油氣經(jīng)過E1301AC（低溫水-常頂油氣換熱器）和A1101AI（常頂油氣空冷器）冷卻至40后，進(jìn)入V1103（常頂汽油回流罐）。常頂汽油由P1102A,B（常頂汽油泵）抽出，一路返回塔作塔頂冷回流，一路送出裝置。常頂汽油回流罐分出的冷凝水經(jīng)P1131A,B（常頂注水

13、泵）抽出后一部分到常壓塔頂注水，一部分送出裝置。 常壓塔出三條側(cè)線。常一線油自第39（或37）層塔板抽出自流進(jìn)入T1103(常壓汽提塔)上段（常一線汽提塔）汽提，汽提后的常一線油由P1103/A,B（常一線油泵）抽出，經(jīng)E1101換熱和A1102（常一線空冷器）冷卻后出裝置。汽提油氣返回常壓塔第39層塔板上方。 常二線油自第27層塔板抽出自流進(jìn)入T1103中段（常二線汽提塔）汽提，汽提后的常二線油由P1104A,B（常二線油泵）抽出與第一次換熱后的常三線油混合。汽提油氣返回常壓塔第27層板上方。 常三線油自第17（或15）層塔板抽出自流進(jìn)入T1103下段（常三線汽提塔）汽提，汽提后的常三線油由

14、P1105A,B（常三線油泵）抽出，經(jīng)E1208A,B換熱后與自P1104A,B來的常二線油混合，混合后的常二、三線油經(jīng)E1108A,B、E1203A,B和E1203A.B換熱后去柴油加氫裝置；或再經(jīng)A1103AE（常二、三線空冷器）冷卻后去罐區(qū)。汽提油氣返回常壓塔第17層板上方。 QDPEC第14頁，共44頁。工藝流程-常壓部分為降低能耗，常壓過汽化油全部自集油箱自流至T1104（減壓塔）。 常頂循油自第49層塔板由P1106A,B（常頂循油泵）抽出，經(jīng)E-1201A,B換熱后返回常壓塔第51層塔板。 常一中油自第33層塔板由P1107A,B（常一中油泵）抽出，經(jīng)ER1101（常一中蒸汽發(fā)生

15、器）、E1202A,B換熱后返回常壓塔第35層塔板。 常二中油自第23層塔板由P1108A,B（常二中油泵）抽出，經(jīng)E1207A,B、E1107A,B換熱后返回常壓塔第25層塔板。 常壓塔底通入過熱蒸汽汽提。 常壓渣油由P1109A,B (常底油泵)抽出分四路進(jìn)F1102（減壓爐）升溫至390匯合進(jìn)入T1104。QDPEC第15頁，共44頁。工藝流程-減壓部分 減頂70油氣先經(jīng)過減頂增壓器（EJ1101A,B）,然后進(jìn)入A1136AL（減頂抽空空冷器）冷凝冷卻，不凝氣進(jìn)EJ1102A,B (減頂一級(jí)抽空器)，然后經(jīng)E1137AC（一級(jí)抽空冷凝冷卻器）冷凝冷卻，不凝氣進(jìn)EJ1103A,B（減頂二

16、級(jí)抽空器），然后經(jīng)E1138A,B（二級(jí)抽空冷凝冷卻器）冷凝冷卻，冷凝液分別經(jīng)過三個(gè)大氣腿排入V1104（減頂油氣分水罐），減頂油經(jīng)P1110A,B（減頂油泵）抽出與減一線合并后出裝置。不凝氣至V1107（低壓瓦斯罐）作為自用燃料氣。 V1104分出的含硫污水自P1132（減頂注水泵）抽出后，一部分至減頂注水，一部分送出裝置。 減壓塔抽出三條側(cè)線。減一線及減頂循油從塔頂部第一段填料集油箱由P1111A,B（減一及頂循泵）抽出后分二路，一路返回減壓塔第二段填料上部，一路經(jīng)E1102A,B換熱后再分二路，一路經(jīng)E1131A,B（減頂循水冷器）冷卻后作為減頂冷回流返回塔頂，另一路經(jīng)A1107A,B（

17、減一線空冷器）冷卻后出裝置。 QDPEC第16頁，共44頁。工藝流程-減壓部分減二線及減一中油自減壓塔第三段填料集油箱由P1112A,B（減二及一中泵）抽出后分二路，一路經(jīng)E1206A,B、ER1102（減一中蒸汽發(fā)生器）、換熱后返回減壓塔第三段填料上部，一路與自E1113A,B來的減三線油混合。 減三線及減二中油自減壓塔第四段填料集油箱由P1113A,B（減三及二中泵）抽出后分三路，一路返回減壓塔第五段填料上作為洗滌油，一路經(jīng)E1210A,B、E1112A,B、E1110A,B換熱后作為減二中返回減壓塔第四段填料上部，另一路經(jīng)E1113A,B換熱后與減二線混合，混合后的減二、三線油經(jīng)E110

18、9A,B、E1104AC、換熱后去催化裂化裝置，或經(jīng)E1132A,B（減二、三線水冷器）冷卻后出裝置。 QDPEC第17頁，共44頁。工藝流程-減壓部分減壓過汽化油由P1114A,B抽出分兩路，一路返回至減壓爐前，一路返回減壓塔底部。 減壓渣油由P-1115A,B (減底油泵)抽出后分兩路換熱，一路經(jīng)E1211AD、E1209AD、E1205AC、E1204AC換熱至155，一路經(jīng)E1114AD、E1111AD、E1106AC、E1105AC換熱至158后兩路匯合去焦化裝置；后經(jīng)E1133AD（減壓渣油水冷器）冷卻后去罐區(qū)。QDPEC第18頁，共44頁。主要操作條件-柴油方案 名 稱單位指標(biāo)名

19、 稱單位指標(biāo)混合原油進(jìn)裝置溫度45 常一中抽出溫度201混合原油進(jìn)裝置流量kg/h416670常一中返回溫度131原油電脫鹽溫度135常二中抽出溫度280常壓爐入口溫度301常二中返回溫度210常壓爐出口溫度365減壓爐出口溫度390閃蒸塔頂壓力（A）MPa0.15減壓塔頂溫度70閃蒸塔進(jìn)料溫度217減一線及減頂循抽出溫度162常壓塔頂壓力（A）MPa0.145減二線及減一中抽出溫度265常壓塔頂溫度105減三線及減二中抽出溫度323常一線抽出溫度174減壓塔底溫度370常二線抽出溫度247減壓塔頂壓力（A）MPa0.00173常三線抽出溫度313減頂循返回溫度55常壓塔底溫度355減一中返回

20、溫度185常頂循抽出溫度125減二中返回溫度243常頂循返回溫度85QDPEC第19頁，共44頁。工藝流程圖-脫前原油及脫鹽罐QDPEC第20頁，共44頁。原油含水含鹽的危害性原油含水和含鹽給原油運(yùn)輸、貯存、加工、設(shè)備腐蝕、產(chǎn)品質(zhì)量都帶來了危害。 原油中所含的無機(jī)鹽類主要為氯化鈉、氯化鎂、氯化鈣。在原油加工過程中由于氯化鎂、氯化鈣水解產(chǎn)生強(qiáng)腐蝕性的氯化氫，尤其在其溶于水形成鹽酸后腐蝕就更為嚴(yán)重。這種腐蝕常發(fā)生在塔頂冷凝冷卻系統(tǒng)。另外，在加熱爐管及換熱設(shè)備中，由于水份蒸發(fā)使鹽沉積下來而結(jié)垢，影響傳熱，同時(shí)使?fàn)t管壽命縮短，壓力降增大，嚴(yán)重時(shí)可使?fàn)t管或換熱器堵塞，造成裝置停工。 QDPEC第21頁，

21、共44頁。脫水脫鹽原理 由于原油中的鹽類，大部分是溶于所含水中的，因此脫鹽脫水是同時(shí)進(jìn)行的。原油脫鹽的原理是將鹽份用一定量的淡水稀釋，將懸浮在油中的鹽份溶解洗凈，然后借助于油水密度差，把水和鹽脫除。它們的分離，基本符合球形粒子在靜止流體中自由沉降斯托克斯定律。 QDPEC第22頁，共44頁。影響原油脫鹽脫水的因素 溫度 壓力 破乳劑 電場梯度和原油在電場內(nèi)停留時(shí)間 電脫鹽罐的結(jié)構(gòu) QDPEC第23頁，共44頁。工藝流程圖-閃蒸系統(tǒng)QDPEC第24頁，共44頁。精餾原理 原油蒸餾是原油加工的第一步，因此，也稱為初餾。原油初餾是將原油分餾成各種石油餾分，這些餾分再經(jīng)加工精制后，即得各種石油產(chǎn)品。

22、蒸餾就是將原油加熱，其中輕組份汽化，將其導(dǎo)出冷凝，即使原油中輕重組份分離的過程。原油加熱是在換熱器和加熱爐爐管內(nèi)進(jìn)行的，當(dāng)原油加熱到規(guī)定的溫度后，便引入分餾塔進(jìn)行分離。原油在分餾塔內(nèi)分離的過程稱為精餾。 QDPEC第25頁，共44頁。精餾的過程與方法 原油的分離是在分餾塔內(nèi)完成的，加熱后的原油以汽液混合狀態(tài)進(jìn)入塔中，在進(jìn)料段經(jīng)一次汽化，使絕大數(shù)應(yīng)蒸出的餾分與液相分離，油氣上升，未汽化部分下降流入塔底，上升的油氣在塔內(nèi)令其溫度逐漸降低，就會(huì)出現(xiàn)部分冷凝的現(xiàn)象。首先冷凝的是沸點(diǎn)較高的常四蠟油，未冷凝的汽相中主要是沸點(diǎn)較低的汽油、煤油、柴油，再降低溫度令其部分冷凝時(shí)，依次冷凝的是柴油、煤油，最后不能

23、冷凝的是汽油蒸汽。此時(shí)在分餾塔底取得較純的高沸點(diǎn)餾分，塔側(cè)自下而上可取得蠟油、柴油、煤油等餾分，自塔頂可取得汽油餾分。根據(jù)需要也可從塔的側(cè)線分出輕重不同的其它產(chǎn)品。 QDPEC第26頁，共44頁。氣相混合物在塔上部逐漸降溫冷凝，氣體降溫冷凝要放出熱量，這部分熱量是通過回流取走的，同時(shí)從塔的不同位置采用中段回流取熱，使分餾塔形成自下而上溫度逐漸降低的溫度梯度，以便于切割出不同餾分的產(chǎn)品。 精餾過程的實(shí)質(zhì)可概括為：不平衡的汽液兩相，經(jīng)過熱交換，氣相多次部分冷凝，與液相多次部分汽化相結(jié)合的過程。 QDPEC第27頁，共44頁。工藝流程圖-常頂循QDPEC第28頁，共44頁。工藝流程圖-常一中QDPE

24、C第29頁，共44頁。工藝流程圖-常二中QDPEC第30頁，共44頁。工藝流程圖-常壓過汽化油QDPEC第31頁，共44頁。工藝流程圖-常一線QDPEC第32頁，共44頁。工藝流程圖-常二、三線QDPEC第33頁，共44頁。工藝流程圖-常頂回流QDPEC第34頁，共44頁。工藝流程圖-減頂系統(tǒng)QDPEC第35頁，共44頁。工藝流程圖-減一線QDPEC第36頁，共44頁。工藝流程圖-減二、三線QDPEC第37頁，共44頁。工藝流程圖-減壓過汽化油QDPEC第38頁，共44頁。工藝流程圖-螺桿壓縮機(jī)液位50%,閥關(guān)閉液位60%,閥打開液位30%,閥打開液位40%,閥關(guān)閉壓縮機(jī)開機(jī),閥打開兩臺(tái)壓縮機(jī)停機(jī),閥打開任一臺(tái)壓縮機(jī)開機(jī),閥關(guān)閉催化壓縮機(jī)停機(jī),壓力達(dá)到高報(bào)警時(shí),