土力學(xué)和基礎(chǔ)工程第六章土壓力計(jì)算課件

1、第六章 土壓力計(jì)算第一節(jié) 概述第二節(jié) 靜止土壓力計(jì)算第三節(jié) 朗肯土壓力理論第四節(jié) 庫(kù)侖土壓力理論學(xué)習(xí)目標(biāo)掌握土壓力的基本概念與常用計(jì)算方法，初步具備將土壓力理論應(yīng)用于一般工程問(wèn)題的能力。學(xué)習(xí)要求 1掌握靜止土壓力、主動(dòng)土壓力、被動(dòng)土壓力的形成條件；2掌握朗肯土壓力理論；3. 掌握庫(kù)侖土壓力理論；4解有超載、成層土、有地下水情況的土壓力計(jì)算；5. 了解土壓力計(jì)算在實(shí)際工程中存在的問(wèn)題。第一節(jié) 概述土建工程中許多構(gòu)筑物如擋土墻、隧道和基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)等擋土結(jié)構(gòu)起著支撐土體，保持土體穩(wěn)定，使之不致坍塌的作用；而另一些構(gòu)筑物如橋臺(tái)等則受到土體的支撐，土體起著提供反力的作用，如圖6-1所示。在這些構(gòu)筑物與土

2、體的接觸面處均存在側(cè)向壓力的作用，這種側(cè)向壓力就是土壓力。 E填土面碼頭橋臺(tái)E隧道側(cè)墻E擋土墻應(yīng)用舉例建成后的坡間擋土墻 擋土墻發(fā)生事故的例子多瑙河碼頭岸墻滑動(dòng)英國(guó)倫敦鐵路擋土墻滑動(dòng)圖垮塌的重力式擋墻垮塌的護(hù)坡?lián)鯄κХ€(wěn)的立交橋加筋土擋土墻由于土壓力是作用在擋土結(jié)構(gòu)上的主要荷載，因此設(shè)計(jì)擋土結(jié)構(gòu)時(shí)首先要確定土壓力的性質(zhì)、大小、方向和作用點(diǎn)。作用在擋土結(jié)構(gòu)上的土壓力，按擋土結(jié)構(gòu)的位移方向、大小及土體所處的三種極限平衡狀態(tài)，可分為三種：靜止土壓力、主動(dòng)土壓力和被動(dòng)土壓力。被動(dòng)土壓力主動(dòng)土壓力靜止土壓力土壓力1.靜止土壓力 E0 如果擋土結(jié)構(gòu)在壓力作用下，其本身不發(fā)生任何變形和位移（移動(dòng)或轉(zhuǎn)動(dòng)），墻后

3、填土處于彈性平衡狀態(tài)時(shí)，作用在擋土墻背的土壓力稱為靜止土壓力。Eo土壓力類型2.主動(dòng)土壓力 Ea 擋土結(jié)構(gòu)在土壓力作用下向離開(kāi)土體的方向位移，隨著這種位移的增大，作用在擋土結(jié)構(gòu)上的土壓力將從靜止土壓力逐漸減小。當(dāng)上體達(dá)到主動(dòng)極限平衡狀態(tài)時(shí)，作用在擋土結(jié)構(gòu)上的土壓力稱為主動(dòng)土壓力?；衙鍱a3.被動(dòng)土壓力 Ep Ep滑裂面 擋土結(jié)構(gòu)在荷載作用下向土體方向位移，使土體達(dá)到被動(dòng)極限平衡狀態(tài)時(shí)的土壓力稱為被動(dòng)土壓力。實(shí)際上，土壓力是土體與擋土結(jié)構(gòu)之間相互作用的結(jié)果，大部分情況下的土壓力均介于上述三種極限狀態(tài)土壓力之間。試驗(yàn)結(jié)果表明，土壓力的大小及分布與作用在擋土結(jié)構(gòu)上的土體性質(zhì)、擋土結(jié)構(gòu)本身的材料及擋

4、土結(jié)構(gòu)的位移有關(guān)，其中擋土結(jié)構(gòu)的位移情況是影響土壓力性質(zhì)的關(guān)鍵因素。4.三種土壓力之間的關(guān)系 -+-EoapEaEoEp對(duì)同一擋土墻，在填土的物理力學(xué)性質(zhì)相同的條件下有以下規(guī)律：1. Ea Eo Ep2. p a右圖表示了土壓力與擋土結(jié)構(gòu)位移s之間的關(guān)系，可見(jiàn)產(chǎn)生被動(dòng)土壓力所需要的位移量大大超過(guò)產(chǎn)生主動(dòng)土壓力所需要的位移量。圖6-3 土壓力與擋土結(jié)構(gòu)位移之間的關(guān)系土壓力的計(jì)算是個(gè)比較復(fù)雜的問(wèn)題，其實(shí)質(zhì)是土的抗剪強(qiáng)度理論的一種應(yīng)用。靜止土壓力的計(jì)算主要應(yīng)用了彈性理論方法和經(jīng)驗(yàn)方法；主動(dòng)土壓力和被動(dòng)土壓力的計(jì)算則是應(yīng)用了土體極限平衡理論，計(jì)算方法包括經(jīng)典的朗肯土壓力理論(Rankines eart

5、h pressure theory)和庫(kù)侖土壓力理論以及以上述理論為基礎(chǔ)發(fā)展起來(lái)的計(jì)算方法和圖解方法。土壓力的計(jì)算一般按平面問(wèn)題考慮。第二節(jié) 靜止土壓力計(jì)算一、墻背豎直時(shí)的靜止土壓力 計(jì)算 （1）土壓力計(jì)算 根據(jù)半無(wú)限彈性體在無(wú)側(cè)移的條件下側(cè)壓力與豎向應(yīng)力之間的關(guān)系，該處的靜止土壓力強(qiáng)度p0可按下式計(jì)算： 式中： K0為靜止土壓力系數(shù)，其值可用室內(nèi)或原位試驗(yàn)確定； 為土體重度，kNm3。 土的靜止土壓力系數(shù)K0值可在室內(nèi)用K0三軸儀或應(yīng)力路徑三軸儀測(cè)得；在原位則可用自鉆式旁壓儀測(cè)試得到。在缺乏試驗(yàn)資料時(shí)，可用下述經(jīng)驗(yàn)公式估算K0：砂性土：粘性土：超固結(jié)粘土：式中土的有效內(nèi)摩擦角，； OCR土的

6、超固結(jié)比。（2）土壓力分布 靜止土壓力沿?fù)跬两Y(jié)構(gòu)豎向?yàn)槿切畏植?，如上圖所示。如果取單位擋土結(jié)構(gòu)長(zhǎng)度，則作用在擋土結(jié)構(gòu)上的靜止土壓力E0為： 式中：h為擋土結(jié)構(gòu)高度，m。E0的作用點(diǎn)在距墻底 h/3處。二、墻背傾斜時(shí)的靜止土壓力計(jì)算 對(duì)于擋土墻背傾斜的情況（如圖），作用在單位長(zhǎng)度上的靜止土壓力可根據(jù)土楔體ABB的靜力平衡條件導(dǎo)出如下： (1) 作用在AB面上的靜止土壓力E0可按式(6-5)求得：作用方向水平向左；(2) 土體自重作用方向垂直向下；式中墻背傾角，。(3)作用在墻背AB上的土反力E0。根據(jù)土楔體ABB的靜力平衡條件可得：E0與水平方向的夾角由下式求得：再通過(guò)三角關(guān)系可求得E0與AB

7、面法線之間的夾角為：E0的作用點(diǎn)在距墻底 h/3 處。 第三節(jié) 朗肯土壓力理論基本假設(shè) ：擋土墻背垂直、光滑；其后土體表面水平并無(wú)限延伸。這時(shí)土體內(nèi)的任意水平面和墻的背面均為主平面（在這兩個(gè)平面上的剪應(yīng)力為零），作用在該平面上的法向應(yīng)力即為主應(yīng)力 。朗肯根據(jù)墻后主體處于極限平衡狀態(tài)，應(yīng)用極限平衡條件，推導(dǎo)出了主動(dòng)土壓力和被動(dòng)土壓力計(jì)算公式。 土的極限平衡狀態(tài)半空間的應(yīng)力狀態(tài)土壓力的計(jì)算方法土的極限平衡條件一、朗肯主動(dòng)土壓力 1、主動(dòng)土壓力計(jì)算方法 考察擋土墻后土體表面下深度z處的微小單元體的應(yīng)力狀態(tài)。當(dāng)擋土墻在土壓力的作用下向遠(yuǎn)離土體的方向位移時(shí)，作用在微分土體上的豎向應(yīng)力 z保持不變，而水平

8、向應(yīng)力 x逐漸減小，直至達(dá)到土體處于極限平衡狀態(tài)。土體處于極限平衡狀態(tài)時(shí)的最大主應(yīng)力為 1=z ，而最小主應(yīng)力 3即為主動(dòng)土壓力強(qiáng)度 pa 。 根據(jù)土的極限平衡理論，可推導(dǎo)出主動(dòng)土壓力強(qiáng)度 pa 的計(jì)算公式如下： 粘 性 土：或 無(wú)粘性土： 或式中Ka為主動(dòng)土壓力系數(shù)，2、主動(dòng)土壓力分布規(guī)律由朗肯主動(dòng)土壓力計(jì)算公式可知，無(wú)粘性土中主動(dòng)土壓力強(qiáng)度 pa 與深度 z 成正比，沿墻高的土壓力強(qiáng)度呈三角形分布。作用在單位長(zhǎng)度擋墻上的土壓力為三角形分布面積，即：土壓力作用點(diǎn)在距墻底 h/3 高度處。 粘性土中的土壓力強(qiáng)度由兩部分組成：一部分是由土體自重引起的土壓力 ，另一部分是粘力c引起的負(fù)側(cè)壓力 ，

9、兩部分的疊加結(jié)果如圖所示，其中aed部分是負(fù)側(cè)壓力，對(duì)墻背是拉應(yīng)力，但實(shí)際上土與墻背在很小的拉應(yīng)力作用下即會(huì)分離，故在計(jì)算土壓力時(shí)，這部分的壓力應(yīng)設(shè)為零，因此粘性土的土壓力分布僅是abc部分。單位長(zhǎng)度擋墻上的粘性土中主動(dòng)土壓力為： 主動(dòng)土壓力E0的作用點(diǎn)通過(guò)三角形的形心，即作用在離墻底 高度處。 令上式為零，得臨界深度z0： 【例題6-1】有一擋土墻高6m，墻背豎直、光滑，墻后填土面水平，填土的物理力學(xué)指標(biāo)為：c=15kPa， =15， =18kN/m3。求主動(dòng)土壓力及其作用點(diǎn)并繪出主動(dòng)土壓力分布圖。二、朗肯被動(dòng)土壓力 與主動(dòng)土壓力推導(dǎo)過(guò)程相似，可推導(dǎo)出被動(dòng)土壓力強(qiáng)度pp的計(jì)算公式如下： 無(wú)粘

10、性土 ： 粘性土 ：式中Kp為被動(dòng)土壓力系數(shù)，其值為 粘性土 ：被動(dòng)土壓力Ep的作用線通過(guò)土壓力強(qiáng)度分布圖的形心：對(duì)無(wú)粘性土，Ep在離墻底h/3高度處；對(duì)粘性土，Ep1的作用點(diǎn)在離墻底h/3處，Ep2的作用點(diǎn)在離墻底h/2處，從而可求得合力的作用點(diǎn)。無(wú)粘性土 ：作用在單位長(zhǎng)度擋土墻上的土壓力Ep： 三、幾種情況下朗肯土壓力的計(jì)算 （一）土體表面有均布荷載q作用（以無(wú)粘性土為例） 當(dāng)墻后土體表面有連續(xù)均布荷載q作用時(shí)，土壓力的計(jì)算方法是將均布荷載換算為當(dāng)量的土重，即用假想的土重代替均布荷載。當(dāng)土體表面水平時(shí)(圖a )，當(dāng)量的土層厚度為：圖6-9 土體表面有均布荷載的郎肯土壓力計(jì)算（a）土體表面水

11、平相應(yīng)主動(dòng)土壓力強(qiáng)度A點(diǎn)土壓力強(qiáng)度B點(diǎn)土壓力強(qiáng)度然后以AB為墻背，按土體表面無(wú)荷載的情況計(jì)算土壓力?！疽詿o(wú)粘性土為例】當(dāng)墻后土體表面傾斜和墻背傾斜時(shí)，假想的墻高應(yīng)為(h h )，根據(jù)AAE的幾何關(guān)系可得： 然后，同樣以AB為假想的墻背按土體表面無(wú)荷載的情況計(jì)算土壓力。圖6-9 土體表面有均布荷載的郎肯土壓力計(jì)算（b）土體表面傾斜【例題6-2】擋土墻高6m，土體的物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)為：c=0kPa， =30， =19kN/m3 ，墻背直立、光滑，土體表面水平并有均布荷載=20kPa，求擋土墻的主動(dòng)土壓力及作用點(diǎn)位置，并繪出土壓力分布圖。（二）成層土體中的土壓力計(jì)算（以無(wú)粘性土為例） 一般情況下墻后

12、土體均由幾層不同性質(zhì)的水平土層組成。 在計(jì)算各點(diǎn)的土壓力時(shí)，可先計(jì)算其相應(yīng)的自重應(yīng)力，在土壓力公式中項(xiàng)z換以相應(yīng)的自重應(yīng)力即可.需注意的是土壓力系數(shù)應(yīng)采用各點(diǎn)對(duì)應(yīng)土層的土壓力系數(shù)值。 如圖6-11所示的擋土墻，墻后有幾層不同性質(zhì)的水平土層；在計(jì)算土壓力時(shí)，第一層的土壓力按均質(zhì)土計(jì)算，土壓力的分布為圖6-11中的abc部分；計(jì)算第二層土壓力時(shí)，將第一層土按重度換算為與第二層土相同的當(dāng)量土層，即其當(dāng)量土層厚度為 然后以（h1+h2 )為墻高按均質(zhì)土計(jì)算土壓力，但只在第二層土層范圍內(nèi)有效，如圖6-11中的bdfe部分。【例題6-3】擋土墻高5 m，墻背直立、光滑，墻后土體表面水平，共分二層，各層土的

13、物理力學(xué)指標(biāo)如圖所示，求主動(dòng)土壓力并繪出土壓力分布圖。（三）墻后土體中有地下水的土壓力計(jì)算 1、假設(shè)浸水前后土體內(nèi)摩擦角值不變當(dāng)墻后土體中有地下水存在時(shí)，墻體除受到土壓力的作用外，還將受到水壓力的作用。通常所說(shuō)的土壓力是指土粒有效應(yīng)力形成的壓力，其計(jì)算方法是地下水位以下部分采用土的有效重度計(jì)算，水壓力按靜水壓力計(jì)算。但在實(shí)際工程中計(jì)算墻體上的側(cè)壓力時(shí)，考慮到土質(zhì)條件的影響，可分別采用“水土分算”或“水土合算”的計(jì)算方法。所謂“水土分算”法 是將土壓力和水壓力分別計(jì)算后再疊加的方法，這種方法比較適合滲透性大的砂土層情況；“水土合算”法 在計(jì)算土壓力時(shí)則將地下水位以下的土體重度取為飽和重度，水壓力

14、不再單獨(dú)計(jì)算疊加，這種方法比較適合滲透性小的粘性土層情況。 ABCwh2水土分算法采用有效重度計(jì)算土壓力，按靜壓力計(jì)算水壓力，然后兩者疊加為總的側(cè)壓力。P135A點(diǎn)B點(diǎn)C點(diǎn)土壓力強(qiáng)度:水壓力強(qiáng)度:B點(diǎn)C點(diǎn)作用在墻背的總壓力為土壓力和水壓力之和，作用點(diǎn)在合力分布圖形的形心處h1h2h （1）水土分算法（適用無(wú)粘性土和滲透系數(shù)較大的粘性土）satABC水土合算法采用飽和重度計(jì)算總的水土壓力。A點(diǎn)B點(diǎn)C點(diǎn)土壓力強(qiáng)度:h1h2h （2）水土合算法（適用滲透系數(shù)較小的粘性土） 2、考慮土體浸水前后土體內(nèi)摩擦角值變化土體浸水將使地下水位以下土體的內(nèi)摩擦角值降低為 w，計(jì)算土壓力時(shí)，以地下水位為界將土體分為

15、具有不同切值的上、下兩層，按分層土方法計(jì)算土壓力。首先求地下水位以上部分土體的土壓力；然后將上層土體作為均布荷載作用在層土體上計(jì)算下層土體的土壓力（土體重度取有效重度，計(jì)算土壓力系數(shù)時(shí)采用 w ），并疊加上靜水壓力。第四節(jié) 庫(kù)侖土壓力理論庫(kù)侖（C. A.Coulomb）1773年建立了庫(kù)侖土壓力理論，其基本假定為： （1）擋土墻后土體為均勻各向同性無(wú)粘性土（c=0）； （2）擋土墻后產(chǎn)生主動(dòng)或被動(dòng)土壓力時(shí)墻后土體形成滑動(dòng)土楔，其滑裂面為通過(guò)墻踵的平面； （3）滑動(dòng)土楔可視為剛體。庫(kù)侖土壓力理論根據(jù)滑動(dòng)土楔處于極限 平衡狀態(tài)時(shí)的靜力平衡條件來(lái)求解主動(dòng) 土壓力和被動(dòng)土壓力。土的極限平衡狀態(tài)滑動(dòng)楔體

16、靜力平衡條件土壓力的計(jì)算方法第三節(jié) 朗肯土壓力理論基本假設(shè) ：擋土墻背垂直、光滑；其后土體表面水平并無(wú)限延伸。這時(shí)土體內(nèi)的任意水平面和墻的背面均為主平面（在這兩個(gè)平面上的剪應(yīng)力為零），作用在該平面上的法向應(yīng)力即為主應(yīng)力 。朗肯根據(jù)墻后主體處于極限平衡狀態(tài)，應(yīng)用極限平衡條件，推導(dǎo)出了主動(dòng)土壓力和被動(dòng)土壓力計(jì)算公式。 土的極限平衡狀態(tài)半空間的應(yīng)力狀態(tài)土壓力的計(jì)算方法土的極限平衡條件第四節(jié) 庫(kù)侖土壓力理論庫(kù)侖（C. A.Coulomb）1773年建立了庫(kù)侖土壓力理論，其基本假定為： （1）擋土墻后土體為均勻各向同性無(wú)粘性土（c=0）； （2）擋土墻后產(chǎn)生主動(dòng)或被動(dòng)土壓力時(shí)墻后土體形成滑動(dòng)土楔，其滑裂

17、面為通過(guò)墻踵的平面； （3）滑動(dòng)土楔可視為剛體。庫(kù)侖土壓力理論根據(jù)滑動(dòng)土楔處于極限 平衡狀態(tài)時(shí)的靜力平衡條件來(lái)求解主動(dòng) 土壓力和被動(dòng)土壓力。土的極限平衡狀態(tài)滑動(dòng)楔體靜力平衡條件土壓力的計(jì)算方法一、庫(kù)侖主動(dòng)土壓力 墻向前移動(dòng)或轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，墻后土體沿某一破壞面BC破壞，土楔ABC處于主動(dòng)極限平衡狀態(tài)。土楔受力情況：3.墻背對(duì)土楔的反力E,大小未知，方向與墻背法線夾角為1.土楔自重W=ABC,方向豎直向下2. 破壞面為BC上的反力R,大小未知，方向與破壞面法線夾角為 土楔在三力作用下，靜力平衡，得：E的最大值Emax，即為墻背的主動(dòng)土壓力Ea，所對(duì)應(yīng)的滑動(dòng)面即是最危險(xiǎn)滑動(dòng)面:式中Ka為庫(kù)侖主動(dòng)土壓力系數(shù)

18、，其值為： 式中Ka庫(kù)侖主動(dòng)土壓力系數(shù); h擋土墻高度，m； 土體重度，kN/m3； 土體內(nèi)摩擦角，()； 墻背傾斜角，()(墻背與垂線的夾角，俯斜為正，仰斜為負(fù))； 墻后填土面傾斜角，()； 墻背與土體之間摩擦角，()；其值一般由試驗(yàn)確定；當(dāng)無(wú)試驗(yàn)資料時(shí)可按表6-1數(shù)值取用。因?yàn)橹鲃?dòng)土壓力Ea在數(shù)值上等于壓力強(qiáng)度分布圖的面積，即由式 可知，主動(dòng)土壓力Ea是墻高h(yuǎn)的二次函數(shù)，所以主動(dòng)土壓力強(qiáng)度Pa一定是所求土壓力強(qiáng)度處深度z的一次函數(shù)，即主動(dòng)土壓力強(qiáng)度分布圖為三角形，而Ea的方向與墻背法線逆時(shí)針成角；作用點(diǎn)距墻底h/3處。當(dāng)墻背垂直（=0）、光滑（=0）、土體表面水平（0）時(shí)，式可改寫為： 可

19、見(jiàn)在此條件下，庫(kù)侖主動(dòng)土壓力計(jì)算式與朗肯主動(dòng)土壓力計(jì)算式相同?！纠}6-4】擋土墻高5 m，墻背傾斜角=10（俯角），填土坡角20，填土重度g18 kN/m3，=30，c=0，填土與墻背的摩擦角=(2/3) ，按庫(kù)侖土壓力理論計(jì)算主動(dòng)土壓力及其作用點(diǎn)。 擋土墻在外力作用下向土體方向位移，直至墻后土體沿某一滑裂面BC(圖6-16a)破壞。二、庫(kù)侖被動(dòng)土壓力 3.墻背面對(duì)土楔的反力E,大小未知，方向與墻背法線夾角為1.土楔自重W=ABC,方向豎直向下2. 滑裂面BC上的反力R,大小未知，方向與破壞面法線夾角為 在破壞的瞬時(shí)，滑動(dòng)土楔處于極限平衡狀態(tài)，這時(shí)作用在土楔ABC上的力仍為三個(gè)：庫(kù)侖被動(dòng)土壓

20、力計(jì)算公式的推導(dǎo)與庫(kù)侖主動(dòng)土壓力的方法相似 ，計(jì)算公式為：式中Kp為庫(kù)侖被動(dòng)土壓力系數(shù)，其值為： 庫(kù)侖被動(dòng)土壓力強(qiáng)度分布圖也為三角形，Ep的作用方向與墻背法線順時(shí)針成 角，作用點(diǎn)在距墻底h/3處。 當(dāng)墻背垂直（e =0）、光滑（d =0）、土體表面水平（=0）時(shí)，庫(kù)侖土壓力計(jì)算公式與朗肯土壓力公式一致。庫(kù)侖土壓力理論是從無(wú)粘性土出發(fā)推導(dǎo)得到的，故不能直接用于計(jì)算粘性土中的土壓力。工程實(shí)踐表面，墻后土體破壞時(shí)的滑動(dòng)面只有主動(dòng)狀態(tài)下在墻背斜度不大且墻背與土體之間的摩擦角很小時(shí)才接近于平面，庫(kù)侖公式的平面假設(shè)引起的誤差在計(jì)算主動(dòng)土壓力時(shí)比較小，約為210；而在計(jì)算被動(dòng)土壓力時(shí)的誤差較大，且誤差隨 角

21、的增大而增大，有時(shí)可達(dá)23倍，故工程中計(jì)算被動(dòng)土壓力一般不使用庫(kù)侖公式?？刹捎卯?dāng)量厚度法： 土體表面若有滿布的均布荷載q時(shí)，可將均布荷載換算為土體的當(dāng)量厚度 ( 為土體重度)，然后從圖中定出假想的墻頂 , 再用無(wú)荷載作用時(shí)的情況求出土壓力強(qiáng)度和總土壓力。三、地面荷載作用下的庫(kù)侖土壓力由幾何關(guān)系：AA在豎向的投影為：墻頂A點(diǎn)的主動(dòng)土壓力強(qiáng)度為： 墻底B點(diǎn)的主動(dòng)土壓力強(qiáng)度為:實(shí)際墻背AB上的總土壓力為： 具體計(jì)算 假設(shè)各層土的分層面與土體表面平行。然后自上而下按層計(jì)算土壓力。 求下層土的土壓力時(shí)可將上面各層土的重量當(dāng)作均布荷載對(duì)待。 四、成層土體中的庫(kù)侖土壓力方法1： 當(dāng)墻后土體成層分布且具有不同的物理力學(xué)性質(zhì)時(shí)，常用近似方法計(jì)算土壓力。第一層底： 在第二層頂面，將 的土重?fù)Q算為第二層土的當(dāng)量土厚度：故第二層的頂面處土壓力強(qiáng)度為： 第二層層底的土壓力強(qiáng)度為： 對(duì)成層土地基，設(shè)擋土墻后各土層的重度、內(nèi)摩擦角和土層厚度分別為gi、ji和hi，通常可將各土層的重度、內(nèi)摩擦角按土層厚度進(jìn)行加權(quán)平均，即 然后按均質(zhì)土情況采用gm、jm值近似計(jì)算其庫(kù)侖土壓力值。方法2： 值得注意的是，計(jì)算結(jié)果與分層計(jì)算結(jié)果是否接近要看具體情況而定。五、粘性土中的庫(kù)侖土壓力計(jì)算在土建工程中，不論是一般的擋土結(jié)構(gòu)，還是基坑工程中的支護(hù)結(jié)構(gòu)