火電廠(chǎng)鍋爐回轉(zhuǎn)式空預(yù)器講課

1、空氣(kngq)預(yù)熱器空氣預(yù)熱器是利用鍋爐尾部煙氣熱量來(lái)加熱燃燒所需要空氣的一種熱交換裝置，由于它工作在煙氣溫度最低的區(qū)域，回收了煙氣熱量，降低了排煙溫度，因而提高了鍋爐效率。同時(shí)由于燃燒空氣溫度的提高，有利于燃料著火和燃燒，減少了不完全燃燒損失(snsh)?？諝忸A(yù)熱器按傳熱方式分可以分為：傳熱式和蓄熱式（再生式）兩種。前者是將熱量連續(xù)通過(guò)傳熱面由煙氣傳給空氣，煙氣和空氣有各自的通道。后者是煙氣和空氣交替地通過(guò)受熱面，熱量由煙氣傳給受熱面金屬，被金屬積蓄起來(lái)，然后空氣通過(guò)受熱面，將熱量傳給空氣，依靠這樣連續(xù)不斷地循環(huán)加熱。共五十九頁(yè)空氣(kngq)預(yù)熱器在電廠(chǎng)中常用的傳熱式空預(yù)熱器是管式空預(yù)熱

2、器，蓄熱式空氣預(yù)熱器是回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器。隨著電廠(chǎng)鍋爐蒸汽參數(shù)和機(jī)組容量的加大，管式空氣預(yù)熱器由于受熱面的加大而使體積和高度(god)增加，給鍋爐布置帶來(lái)影響。因此現(xiàn)在大機(jī)組都采用結(jié)構(gòu)緊湊、重量輕的回轉(zhuǎn)空氣預(yù)熱器。共五十九頁(yè)共五十九頁(yè)兩者相比較有以下(yxi)特點(diǎn)：回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器由于其受熱面密度高達(dá)500m2/m3，因而結(jié)構(gòu)緊湊，占地小，體積為同容量管式預(yù)熱器的1/10。重量輕，因管式預(yù)熱器的管子壁厚1.5mm，而回轉(zhuǎn)預(yù)熱器的蓄熱板厚度為0.51.25mm，布置相當(dāng)緊湊，所以回轉(zhuǎn)式預(yù)熱器金屬耗量約為同容量管式預(yù)熱器的1/3?；剞D(zhuǎn)式預(yù)熱器布置靈活方便，是鍋爐本體更容易得到合理的布置。在相同的外界

3、條件下，回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器因受熱面金屬溫度較高，低溫腐蝕的危險(xiǎn)較管式輕些?；剞D(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)量比較大，一般管式不超過(guò)5，而回轉(zhuǎn)式在狀態(tài)好時(shí)為810，密封不良時(shí)可達(dá)2030?；剞D(zhuǎn)空氣預(yù)熱器的結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，制造工藝要求高，運(yùn)行維護(hù)工作多，檢修(jinxi)也較復(fù)雜。共五十九頁(yè)空預(yù)器概述(i sh)通常使用的受熱面轉(zhuǎn)動(dòng)的是容克式回轉(zhuǎn)空氣預(yù)熱器，而風(fēng)罩轉(zhuǎn)動(dòng)的是羅特繆勒（Rothemuhle）式回轉(zhuǎn)預(yù)熱器。這兩種均被采用，但較多的是受熱面轉(zhuǎn)動(dòng)的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器。 容克式空氣預(yù)熱器可以分為二分倉(cāng)和三分倉(cāng)兩種。由圓筒形的轉(zhuǎn)子和固定的圓筒形外殼、煙風(fēng)道以及傳動(dòng)裝置組成。受熱面裝在可轉(zhuǎn)動(dòng)的轉(zhuǎn)子上，轉(zhuǎn)子被分成若

4、干扇形倉(cāng)格，每個(gè)倉(cāng)格裝滿(mǎn)了由波浪形金屬薄板制成的蓄熱板。圓筒形外殼的頂部和底部上下對(duì)應(yīng)分隔成煙氣流通區(qū)、空氣流通區(qū)和密封區(qū)（過(guò)渡區(qū)）三部分(b fen)?？疹A(yù)器轉(zhuǎn)向：煙氣側(cè)二次風(fēng)側(cè)一次風(fēng)側(cè)共五十九頁(yè)煙氣流通區(qū)與煙道相連，空氣流通區(qū)與風(fēng)道相連，密封區(qū)中既不流通煙氣，又不流通空氣，所以煙氣和空氣不相混合。裝有受熱面的轉(zhuǎn)子由電機(jī)通過(guò)傳動(dòng)裝置帶動(dòng)旋轉(zhuǎn)。因此受熱面不斷地交替通過(guò)煙氣和空氣流通區(qū)。從而完成熱交換，每轉(zhuǎn)動(dòng)一周就完成一次熱交換過(guò)程。另外由于煙氣的流通量比較大，故煙氣的流通面積大約占轉(zhuǎn)子總截面(jimin)的50左右，空氣流通面積占3040左右，其余部分為密封區(qū)。 共五十九頁(yè)空預(yù)器總圖(zn t

5、)共五十九頁(yè)共五十九頁(yè)回轉(zhuǎn)式空預(yù)器的結(jié)構(gòu)(jigu)外殼回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器殼體呈圓柱形，由兩塊主殼體板、一塊側(cè)座架體護(hù)板、兩塊轉(zhuǎn)子外殼組件和一塊一次風(fēng)座架組成。主殼體板分別與下梁及上梁連接，通過(guò)主殼體板的四個(gè)立柱，將預(yù)熱器的絕大部分重量傳給鍋爐構(gòu)架。主殼體板內(nèi)側(cè)設(shè)有弧形的軸向密封裝置，外側(cè)有調(diào)節(jié)(tioji)裝置對(duì)軸向密封裝置進(jìn)行調(diào)整。側(cè)座架體護(hù)板與上量連接，并有兩個(gè)立柱承受空預(yù)熱器部分重量。共五十九頁(yè)共五十九頁(yè)空預(yù)器殼體共五十九頁(yè)空預(yù)器殼體共五十九頁(yè)回轉(zhuǎn)式空預(yù)器的結(jié)構(gòu)(jigu)轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)子是裝載傳熱元件（波紋板）并可旋轉(zhuǎn)的圓筒形部件。為減輕重量便于運(yùn)輸及有利于提高制造、安裝的工藝質(zhì)量，采用(ci

6、yng)轉(zhuǎn)子組合式結(jié)構(gòu)，主要有轉(zhuǎn)軸、扇形模塊框架及傳熱元件等組成。共五十九頁(yè)回轉(zhuǎn)式空氣(kngq)預(yù)熱器結(jié)構(gòu) 共五十九頁(yè)共五十九頁(yè)共五十九頁(yè)空預(yù)器的密封(mfng)空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)和密封：漏風(fēng)的原因主要有：攜帶漏風(fēng)和密封漏風(fēng)。 攜帶漏風(fēng)：是由于(yuy)受熱面的轉(zhuǎn)動(dòng)將留存在受熱元件流通截面的空氣帶入煙氣中，或?qū)⒘舸娴臒煔鈳肟諝庵小?密封漏風(fēng)：后者是由于空預(yù)熱器動(dòng)靜部分之間的空隙，通過(guò)空氣和煙氣的壓差產(chǎn)生漏風(fēng)。 共五十九頁(yè)空預(yù)熱器密封(mfng)區(qū) 共五十九頁(yè)共五十九頁(yè)空預(yù)器漏風(fēng)的危害：漏風(fēng)量的增加將使送、引風(fēng)機(jī)的電耗增大，增加排煙熱損失，鍋爐效率降低，如果漏風(fēng)過(guò)大，還會(huì)使?fàn)t膛的風(fēng)量不足，影響

7、出力，可能會(huì)引起鍋爐結(jié)渣。為了減小漏風(fēng)，需加裝密封裝置?？疹A(yù)熱器的密封系統(tǒng)包括：徑向密封、軸向密封和周向密封三部分。軸向密封主要由密封片和軸向密封板裝置構(gòu)成。徑向密封主要由扇形板和徑向密封片組成，周向密封主要由旁路密封片與“T” 形鋼構(gòu)成。除上述(shngsh)密封外，還有轉(zhuǎn)子中心筒密封、靜密封和補(bǔ)隙片等。共五十九頁(yè)徑向(jn xin)密封在各項(xiàng)漏風(fēng)中尤以徑向漏風(fēng)為最，是由于轉(zhuǎn)子的外緣的撓度，尤其是因在工作狀態(tài)下的冷熱端溫差而呈蘑菇形，使轉(zhuǎn)子外緣的漏風(fēng)間隙增大。空氣預(yù)熱器的設(shè)計(jì)中采用撓性扇形板的徑向密封裝置。扇形撓性板的小端由轉(zhuǎn)子軸筒作軸向定位，大端可以隨施加的力作上下浮動(dòng)，與轉(zhuǎn)子的蘑菇形變形

8、(bin xng)相應(yīng)，使轉(zhuǎn)子與撓性板間的間隙和徑向漏風(fēng)量大幅的下降。共五十九頁(yè)共五十九頁(yè)徑向(jn xin)密封沿著每個(gè)轉(zhuǎn)子徑向隔板的熱端和冷端徑向邊緣安裝有徑向密封片，（運(yùn)行時(shí)盡量使徑向密封片和扇形(shn xn)板之間的間隙最小。徑向密封片上開(kāi)腰形螺栓孔用螺栓固定徑向隔板上，密封片可沿著軸向方向上（靠近或遠(yuǎn)離熱端或冷端扇形(shn xn)板）調(diào)節(jié)，假如運(yùn)行時(shí)這些密封片和扇形(shn xn)板接觸，密封就開(kāi)始磨損，當(dāng)密封磨損到不夠軸向調(diào)整時(shí)，密封片就需要更換。共五十九頁(yè)共五十九頁(yè)共五十九頁(yè)軸向密封(mfng)軸向密封的作用是抑制已通過(guò)周向密封的空氣沿著轉(zhuǎn)子與殼體直筒部分間的環(huán)形間隙流向煙氣

9、側(cè)。其是在轉(zhuǎn)子的外緣相應(yīng)于徑向分隔的位置設(shè)置軸向的密封撓性彈簧擋板。沿著每個(gè)轉(zhuǎn)子徑向隔板外側(cè)的軸向邊緣安裝有軸向密封片。運(yùn)行時(shí)，軸向密封片和靜止的軸向密封板之間的間隙最小。軸向密封片上開(kāi)腰形螺栓孔用螺栓固定(gdng)徑向隔板上，密封片可沿著徑向方向上（靠近或遠(yuǎn)離軸向密封板）調(diào)節(jié)。共五十九頁(yè)共五十九頁(yè)軸向密封(mfng)假如運(yùn)行時(shí)這些密封片和軸向密封板接觸，密封就開(kāi)始磨損，當(dāng)密封磨損到不夠徑向調(diào)整時(shí)，密封片就需要更換。除密封裝置的正確設(shè)計(jì)制造外，抑制空氣預(yù)熱器漏風(fēng)在很大程度上，決定于密封間隙的調(diào)整，一般制造商也提供了有關(guān)間隙的推薦值，但由于轉(zhuǎn)子是呈蘑菇狀變形的，在不同(b tn)的位置上具有不

10、同(b tn)的推薦間隙值。共五十九頁(yè)中心(zhngxn)筒密封在每一個(gè)轉(zhuǎn)子徑向隔板的內(nèi)側(cè)的熱端和冷端都裝有中心(zhngxn)筒密封片，中心(zhngxn)筒密封環(huán)繞熱端和冷端轉(zhuǎn)子中心(zhngxn)筒周?chē)?。在運(yùn)行期間，中心筒密封緊貼著空氣預(yù)熱器連接板內(nèi)圍繞中心筒的導(dǎo)向和支承端軸的靜密封卷筒， 旁路密封沿著轉(zhuǎn)子外殼的內(nèi)側(cè)，在空氣預(yù)熱器轉(zhuǎn)子的出口和入口處裝有旁路密封片。這些密封片在空氣預(yù)熱器的轉(zhuǎn)子外殼的熱端和冷端的空氣側(cè)和煙氣側(cè)呈圓周分布。 共五十九頁(yè)共五十九頁(yè)密封磨損(m sn)的原因及防止措施空氣預(yù)熱器的密封裝置和密封表面是這樣布置的，在BMCR負(fù)荷下的設(shè)計(jì)溫度(wnd)能提供最佳的漏風(fēng)控

11、制。當(dāng)溫度(wnd)升高到設(shè)計(jì)溫度(wnd)以上時(shí)，當(dāng)前的密封和密封表面之間的設(shè)計(jì)間隙不夠彌補(bǔ)過(guò)量的熱變形，從而導(dǎo)致密封和密封表面接觸而磨損。下面的運(yùn)行情況將產(chǎn)生嚴(yán)重的密封磨損。共五十九頁(yè)密封磨損的原因及防止(fngzh)措施空氣預(yù)熱器的密封裝置和密封表面是這樣布置的，在BMCR負(fù)荷下的設(shè)計(jì)溫度能提供最佳的漏風(fēng)控制。當(dāng)溫度升高到設(shè)計(jì)溫度以上時(shí)，當(dāng)前的密封和密封表面之間的設(shè)計(jì)間隙不夠彌補(bǔ)過(guò)量的熱變形，從而導(dǎo)致密封和密封表面接觸而磨損。下面的運(yùn)行(ynxng)情況將產(chǎn)生嚴(yán)重的密封磨損：共五十九頁(yè)密封磨損的原因(yunyn)及防止措施進(jìn)入空氣預(yù)熱器的煙氣溫度超過(guò)設(shè)計(jì)值。通過(guò)預(yù)熱器的空氣減少。當(dāng)空氣量

12、接近零時(shí)，密封磨損程度(chngd)增加。熱備用狀態(tài)，空氣預(yù)熱器有煙氣存在但沒(méi)有空氣流通過(guò)，空氣預(yù)熱器或鍋爐處于熱態(tài)?？諝忸A(yù)熱器轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動(dòng)速度低于設(shè)計(jì)值，隨轉(zhuǎn)子速度的降低而密封磨損的程度增加。在隔離之前空氣預(yù)熱器正在運(yùn)行。共五十九頁(yè)密封磨損的原因及防止(fngzh)措施因?yàn)槊芊饽p加大了密封和密封表面的間隙，在BMCR負(fù)荷下，增加了正常(zhngchng)運(yùn)行時(shí)的漏風(fēng)。并且在密封磨損過(guò)程中，如果密封接觸阻力變得足夠大，空氣預(yù)熱器傳動(dòng)電機(jī)可能過(guò)載，為減小密封嚴(yán)重磨損的可能性及相關(guān)問(wèn)題的出現(xiàn)，應(yīng)采取以下步驟：共五十九頁(yè)密封磨損的原因(yunyn)及防止措施無(wú)論何時(shí)只要有煙氣流通預(yù)熱器時(shí)，就應(yīng)有空氣流

13、通過(guò)預(yù)熱器。只有在應(yīng)急和維修時(shí)采用變頻調(diào)速慢速擋，當(dāng)采用變頻調(diào)速慢速擋帶動(dòng)空氣預(yù)熱器時(shí)轉(zhuǎn)子速度(sd)能降低到1/4轉(zhuǎn)/分。在啟動(dòng)和運(yùn)行過(guò)程中，當(dāng)煙氣入口、煙氣出口、空氣入口、空氣出口溫度保持在或低于BMCR工況下的設(shè)計(jì)溫度時(shí)，預(yù)熱器密封和密封表面的間隙已經(jīng)調(diào)整好時(shí)，不需要采取特別的措施來(lái)阻止密封系統(tǒng)的磨損。共五十九頁(yè)空預(yù)器低溫(dwn)腐蝕原因由于煤粉中含有一定的硫份，在燃燒過(guò)程中會(huì)生成一定的SO2和SO3，當(dāng)煙氣溫度低于200時(shí)，SO3會(huì)與水蒸汽結(jié)合生成硫酸蒸汽。即SO2（氣）+ H2O（氣）= H2SO3 (氣) 弱酸； H2SO3 (液) 2H+ SO32-SO3（氣）+ H2O（氣）

14、=H2SO4（氣）強(qiáng)酸。 H2SO4(液) 2H+ SO42-由于硫酸蒸汽的凝結(jié)溫度比水蒸汽高得多（可能達(dá)到140160，甚至更高），因此煙氣中只要(zhyo)含有很少量得硫酸蒸汽，煙氣露點(diǎn)溫度就會(huì)明顯的升高。共五十九頁(yè)當(dāng)煙氣進(jìn)入低溫(dwn)受熱面時(shí)，由于煙溫降低或在接觸到低溫(dwn)受熱面時(shí)，只要在溫度低于露點(diǎn)溫度，水蒸汽和硫酸蒸汽將會(huì)凝結(jié)。水蒸汽在受熱面上的凝結(jié)，將會(huì)造成金屬的氧腐蝕；而硫酸蒸汽在受熱面上的凝結(jié)，將會(huì)時(shí)金屬產(chǎn)生嚴(yán)重的酸腐蝕。其主要反應(yīng)如下：Fe2O3+6H+3 SO42- 2H2O+2Fe2+3 SO42-Fe +2 H+ SO42- H2+ Fe2+ SO42-4 F

15、e+8 H+ +4SO42- 4H2O + FeS+3 Fe2+3 SO42-Fe2O3+5 Fe+4H2 SO4 H2+3 H2O+ Fe S+4FeSO4+Fe2(SO4)3共五十九頁(yè)同時(shí)，上述腐蝕產(chǎn)物和凝結(jié)產(chǎn)物與飛灰反應(yīng)，生成酸性結(jié)灰：xCaOyAl2O3 (x+3y) H2 SO4 xCa SO4+y Al2O3 +SiO2+(x+3y) H2OFe3O4+4H2 SO4 FeSO4+Fe2(SO4)3+4H2O3Fe+4H2 SO4+2O2 FeSO4+Fe2(SO4)3+4H2O酸性粘結(jié)灰能使煙氣中的飛灰大量粘結(jié)沉積，形成不易被吹灰清除的低溫粘結(jié)結(jié)灰。由于結(jié)灰，傳熱能力降低(jin

16、gd)，受熱面壁溫降低(jingd)，引起更嚴(yán)重的低溫腐蝕和粘結(jié)結(jié)灰，最終有可能堵塞煙氣通道。共五十九頁(yè)空預(yù)器低溫腐蝕(fsh)危害強(qiáng)烈的低溫腐蝕通常發(fā)生在空氣預(yù)熱器的冷端，因?yàn)樵诖颂幙諝饧盁煔獾臏囟茸畹?。低溫腐蝕造成管式空氣預(yù)熱器熱面金屬(jnsh)的破裂，使大量空氣漏進(jìn)煙氣中，使得送風(fēng)燃燒惡化，鍋爐效率降低。對(duì)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器也會(huì)影響傳熱效率。同時(shí)腐蝕也會(huì)加重積灰，使煙風(fēng)道阻力加大，影響鍋爐安全、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。共五十九頁(yè)硫酸蒸汽的凝結(jié)量： 1）凝結(jié)量越大，腐蝕越嚴(yán)重。 2）凝結(jié)液中硫酸的濃度(nngd)：煙氣中的水蒸汽與硫酸蒸汽遇到低溫受熱面開(kāi)始凝結(jié)時(shí)，硫酸的濃度(nngd)很大。隨煙氣的流動(dòng)

17、，硫酸蒸汽會(huì)繼續(xù)凝結(jié)，但這時(shí)凝結(jié)液中硫酸的濃度(nngd)卻逐漸降低。開(kāi)始凝結(jié)時(shí)產(chǎn)生的硫酸對(duì)受熱面的腐蝕作用很小，而當(dāng)濃度(nngd)為56時(shí)，腐蝕速度最大。隨著濃度繼續(xù)增大，腐蝕速度也逐漸降低。影響(yngxing)低溫腐蝕的因素共五十九頁(yè)影響低溫腐蝕(fsh)的因素3）受熱面的壁溫：受熱面的低溫腐蝕速度與金屬壁溫有一定的關(guān)系，實(shí)踐表明：腐蝕最嚴(yán)重的區(qū)域有兩個(gè)：一個(gè)發(fā)生(fshng)在壁溫在水露點(diǎn)附近；另一個(gè)發(fā)生(fshng)在煙氣露點(diǎn)以下2045區(qū)。在兩個(gè)嚴(yán)重腐蝕區(qū)之間有一個(gè)腐蝕較輕的區(qū)域?？諝忸A(yù)熱器低溫段較少低于水露點(diǎn)，為防止產(chǎn)生嚴(yán)重的低溫腐蝕，必須避開(kāi)煙氣露點(diǎn)以下的第二個(gè)嚴(yán)重區(qū)域。共五

18、十九頁(yè)低溫腐蝕(fsh)的減輕和防止燃料脫硫燃料中得黃鐵硫可以在燃料進(jìn)入制粉系統(tǒng)前利用其重力與煤粉不同而分離出來(lái)，但不能完全分離出，而且有機(jī)硫很難出去。低氧燃燒即在燃燒過(guò)程中用降低過(guò)量空氣系數(shù)來(lái)減少煙氣中的剩余氧氣(yngq)，以使SO2轉(zhuǎn)化為SO3的量減小，但是低氧燃燒，必須保證燃燒的安全，否則降低燃燒效率，影響經(jīng)濟(jì)性 。另外，減少鍋爐漏風(fēng)也是減少煙氣中剩余氧氣的措施采用降低酸露點(diǎn)和抑制腐蝕的添加劑。將添加劑粉末狀的白云石混入燃料中，或直接吹入爐膛，或吹入過(guò)熱器后的煙道中，它會(huì)與煙氣中的SO2和H2SO4發(fā)生作用而生成CaSO4或MgSO4，從而能降低煙氣中的或H2 SO4的分壓力，降低酸露

19、點(diǎn)，減輕腐蝕。共五十九頁(yè)低溫(dwn)腐蝕的減輕和防止提高空氣預(yù)熱器受熱面的壁溫，是防止低溫腐蝕的最有效的措施，通?？梢圆捎脽犸L(fēng)再循環(huán)或暖風(fēng)器兩種方法。回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的傳熱元件沿高度(god)方向都分為三段，即熱段、中間段、冷段，冷段最易受低溫腐蝕。從結(jié)構(gòu)上將冷端和不易受腐蝕的熱段和中間段分開(kāi)的目的在于簡(jiǎn)化傳熱元件的檢修工作，降低維修費(fèi)用，當(dāng)冷端的波形板被腐蝕后，只需更換冷端的蓄熱板。 另外，為了增加冷端蓄熱板的抗腐蝕性常采用耐腐蝕的低合金鋼制成，而且較厚，一般在1.2mm。 共五十九頁(yè)運(yùn)行中防止低溫腐蝕(fsh)的措施采用低氧燃燒?？梢詫煔庵蠸O3大量降低，煙氣露點(diǎn)下降，腐蝕速度減小，但

20、是化學(xué)未完全燃燒有增加，但是排煙損失減少，鍋爐效率稍有增加?？刂茽t膛燃燒溫度水平，減少SO3的生成量。定期吹灰，利于清除積灰，又利于防止低溫腐蝕。定期沖洗。如空預(yù)熱器冷段積灰，可以用堿性水沖洗受熱面清除積灰。沖洗后一般可以恢復(fù)至原先的排煙溫度，而且腐蝕減輕。避免和減少尾部(wi b)受熱面漏風(fēng)。因漏風(fēng)，受熱面溫度降低，腐蝕加速。特別是空氣預(yù)熱器漏風(fēng)，漏風(fēng)處溫度大量下降，導(dǎo)致嚴(yán)重的低溫腐蝕。共五十九頁(yè)總之(zngzh)，空預(yù)熱器的低溫腐蝕產(chǎn)生的主要原因是燃料中的硫燃燒生成SO2，其中部分氧化形成SO3。由于SO3的存在，使煙氣的露點(diǎn)升高，即SO3與煙氣中的水蒸汽化合形成硫酸蒸汽，露點(diǎn)溫度大大升高

21、，當(dāng)遇低溫受熱面時(shí)結(jié)露，并腐蝕金屬。影響腐蝕速度的因素有：硫酸量、濃度和壁溫。酸量越大，腐蝕越快，金屬溫度越低，化學(xué)反應(yīng)越慢，速度降低。預(yù)防低溫腐蝕的措施是采用熱風(fēng)再循環(huán)，加裝暖風(fēng)器，采用耐腐蝕的材料，裝設(shè)吹灰裝置。共五十九頁(yè)空預(yù)器吹灰(chu hu)共五十九頁(yè)空氣預(yù)熱器的故障處理(chl)空預(yù)器著火由于鍋爐長(zhǎng)期低負(fù)荷燃油運(yùn)行、燃燒不穩(wěn)定等引起受熱面積存油垢和未燃燼燃料沉積，而空預(yù)器吹灰器長(zhǎng)期未投運(yùn)或吹灰效果不良，此時(shí)極易造成空預(yù)器著火。空預(yù)器內(nèi)著火時(shí)，會(huì)使空預(yù)器出口風(fēng)、煙溫不正常升高、進(jìn)出口風(fēng)、煙壓增大，就地空預(yù)器不嚴(yán)密處冒火星。發(fā)現(xiàn)空預(yù)器有著火跡象(jxing)時(shí)，應(yīng)立即進(jìn)行全面檢查，保持

22、省煤器連續(xù)補(bǔ)水，并根據(jù)其嚴(yán)重程度作相應(yīng)處理：共五十九頁(yè)當(dāng)火警報(bào)警盤(pán)發(fā)出空預(yù)器著火報(bào)警時(shí)，應(yīng)立即到現(xiàn)場(chǎng)確認(rèn)，若報(bào)警正確，但現(xiàn)場(chǎng)未發(fā)現(xiàn)有明顯著火跡象時(shí)，應(yīng)立即投入空預(yù)器吹灰器運(yùn)行，必要時(shí)撤出暖風(fēng)器，并加強(qiáng)對(duì)空預(yù)器運(yùn)行的監(jiān)視。若發(fā)現(xiàn)空預(yù)器著火或排煙溫度有明顯升高，應(yīng)立即按以下步驟進(jìn)行滅火處理：維持空預(yù)器運(yùn)行，停止該側(cè)的送引風(fēng)機(jī)運(yùn)行，并關(guān)閉該空預(yù)器的所有煙風(fēng)擋板和煙風(fēng)道得聯(lián)絡(luò)擋板，開(kāi)啟對(duì)應(yīng)側(cè)煙風(fēng)道的疏排水閥，確認(rèn)該空預(yù)器疏水系統(tǒng)疏通無(wú)阻，將空預(yù)器漏風(fēng)控制系統(tǒng)扇形板退出后投入消防水系統(tǒng)、水沖洗裝置(zhungzh)以及空預(yù)器吹灰器進(jìn)行滅火，同時(shí)將著火探測(cè)裝置(zhungzh)切至備用位置。共五十九頁(yè)確認(rèn)

23、空預(yù)器內(nèi)部著火(zho hu)熄滅后，停運(yùn)消防水滅水裝置、水沖洗裝置以及空預(yù)器吹灰器運(yùn)行，關(guān)閉沖洗閥，待內(nèi)部余水放盡后，關(guān)閉空預(yù)器及煙風(fēng)道疏排水閥。對(duì)空預(yù)器本體進(jìn)行檢查，如有損壞不得再投入該空預(yù)器運(yùn)行，交檢修處理。檢查空預(yù)器無(wú)異常后，方可將其投入運(yùn)行。經(jīng)確認(rèn)空預(yù)器內(nèi)部著火(zho hu)熄滅，不再會(huì)引起燃燒，可以啟動(dòng)送引風(fēng)機(jī)對(duì)空預(yù)器進(jìn)行冷卻。如發(fā)生再燃燒立即停運(yùn)風(fēng)機(jī)，重新進(jìn)行隔離。經(jīng)上述處理無(wú)效，按尾部煙道二次燃燒處理。共五十九頁(yè)空預(yù)器轉(zhuǎn)子(zhun z)停轉(zhuǎn)空預(yù)器的轉(zhuǎn)子尺寸很大，無(wú)論在冷態(tài)還是熱態(tài)都有相當(dāng)?shù)刈冃危杩棵芊鈴椈砂鍋?lái)維持動(dòng)、靜部件間的彌合，減少漏風(fēng)。LCS控制失常造成密封用扇形板

24、下探過(guò)大或有硬物進(jìn)入極易引起動(dòng)靜部件間的相對(duì)運(yùn)動(dòng)受阻被卡，驅(qū)動(dòng)扭距增大，部件損壞，造成驅(qū)動(dòng)馬達(dá)過(guò)負(fù)荷而跳閘，轉(zhuǎn)子停轉(zhuǎn)。同時(shí)因馬達(dá)失電、故障或傳動(dòng)機(jī)械故障等原因也會(huì)引起空預(yù)器轉(zhuǎn)子停運(yùn)。轉(zhuǎn)子停運(yùn)后煙氣側(cè)的受熱面始終(shzhng)收到煙氣加熱而空氣側(cè)始終(shzhng)受到冷卻，將使轉(zhuǎn)子產(chǎn)生異常的不可恢復(fù)變形?？疹A(yù)器轉(zhuǎn)子停運(yùn)后出口煙溫不正常上升，空預(yù)器一次風(fēng)、二次風(fēng)出口風(fēng)溫不正常下降。共五十九頁(yè)空預(yù)器轉(zhuǎn)子(zhun z)停轉(zhuǎn)若運(yùn)行中空預(yù)器主馬達(dá)、備用馬達(dá)均跳閘，且空預(yù)器經(jīng)搶投不能立即恢復(fù)運(yùn)行，對(duì)應(yīng)側(cè)的送引風(fēng)機(jī)應(yīng)跳閘，煙風(fēng)道的聯(lián)絡(luò)擋板關(guān)閉(gunb)，以減輕空預(yù)器變形的不均勻。鍋爐運(yùn)行中發(fā)生空預(yù)器轉(zhuǎn)

25、子停轉(zhuǎn)的情況時(shí)，當(dāng)空預(yù)器進(jìn)口煙溫483，不會(huì)造成空預(yù)器損壞，但注意此時(shí)若鍋爐在燃油狀態(tài)應(yīng)防止二次燃燒，若在燃煤密切注意一、二次風(fēng)溫的變化及鍋爐的燃燒情況。如果鍋爐在低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)發(fā)生空預(yù)器轉(zhuǎn)子停轉(zhuǎn)的情況，應(yīng)考慮盡早隔離故障空預(yù)器，調(diào)整和穩(wěn)定鍋爐的燃燒工況和爐膛壓力。共五十九頁(yè)若由于漏風(fēng)控制系統(tǒng)故障導(dǎo)致動(dòng)靜卡澀，應(yīng)手動(dòng)提升空預(yù)器扇形板，盡快啟動(dòng)空預(yù)器。若以上操作均不能啟動(dòng)空預(yù)器，應(yīng)立即降低機(jī)組負(fù)荷，控制排煙溫度不超限，通知檢修人員進(jìn)行檢修，必要時(shí)可打開(kāi)煙氣進(jìn)出口處人孔門(mén)和投入(tur)空預(yù)器吹灰器，對(duì)其進(jìn)行冷卻。如空預(yù)器隔離后經(jīng)多方處理空預(yù)器轉(zhuǎn)子仍盤(pán)不動(dòng)，且有關(guān)擋板不能隔離嚴(yán)密，應(yīng)申請(qǐng)故障停爐。如

26、二臺(tái)空預(yù)器轉(zhuǎn)子停轉(zhuǎn)，經(jīng)搶投仍不能恢復(fù)運(yùn)行，則緊急停爐。 共五十九頁(yè)空預(yù)器單側(cè)隔離(gl)在運(yùn)行時(shí)，往往會(huì)出現(xiàn)一臺(tái)空預(yù)器故障需要檢修的情況，這時(shí)就需要進(jìn)行空預(yù)器單側(cè)隔離。由于另一臺(tái)空預(yù)器和鍋爐還需保持正常運(yùn)行且空預(yù)器的隔離涉及到一次風(fēng)、二次風(fēng)及煙氣系統(tǒng)的正常運(yùn)行，在隔離過(guò)程中應(yīng)盡量減少對(duì)它們?cè)斐蓴_動(dòng)。在單側(cè)空預(yù)器需要隔離，應(yīng)先將機(jī)組負(fù)荷降至500MW及以下，停運(yùn)對(duì)應(yīng)側(cè)的送引風(fēng)機(jī)和一次風(fēng)機(jī)，保持三臺(tái)磨煤機(jī)運(yùn)行，并將待隔離空預(yù)器LCS撤出運(yùn)行，退至最大位置。就地將待隔離空預(yù)器一次風(fēng)出口隔離擋板切至“LOCAL”，緩慢關(guān)小一次風(fēng)出口隔離擋板，注意每次操作幅度不能太大，并隨時(shí)與集控室聯(lián)系(linx)，并

27、注意一次風(fēng)熱風(fēng)溫度變化情況，確認(rèn)磨煤機(jī)出口溫度調(diào)節(jié)正常。當(dāng)一次風(fēng)出口擋板全關(guān)后，就地緩慢關(guān)閉空預(yù)器一次風(fēng)進(jìn)口隔離擋板。共五十九頁(yè)空預(yù)器單側(cè)隔離(gl)就地將待隔離空預(yù)器煙氣進(jìn)口(jn ku)隔離擋板切至“LOCAL”， 緩慢關(guān)小空預(yù)器煙氣進(jìn)口隔離擋板，關(guān)至約50%左右，注意每次操作幅度不要太大。為防止二次風(fēng)溫下跌太快，在煙氣進(jìn)口擋板關(guān)閉50后采用先部分關(guān)閉二次風(fēng)擋板的方法。就地將空預(yù)器二次風(fēng)出口隔離擋板切至“LOCAL”，緩慢關(guān)小二次風(fēng)出口隔離擋板，關(guān)至約50%左右。注意每次操作幅度不要太大。就地繼續(xù)緩慢關(guān)煙氣進(jìn)口隔離擋板直至全關(guān)，再就地緩慢全關(guān)空預(yù)器二次風(fēng)出口隔離擋板。待空預(yù)器出口側(cè)煙氣和二次風(fēng)擋板關(guān)閉后，就地緩慢關(guān)閉電除塵煙氣進(jìn)口聯(lián)絡(luò)擋板、二次風(fēng)機(jī)進(jìn)口聯(lián)絡(luò)擋板?？疹A(yù)器進(jìn)口煙溫150時(shí)方可停運(yùn)。檢查鍋爐火焰正常，燃燒穩(wěn)定，確認(rèn)送風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)運(yùn)行參數(shù)正常，空預(yù)器單側(cè)運(yùn)行期間，應(yīng)注意一次風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)的運(yùn)行情況。共五十九