便橋安全驗算(D529鋼管樁基礎(chǔ))

1、皿Z冊9I0Zta=H-*!*:*-*!*:*-*(t嗚卷齟屏6ZSO)毎血WWH*M*M*M*M*AM* 目錄TOC o 1-5 h z第一篇普通段鋼便橋安全驗算36計算說明36貝雷桁架計算36樁長計算45鋼管穩(wěn)定性、承載力驗算46橋面系構(gòu)件的設(shè)計計算47蓋梁檢算51橋臺樁穩(wěn)定性性分析53計算總結(jié)56第二篇槐泗河中橋鋼便橋安全驗算57計算說明57貝雷桁架計算57樁長計算67鋼管穩(wěn)定性、承載力驗算67橋面系構(gòu)件的設(shè)計計算69蓋梁檢算72橋臺樁穩(wěn)定性性分析74計算總結(jié)77第三篇北方寺大橋鋼便橋安全驗算78計算說明78貝雷桁架計算78樁長計算88鋼管穩(wěn)定性、承載力驗算88橋面系構(gòu)件的設(shè)計計算90蓋

2、梁檢算93橋臺樁穩(wěn)定性性分析95計算總結(jié)98第一篇普通段鋼便橋安全驗算計算說明1.1工程地質(zhì)條件根據(jù)工程地質(zhì)勘測報告及現(xiàn)場踏勘了解，橋址地層分部及工程地質(zhì)特征如下：1-a粘土：灰黃色中密，飽和，層厚平均5-10m，承載力基本容許值fa0=140kpa，摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值=40kpa。1.2設(shè)計及驗算基本參數(shù)（1）本標(biāo)段施工便道、便橋統(tǒng)一設(shè)置在道路里程方向一側(cè)，靠紅線修建，便橋內(nèi)邊距主橋外邊2m。（2）設(shè)計汽車荷載為汽-20級，驗算荷載為掛車-100，限行速度15km/h。（3）便橋結(jié)構(gòu)形式：鋼便橋橋頭臺樁基礎(chǔ)采用單排兩根529x8mm鋼管樁，中跨水中基礎(chǔ)采用單排兩根529x8mm鋼管樁，跨徑9m。鋼

3、管樁上焊接10mm厚樁頂鋼蓋板，以防鋼管樁受壓卷曲，鋼蓋板上設(shè)雙拼45#型工字鋼作為樁頂橫向分配梁，樁頂橫梁與下鋼蓋板接觸面焊接牢固，并在樁頂橫梁兩側(cè)加焊限位鋼板加以固定，防止其橫向傾倒。鋼便橋縱梁驗算選取最少的每跨2組雙排單層321鋼貝雷，每組貝雷橫向采用45#支撐架連接,便橋橫梁采用25#型工字鋼，縱向間距1.0m，橋面板采用10mm厚鋼板，橋面板與型鋼焊接固定成為一個整體，以增強橋面系整體性。貝雷桁架計算2.1荷載及工況設(shè)計汽車荷載為汽-20級，驗算荷載為掛車-100。號荷載30可距曲t250k2zZ50432501.21250瑩豆F0Qm0Qq0m0dlil00die09m跨徑4排貝雷

4、結(jié)構(gòu)荷載:名稱規(guī)格單位數(shù)量單位重量（kg）總重量（T）1貝雷片片122703.242貝雷肖子只1630.053花欄片0.45m片8330.264花欄螺絲套3210.025橋面板2m*6m塊3.7517006.386橫梁25#根3252.180.767橫梁H型鋼根4434.401.748斜撐8#槽鋼米198.050.159橋面螺栓標(biāo)準(zhǔn)套4510.0510橫梁夾具標(biāo)準(zhǔn)套2830.08小計12.73工況及效應(yīng)組合：工況描述永久作用可變作用工況1汽車-20級結(jié)構(gòu)重力移動荷載風(fēng)荷載流水壓力工況2掛車-100結(jié)構(gòu)重力移動荷載風(fēng)荷載流水壓力檢算對象效應(yīng)組合上部結(jié)構(gòu)1.2+1.41.2+1.1下部結(jié)構(gòu)1.2+

5、1.3+1.3+1.32.2便橋結(jié)構(gòu)根據(jù)主通行孔的布置形式，取9m跨徑簡支檢算。450JL9005004.5m寬便橋斷面圖縱斷面圖(簡支形式)2.3主要材料及技術(shù)參數(shù)材料彈模(MPa)屈服極限(MPa)容許彎拉應(yīng)力(MPa)提咼后容許彎曲應(yīng)力(MPa)容許剪應(yīng)力(MPa)提咼后容許剪應(yīng)力(MPa)參考資料Q2352.1E+5235145188.585110.5設(shè)計規(guī)范Q3452.1E+5345210273120156設(shè)計規(guī)范貝雷梁2.1E+5345240-245KN/肢-V裝配式公路鋼橋多用途手冊根據(jù)公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范JTJ025-86，臨時性結(jié)構(gòu)容許應(yīng)力按提高30-40%后使用，

6、本表按提高1.3計。橋面寬度剛便橋的橋面寬度為4.5m，依據(jù)移動荷載外形尺寸，滿足通行的要求。2.5縱向整體計算根據(jù)本橋橫斷面布置形式可知，縱向桁架采用4排布置，根據(jù)裝配式公路鋼橋多用途使用手冊，其單榀梁結(jié)構(gòu)內(nèi)力值需滿足下列要求：彎矩值MW【Mu】=1576.7kNm剪力值QW【Qu】=490.52kN其縱向整體計算模型如下圖所示縱向整體計算模型2.6汽車-20級根據(jù)移動荷載上橋時，當(dāng)只能布置一個車道，其橫橋向布載形式如下圖所示1801匚SF橫橋向布載形式根據(jù)貝雷架使用手冊結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)1.22.6.1彎矩計算跨中彎矩最大時，縱橋向車輛布載形式如下圖所示?？缰袕澗刈畲髸r最不利活載布置情況由圖可

7、知，彎矩最大時一個車道上作用車輛軸載位置。最不利荷載作用下全橋彎矩圖如下圖所示最不利荷載作用下全橋彎矩圖由上圖可知，貝雷梁的跨中彎矩作用值最大，詳見下圖:最不利荷載作用下的中貝雷梁的彎矩值由計算結(jié)果可知，最不利荷載作用下的最大彎矩值為426KNm,滿足M=426kNmW【Mu】=1576.7kNm抗彎滿足要求。2.6.2剪力計算支點處剪力最大時，縱橋向車輛布載形式如下圖所示。支點剪力最大時縱橋向荷載布置形式由圖可知，支點剪力最大車輛軸載布置。最不利荷載作用下全橋剪力圖如下圖所示最不利荷載作用下全橋剪力圖有上圖可知，貝雷梁的剪力作用值最大，詳見下圖：最不利荷載作用下的中貝雷梁的剪力值由計算結(jié)果可

8、知，最不利荷載作用下的最大剪力值為193KN，滿足Q=193kNW【Qu】=490.5kN抗剪滿足要求。2.6.3上部結(jié)構(gòu)支點反力結(jié)果支點反力值2.7掛車-1002.7.1彎矩計算跨中彎矩最大時，縱橋向車輛布載形式見圖所示?？缰袕澗刈畲髸r最不利活載布置情況由圖可知，彎矩最大時一個車道上作用車輛軸載位置。最不利荷載作用下全橋彎矩圖如下圖所示最不利荷載作用下全橋彎矩圖由圖可知，貝雷梁的跨中彎矩作用值最大，詳見下圖所示Hi.凹ME.三點WW理5網(wǎng)J3933fl-4C!3MT4M4MZmua42fl-kKi2i”？畑咖N33-MM-MM23iMMa-kKiQ-LCiEaHr-riCiif之*最不利荷載

9、作用下的中貝雷梁的彎矩值由計算結(jié)果可知，最不利荷載作用下的最大彎矩值為676KNm,滿足M=676kNmW【Mu】=1576.7kNm抗彎滿足要求。2.7.2剪力計算支點處剪力最大時,縱橋向車輛布載形式見下圖所示。支點剪力最大時縱橋向荷載布置形式由圖可知,支點剪力最大車輛軸載布置。最不利荷載作用下全橋剪力圖如下圖所示最不利荷載作用下全橋剪力圖由圖可知，貝雷梁的剪力作用值最大，詳見下圖所示最不利荷載作用下的中貝雷梁的剪力值由計算結(jié)果可知，最不利荷載作用下的最大剪力值為342KN，滿足Q=342kNW【Qu】=490.5kN抗剪滿足要求。2.8貝雷桁架撓度計算裝配式公路鋼橋撓度由兩部分組成，一是由

10、單銷間隙產(chǎn)生的非彈性撓度，另一部分為荷載引起的彈性撓度，兩者疊加為橋梁的撓度。非彈性撓度的計算公式為：fO=dsin(n-l)*a/2)(i=l.n)fO簡支梁跨的非彈性撓度d一桁架拼裝的單位長度（3m）n每一跨的桁架拼裝單位數(shù)a相鄰兩跨拼裝單位之間由銷孔間隙產(chǎn)生的相對轉(zhuǎn)角（弧度）：a=2*1/hAl單銷與銷孔間的間隙（0.5mm）h一桁架拼裝單位的高度（mm）根據(jù)裝配式公路鋼橋手冊，貝雷桁架采用單層拼組，其錯孔僅在上下弦處產(chǎn)生。a=2*Al/h=0.001/1.5=0.000666f0=3mm。2、荷載作用下的彈性變形性f=5Keql4/（384EI）l+（tg1+ctgl）*h0/l*（1

11、.61-0.335h0/h）Kdfl桁架的計算跨徑（9m）；h0桁架在支座處的計算高度（1.5m）h桁架的計算高度（1.5m）1跨中斜桿與垂直線之間的夾角（450）E桁架的彈性模量（2.1E11N/m2）Kdf橫向分配系數(shù)（0.5）I桁架截面的慣性矩（600994.4E-8m4）Keq等撓度等代荷載（8x676/92=66.7KN/m）f=3.8mm?？偨Y(jié)構(gòu)撓度值=3+3.8=6.8mm。9000/500=18mm,滿足要求。樁長計算根據(jù)蓋梁計算結(jié)果，最大反力值為397KN。鋼管樁所處地質(zhì)層次多為粉質(zhì)粘土。根據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范第5.3.7條:Qut=Qsk-QPk=聲2丄+ApQpkAF式中:

12、Quk=2xP=2x397=794kN,u=3.14x0.529=1.661m,=40kPa,=0.8,粘土取1900kpa,AP=nxRxR=0.219m2（R=0.2645）貝U：794=1.661x40 xL+0.8xl900 x0.219得L=69m（不計沖刷入土深度）若橋下凈空按2.5m，水深按2.5m考慮，鋼管樁總長度為2.5m+2.5m+6.9m+0.5m（沖刷）=12.4m。鋼管穩(wěn)定性、承載力驗算水流力水位至貝雷梁下弦桿，管樁長度7m,水流速2.35m/s。水流流速2.35m/s，水流力為2gK水流阻力系數(shù)，樁為圓形，取0.8；r水容重，取10kN/m3；V水流速度；g重力加速

13、度，取9.8m/s2；A單樁入水部分在垂直于水流方向的投影面積；R=0.8x10 x2.352x7x0.529/（2x9.8）=8.34KN。水流力產(chǎn)生的彎矩：M=8.34x7/3=19.46KN.m。4.2風(fēng)力棧橋施工狀態(tài)、工作狀態(tài)及非工作狀態(tài)允許風(fēng)力分別為6級、8級及10級，相應(yīng)風(fēng)速分別為13.8m/s、20.7m/s、28.4m/s，當(dāng)風(fēng)力超過6級時，禁止棧橋自身施工，當(dāng)風(fēng)力超過8級時，禁止在棧橋上施工作業(yè)，當(dāng)風(fēng)力超過10級時，禁止棧橋通行。風(fēng)載按公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范進(jìn)行計算，F(xiàn)wh二K0K1K3WdAwh其中：K0二0.75（按施工架設(shè)期間取值）；桁架風(fēng)載系數(shù)）；K二耳K=0.45x1

14、.2=0.5411K3二1.4（按最不利地形地理條件選取）;K2二1.08（按A類地表計）；K5二1.38（按A類取陣風(fēng)風(fēng)速系數(shù)）;w二rV2d2g，r=0.012017e-0.0001z=0.012017e-0.0005=0.012016級風(fēng)載：二KKV二1.08X1.38X13.8m/s二20.6m/sd250Wd=rVd2/(2g)=0.01201x20.62/(2x9.8)=26kg/m2單片貝雷片及橋面板迎風(fēng)面積：A=0.4A=0.4x1.7x3.0=2.04m2；wh風(fēng)載為：Fwh=K0KlK3WdAwh=0.75x0.54xl.4x26x2.04=30Kg風(fēng)載水平力為(3榀6排)

15、：F=30 x6/3=60Kg8級風(fēng)載時：r=0.012017e一0.0001Z=0.012017e-0.0005=0.01201=KKV=1.08x1.38x20.7m/s=30.9m/sd250Wd=rVd2/(2g)=0.01201x30.92/(2x9.8)=58.5kg/m2單片貝雷片及橋面板迎風(fēng)面積：A=0.4A=0.4x1.7x3.0=2.04(m2)；wh風(fēng)載為：Fwh=K0K1K3WdAwh=0.75x0.54x1.4x58.5x2.04=68Kg9m跨棧橋風(fēng)載水平力為(3榀6排)：F=4x68x6/3=544Kg便橋運行狀態(tài)：9m跨風(fēng)級為6級，單樁水平風(fēng)載為F=0.6x9/

16、2=2.7KN風(fēng)力產(chǎn)生的彎矩：M=2.7x7=18.9KN.m。管樁最大應(yīng)力g=N/(pA)+M/W=397/(0.8x0.013288)+(19.46+18.9)/0.003019=50MPavo=215MPa，滿足要求。橋面系構(gòu)件的設(shè)計計算建立模型上面6個立方體模擬6個車輪，最下面縱向4根長方體模擬貝雷片上弦桿5.2施加約束和荷載檢算結(jié)果5.2.1結(jié)構(gòu)整體變形情況最大結(jié)構(gòu)位移發(fā)生在后重輪偏載于橋面板邊緣位置，最大結(jié)構(gòu)位移值為1.5mm。5.2.2橋面板等效應(yīng)力值最大等效應(yīng)力值為190MPa，小于A3鋼屈服強度，滿足要求。5.2.3面板剛度最大結(jié)構(gòu)位移值為1.4mm,小于1500/500=3

17、mm,滿足要求。5.2.4橫梁25號工字鋼強度結(jié)果最大等效應(yīng)力值為161MPa，小于A3鋼屈服強度，滿足要求。5.2.5橫梁剛度最大結(jié)構(gòu)位移值0.5mm,小于1800/500=3.6mm,滿足要求。蓋梁檢算掛-100荷載效應(yīng)較大,上部結(jié)構(gòu)支點反力結(jié)果梁號12反力（KN）397.6397.600co46545E|*/5006.1蓋梁截面特征sicTionmiDJLTl-45TAra-.02D67E=.618X-D3-.LOOE-DHIzz-.L3S1-D3ConcLfifUC.=”丄SSI-D57orfzqhConsrani：-.ZLtE-D3CctttroxdY-.152CnJt.ra3.dE

18、=-2LZ5D6SfaXGTCCitEE.15丄亍BESLitirCyt-ec3-.202865=-Z40413SEi*rCore.3-.貶E-06.2蓋梁強度結(jié)果口遲肛耐nmn蜩37EP=LTiEiE-LANKfiJi202016SEqtrE10麗叵iIO；化FOCE-g:WT=40535.，“珥帖.T0flEl-iJ?.JJGE+朋.141EM-M：JLEDEMT.52CD+I7.SS5EM)?.llx1Q0-1012Q位移圖(0417.5)8彎矩圖(-164.60.0)8剪力圖阿屬低蟲)8抗力圖(K=0.54)工況：臺前深2.00m2224S4頁66688抗力fkN/rn)站00-202

19、-1012-2-101；J(KN)x100-1012抗力包緒瞰K=0.54-0.54)也移包緒圖-0.4-17.5)JB剪力包緒圖(-87,8-102.4)曙矩包絡(luò)圖4,600)坑內(nèi)側(cè)土體抗力安全系數(shù)：0.540.54。7.3整體穩(wěn)定計算7.3.1計算參數(shù)整體穩(wěn)定計算方法：瑞典條分法；應(yīng)力狀態(tài)計算方法：有效應(yīng)力法，孔壓考慮土性7.3.2計算結(jié)果深2.00m滑弧：圓心(0.76m,-0.99m)，半徑：8.11m,起點(-7.28m,0.00m),終點(8.30m,2.00m)，拱高比0.777；下滑力：214.21kN/m；土體(若有則包括攪拌樁和坑底加固土)抗滑力：324.11kN/m；安全

20、系數(shù)：1.51，要求安全系數(shù)：1.25。鋼管樁強度計算計算參數(shù)設(shè)計值系數(shù)：1.125；彎矩折減系數(shù)：1.0。計算結(jié)果最大彎矩標(biāo)準(zhǔn)值：184.6kN.m；彎矩設(shè)計值：207.7kN.m；抗彎截面模量：3294217.0mm3；邊緣正應(yīng)力：63036.4kPa；抗彎強度設(shè)計值：210000.0kPa。抗傾覆計算7.5.1計算參數(shù)水土計算(分算/合算)方法：按土層分/合算；主動側(cè)土壓力分布模式：三角形；水壓力計算方法：靜止水壓力。7.5.2計算結(jié)果水土圧力(kPa)x106-4202468101水土壓力抗傾覆安全系數(shù)：二：拱；二心,要求安全系數(shù)：1.15。計算總結(jié)1、通過對結(jié)構(gòu)整體分析，結(jié)構(gòu)的抗彎、

21、抗剪均能滿足規(guī)范要求。2、計算中以特定車輛荷載為對象，在運行中須對上橋車輛進(jìn)行管控。第二篇槐泗河中橋鋼便橋安全驗算計算說明1.1工程地質(zhì)條件根據(jù)工程地質(zhì)勘測報告及現(xiàn)場踏勘了解，橋址地層分部及工程地質(zhì)特征如下：1-a粘土：灰黃色中密，飽和，層厚平均5-10m，承載力基本容許值fa0=140kpa，摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值=40kpa。設(shè)計及驗算基本參數(shù)本標(biāo)段施工便道、便橋統(tǒng)一設(shè)置在道路里程方向一側(cè)，靠紅線修建，便橋內(nèi)邊距主橋外邊2m。槐泗河中橋設(shè)計最高通航水位為6.0m，通航凈空要求為12X2.5m。根據(jù)現(xiàn)場勘查，取一最大跨徑12m跨進(jìn)行荷載驗算。(4)便橋結(jié)構(gòu)形式：鋼便橋橋頭臺樁基礎(chǔ)采用單排兩根529x8

22、mm鋼管樁，中跨水中基礎(chǔ)采用單排兩根529x8mm鋼管樁，橫向鋼管樁中心間距為4.4m，最大跨徑12m。鋼管樁上焊接10mm厚樁頂鋼蓋板，以防鋼管樁受壓卷曲，鋼蓋板上設(shè)雙拼45#型工字鋼作為樁頂橫向分配梁，樁頂橫梁與下鋼蓋板接觸面焊接牢固，并在樁頂橫梁兩側(cè)加焊限位鋼板加以固定，防止其橫向傾倒。鋼便橋縱梁每跨采用3組雙排單層321鋼貝雷，每組貝雷橫向采用45#支撐架連接，便橋橫梁采用25#型工字鋼，縱向間距1.0m，橋面板采用10mm厚鋼板,橋面板與型鋼焊接固定成為一個整體，以增強橋面系整體性。貝雷桁架計算2.1荷載及工況設(shè)計汽車荷載為汽20級。驗算荷載為掛車-100。號荷載30可距曲t250k

23、2zZ50432501.21250瑩豆F0Qm0Qq0m0dlil00die012m跨徑6排貝雷結(jié)構(gòu)荷載:名稱規(guī)格單位數(shù)量單位重量（kg）總重量（T）1貝雷片片242706.482貝雷肖子只3630.113花欄片0.90m片15330.504花欄螺絲套6010.045橋面板2m*6m塊6170010.206橫梁25#根4252.181.017橫梁H型鋼根5434.402.178斜撐8#槽鋼米388.050.319橋面螺栓標(biāo)準(zhǔn)套7210.0710橫梁螺栓標(biāo)準(zhǔn)套5430.1611護(hù)欄立柱標(biāo)準(zhǔn)套18200.3612護(hù)欄桿48*3mmm723.306420.24小計21.64工況及效應(yīng)組合：工況描述永

24、久作用可變作用工況1汽車-20級結(jié)構(gòu)重力移動荷載風(fēng)荷載流水壓力工況2掛車-100結(jié)構(gòu)重力移動荷載風(fēng)荷載流水壓力檢算對象效應(yīng)組合上部結(jié)構(gòu)1.2+1.41.2+1.1下部結(jié)構(gòu)1.2+1.3+1.3+1.32.2便橋結(jié)構(gòu)2.3主要材料及技術(shù)參數(shù)彈模屈服極容許彎提咼后容容許剪提咼后容材料彈模/A限拉應(yīng)力許彎曲應(yīng)應(yīng)力許剪應(yīng)力參考資料(MPa)(MPa)(MPa)力(MPa)(MPa)(MPa)Q2352.1E+5235145188.585110.5設(shè)計規(guī)范Q3452.1E+5345210273120156設(shè)計規(guī)范貝雷梁2.1E+5345240-245KN/肢-V裝配式公路鋼橋多用途手冊根據(jù)公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)

25、及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范JTJ025-86，臨時性結(jié)構(gòu)容許應(yīng)力按提高30-40%后使用，本表按提高1.3計。橋面寬度剛便橋的橋面寬度為6m,依據(jù)移動荷載外形尺寸，滿足通行的要求。2.5縱向整體計算根據(jù)本橋橫斷面布置形式可知，縱向桁架采用6排布置，根據(jù)裝配式公路鋼橋多用途使用手冊，其單榀梁結(jié)構(gòu)內(nèi)力值需滿足下列要求：彎矩值MW【Mu】=788.2kNm剪力值QW【Qu】=245.2kN其縱向整體計算模型如下圖所示：縱向整體計算模型2.6汽車-20級根據(jù)移動荷載上橋時，當(dāng)只能布置一個車道，其橫橋向布載形式如下圖所示80901309013090Ial帀flmT-橫橋向布載形式根據(jù)貝雷架使用手冊結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)1

26、.22.6.1彎矩計算跨中彎矩最大時，縱橋向車輛布載形式如下圖所示?？缰袕澗刈畲髸r最不利活載布置情況由圖可知，彎矩最大時一個車道上作用車輛軸載位置。最不利荷載作用下全橋彎矩圖如下圖所示最不利荷載作用下全橋彎矩圖由圖可知，貝雷梁的跨中彎矩作用值最大，詳見下圖所示最不利荷載作用下的中貝雷梁的彎矩值由計算結(jié)果可知，最不利荷載作用下的最大彎矩值為276KNm,滿足M=276kNmW【Mu】=788.2kNm抗彎滿足要求。2.6.2剪力計算支點處剪力最大時,縱橋向車輛布載形式如下圖所示。汪TIT-i11支點剪力最大時縱橋向荷載布置形式由圖可知，支點剪力最大車輛軸載布置。最不利荷載作用下全橋剪力圖如下圖所

27、示最不利荷載作用下全橋剪力圖由圖可知，貝雷梁的剪力作用值最大，詳見下圖所示：5-T2i3Llii*CirlCCXr.rOgtNIDASXj205214-ma最不利荷載作用下的中貝雷梁的剪力值由計算結(jié)果可知，最不利荷載作用下的最大剪力值為112KN，滿足Q=112kNW【Qu】=245.2kN抗剪滿足要求。2.6.3上部結(jié)構(gòu)支點反力結(jié)果支點反力值2.7掛車-1002.7.1彎矩計算跨中彎矩最大時，縱橋向車輛布載形式見圖所示?？缰袕澗刈畲髸r最不利活載布置情況由圖可知，彎矩最大時一個車道上作用車輛軸載位置。最不利荷載作用下全橋彎矩圖如下圖所示ttrMfffrr最不利荷載作用下全橋彎矩圖由圖可知，貝雷

28、梁的跨中彎矩作用值最大，詳見下圖所示2E4J4t3I.BkUVntCMS3-.dL*qta-MK!22j334-HM2LO卻hMZ7jS27hWI3HirtiOflTTflMWTB立冷也flISMiauzEjfl.En-3J3I1C最不利荷載作用下的中貝雷梁的彎矩值由計算結(jié)果可知，最不利荷載作用下的最大彎矩值為475KNm,滿足M=475kNmW【Mu】=788.2kNm抗彎滿足要求。2.7.2剪力計算支點處剪力最大時，縱橋向車輛布載形式見下圖所示。r支點剪力最大時縱橋向荷載布置形式由圖可知，支點剪力最大車輛軸載布置。最不利荷載作用下全橋剪力圖如下圖所示最不利荷載作用下全橋剪力圖由圖可知，貝雷

29、梁的剪力作用值最大，詳見下圖所示最不利荷載作用下的中貝雷梁的剪力值由計算結(jié)果可知，最不利荷載作用下的最大剪力值為199KN，滿足Q=199kNW【Qu】=245.2kN抗剪滿足要求。2.8貝雷桁架撓度計算裝配式公路鋼橋撓度由兩部分組成，一是由單銷間隙產(chǎn)生的非彈性撓度，另一部分為荷載引起的彈性撓度，兩者疊加為橋梁的撓度。非彈性撓度的計算公式為：fO=dsin(n-l)*a/2)(i=l.n)fO簡支梁跨的非彈性撓度d一桁架拼裝的單位長度(3m)n每一跨的桁架拼裝單位數(shù)a相鄰兩跨拼裝單位之間由銷孔間隙產(chǎn)生的相對轉(zhuǎn)角(弧度)：a=2*l/hAl單銷與銷孔間的間隙(0.5mm)h一桁架拼裝單位的高度(

30、mm)根據(jù)裝配式公路鋼橋手冊，貝雷桁架采用單層拼組，其錯孔僅在上下弦處產(chǎn)生。a=2*Al/h=0.00l/l.5=0.000666f0=6mm。2、荷載作用下的彈性變形性f=5Keql4/(384EI)1+(tg1+ctg1)*h0/l*(1.61-0.335h0/h)Kdfl桁架的計算跨徑(12m)；h0桁架在支座處的計算高度(1.5m)h桁架的計算高度(1.5m)1跨中斜桿與垂直線之間的夾角(450)E桁架的彈性模量(2.1E11N/m2)Kdf橫向分配系數(shù)(1.0)I桁架截面的慣性矩(250497.2E-8m4)Keq等撓度等代荷載(8475/122=26.4KN/m)f=16mm?？偨Y(jié)

31、構(gòu)撓度值=6+16=22mm。12000/500=24mm,滿足要求。2.7.3上部結(jié)構(gòu)支點反力結(jié)果支點反力值3樁長計算根據(jù)蓋梁計算結(jié)果，最大反力值為501KN。鋼管樁所處地質(zhì)層次多為粉質(zhì)粘土。根據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范第5.3.7條:式中：Quk=2xP=2x501=1002kN,u=3.14x0.529=1.661m,=50kPa,=0.8,粘土取1900kpa,AP=nxRxR=0.219m2(R=0.2645)貝V：1002=1.661x50 xL+0.8x1900 x0.219得L=81m(不計沖刷入土深度)若橋下凈空按2.5m，水深按2.5m考慮，鋼管樁總長度為2.5m+2.5m+8.1

32、m+0.5m(沖刷)=13.6m。鋼管穩(wěn)定性、承載力驗算水流力水位至貝雷梁下弦桿，管樁長度7m,水流速2.35m/s。水流流速2.35m/s，水流力為2gK水流阻力系數(shù)，樁為圓形，取0.8；r水容重，取10kN/m3；V水流速度；g重力加速度，取9.8m/s2；A單樁入水部分在垂直于水流方向的投影面積；R=0.8x10 x2.352x7x0.529/(2x9.8)=8.34KN。水流力產(chǎn)生的彎矩：M=8.34x7/3=19.46KN.m。4.2風(fēng)力棧橋施工狀態(tài)、工作狀態(tài)及非工作狀態(tài)允許風(fēng)力分別為6級、8級及10級，相應(yīng)風(fēng)速分別為13.8m/s、20.7m/s、28.4m/s，當(dāng)風(fēng)力超過6級時，

33、禁止棧橋自身施工，當(dāng)風(fēng)力超過8級時，禁止在棧橋上施工作業(yè)，當(dāng)風(fēng)力超過10級時，禁止棧橋通行。風(fēng)載按公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范進(jìn)行計算，F(xiàn)wh二K0KiK3WdAwh其中：K0=0.75（按施工架設(shè)期間取值）；桁架風(fēng)載系數(shù)）；K二耳K=0.45x1.2=0.5411K3二1.4（按最不利地形地理條件選?。?K2二1.08（按A類地表計）；rV2W=d2g，K5二1.38（按A類取陣風(fēng)風(fēng)速系數(shù)）;r=0.012017e-0.0001z=0.012017e-0.0005=0.012016級風(fēng)載：V=KKV=1.08x1.38x13.8m/s=20.6m/sd250Wd=rVd2/(2g)=0.01201x

34、20.62/(2x9.8)=26kg/m2單片貝雷片及橋面板迎風(fēng)面積：A=0.4A=0.4x1.7x3.0=2.04m2；wh風(fēng)載為：Fwh=K0K1K3WdAwh=0.75x0.54x1.4x26x2.04=30Kg12m跨棧橋風(fēng)載水平力為(3榀6排)：F=30 x4x6/3=240Kg8級風(fēng)載時：r=0.012017e-0.0001z=0.012017e-0.0005=0.01201V=KKV=1.08x1.38x20.7m/s=30.9m/sd250Wd=rVd2/(2g)=0.01201x30.92/(2x9.8)=58.5kg/m2單片貝雷片及橋面板迎風(fēng)面積：A=0.4A=0.4x1

35、.7x3.0=2.04(m2)；wh風(fēng)載為：Fwh=K0KlK3WdAwh=0.75x0.54xl.4x58.5x2.04=68Kg12m跨棧橋風(fēng)載水平力為(3榀6排)：F=4x68x6/3=544Kg便橋運行狀態(tài)：12m跨風(fēng)級為6級，單樁水平風(fēng)載為F=2.4/2=1.2KN。風(fēng)力產(chǎn)生的彎矩：M=1.2x7=8.4KN.m。管樁最大應(yīng)力g=N/(pA)+M/W=501/(0.8x0.013288)+(19.46+8.4)/0.003019=56.3MPavo=215MPa，滿足要求。橋面系構(gòu)件的設(shè)計計算建立模型上面6個立方體模擬6個車輪，最下面縱向4根長方體模擬貝雷片上弦桿5.2施加約束和荷載

36、檢算結(jié)果5.2.1結(jié)構(gòu)整體變形情況最大結(jié)構(gòu)位移發(fā)生在后重輪偏載于橋面板邊緣位置，最大結(jié)構(gòu)位移值為1.5mm。5.2.2橋面板等效應(yīng)力值最大等效應(yīng)力值為190MPa，小于A3鋼屈服強度，滿足要求。5.2.3面板剛度最大結(jié)構(gòu)位移值為1.4mm,小于1500/400=3.75mm,滿足要求。5.2.4橫梁25號工字鋼強度結(jié)果最大等效應(yīng)力值為161MPa，小于A3鋼屈服強度，滿足要求。5.2.5橫梁剛度最大結(jié)構(gòu)位移值0.5mm,小于1800/400=4.5mm,滿足要求。6蓋梁檢算掛-100荷載效應(yīng)較大,上部結(jié)構(gòu)支點反力結(jié)果梁號123456反力（KN）88.4173.2239.9239.9173.28

37、8.4njqfr9013090130904406.1蓋梁截面特征sicTionmiDJLTl-45TAra-.02D67E=.618X-D3-.LOOE-DHIzz-.L3S1-D3ConcLfifUC.=”丄SSI-D57orfzqhConsrani：-.ZLtE-D3CctttroxdY-.152CnJt.ra3.dE=-2LZ5D6SfaXGTCCitEE.15丄亍BESLitirCyt-ec3-.202865=-Z40413SEi*rCore.3-.貶E-06.2蓋梁強度結(jié)果ELEKEiTTEDLUTOH5TEP=1EUE=1TIME=13EQVBMXsma:3HXrcr-:iznij

38、oa3：OB：so1(ffOAVC：i-.0aE51=2Sa9?.l=.1E4-OS11411.1.STltKiC.54JM0.口.L03E+3.CTSE+fld.3舁EHR.liiltOS最大組合應(yīng)力值為122MPa，滿足要求。6.3蓋梁剛度結(jié)果e!：；IBll|結(jié)構(gòu)最大豎向位移值為2.2mm,小于4400/400=llmm,滿足要求。3TEI=2JTfi242013ire-aTTME-1max-.0口j.反力結(jié)果NODE20.0000-0.34560E-l30.50l50E+06l220.0000-0.72l90E-l30.50l50E+06橋臺樁穩(wěn)定性性分析7.l基坑周邊荷載地面超載：2

39、0.0kPa7.2計算結(jié)果7.2.l水土壓力計算結(jié)果68|計算寬度：4.40m。1：開挖至200(2.00)m水Id/1050基床系數(shù)結(jié)果計算寬度：0.9X(1.5X0.609+0.5)=1.27,取1.27m。64理基床系(MN/m2)1005101518七開挖至-2.00(探2E內(nèi)力變形結(jié)果每根樁抗彎剛度EI=210000kN.m2。以下內(nèi)力和土體抗力的計算結(jié)果是每根樁的；支撐反力是每延米的。2li6666(100-10128剪力圖(-57.6102.4)抗力(kN/m)xioo-2028抗力圖(K=0.54)工況：臺前深2.00m22266668抗Jj(kN/m)100-202-1012

40、剪力贋N)x100-1012抗力包緒圖(K=0.54-0.54)位移包絡(luò)10(-0.4-17.5)8彎矩包絡(luò)圖加.6-0,0)j0勢力包緒(-7.3-1Q2.4)SP(kN.m)100-2-101坑內(nèi)側(cè)土體抗力安全系數(shù)：0.540.54。7.3整體穩(wěn)定計算7.3.1計算參數(shù)整體穩(wěn)定計算方法：瑞典條分法；應(yīng)力狀態(tài)計算方法：有效應(yīng)力法，孔壓考慮土性；7.3.2計算結(jié)果深2.00m滑?。簣A心(0.76m,-0.99m)，半徑：8.11m,起點(-7.28m,0.00m),終點(8.30m,2.00m)，拱高比0.777；下滑力：214.21kN/m；土體(若有則包括攪拌樁和坑底加固土)抗滑力：324

41、.11kN/m；安全系數(shù)：1.51，要求安全系數(shù)：1.25。鋼管樁強度計算計算參數(shù)設(shè)計值系數(shù)：1.125；彎矩折減系數(shù)：1.0。計算結(jié)果最大彎矩標(biāo)準(zhǔn)值：184.6kN.m；彎矩設(shè)計值：207.7kN.m；抗彎截面模量：3294217.0mm3；邊緣正應(yīng)力：63036.4kPa；抗彎強度設(shè)計值：210000.0kPa。抗傾覆計算計算參數(shù)水土計算(分算/合算)方法：按土層分/合算；主動側(cè)土壓力分布模式：三角形；水壓力計算方法：靜止水壓力。計算結(jié)果81012氟同(m)345水土壓力抗傾覆安全系數(shù)：希用余二,要求安全系數(shù)：1.15。計算總結(jié)1、通過對結(jié)構(gòu)整體分析,結(jié)構(gòu)的抗彎、抗剪均能滿足規(guī)范要求。2、

42、計算中以特定車輛荷載為對象,在運行中須對上橋車輛進(jìn)行管控。第三篇北方寺大橋鋼便橋安全驗算1計算說明1.1工程地質(zhì)條件根據(jù)工程地質(zhì)勘測報告及現(xiàn)場踏勘了解，橋址地層分部及工程地質(zhì)特征如下：1-a粘土：灰黃色中密，飽和，層厚平均5-10m，承載力基本容許值fa0=140kpa，摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值=40kpa。1.2設(shè)計及驗算基本參數(shù)本標(biāo)段施工便道、便橋統(tǒng)一設(shè)置在道路里程方向一側(cè)，靠紅線修建，便橋內(nèi)邊距主橋外邊2m。北方寺大橋設(shè)計最高通航水位為6.0m，通航凈空要求為12X2.5m。根據(jù)現(xiàn)場勘查，取一最大跨徑21m跨進(jìn)行荷載驗算。(4)便橋結(jié)構(gòu)形式：北方寺大橋鋼便橋結(jié)構(gòu)設(shè)計除通航孔位置，結(jié)構(gòu)設(shè)計與槐泗河中橋

43、鋼便橋相同。本驗算僅驗算北方寺大橋鋼便橋通航孔設(shè)計結(jié)構(gòu)。北方寺大橋鋼便橋通航孔位置采用雙排六根529x8mm鋼管樁，橫向鋼管樁中心間距為2.2m，通航孔凈寬21m。鋼管樁上焊接10mm厚樁頂鋼蓋板，以防鋼管樁受壓卷曲，鋼蓋板上設(shè)雙拼45#型工字鋼作為樁頂橫向分配梁，樁頂橫梁與下鋼蓋板接觸面焊接牢固，并在樁頂橫梁兩側(cè)加焊限位鋼板加以固定，防止其橫向傾倒。北方寺大橋鋼便橋通航孔處縱梁每跨采用單層十排321鋼貝雷，貝雷橫向采用45#支撐架連接,便橋橫梁采用25#型工字鋼，縱向間距1.0m，橋面板采用10mm厚鋼板，橋面板與型鋼焊接固定成為一個整體，以增強橋面系整體性。2貝雷桁架計算2.1荷載及工況設(shè)

44、計汽車荷載為汽20級。驗算荷載為掛車-100。號荷載30可距曲t250k2zZ50432501.21250瑩豆F0Qm0Qq0m0dlil00die021m跨徑10排貝雷下加強結(jié)構(gòu)荷載:名稱規(guī)格單位數(shù)量單位重量（kg）總重量（T）1貝雷片片7027018.902貝雷肖子只12030.363花欄片0.45m片16300.484花欄片0.90m片24330.795花欄螺絲套16010.116橋面板2m*6m塊10.5170017.857橫梁25#根7252.181.778橫梁H型鋼根8434.403.489斜撐8#槽鋼米618.050.4910橋面螺栓標(biāo)準(zhǔn)套12610.1311橫梁螺栓標(biāo)準(zhǔn)套901

45、0.0912護(hù)欄立柱標(biāo)準(zhǔn)只30100.3013護(hù)欄桿48*2.5mmm1262.939040.3714龍門只4030.12小計44.74工況及效應(yīng)組合：工況描述永久作用可變作用工況1汽車-20級結(jié)構(gòu)重力移動荷載風(fēng)荷載流水壓力工況2掛車-100結(jié)構(gòu)重力移動荷載風(fēng)荷載流水壓力檢算對象效應(yīng)組合上部結(jié)構(gòu)1.2+1.41.2+1.1下部結(jié)構(gòu)1.2+1.3+1.3+1.32.2便橋結(jié)構(gòu)2.3主要材料及技術(shù)參數(shù)材料彈模(MPa)屈服極限(MPa)容許彎拉應(yīng)力(MPa)提咼后容許彎曲應(yīng)力(MPa)容許剪應(yīng)力(MPa)提咼后容許剪應(yīng)力(MPa)參考資料Q2352.1E+5235145188.585110.5設(shè)計

46、規(guī)范Q3452.1E+5345210273120156設(shè)計規(guī)范貝雷梁2.1E+5345240-245KN/肢-V裝配式公路鋼橋多用途手冊根據(jù)公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范JTJ025-86，臨時性結(jié)構(gòu)容許應(yīng)力按提高30-40%后使用，本表按提高1.3計。橋面寬度剛便橋的橋面寬度為6m,依據(jù)移動荷載外形尺寸，滿足通行的要求。2.5縱向整體計算根據(jù)本橋橫斷面布置形式可知，縱向桁架采用10排布置，根據(jù)裝配式公路鋼橋多用途使用手冊，其單榀梁結(jié)構(gòu)內(nèi)力值需滿足下列要求：彎矩值MW【Mu】=788.2kNm剪力值QW【Qu】=245.2kN其縱向整體計算模型見下圖所示縱向整體計算模型2.5汽車-20級根據(jù)移

47、動荷載上橋時，當(dāng)只能布置一個車道，其橫橋向布載形式見下圖所示橫橋向布載形式根據(jù)貝雷架使用手冊結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)1.22.5.1彎矩計算跨中彎矩最大時，縱橋向車輛布載形式見下圖所示?？缰袕澗刈畲髸r最不利活載布置情況由圖可知，彎矩最大時一個車道上作用車輛軸載位置。最不利荷載作用下全橋彎矩圖如下圖所示最不利荷載作用下全橋彎矩圖由圖可知，貝雷梁的跨中彎矩作用值最大，詳見下圖所示最不利荷載作用下的中貝雷梁的彎矩值由計算結(jié)果可知，最不利荷載作用下的最大彎矩值為359KNm,滿足M=359kNmW【Mu】=788.2kNm抗彎滿足要求。2.5.2剪力計算支點處剪力最大時,縱橋向車輛布載形式見下圖所示。IIIIJ

48、.支點剪力最大時縱橋向荷載布置形式由圖可知，支點剪力最大車輛軸載布置。最不利荷載作用下全橋剪力圖如下圖所示最不利荷載作用下全橋剪力圖由圖可知，貝雷梁的剪力作用值最大，詳見下圖所示最不利荷載作用下的中貝雷梁的剪力值由計算結(jié)果可知，最不利荷載作用下的最大剪力值為90.1KN，滿足Q=90.1kNW【Qu】=245.2kN抗剪滿足要求。2.5.3上部結(jié)構(gòu)支點反力結(jié)果支點反力值2.6掛車-1002.6.1彎矩計算跨中彎矩最大時，縱橋向車輛布載形式見圖所示?？缰袕澗刈畲髸r最不利活載布置情況由圖可知，彎矩最大時一個車道上作用車輛軸載位置。最不利荷載作用下全橋彎矩圖如下圖所示最不利荷載作用下全橋彎矩圖由圖可

49、知，貝雷梁的跨中彎矩作用值最大，詳見下圖所示.H3IXC-I.4CCSEd2*刪r3J-Mb-CC3*.7H4-i.K-bBB-rMa3I*ll-Lr4*!zse-ijR-rwa3HR-FI3a.EBfgaCh5畔:L-MLT七f*M/WiT71V313JiBirtrJ最不利荷載作用下的中貝雷梁的彎矩值由計算結(jié)果可知，最不利荷載作用下的最大彎矩值為659KNm,滿足M=659kNmW【Mu】=788.2kNm抗彎滿足要求。2.6.2剪力計算支點處剪力最大時，縱橋向車輛布載形式見下圖所示。支點剪力最大時縱橋向荷載布置形式由圖可知，支點剪力最大車輛軸載布置。最不利荷載作用下全橋剪力圖如下圖所示最不

50、利荷載作用下全橋剪力圖由圖可知，貝雷梁的剪力作用值最大，詳見下圖所示最不利荷載作用下的中貝雷梁的剪力值由計算結(jié)果可知，最不利荷載作用下的最大剪力值為168KN，滿足Q=168kNW【Qu】=245.2kN抗剪滿足要求。2.8貝雷桁架撓度計算裝配式公路鋼橋撓度由兩部分組成，一是由單銷間隙產(chǎn)生的非彈性撓度，另一部分為荷載引起的彈性撓度，兩者疊加為橋梁的撓度。非彈性撓度的計算公式為：fO=dsin(n-1)*a/2)(i=1.n)fO簡支梁跨的非彈性撓度d一桁架拼裝的單位長度（3m）n每一跨的桁架拼裝單位數(shù)a相鄰兩跨拼裝單位之間由銷孔間隙產(chǎn)生的相對轉(zhuǎn)角（弧度）：a=2*1/hAl單銷與銷孔間的間隙（

51、0.5mm）h一桁架拼裝單位的高度（mm）根據(jù)裝配式公路鋼橋手冊，貝雷桁架采用單層拼組，其錯孔僅在上下弦處產(chǎn)生。a=2*Al/h=0.001/1.5=0.000666f0=28mm。2、荷載作用下的彈性變形性f=5Keql4/（384EI）l+（tg1+ctgl）*h0/l*（1.61-0.335h0/h）Kdfl桁架的計算跨徑（24m）；h0桁架在支座處的計算高度（1.5m）h桁架的計算高度（1.5m）1跨中斜桿與垂直線之間的夾角（450）E桁架的彈性模量（2.1E11N/m2）Kdf橫向分配系數(shù)（1.0）I桁架截面的慣性矩（250497.2E-8m4）Keq等撓度等代荷載（8659/242

52、=9.15KN/m）f=11mm。總結(jié)構(gòu)撓度值=28+11=39mm。12000/500=48mm,滿足要求。2.6.3上部結(jié)構(gòu)支點反力結(jié)果5645425支點反力值樁長計算根據(jù)蓋梁計算結(jié)果，最大反力值為432KN。鋼管樁所處地質(zhì)層次多為粉質(zhì)粘土。根據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范第5.3.7條:Qut=Qst-QPk=“口+心趙式中:Quk=2xP=2x432=864kN,u=3.14x0.529=1.661m,=40kPa,：=0.8,粘土取1900kpa,AP=nxRxR=0.219m2(R=0.264)貝V：864=1.661x40 xL+0.8x1900 x219得L=80m(不計沖刷入土深度)若橋

53、下凈空按2.5m，水深按2.5m考慮，鋼管樁總長度為：2.5m+2.5m+8.0m+0.5m(沖刷)=13.5m。鋼管穩(wěn)定性、承載力驗算水流力水位至貝雷梁下弦桿，管樁長度7m,水流速2.35m/s。水流流速2.35m/s，水流力為2gK水流阻力系數(shù)，樁為圓形，取0.8；r水容重，取10kN/m3；V水流速度；g重力加速度，取9.8m/s2；A單樁入水部分在垂直于水流方向的投影面積；R=0.8x10 x2.352x7x0.529/(2x9.8)=8.34KN。水流力產(chǎn)生的彎矩：M=8.34x7/3=19.46KN.m。4.2風(fēng)力棧橋施工狀態(tài)、工作狀態(tài)及非工作狀態(tài)允許風(fēng)力分別為6級、8級及10級，

54、相應(yīng)風(fēng)速分別為13.8m/s、20.7m/s、28.4m/s，當(dāng)風(fēng)力超過6級時，禁止棧橋自身施工，當(dāng)風(fēng)力超過8級時，禁止在棧橋上施工作業(yè)，當(dāng)風(fēng)力超過10級時，禁止棧橋通行。風(fēng)載按公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范進(jìn)行計算，F(xiàn)wh二KoK1K3WdAwh其中：K0二0.75（按施工架設(shè)期間取值）;桁架風(fēng)載系數(shù)）；K二耳K=0.45x1.2=0.5411K3二1.4（按最不利地形地理條件選取）;K2二1.08（按A類地表計）；rV2W=dd2g，K5二1.38（按A類取陣風(fēng)風(fēng)速系數(shù)）;r=O.O12O17e-o-oooiz=O.O12O17e-o-ooos=0.01201級風(fēng)載：V=KKV=1.o8x1.38x

55、13.8m/s=2o.6m/sd25oWd=rVd2/(2g)=o.o12o1x2o.62/(2x9.8)=26kg/m2單片貝雷片及橋面板迎風(fēng)面積：A=o.4A=o.4x1.7x3.o=2.o4m2；wh風(fēng)載為：Fwh=KoK1K3WdAwh=o.75xo.54x1.4x26x2.o4=3oKg21m跨棧橋風(fēng)載水平力為(3榀6排)：F=3ox7x6/3=42oKg級風(fēng)載時：r=o.o12o17e-o.ooo1Z=o.o12o17e-o.ooo5=o.o12o1V=KKV=1.o8x1.38x2o.7m/s=3o.9m/sd25oWd=rVd2/(2g)=o.o12o1x3o.92/(2x9.

56、8)=58.5kg/m2單片貝雷片及橋面板迎風(fēng)面積：A=o.4A=o.4x1.7x3.o=2.o4(m2)；wh風(fēng)載為：Fwh=KoK1K3WdAwh=o.75xo.54x1.4x58.5x2.o4=68Kg21m跨棧橋風(fēng)載水平力為(3榀6排)：F=7x68x6/3=952Kg便橋運行狀態(tài)：21m跨風(fēng)級為6級，單樁水平風(fēng)載為F=4.2/2=2.1KN風(fēng)力產(chǎn)生的彎矩：M=2.1x7=14.7KN.m。管樁最大應(yīng)力g=N/(pA)+M/W=432/(0.8x0.013288)+(19.46+14.7)/0.003019=51.9MPav=215MPa，滿足要求。橋面系構(gòu)件的設(shè)計計算建立模型上面6個立方體模擬6個車輪，最下面縱向4根長方體模擬貝雷片上弦桿5.2施加約束和荷載檢算結(jié)果5.3.1結(jié)構(gòu)整體變形情況