二級(jí)展開(kāi)式圓柱齒輪減速器設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū)資料

1、機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū)設(shè)計(jì)題目二級(jí)展開(kāi)式圓柱齒輪減速器學(xué)院工程機(jī)械專業(yè)工程機(jī)械班級(jí)姓名學(xué)號(hào)指導(dǎo)教師2015 年 7月目錄一課程設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)2二設(shè)計(jì)要求2三設(shè)計(jì)步驟21.傳動(dòng)裝置總體設(shè)計(jì)方案32.電動(dòng)機(jī)的選擇33.確定傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比和分配傳動(dòng)比44.計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)55.齒輪的設(shè)計(jì)66.滾動(dòng)軸承和傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì)197.鍵聯(lián)接設(shè)計(jì)318.箱體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)339.潤(rùn)滑密封設(shè)計(jì)3510. 聯(lián)軸器設(shè)計(jì)35四設(shè)計(jì)小結(jié)35五參考資料36六設(shè)計(jì)日志37- 1 -一課程設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)課程設(shè)計(jì)題目：二級(jí)展開(kāi)式圓柱齒輪減速器設(shè)計(jì)帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置（簡(jiǎn)圖如下）1 二級(jí)展開(kāi)式圓柱齒輪減速器2運(yùn)輸帶3聯(lián)軸器 （

2、輸入軸 , 輸出軸均用彈性聯(lián)軸器）4電動(dòng)機(jī)5卷筒設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)：數(shù)據(jù)編號(hào)12345678910運(yùn)輸帶工作 1500220023002500260028003300400045004800拉力 F/運(yùn)輸帶工作 1.11.11.11.11.11.41.21.61.81.25速度 v/(m/s)卷筒直徑220240300400220350350400400500D/mm已知條件1）工作條件：兩班制，連續(xù)單向運(yùn)轉(zhuǎn)，載荷較平穩(wěn)，室內(nèi)工作，有粉塵，環(huán)境最高溫度 35；2）使用折舊期： 8 年；3）檢修間隔期：四年一次大修，兩年一次中修，半年一次小修；4）動(dòng)力來(lái)源：電力，三相交流，電壓380/220V5）運(yùn)輸帶速

3、度允許誤差為5%；6）制造條件及生產(chǎn)批量：一般機(jī)械廠制造，小批量生產(chǎn)。. 設(shè)計(jì)要求完成減速器裝配圖一張。繪制軸、齒輪零件圖各一張。編寫設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū)一份。- 2 -三.設(shè)計(jì)步驟1.傳動(dòng)裝置總體設(shè)計(jì)方案本組設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)：F2200N第 2 組數(shù)據(jù)： 運(yùn)送帶工作拉力 F/N 2200 N 。v1.1m s運(yùn)輸帶工作速度 v/(m/s) 1.1 m/s。D240mm卷筒直徑 D/mm 240 mm 。1）減速器為二級(jí)展開(kāi)式圓柱齒輪減速器。2）方案簡(jiǎn)圖如下圖該方案的優(yōu)缺點(diǎn)： 二級(jí)展開(kāi)式圓柱齒輪減速器具有傳遞功率大， 軸具有較大剛性 ,制造簡(jiǎn)單 , 維修方便 , 使用壽命長(zhǎng)等許多優(yōu)點(diǎn) , 在工業(yè)上得到廣泛應(yīng)

4、用。2、電動(dòng)機(jī)的選擇1）選擇電動(dòng)機(jī)的類型按工作要求和工作條件選用Y 系列全封閉自扇冷式籠型三相異步電動(dòng)機(jī)，電壓380V。2）選擇電動(dòng)機(jī)的功率取 w 0.96 為工作機(jī)卷筒傳動(dòng)的效率Pw 2.651kWFv22001.10.913工作機(jī)的所需功率為： Pw2.651kW1000w10000.913322從電動(dòng)機(jī)到工作機(jī)傳送帶間的總效率為：1230.913- 3 -由機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè)表1-5 可知：1 ：滾動(dòng)軸承效率0.99 （球軸承（稀油潤(rùn)滑）：齒輪傳動(dòng)效率 0.98 （ 7 級(jí)精度一般齒輪傳動(dòng)）3：聯(lián)軸器傳動(dòng)效率0.99 （彈性聯(lián)軸器）Pd 02.678 kW所以工作機(jī)實(shí)際需要的電動(dòng)機(jī)輸出

5、功率為：Pd3.000 kWPw2.651Pd 02.678 kW0.913考慮儲(chǔ)備功率Pd Pd 0 取 Pd3.000kW3）選擇電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速按手冊(cè)表 14-2 推薦的傳動(dòng)比合理范圍，取圓柱齒輪傳動(dòng)范圍為35，則二級(jí)展開(kāi)式圓柱齒輪減速器傳動(dòng)比 i (35) (35) 925而工作機(jī)卷筒軸的轉(zhuǎn)速為nw87.535 r minnw60 1000v60 10001.1minD24087.535r所以電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范圍為n i n(9 25)87.535r min(787.817 2188.38)r mindw符合這一范圍的同步轉(zhuǎn)速有1000 r min 、1500 r min 兩種。這里選擇這兩

6、種電機(jī)進(jìn)行比較，其主要性能如下表：方電動(dòng)機(jī)型額定電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速（ r/min ）電動(dòng)機(jī)價(jià)格因素功率質(zhì)量選定電動(dòng)機(jī)型案號(hào)同步滿載參考比價(jià)（kW）（kg）號(hào) Y100L2-41Y132S-631000960633.092Y100L2-4315001430381.87計(jì)算傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比 i 并分配傳動(dòng)比1). 總傳動(dòng)比 i 為n m1430i16.336n w87.535- 4 -2). 分配傳動(dòng)比ii i其中： i 為高速級(jí)傳動(dòng)比， i 為低速級(jí)傳動(dòng)比，且展開(kāi)式二級(jí)圓柱齒輪減速器 i(1.3 1.5) i考慮潤(rùn)滑條件等因素，取i =1.334 i 初定4.5713.574計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參

7、數(shù)該傳動(dòng)裝置從電動(dòng)機(jī)到工作機(jī)共有三軸，依次為軸軸軸1). 各軸的轉(zhuǎn)速I軸nnm1430 r minII軸nn312.842 r miniIII軸nn87.533 r mini卷筒軸nw87.533 r min2).各軸的輸入功率I軸PPd32.651kwII 軸PP21 2.572kwIII 軸PP2 12.495kw卷筒軸PwP32.470kw3). 各軸的輸入轉(zhuǎn)矩電動(dòng)機(jī)軸的輸出轉(zhuǎn)矩 Td 為i16.336i4.571i3.574n1430 r min312.842r min n 87.533r min nw 87.533r min2.651kW P 2.572kW P 2.495kW Pw

8、 2.470kW- 5 -TdPd17.885 Nm9550nmI 軸TTd317.706 NmT9550PNmII軸78.514nT9550PmIII軸n272.209N卷筒軸TwT3269.487Nm將上述計(jì)算結(jié)果匯總與下表，以備查用。軸名功率 P(kw)轉(zhuǎn)矩 T/(N 2mm) 轉(zhuǎn)速 n/(r/min)傳動(dòng)比 iI 軸2.65117.70614304.571II軸2.57278.514312.8423.574III軸2.495272.20987.5331卷筒軸2.470269.48787.5334). 驗(yàn)證帶速vD2401.1m / sn6087.5336010001000Td17.88

9、5N m17.706N m T 78.514N m T 272.209N m Tw 269.487N m齒輪的設(shè)計(jì). 高速級(jí)大小齒輪的設(shè)計(jì)選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù)(1)按簡(jiǎn)圖所示的傳動(dòng)方案，選用直齒圓柱齒輪傳動(dòng)，壓力角取為20 。(2)帶式運(yùn)輸機(jī)為一般工作機(jī)器，速度不高，故參考機(jī)械設(shè)計(jì)表10-6 選用 7 級(jí)精度。z124材料選擇。由機(jī)械設(shè)計(jì)表 10-1 ，選擇小齒輪材料為 ,40Cr （調(diào)質(zhì)），齒面硬 z2 110度為 280HBS，大齒輪材料為45 鋼（調(diào)制），齒面硬度為240HBS，二者材料硬度差i4.571- 6 -為 40HBS。(4) 選小齒輪齒數(shù) z124 ，則大齒輪齒

10、數(shù) z2i z1109.7，取 z2110 。按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)由下式算小齒輪分度圓直徑，即32K Ht T1 i1 ( ZH ZE Z )2d1tdi H 1 確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值. 試選 K Ht1.3。. 計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩69.55 10 P4T111.7706 10 N mm.由課本表 10-7選取齒寬系數(shù) d1.由課本圖 10-20 查得區(qū)域系數(shù) ZH2.5.由課本表 10-5查得材料的彈性影響系數(shù) ZE 189.8MPa1/2.計(jì)算接觸疲勞強(qiáng)度用重合度系數(shù)ZK Ht1.3T117.706N mZ E189.8MPa1/2a1arccosz1 cos/ ( z12ha* )

11、arccos24cos20 / (2421)29.841a 2arccosz2 cos/ ( z22ha* )arccos110 cos20 / (11021)22.644z1 (tan a1tan ) z2 (tana 2 tan )/2 1.732Z441.7320.86933.計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力 H N 13.295由課本圖10-25d 查 得 小 齒 輪 和 大齒 輪 的 接 觸疲 勞 強(qiáng) 度 極 限 分 別 為109600MPa、 H lim2550MPaN 20.721H lim1109由課本式（ 10-15 ）計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)：KHN0.901N160n1 jLh60 1430

12、 1 (28 300 8)3.295 109KHN2 0.95- 7 -N2N1 / i3.295109 / 4.5710.721 109由課本圖 10-23查取接觸疲勞壽命系數(shù) K HN1 0.90、 KHN2 0.95取失效概率為 1%、安全系數(shù) S=1，由課本式（ 10-14 ）得K HN1H lim10.90600MPa540MPaH 11SKHN2H lim20.95550MPa522.5MPaH2S取 H 1和 H2中的較小者作為該齒輪副的接觸疲勞許用應(yīng)力，即H H2522.5MPa2. 試算小齒輪分度圓直徑3d1t2K Ht T1i1 ( ZH ZE Z )232.693mmdi

13、調(diào)整小齒輪分度圓直徑1. 計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)前的數(shù)據(jù)準(zhǔn)備. 圓周速度 v 。vd1t n132.693448 m s601000. 齒寬 b 。bdd1t1 32.69332.693mm2. 計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)K H. 由課本表 10-2 查得使用系數(shù) K A1H1540 MPaH2522.5 MPad1t32.693mmv2.448 m sK A1KV1.1. 根據(jù) v2.448m s， 7 級(jí)精度，由課本圖 10-8 查得動(dòng)載系數(shù) KV1.1；. 齒輪的圓周力Ft 1 2T1/ d1t2 17.706103 / 32.6931.083 103 NK A Ft1 / b

14、11.083 103 /32.693N / mm33.131N / mm 100N / mm查課本表 10-3 得齒間載荷分配系數(shù) K H1.2KH1.2- 8 -. 由課本表 10-4 用插值法查得 7 級(jí)精度、小齒輪相對(duì)支承非對(duì)稱分步時(shí)，得齒向載荷分布系數(shù) K H 1.415由此，得到實(shí)際載荷系數(shù)：KHKAKVKHKH 1 1.1 1.2 1.415 1.868(3). 由課本式 (10-12)，可得按實(shí)際載荷系數(shù)算得的分度圓直徑331.868d1d1tKH32.693K Ht36.892mm1.3mdt 36.8921.537mm及相應(yīng)的齒輪模數(shù)z1mm243) 按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)(

15、1). 由課本式 (10-7)試算模數(shù)，即3 2KFt TY1YFa YSamtd z12F1. 確定公式中的各參數(shù)值. 試選 K Ft1.3. 由課本式 (10-5) 計(jì)算彎曲疲勞強(qiáng)度用重合度系數(shù)Y 0.250.750.750.250.6831.732. 計(jì)算 YFa YSaFK H1.415K H1.868dt36.892mmm1.537mmz124Y0.683YFa12.65YFa 2 2.17 YSa1 1.58YSa21.8由課本圖 10-17查得齒形系數(shù) YFa1 2.65、 YFa 2KFN10.872.17由課本圖 10-18查得應(yīng)力修正系數(shù) YSa11.58 、KFN20.9

16、0YSa2 1.8由 課 本 圖 10-24c 查 得 小 齒 輪 和 大 齒 輪 的 齒 根 彎 曲 疲 勞 極 限 分 別 為 SF1.4F lim1520MPa 、 F lim2380MPaF 1由課本圖 10-22 查得彎曲疲勞壽命系數(shù) K FN10.87、 KFN2 0.9F 2取彎曲疲勞安全系數(shù) S1.4，由式 (10-14)得 F1K FN1F lim10.87 520323.143MPaS1.4MPa323.143 MPa244.286 MPa- 9 - F2K FN 2 F lim 20.9380 MPa 244.286MPaS1.4YFa1YSa12.651.58 F10.

17、0130323.143YFa2YSa22.171.80 F20.0160244.286因?yàn)榇簖X輪的 YFaYsa大于小齒輪，所以取 F YFaYSaYF a2YSa20.0160 F F22. 試算模數(shù)33 0.6833 2K Ft TY1YFaYSa2 1.3 17.706 10mt1 2420.0160mm 0.956mmd z12F(2) 調(diào)整齒輪模數(shù)1. 計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)前的數(shù)據(jù)準(zhǔn)備 . 圓周速度 vd1mt z1 0.95624mm22.944mmv60d1n122.9441430 m / s 1.718m / s1000601000. 齒寬 bbd d11 22.944mm22.9

18、44mm. 寬高比b / hh2h*c* mt210.25 0.956mm 2.151mmb / h22.944 / 2.15110.6672. 計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù) K F. 根據(jù)v 1.718m / s ，7 級(jí)精度，由課本圖10-8 查得動(dòng)載荷 KV1.05 . 由 Ft 12T1 / d1217.706 103 / 22.944N1.543 103 N ，K A Ft 1 / b1 1.543103/ 22.944N / mm 67.269N / mm 100N / mm，查課本表10-3 得齒間載荷分配系數(shù)KF 1.2mt0.956mmd1 22.944mm v 1.718m / sb

19、22.944mm b / h 10.667K A1KV1.05K F1.413K F1.255K F1.581-10- . 由課本表 10-4用插值法查得 KH1.413，結(jié)合 b / h10.667 查課本圖 10-13 ，得 K F1.255。則載荷系數(shù)為K FKAKVKFK F11.05 1.2 1.255 1.581m 1.020mm3. 由課本式 (10-13)，可得按實(shí)際載荷系數(shù)算得的齒輪模數(shù)33mK F0.9561.5811.020mmmtmmK Ft1.3對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù) m 大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算模數(shù)，由于齒輪模數(shù) m 的大小主要取決于彎曲疲勞強(qiáng)

20、度決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑有關(guān)，可取彎曲疲勞強(qiáng)度算得的模數(shù) 1.020mm 并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值m1.5mm ，按接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑d136.892mm，算出小齒輪齒數(shù) z1d1 / m 36.892/1.524.595。取 z1 25 ，則大齒輪齒數(shù) z2i1z1112.422，取 z2113 ， z1 與 z2 互為質(zhì)數(shù)。這樣設(shè)計(jì)出的齒輪傳動(dòng)，既滿足了齒面接觸疲勞強(qiáng)度，又滿足了齒根彎曲疲勞強(qiáng)度，并做到結(jié)構(gòu)緊湊，避免浪費(fèi)。幾何尺寸計(jì)算1.計(jì)算分度圓直徑齒數(shù)為：z125z2113d1 37.5mm d2 169.5mm a 103.5mmd1z1

21、m251.5mm37.5mmd2z2m1131.5mm169.5mm2.計(jì)算中心距b145mmad1d237.5 169.5mm103.5mmb237.5mm223.計(jì)算齒輪寬度22.140bd d1137.537.5mmz138取 b1b(5 10)mm 42.5 47.5mm45mmx1.052y1b2b37.5mmy0.0525) 圓整中心距后的強(qiáng)度校核x10.5001.計(jì)算變位系數(shù)x20.552a105mm-11-,arccosa cos/ a,arccos (103.5cos 20 ) / 105 22.140zz1z225113138xx1x2(inv,inv ) z / (2ta

22、n ) 1.052y(a,a) / m (105103.5)/1.5 1yxy1.052 10.052取 x1 0.500 x2 0.5522. 齒面接觸疲勞強(qiáng)度校核2KHT1u1H3.ZH ZE Z 522.495MpaHd d1u3. 齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核F 12K FTY1 Fa1YSa1Y75.902 MPaF321d mz1F 22K FT2YFa 2YSa2Y70.808 MPaF3 22d m z16）主要設(shè)計(jì)結(jié)論 :K H1.868T17.706N m1d136.892mmi4.571ZH2.5ZE189.8MPa1/ 2Z0.869K F1.581T17.706N mYFa1

23、2.65YFa 22.17YSa11.58YSa21.80Y0.6831m 1.5 z1 25壓力角中心距齒寬參數(shù)齒數(shù) z模數(shù) m/mm/ 變位系數(shù) xb/mma/mm小齒輪251.5200.5004511310537.5大齒輪0.552小齒輪材料為 40Cr（調(diào)質(zhì)），齒面硬度為 280HBS，大齒輪材料為 45 鋼（調(diào)制），齒面硬度為 240HBS，二者材料硬度差為 40HBS。齒輪按 7 級(jí)精度設(shè)計(jì)。z124. 低速級(jí)大小齒輪的設(shè)計(jì)z2861) 選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù)i3.574(1) 低速級(jí)轉(zhuǎn)速低、傳遞轉(zhuǎn)矩大，故選用直齒圓柱齒輪傳動(dòng)，壓力角取為20 。參考機(jī)械設(shè)計(jì)表 10-6

24、 扔選用 7 級(jí)精度。材料選擇。為了減少材料品種和工藝要求，扔選擇小齒輪材料為 ,40Cr （調(diào)質(zhì)），齒面硬度為 280HBS，大齒輪材料為 45 鋼（調(diào)制），齒面硬度為 240HBS，二者材料-12-硬度差為 40HBS。選小齒輪齒數(shù) z1 24 ，則大齒輪齒數(shù) z2 i z185.776 , 取 z2 86 。KHt1.3(4)T7.8514 104 N mm2)按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)d1ZH2.5(1)由下式算小齒輪分度圓直徑，即ZE189.8MPa1/ 232KHt T2 i1 ( ZH ZE Z )2Z0.872d1tdi H 1 確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值. 試選 K Ht1.3。.

25、計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩7.8514 104 N mm. 由課本表 10-7 選取齒寬系數(shù) d 1. 由課本圖 10-20 查得區(qū)域系數(shù) ZH2.5. 由課本表 10-5查得材料的彈性影響系數(shù) ZE189.8MPa1/2.計(jì)算接觸疲勞強(qiáng)度用重合度系數(shù) Za1arccosz1 cos/ ( z12ha* )arccos24cos20/ (2421)29.841a 2arccosz2 cos/ ( z22ha* )arccos86cos20/ (8621)23.316z (tana1tan )z (tana 2tan ) / 2 1.71812Z441.726330.872.計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力 H

26、由 課 本 圖10-25d查 得 小 齒 輪 和 大齒 輪 的 接 觸疲 勞 強(qiáng) 度 極 限 分 別 為H lim1600MPa、H lim2550MPa由課本式（ 10-15 ）計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)：N160n2 jLh60 312.842 1 (28 300 8) 7.208 108N2N1 / i7.208 108 / 3.5742.017 108lim1 H lim 2600MPa550MPa-13-由課本圖 10-23 查取接觸疲勞壽命系數(shù) K HN10.92 、 K HN2 0.96KKHN 1HN 20.920.96取失效概率為1%、安全系數(shù) S=1，由課本式（ 10-14 ）得H1

27、K HN1H lim10.92600H2MPa552MPaH 11SH KHN2H lim 20.96550MPa528MPa21S552MPa528MPa取 H 1 和 H 2 中的較小者作為該齒輪副的解除疲勞許用應(yīng)力，即H H2528MPa2. 試算小齒輪分度圓直徑31 (ZHZEZ )2d2KHt T2u54.338mm1tuH d調(diào)整小齒輪分度圓直徑1. 計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)前的數(shù)據(jù)準(zhǔn)備. 圓周速度 v 。vd1t n254.338 312.8421000600.890 m s601000. 齒寬 b 。d1t54.338mm0.890m / s b 54.338mmbdd1t154.33

28、854.338mm2. 計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)K H. 由課本表 10-2 查得使用系數(shù) K A1. 根據(jù) v0.890m s， 7 級(jí)精度，由課本圖 10-8 查得動(dòng)載系數(shù) KV1.04；. 齒輪的圓周力Ft 22T2 / d1t278.514 103 / 54.3382.890 103 NK AFt 2 / b12.890 103 / 54.338N / mm53.183N / mm100N / mm查課本表 10-3 得齒間載荷分配系數(shù)K H1.2 . 由課本表 10-4 用插值法查得7 級(jí)精度、小齒輪相對(duì)支承非對(duì)稱分步時(shí)，得-14-齒向載荷分布系數(shù) K H1.420由此，得到實(shí)際載荷系數(shù)：K

29、HK A KV K H K H1 1.04 1.21.4201.772(3). 由課本式 (10-12) ，可得按實(shí)際載荷系數(shù)算得的分度圓直徑33d1d1tK H54.3381.772KHt60.248mm1.3d160.248mm2.510mm及相應(yīng)的齒輪模數(shù) m24z13) 按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)(1). 由課本式 (10-7) 試算模數(shù)，即mt3 2K Ft T2YYFa YSaz2d 1F1. 確定公式中的各參數(shù)值 . 試選 K Ft1.3 . 由課本式 (10-5) 計(jì)算彎曲疲勞強(qiáng)度用重合度系數(shù)0.750.75Y0.250.250.6691.718 . 計(jì)算 YFa YSaF由課本圖

30、 10-17 查得齒形系數(shù) YFa12.65、 YFa22.225由課本圖 10-18 查得應(yīng)力修正系數(shù) YSa11.58 、 YSa21.775由 課 本 圖10-24c查 得 小 齒 輪 和 大 齒 輪 的 齒 根 彎 曲 疲 勞 極 限 分 別 為K A1KV1.04K H1.2K H1.420K H1.772d160.248mmm2.510mmY0.669YFa1 2.65 YFa 2 2.225 YSa1 1.58 YSa2 1.775F lim1520MPa、F lim2380MPa由課本圖 10-22 查得彎曲疲勞壽命系數(shù) K FN10.88、 KFN2 0.90Flim1取彎曲

31、疲勞安全系數(shù) S 1.4，由式 (10-14)得Flim2K FN1F lim1 0.88 520F1326.857 MPa F11.4MPaSF2520MPa380MPa326.857MPa244.286MPa-15- F2K FN 2 F lim 20.90380 MPa244.286MPaS1.4YFa1YSa12.651.58 F10.0128326.857YFa2YSa22.2251.775mt 1.566mm F20.0162244.286因?yàn)榇簖X輪的 YFaYsa大于小齒輪，所以取F YFaYSaYF a2YSa20.0162 F F 22. 試算模數(shù)37.8514 1043 2

32、K Ft T2YYFaYSa2 1.30.669mt12420.0162mm 1.566mmd z12F調(diào)整齒輪模數(shù)1. 計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)前的數(shù)據(jù)準(zhǔn)備 . 圓周速度 vd1mt z1 1.56624mm 37.584mmv60d1n237.584 312.842m/ s 0.616m / s1000601000. 齒寬 bbd d11 37.584mm37.584mm. 寬高比b / hh2h*c* mt210.25 1.566mm 3.524mmb / h37.584 / 3.52410.6652. 計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù) K F . 根據(jù)v0.616m / s ， 7 級(jí)精度，由課本圖10-8

33、查得動(dòng)載荷 KV1.03 . 由 Ft 12T2 / d127.8514 104 / 37.584N4.178 103 N ，K A Ft1 / b1 4.178 103 / 37.584N / mm111.166N / mm100N / mm ，查課本表 10-3 得齒間載荷分配系數(shù)K F10.616m / s b 37.584mm b / h 10.665K A1KV1.03KF1.0K F1.325K F1.365m1.592mm-16- . 由課本表 10-4用插值法查得 KH1.416，結(jié)合 b / h10.665 查課本圖 10-13 ，得 K F1.325。則載荷系數(shù)為KF K

34、AKV KFK F1 1.03 1.0 1.325 1.3653. 由課本式 (10-13)，可得按實(shí)際載荷系數(shù)算得的齒輪模數(shù)33mK F1.5661.3651.592mmmtmmz128K Ft1.3z2101對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)m 大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算模數(shù)，由于齒輪模數(shù)m 的大小主要取決于彎曲疲勞強(qiáng)度決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑有關(guān)，可取彎曲疲勞強(qiáng)度算得的模數(shù) 1.592m 并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值 m2mm ， 按接觸疲勞 強(qiáng) 度算得 的分度圓直徑d154.338mm ，算出小齒輪齒數(shù) z1d1 / m 54.338/ 2 27.

35、169。取 z1 28 ，則大齒輪齒數(shù) z2i1z13.574 28 100.072 ，取 z2101 ， z1 與 z2 互為質(zhì)數(shù)。這樣設(shè)計(jì)出的齒輪傳動(dòng)，既滿足了齒面接觸疲勞強(qiáng)度，又滿足了齒根彎曲疲勞強(qiáng)度，并做到結(jié)構(gòu)緊湊，避免浪費(fèi)。d156 mmd2202mm4) 幾何尺寸計(jì)算a129mm1. 計(jì)算分度圓直徑d1z1m282mm56mmd2z2m1012mm202mm2. 計(jì)算中心距ad1 d256 202 mm 129mm223. 計(jì)算齒輪寬度bd d11 56mm56mm考慮不可避的安裝誤差，為了保證設(shè)計(jì)齒寬b 和節(jié)省材料，一般將小齒輪略微63mmb1加寬 (5 10)mm ，即b256

36、mm-17-b1b(5 10) mm56(5 10) mm61 66mm取 b1 63mm，而使大齒輪的齒寬等于設(shè)計(jì)齒寬 b2 b 56mm圓整中心距后的強(qiáng)度校核1.計(jì)算變位系數(shù),arccosa cos/ a,arccos (129cos20 ) / 13021.178zz1z228101129xxx(inv ,inv)z / (2tan ) 0.51412y(a,a) / m(130129) / 2 0.50yxy0.514 0.500.014取 x1 0.33 x2 0.184上述齒輪副的中心距不便于相關(guān)零件的設(shè)計(jì)和制造。為此，可以通過(guò)調(diào)整傳動(dòng)比、改變齒數(shù)或變位法進(jìn)行圓整。采用變位法將中心

37、距就近圓整至a=130mm。2. 齒面接觸疲勞強(qiáng)度校核2KHTu 1H3 .ZH ZE Z 527.995MpaHd d1u3. 齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核F 12K FTY1 Fa1YSa1Y95.727 MPaF321d mz1F 22K FT2YFa 2YSa2Y90.294MPaF3 22d m z16）主要設(shè)計(jì)結(jié)論21.178z1290.514y 0.5y 0.014x10.33x20.184a130mmK H1.772T78.514N m1d160.248mmi3.574ZH2.5ZE189.8MPa1/ 2Z0.872K F1.365T78.514N mYFa12.65YFa 22.2

38、25YSa11.58YSa21.775Y0.6691m 2mm z1 28齒數(shù) z模數(shù) m/mm壓力角中心距齒寬參數(shù)/ 變位系數(shù) xb/mma/mm小齒輪282200.3306310113056大齒輪0.184小齒輪材料為 ,40Cr（調(diào)質(zhì)），齒面硬度為 280HBS，大齒輪材料為 45 鋼（調(diào)制），齒面硬度為 240HBS，二者材料硬度差為 40HBS。齒輪按 7 級(jí)精度設(shè)計(jì)。-18-7). 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及繪制齒輪零件圖首先考慮大齒輪，因齒輪齒頂圓直徑大于160mm，而又小于500mm，故以選用腹板式結(jié)構(gòu)為宜。其他有關(guān)尺寸按課本P136 圖 6.26 （ a）薦用的結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)，并繪制大齒輪零件

39、圖如下。其次考慮小齒輪，由于小齒輪齒頂圓直徑較小，若采用齒輪結(jié)構(gòu)，不宜與軸進(jìn)行安裝，故采用齒輪軸結(jié)構(gòu)，其零件圖見(jiàn)滾動(dòng)軸承和傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì)部分。8）. 齒輪傳動(dòng)布置滾動(dòng)軸承和傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì)（一）高速軸的設(shè)計(jì)1 ）.由上可知 p12.651kW ， T117.706N m ， n11430r / min ， d137.5mm2 ）.求作用在齒輪上的力Ft2T1944.320Nd1FrFt tan20 343.704NFa0N3 ）.先初步估算軸的最小直徑。選取軸45 號(hào)鋼調(diào)質(zhì)處理，取 A0 110dminP113.513mmA0 3n1考慮到鍵槽和聯(lián)軸器的影響，取dmin114mm輸入軸的最小直徑是安

40、裝聯(lián)軸器處軸的直徑d 。為了使所選的軸直徑d -19-與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng)，需同時(shí)選取聯(lián)軸器型號(hào)。聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩TcaK aT11.3 17.70623.018N m按照計(jì)算轉(zhuǎn)矩 Tca 應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件，查設(shè)計(jì)手冊(cè)表8-7 ，選用 LX1 型彈性柱銷聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為250 N m 。半聯(lián)軸器的孔徑d114mm ，故取14mm，半聯(lián)軸器長(zhǎng)度 L=32mm,半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度 L1 27mm。）. 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1）擬定軸上零件的裝配方案（ 2）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度1. 為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，- 軸段右端要求制出一軸肩；固取- 段 的 直 徑

41、d18mm ; 左 端 用 軸 端 擋 圈 定 位 ， 按 軸 端 直 徑 取 擋 圈 直 徑18mm 。半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度L1 27mm，為了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，固取- 段的長(zhǎng)度應(yīng)比 L1 略短一些， 現(xiàn)取l 25mm 。2. 初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承僅受有徑向力作用，故選用深溝球軸承。參照工作要求和根據(jù) d 18mm ，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0 基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度級(jí)的深溝球軸承6204 ， 其 尺 寸 為 d DB20mm 47 mm 14mm ， 故d d 20mm；而 l III IV 14mm。左端深溝軸承采用軸肩進(jìn)行軸向定位。由手冊(cè)上查得62

42、04 型軸承的定位軸肩高度h=3mm，因此取26dIV VImm3. 取安裝齒輪處的軸段VI-VII的直徑dVI VII26mm。齒輪右端與右端軸承采用套筒定位，已知齒輪輪轂寬度為45mm，考慮到齒輪強(qiáng)度的問(wèn)題，采用齒輪軸形式，故取45。lVI VIImm-20-4. 取齒輪距箱體內(nèi)壁之距離10mm ，綜合考慮齒輪與箱體內(nèi)壁的距離、軸承與箱體內(nèi)壁距離和二級(jí)齒輪的寬度，取lVII VIII29mm, lIV VI76.5mm。5. 軸承端蓋的總寬度為20mm。根據(jù)軸承端蓋的拆裝及便于對(duì)軸承添加潤(rùn)滑脂的要求，取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器右端面間的距離l30 mm ，故取 l50 mm 。(3) 軸上零

43、件的周向定位半聯(lián)軸器采用與軸的周向采用平鍵連接。按dI II又手冊(cè)表 4-1 查得平鍵截面 b h5mm 5mm ，鍵槽用鍵槽銑刀加工，長(zhǎng)21mm。滾動(dòng)軸承與軸的周向定位是由過(guò)渡配合來(lái)保證的，此處選軸的公差為m6。（ 4）確定軸上的圓角和倒角尺寸查手冊(cè)表1-25 、 1-26 、1-27 取軸端倒角C2，各軸肩處圓角半徑如圖所示。）. 求軸上的載荷載荷水平面垂直面-21-支反力 FFNV 1101.627 NFNH 1279.218NFNV 2242.077 NFNH 2665.102N彎矩 MM V10772.462 N mmM H29597.108N mm總彎矩MM H2M V231496

44、.583N mm扭矩 TT17706N mm）按彎扭合成力校核軸的強(qiáng)度進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面（即危險(xiǎn)截面 C）的強(qiáng)度。根據(jù)課本式 (15-5)及上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，取0.6 ，軸的計(jì)算應(yīng)力M 2( T1)21 60Mpaca24.866MpaW因?yàn)?ca 1 ，故安全。滾動(dòng)軸承的校核軸承的預(yù)計(jì)壽命 LH8 8 230038400 h計(jì)算輸入軸承(1).已 知n1430 rmin，兩軸承 的 徑向反力22297.138 N , FR 222707.787 NFR1FNH 1FNV 1FNH 2FNV 2(2).計(jì)算當(dāng)量載荷 P1 、 P2由于軸承

45、只受徑向載荷故P1FR1297.138 NP2FR 2707.787 N(4). 軸承壽命計(jì)算由于軸承為深溝球軸承，取3 ，又因?yàn)闄C(jī)器最高工作溫度為35，查課本表 13 4 取 f t1.0查機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè)得6204 型深溝球軸承的 C r 12.8KN ，則-22-106(f t C931682.705 hL1 H)LH60nP1106(f t C68934.222 hL2H)LH60nP2故滿足預(yù)期壽命。( 二). 中間軸的設(shè)計(jì)1） . 由上可知 P2.572kW ， n312.842r min ， T78.514N m2） . 求作用在齒輪上的力因已知中間軸大齒輪的分度圓d2169

46、.5mm而Ft2T926.419Nd2FrFt tan20337.189NFa0N已知中間軸小齒輪分度圓d156mm而Ft2T2804.071Nd1FF tan201020.599NrtFa0N3） . 先初步估算軸的最小直徑。選取軸45 號(hào)鋼調(diào)質(zhì)處理，取 A0 110dminA0 3P222.201mmn2考慮到鍵槽的影響，取dmin223mm4）. 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（ 1）擬定軸上零件的裝配方案-23-（ 2）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度1. 初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承僅受有徑向力作用，故選用深溝球軸承。參考dmin223mm ，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0 基本游隙組、 標(biāo)準(zhǔn)精度級(jí)的

47、深溝球軸承 6305，其尺寸為 dDB25mm62mm 17 mm。故 ddV VI25mm左端深溝軸承采用軸肩進(jìn)行軸向定位。由手冊(cè)上查得6305 型軸承的定位軸肩高度h=3.5mm，因此取 d32mm .2. 左側(cè)安裝齒輪處的軸段d32mm。左側(cè)齒輪左端與左端軸承采用套筒定位，已知齒輪輪轂寬度為63mm，考慮到齒輪強(qiáng)度問(wèn)題，采取齒輪軸的形式，故取lII III 63mm。3. 右側(cè)安裝齒輪處的軸段dIV Vmm。右側(cè)齒輪左端采用軸肩定位，已知輪轂寬32度為 37.5mm，為了使套筒端面可靠地壓緊軸承，取34.5。. 該齒輪右端mml IV V采用軸肩定位。肩高度h(2 3)R3mm ，則軸環(huán)

48、處的直徑38 。dIII IVmm軸環(huán)寬度 b 1.4h ，取6 。IVmml III4. 綜合考慮齒輪與箱體內(nèi)壁的距離、軸承與箱體內(nèi)壁距離和二級(jí)齒輪的寬度，取lI IIlV VI35mm 。(3) 軸上零件的周向定位齒輪與軸采用平鍵連接。按 dII III 由手冊(cè)表 4-1 查得平鍵截面bh10mm8mm ，鍵槽用鍵槽銑刀加工，長(zhǎng)24mm，同時(shí)為了保證齒輪與軸配合有良好的對(duì)中性，故選擇齒輪輪轂與軸的配合為H 7 。滾動(dòng)軸承與軸的周向定位是由過(guò)渡配合來(lái)保證的，此k6處選軸的公差為m6。（ 4）確定軸上的圓角和倒角尺寸查手冊(cè)表1-25 、 1-26 、1-27取軸端倒角C2，各軸肩處圓角半徑如圖

49、所示。-24-5）. 求軸上的載荷載荷水平面垂直面支反力 FFNV1618.868 NFNH 12364.208NF NV 2 64.542 NFNH 21366.282N彎矩 MM V26147.173 N mmM H104616.204N mm總彎矩MM H2M V2107834.247 N mm扭矩 TT78514N mm）按彎扭合成力校核軸的強(qiáng)度進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面（即危險(xiǎn)截面 C）的強(qiáng)度。根據(jù)課本式 (15-5) 及上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，取0.6 ，-25-軸的計(jì)算應(yīng)力M 2( T3)21 60Mpaca48.312MpaW因?yàn)閏a1

50、 ，故安全。滾動(dòng)軸承的校核軸承的預(yù)計(jì)壽命 LH88230038400 h計(jì)算輸入軸承(1).已 知n312.842 r min，兩軸承 的 徑向反力222443.865 N , FR 2221367.806 NFR1FNH 1FNV 1FNH 2FNV 2(2).計(jì)算當(dāng)量載荷 P1 、 P2由于軸承只受徑向載荷故P1FR12443.865 NP2FR 21367.806 N(4).軸承壽命計(jì)算由于軸承為深溝球軸承， 取3 ，又因?yàn)闄C(jī)器最高工作溫度為 35，查課本表 134 取 f t 1.0查機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè)得6305 型深溝球軸承的 C r22.2 KN ，則106(ft C39934.

51、751hL1H)LH60nP110 6(ft C227776.600 hL2 H)LH60 nf p P2故滿足預(yù)期壽命。( 三). 低速軸的設(shè)計(jì)1）. 由上可知 P2.495kW ， n87.533r min ， T272.209N m2）. 求作用在齒輪上的力因已知低速級(jí)大齒輪的分度圓直徑-26-d2mz2 2 101 202mmFt2T而2695.139 Nd2FrFt tan20980.950NFa0N3） . 初步確定軸的最小直徑材料為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)課本表15-3 ，取 A0110 ，于是P33.602mmdmin A0 3n考慮到鍵槽的影響，取dmin234mm輸出軸的

52、最小直徑是安裝聯(lián)軸器處軸的直徑d 。為了使所選的軸直徑d 與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng)，需同時(shí)選取聯(lián)軸器型號(hào)。聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩TcaK aT1.3 272.209353.872N m按照計(jì)算轉(zhuǎn)矩 Tca 應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件，查設(shè)計(jì)手冊(cè)表8-7 ，選用 LX2 型彈性柱銷聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為560 N m 。 半聯(lián)軸器的孔 徑 d135mm ，故取d 35mm ，半聯(lián)軸器長(zhǎng)度 L=82mm,半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度L160mm。4）. 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（ 1）擬定軸上零件的裝配方案2）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度1. 為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，- 軸段左端要求制出一軸肩；固取-

53、段 的 直 徑 d 39mm ; 右 端 用 軸 端 擋 圈 定 位 ， 按 軸 端 直 徑 取 擋 圈 直 徑-27-39mm。半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度 L1 60mm，為了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，固取- 段的長(zhǎng)度應(yīng)比L1 略短一些，現(xiàn)取l 57mm。2. 初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承僅受有徑向力作用，故選用深溝球軸承。參照工作要求和根據(jù) d 39mm，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0 基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度級(jí)的深溝球軸承6008 ， 其 尺 寸 為 d D B 40mm68mm 15mm ， 故 ；而 l 15mm。dd40mm右端深溝軸承采用軸肩進(jìn)行軸向定位。由手冊(cè)上查得6

54、008 型軸承的定位軸肩高度 h=3mm，因此取 dIV V46mm3. 取安裝齒輪處的軸段- 的直徑 dII III46mm。齒輪左端與左端軸承采用套筒定 位 ， 已 知 齒 輪 輪 轂 寬度 為56mm， 為 了 使 套 筒 端 面可 靠 地 壓 緊 軸 承 ， 取lII III53mm 。 齒輪的右端采用軸肩定位，軸肩高度h(2 3)R 3mm ，則軸環(huán)處的直徑52。軸環(huán)寬度b1.4h ，取6。dIII IVmml IIIIVmm4. 取齒輪距箱體內(nèi)壁之距離10mm ，綜合考慮齒輪與箱體內(nèi)壁的距離、軸承與箱體內(nèi)壁距離和二級(jí)齒輪的寬度，取l I II33,l IVV59.5mm 。mm5.

55、 軸承端蓋的總寬度為20mm。根據(jù)軸承端蓋的拆裝及便于對(duì)軸承添加潤(rùn)滑脂的要求，取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器右端面間的距離l 30mm ，故取 l 50mm。(3) 軸上零件的周向定位齒輪、半聯(lián)軸器采用與軸的周向均采用平鍵連接。按dIIIII 又手冊(cè)表4-1 查得平鍵截面 b h14mm 9mm ，鍵槽用鍵槽銑刀加工，長(zhǎng)40mm，同時(shí)為了保證齒輪與軸配合有良好的對(duì)中性，故選擇齒輪輪轂與軸的配合為H 7 。滾動(dòng)軸承與軸的周向定位是k 6由過(guò)渡配合來(lái)保證的，此處選軸的公差為m6。半聯(lián)軸器按d 39mm查表得平鍵截面 bh10mm8mm ，鍵槽用鍵槽銑刀加工，長(zhǎng)54mm。(4).確定軸上圓角和倒角尺寸-2

56、8-參考機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè)表1-27 ，取軸端圓角245 。. 求軸上的載荷載荷水平面 H垂直面 VFNH 1653.967 NFNV11796.159 N ,支反力 F326.983 NFNV 2898.380 NFNH 2彎矩 MM V 1 33025.334 NmmM V 90736.346 N mm總彎矩MM H2M V296559.604 N mm扭矩 TT272209 Nmm6）. 按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度-29-進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面（即危險(xiǎn)截面 C）的強(qiáng)度。根據(jù)課本式 (15-5) 及上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，取0.6 ，軸的計(jì)算

57、應(yīng)力M 12(T ) 260MPacaW27.702 MPa 1因?yàn)?ca 1 ，故安全。. 滾動(dòng)軸承的校核軸承的預(yù)計(jì)壽命LH 8 8 2 300 38400 h計(jì)算輸入軸承(1).已 知n87.533 r min，兩 軸承的徑向反力221911.507 N , FR 222956.036 NFR1FNH 1FNV 1FNH 2FNV 2(2).計(jì)算當(dāng)量載荷 P1 、 P2 ，由于軸承只受徑向載荷，故P1FR11911.507 NP2FR 2956.036 N(3).軸承壽命計(jì)算由于軸承為深溝球軸承， 取3 ，又因?yàn)闄C(jī)器最高工作溫度為 35，查課本表 134 取 f t 1.0查機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)

58、計(jì)手冊(cè)得6008 型深溝球軸承的 C r17 KN ，則6f t C10)133935.598 hL1H(LH60nP1106f t C)1070535.225 hL 2H(LH60nP2故滿足預(yù)期壽命。鍵聯(lián)接設(shè)計(jì)-30-4000T由機(jī)械設(shè)計(jì)式 (6-1 ）得phldp。鍵、軸和輪轂的材料都是鋼，由機(jī)械設(shè)計(jì)表 6-2 ，取p110MPa 。1 高速軸上聯(lián)軸器處的鍵由 d14mm取普通平鍵 GB1096 鍵 5mm 5mm 21mm鍵的工作長(zhǎng)度 l21mm鍵與輪轂鍵槽的接觸高度h5mm4000T400017.706p547.180 MPahld21 14故該鍵合格，滿足強(qiáng)度要求。2 中速軸上大齒

59、輪處的鍵110MPa由 dIV V32mm取普通平鍵 GB1096 鍵 10mm8mm24mm鍵的工作長(zhǎng)度 l24mm鍵與輪轂鍵槽的接觸高度h8mm4000T400078.514p851.116 MPahld24 32故該鍵合格，滿足強(qiáng)度要求。3 低速軸上聯(lián)軸器處的鍵110MPa由 d 35mm 取普通平鍵 GB1096 鍵 10mm 8mm 54mm鍵的工作長(zhǎng)度 l54mm鍵與輪轂鍵槽的接觸高度h8mm4000T4000272.209p872.013MPahld54 35故該鍵合格，滿足強(qiáng)度要求。4 低速軸上大齒輪處的鍵110MPa由 dII III 46mm取普通平鍵 GB1096 鍵 1

60、0mm 8mm 40mm鍵的工作長(zhǎng)度 l40mm鍵與輪轂鍵槽的接觸高度h8mm-31-4000T4000272.209p873.970 MPahld40 46故該鍵合格，滿足強(qiáng)度要求。110MPa箱體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)減速器的箱體采用鑄造 （ HT200）制成，采用剖分式結(jié)構(gòu)為了保證齒輪佳合質(zhì)量，大端蓋分機(jī)體采用H 7 配合 .is6機(jī)體有足夠的剛度在機(jī)體為加肋，外輪廓為長(zhǎng)方形，增強(qiáng)了軸承座剛度考慮到機(jī)體內(nèi)零件的潤(rùn)滑，密封散熱。因其傳動(dòng)件速度小于 12m/s，故采用侵油潤(rùn)油，同時(shí)為了避免油攪得沉渣濺起，齒頂?shù)接统氐酌娴木嚯x H=55mm為保證機(jī)蓋與機(jī)座連接處密封，聯(lián)接凸緣應(yīng)有足夠的寬度，聯(lián)接表面應(yīng)精創(chuàng)