混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理復(fù)習(xí)

1、 TOC o 1-5 h z 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu) 420-6723第一節(jié)一般規(guī)定3一、 重要性系數(shù)0 砼3.2.23.2.3、3.1.43二、材料的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 31、混凝土的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值一一砼4.1.432、鋼筋的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值一一砼4233三、構(gòu)造規(guī)定 31、砼保護(hù)層厚度砼 9.2.19.2.4、3.4.1 p42534442、最小配筋率砼 3.1.5、9.5.1、9.5.2、10.1.11 p42733、鋼筋的錨固砼9.3.134、鋼筋的搭接4 HYPERLINK l bookmark0 o Current Document 第二節(jié)受彎構(gòu)件p4344一、 矩形截面受彎構(gòu)件的正截面受彎承載力p4344

2、1、規(guī)范規(guī)定砼7.1.27.1.5、7.2.1、7.2.542、單筋梁的正截面受彎承載力43、雙筋梁的正截面受彎承載 5二、T形截面受彎構(gòu)件的正截面受彎承載力p44861、規(guī)范規(guī)定砼7.2.3、7.2.262、計(jì)算步驟63、算例7三、 受彎構(gòu)件的斜截面受剪承載力p45671、無腹筋板的受剪承載力計(jì)算砼7.5.372、箍筋梁的斜截面受剪承載力計(jì)算 7 HYPERLINK l bookmark26 o Current Document 第三節(jié)受壓構(gòu)件 p4688一、柱的計(jì)算長度砼7.3.11-138二、軸心受壓構(gòu)件 81、配置箍筋的軸壓構(gòu)件砼7.3.1 p47282、 配置螺旋箍筋的軸壓構(gòu)件一一砼

3、7.3.2、10.3.38三、偏心受壓構(gòu)件 81、規(guī)范規(guī)定砼7.3.10、7.3.37.3.4、7.3.1382、配筋計(jì)算（對稱配筋） 8（1 ）計(jì)算步驟 p4808（2） 算例93、承載力計(jì)算（已知N,求 M） p4869（1）偏心受壓類型判斷 9（2 ）計(jì)算步驟10（3） 算例11四、I字形截面偏壓構(gòu)件砼7.3.5P490 11 HYPERLINK l bookmark60 o Current Document 計(jì)算方法：11五、整截面承載力 Nu-Mu的相關(guān)曲線及其應(yīng)用 111、 對稱配筋矩形截面偏心受壓構(gòu)件的Nu-Mu相關(guān)曲線 112、對稱配筋情況下最不利內(nèi)力組合的確定 11六、 受壓

4、構(gòu)件的受剪承載力砼7.5.11、7.5.13、7.5.12 p49711 HYPERLINK l bookmark62 o Current Document 第四節(jié) 受拉、受扭、受沖切和局部受壓p501 11一、受拉構(gòu)件 111、受拉承載力砼7.4.17.4.211（1）軸心受拉12（2）偏心受拉122、 受剪承載力砼7.5.14 p506 12二、 受扭構(gòu)件 p508121、矩形截面受扭構(gòu)件砼7.6.17.6.4、7.6.8、7611、7612、10.2.512（1） 截面條件12（2） 在M、V、T共同作用時(shí)，若 -0.7 ft，可不進(jìn)行受剪扭承載力計(jì)算12bh00.8W；（3） 純扭構(gòu)件

5、承載力 12（4） 在 V、T共同作用時(shí)12（5） 彎剪扭構(gòu)件承載力計(jì)算 13（6） 矩形截面彎剪扭構(gòu)件, 133、 T形截面受扭構(gòu)件砼763-2、7.6.58、7.6.9 p520 13（1）T形純扭構(gòu)件配筋計(jì)算 14（2）T型彎剪扭構(gòu)件配筋計(jì)算 14三、 受沖切構(gòu)件砼7.7.17.7.3、10.1.10、7.7.47.7.5 p526 14（1）不配置箍筋或彎起筋的板 14（2）配筋時(shí)14四、 局部承壓砼7.8.17.8.3、A.5.1 p537 14Fl 1.35 -c : fcAln（1） 截面尺寸限制條件15（2） 局壓承載力 Fl 0.9（ -c -1 fc 2：川 v Gr fy

6、）Ain 15 HYPERLINK l bookmark72 o Current Document 第五節(jié) 其他結(jié)構(gòu)構(gòu)件 p544 15一、板151、單向板與雙向板砼10.1.2152、板的配筋砼10.1.410.1.915二、梁151、梁內(nèi)縱向鋼筋的凈距離砼10.2.1152、梁端支座區(qū)上部縱向構(gòu)造鋼筋砼10.2.6153、集中荷載作用點(diǎn)的附加鋼筋計(jì)算一一砼10.2.13154、梁內(nèi)彎折處的附加鋼筋計(jì)算一一砼10.2.14155、梁簡支端下部縱筋的錨固長度一一砼10.2.2156、縱向受拉鋼筋截?cái)鄷r(shí)的延伸長度一一砼10.2.3157、梁的構(gòu)造鋼筋砼10.2.1510.2.17158、配置箍筋

7、的構(gòu)造規(guī)定砼10.2.10-13 p554 16三、 柱砼10.3.110.3.2 16四、 梁柱節(jié)點(diǎn)砼10.4.110.4.5 p556 16五、 墻砼10.5.110.5.5、10.5.9、10.5.14 p561 16 HYPERLINK l bookmark74 o Current Document （1） 受剪截面限制條件 V 0.25 -cfcbh 16（2） 偏心受壓的斜截面受剪承載力V -1（0.5 ftbh0 0.13N jAw fyvjAshh016 0.5As(3)偏心受拉的斜截面受剪承載力V _1(O.5ftbh0 -0.13N、) fyvd h0160.5Asv HY

8、PERLINK l bookmark84 o Current Document （4）連梁的受剪承載力 V 0.7 ftbh0fyvAh。16s六、 疊合式受彎構(gòu)件砼10611068、106141061516七、 深受彎構(gòu)件砼10.7.110.7.6、10.7.9、10.7.1210.7.14 p571 17八、牛腿砼10.8.110.8.4 p57717九、預(yù)埋件及吊環(huán) p584171、直錨筋預(yù)埋件砼10.9.110.9.7172、彎折錨筋預(yù)埋件砼10.9.2173、吊環(huán)砼10.9.817 HYPERLINK l bookmark98 o Current Document 第六節(jié)正常使用極限

9、狀態(tài)驗(yàn)算p589 17一、抗裂驗(yàn)算17二、裂縫寬度控制驗(yàn)算 18三、受彎構(gòu)件的撓度驗(yàn)算 p597 18 HYPERLINK l bookmark100 o Current Document 第七節(jié) 砼結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗震設(shè)計(jì) p60319 HYPERLINK l bookmark102 o Current Document 第八節(jié) 橋梁鋼筋砼結(jié)構(gòu) 19 HYPERLINK l bookmark104 o Current Document 第九節(jié) 預(yù)應(yīng)力砼結(jié)構(gòu) p620 19第5章鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)420-672第一節(jié)一般規(guī)定一、 重要性系數(shù)0 砼3.2.23.2.3、3.1.4.S ER特別注意3.1.4

10、：承載力計(jì)算和傾覆、滑移及漂浮驗(yàn)算均應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值。 TOC o 1-5 h z 疲勞、變形、抗裂及裂縫寬度驗(yàn)算均應(yīng)采用荷載代表值（即標(biāo)準(zhǔn)值） 直接承受吊車的，要考慮吊車荷載的動(dòng)力系數(shù)1.5等二、材料的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1、混凝土的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值一一砼4.1.4注：*0.8的系數(shù)（現(xiàn)澆砼軸心受壓或偏心受壓的構(gòu)件截面長邊 As min = Pminbh或P A Pmin 。hohf a若”min時(shí)，用1fcbX 二 fyAs求 x 二hoa1 fcb若x_ bh,用 M=： 4 f bxo*/）求出；2若x b ho,取爐 x,有 M八 1 f /。-解）2當(dāng)M u - M，截面滿足承載力要求。2）配筋計(jì)

11、算已知截面尺寸b、h及材料強(qiáng)度fc、fy ,根據(jù)外部荷載效應(yīng) M，計(jì)算鋼筋截面面積 As，由 M =o(ifcbx(hoX),求得x = ho - ih0M ,2Yifcb當(dāng) x 乞 bh0 時(shí)，由 rfcbx 二 fyAs,求得 As = - 1 fcbXf y驗(yàn)算AAs,min 汕bh(2)算例3、雙筋梁的正截面受彎承載(1)計(jì)算步驟承載力計(jì)算一一一般不會(huì)少筋已知截面尺寸b、h及材料強(qiáng)度仁、fy ,配置鋼筋A(yù)s、As,求截面的最大承載能力Mu，驗(yàn)算是否大于設(shè)計(jì)彎矩值M。fvA； - fv 代用：j fcbX = fy - fy求 X 一 -ifcb若x : 2as,用 Mu = fyAs(

12、 ho as)若 xbho,取x 二 Xb,有 Mu = ： ifcbx(ho -今)fyA(ho-as)；若2as ：x m ；ho,用Mu =i fcbx(h。-；)fyAS。-as)；計(jì)算出的Mu即為截面能承受的最大彎矩。當(dāng)Mu - M，截面滿足承載力要求。配筋計(jì)算A、已知截面尺寸b、h及材料強(qiáng)度 仁、fy，根據(jù)外部荷載效應(yīng) M,求受壓鋼筋和受拉鋼筋截面面積A、As為了充分發(fā)揮砼的受壓能力，可令二b,則x二bho，利用Mu 二： ifcbx（ho -舟）fyA（ho -a）,可得到 As 二 M _ ymbda：.5 若As O,說明不需配置受壓受力筋，可按單筋梁計(jì)算若AsO,則利用 冷

13、 fcbx = fyAs - fyAs，求得 As 二一5AB、已知截面尺寸b、h及材料強(qiáng)度fc、fy，彎矩設(shè)計(jì)值M，所配受壓鋼筋 As，求受拉鋼筋截面面積 AsAs已知，As所負(fù)擔(dān)的受彎承載力M = fyAs (ho - as)應(yīng)由單筋矩形截面所負(fù)擔(dān)的彎矩M - fy 人（ho - a$）Mi =M -M ,按矩形截面單筋梁求出受壓區(qū)高度x二ho -，ho2 - 2若 x : 2as,假定 x =2as用 M二 fyAs（h - as），求得 As 二fy（ ho - as）若x bh0,說明受壓鋼筋A(yù)s太小，應(yīng)按As未知，重新計(jì)算As和A ；若 2as =x 乞 bh0,用 冷 fcbx

14、=fy A - f y As，求得 As =：1 fcbxfyAs（2）算例二、T形截面受彎構(gòu)件的正截面受彎承載力p4481、規(guī)范規(guī)定2、計(jì)算步驟（1 ）計(jì)算類型的確定砼723、7.2.2為判定T形截面屬于何種類型，可把x = hf作為界限情況進(jìn)行受力分析，由平衡條件:ifcbfhf（a）、 M =0進(jìn)行鋼筋面積計(jì)算時(shí),hfM =： i fcbf hf （ho）2M已知，可用（b）式來判定（b）由于彎矩設(shè)計(jì)值Ih f右M ： /cbfhf（ho -一）2hf（第一類T形）若 MifcbfhfZ/（第二類T形）進(jìn)行承載力校核時(shí)，由于鋼筋截面面積As已知，可由（a）式來判定若fyA：ifcbfhf

15、若fyAs冷fcbf hf（2）承載力計(jì)算（第一類T形） （第二類T形）已知截面尺寸b、h bf、hf及材料強(qiáng)度仁、fy，所配鋼筋截面面積As，求彎矩設(shè)計(jì)值A(chǔ)、判別類型當(dāng)fyAsfcbfh；時(shí)，為第一類T形，可按bf h的單筋矩形截面梁方法計(jì)算 若fyAs rfbfhf時(shí)，為第二類T形。B、第二類T形首先，求出x及役xfyAs -6 fc（b； -b）h；巴i fcb廠=x / ho；當(dāng).勺；MuUfcbUo.H b）h0（h0-5）;若當(dāng)匕時(shí)，取Jb0；M u =供 b K G-0.5）+何c（b- b）h Mh o.fif ）;M u - M，安全（3 ）配筋計(jì)算已知截面尺寸已知截面尺寸b

16、、h、bf、hf及材料強(qiáng)度fc、fy，彎矩設(shè)計(jì)值，計(jì)算所配鋼筋截面面積A。A、判別類型I當(dāng)M乞rfcbfhf（ho-比）時(shí)，為第一類T形，可按bf h的單筋矩形截面梁方法計(jì)算2I若M . rfcbfhf （h。一丄）時(shí)，為第二類T形。2B、第二類T形求 x=h1l/M 一7(=詈5一恥)VSfcbhoa1fc(bf -b)hf 中ot/cbx當(dāng)x乞bho時(shí)，A二丄上ff一3、算例三、受彎構(gòu)件的斜截面受剪承載力p4561、無腹筋板的受剪承載力計(jì)算一一砼7.5.3V 0. 7hftbho,截面高度影響系數(shù)（型）1ho2、箍筋梁的斜截面受剪承載力計(jì)算（1）規(guī)范規(guī)定砼7.5.1、7.5.7、7.5.4

17、、7.5.2、102.910.2.11（2）計(jì)算步驟1）承載力計(jì)算已知截面尺寸和材料強(qiáng)度、箍筋直徑、肢數(shù)和間距，計(jì)算斜截面受剪的最大承載力VunAA、計(jì)算配箍率L 空bs1 7 5當(dāng)svmi 亍 0. 24t / 時(shí)，可取 V元 0.f7b或Vuftb）h亠1B、 當(dāng)min,按Vu =0.7ftbh 1.25fyVsvh0或Vu 二17! ftbh0fyh。s扎十1s如果 Vu Vu,max =0.2fcbh （或0.25 血）時(shí)，可取 乂 二SxC、當(dāng)V :Vu,截面安全。2）配筋計(jì)算已知某截面剪力設(shè)計(jì)值 V、截面尺寸和材料強(qiáng)度，要求確定箍筋的數(shù)量。A、驗(yàn)算截面尺寸和構(gòu)造配箍條件若V滿足V

18、0.25 -c fcbh或V豈0.20-cfcbh0，可按計(jì)算配箍，若不滿足要求，則應(yīng)增大截面尺寸或提供砼強(qiáng)度等級1 75若 V 滿足 V EOFftblh） O.O5Np0或Vftbh0 O.O5NP0,按構(gòu)造配筋 11.75B、箍筋計(jì)算nAsvV -0.7ftbh?；騐 一一仙s - 1.25 fyVhos 一fyvho根據(jù)nAsv1，可先確定箍筋肢數(shù)和箍筋直徑，然后計(jì)算箍筋間距S;也可先確定箍筋的肢數(shù)和直徑,s然后計(jì)算出箍筋的截面面積，以確定箍筋直徑。且選用箍筋和間距時(shí)，應(yīng)符合規(guī)范要求。（3）算例第三節(jié)受壓構(gòu)件p468、柱的計(jì)算長度一一砼7.3.11-13、軸心受壓構(gòu)件1、配置箍筋的軸壓

19、構(gòu)件一一砼7.3.1 p472N 0.9 ( fcA - fyAs)穩(wěn)定系數(shù)一一與構(gòu)件長細(xì)比有關(guān)若縱向鋼筋配筋率大于 3%，則A改為（A -入）2、配置螺旋箍筋的軸壓構(gòu)件砼732、10.3.3N 0.9 （fcACorfyAs 2 - fy A.s0）Asso 螺旋式或焊接環(huán)式間接鋼筋的換算截面面積= ：dcOrA5s1s三、偏心受壓構(gòu)件N ：1 fcbx fyA 7A -(6。- fpy) Ap YpApNe fgh。冷)fy A(fpjAg J 基本公式： 或Ne 一 -1 fcbh(h) 2) fy As(h) -3s) -(5。-fpy)Ap(h -ap)7.3.10、7.3.37.3

20、.4、7.3.131、規(guī)范規(guī)定砼2、配筋計(jì)算（對稱配筋）（1）計(jì)算步驟p480確定初始偏心距eee）- eaM確定偏心距增大系數(shù)當(dāng) l0 叩 7.5時(shí)，=1.0當(dāng)F7*5時(shí)，/.0 0ek杠14O0e / ho求軸向力到縱向鋼筋作用點(diǎn)的距離e = g as2 s先按大偏壓，求混凝土受壓區(qū)高度_ N1 f-b當(dāng)x _ bh0時(shí)，按小偏心受壓重新計(jì)算N - b ： 1 fcbho=八 1 ;_0+Ne0.43： if -p + ： i fcbhbI 1 - b (h0 - as)，則有x= h0Ne求縱向鋼筋A(yù)s二As當(dāng)x 2比時(shí)，令x=2as有，As =A =fy(h -比一比)fy (ho a

21、s)當(dāng)2as時(shí)，As =代=NeVfcbx(h0-x/2)驗(yàn)算配筋率驗(yàn)算全部縱向鋼筋0.6%5%bh每一側(cè)的縱向鋼筋 二巴一 0.2%bh(2)算例3、承載力計(jì)算(已知N，求M) p486(1)偏心受壓類型判斷co界限破壞時(shí)的相對偏心距b當(dāng),b時(shí)為大偏壓，當(dāng)-b時(shí)為小偏壓界限破壞時(shí)的軸壓力NbNb =1f-bh b fyAs fyAs當(dāng)N 比時(shí)為大偏壓，當(dāng) NNb時(shí)為小偏壓界限破壞時(shí)的偏心距 e)bMb當(dāng)ei eob時(shí)為小偏壓，當(dāng)e-eob時(shí)為大偏壓計(jì)算步驟判斷偏心受壓類型Nb = ： 1 fcbh0 bfy A- fyAs當(dāng)N _Nb時(shí)為大偏壓，當(dāng)N . Nb時(shí)為小偏壓求混凝土受壓區(qū)高度 x

22、對于大偏壓 N _ fyAs fyA；:ifcbx 二-fy 沙s(7-：1fy-bPi ho對于小偏心N=:1 fcbxfyAs -；sAsN - fyAs二sAsx = TOC o 1-5 h z 求軸心壓力作用點(diǎn)到縱向鋼筋合力點(diǎn)的距離e當(dāng)x17.5寸，=1.0L(S)2li1400e/h0 h廠0.5 fc A1 - 1NI02 =1.15 0.01 丄 1h卄hj ee +as由2，可求e,hee q+as求 eo =e -ea求M =N蚣算例四、I字形截面偏壓構(gòu)件一一砼7.3.5P490計(jì)算方法：先以x =N計(jì)算a fcbNe i fcbf (h -x/2) 二fy (h -as)N

23、e當(dāng)x : hf，則與矩形大偏壓計(jì)算方法相同r 且xWEbg則按大偏壓計(jì)算，且有 代當(dāng) x hf，且x 力佗則按小偏壓計(jì)算，同p480當(dāng)x ：2as時(shí)，同 P480,令x=2as有，A =A.fy (h as -Q )五、整截面承載力 Nu-Mu的相關(guān)曲線及其應(yīng)用1對稱配筋矩形截面偏心受壓構(gòu)件的Nu-Mu相關(guān)曲線特點(diǎn)：a： Mu=O，Nu最大；肌=0，Mu不是最大；界限破壞時(shí)，N=Nb,Mu最大。b:小偏壓時(shí)，Mu隨Nu的增大而減小；大偏壓時(shí)，Nu隨Mu的增大而減小；c：對稱配筋時(shí)，如果截面形狀和尺寸相同，砼強(qiáng)度等級和鋼筋級別也相同，但配筋數(shù)量不同, 貝恠界限破壞時(shí)，他們的 Nu是相同的(因?yàn)?/p>

24、 Nu二Nb二:fcbxb)2、對稱配筋情況下最不利內(nèi)力組合的確定大小偏心受壓的區(qū)分當(dāng)N Nbt b時(shí)為小偏心受壓當(dāng)N蘭N t b時(shí)為大偏心受壓小偏心受壓時(shí)的最不利內(nèi)力組合當(dāng)小偏心受壓時(shí)，M和、N均最大的一組內(nèi)力最為不利大偏心受壓時(shí)的最不利內(nèi)力組合當(dāng)大偏心受壓時(shí)，M大、N小的一組內(nèi)力最為不利六、 受壓構(gòu)件的受剪承載力砼7.5.11、7.5.13、7.5.12 p497當(dāng)符合V 一丄年ftbho O.O7N時(shí)，可不進(jìn)行斜截面受剪承載力計(jì)算否則按 V 乞175 ftbho fyv d ho O.O7N 計(jì)算 1s第四節(jié)受拉、受扭、受沖切和局部受壓p501一、受拉構(gòu)件1、受拉承載力砼7417.4.2

25、(1 )軸心受拉(2)偏心受拉1)小偏心受拉軸心拉力在兩側(cè)縱筋之間,Ne 乞 fyAs(ho -as)Ne乞 fyAs(ho as)he =e -as2h ,e =氏as2對于小偏拉非對稱配筋計(jì)算可直接利用以上(1)2)大偏心受拉軸心拉力不在兩側(cè)縱筋之間,1)、(2 )直接計(jì)算h0)as2N 蘭 fyA - fy AS FifcbXXNe _ : i fcbx(ho 2) fy As (ho -as)對于大偏拉非對稱配筋，計(jì)算步驟：令xbhb，先求解 A，若As 0,則按A =嘉inbh配筋若x ：:2as時(shí)，令x=2as,對As合力點(diǎn)取矩，有 A_-f y ( ho as )按已知As求As

26、 ,按(4)式，先求岀x若x，-bh0,取x= bb，若2asxh0,先按(4)式計(jì)算人，再按(3)式計(jì)算As2、受剪承載力砼7.5.14p506二、受扭構(gòu)件p5081、矩形截面受扭構(gòu)件砼7.6.17.6.4、768、7611、7.6.12、10.2.5(1)截面條件當(dāng)hw /b 乞4寸亠T0.25c1 0bh00.Wt當(dāng)hw/b=6寸VT0.2fcbh00.當(dāng)4m /b ： 6寸內(nèi)插在M、V、T共同作用時(shí)，若 T 0.7 ft，可不進(jìn)行受剪扭承載力計(jì)算bh00.8W；純扭構(gòu)件承載力T 0.35ftW 1.2fyv 陽代0rs:受扭的縱向鋼筋與箍筋的配筋強(qiáng)度比=f fyAstls乏(0.6,1

27、.7)fyv At1Ucor(4)在V、T共同作用時(shí)3、T形截面受扭構(gòu)件一一砼763-2、7658、7.6.9 p520AV 乞(1.5】)(0.7ftbh。) 1.2fyv j s一般剪扭構(gòu)件：受剪承載力：it 剪扭構(gòu)件受扭承載力降低系數(shù)一匸51+0.5 VW/ Tbh）受扭承載力：T _ 1 (0.35ft)W 12、_fyv 代”代 s TOC o 1-5 h z 1 75AsV 豈（1.5- ：t）（ftb% 0.05Npo） fyv 號佗化+1s集中荷載剪扭構(gòu)件P517：受剪承載力：-：t集中荷載作用下的受扭承載力降低系數(shù)=1.5 、1+0.2（丸+ 1）空 Tbh）受扭承載力：T

28、11 (0.35ft)W 12 fyv Ast1 ACors（5）彎剪扭構(gòu)件承載力計(jì)算CD當(dāng)V O.35ftbho，可僅按受彎構(gòu)件的正截面受彎承載力和純扭構(gòu)件的受扭承載力分別計(jì)算當(dāng)T 0.175 ftWt，可僅按受彎構(gòu)件的正截面受彎承載力和斜截面受剪承載力分別計(jì)算（6）矩形截面彎剪扭構(gòu)件，其縱向鋼筋截面面積應(yīng)分別按受彎構(gòu)件的正截面受彎承載力和剪扭構(gòu)件的受扭承載力計(jì)算確定，并應(yīng) 配置在相應(yīng)的位置；箍筋截面面積應(yīng)分別按剪扭構(gòu)件的受剪承載力和受扭承載力計(jì)算確定。純扭構(gòu)件的配筋計(jì)算：公式：T |：t（0.35ft）Wt 12 fyv Ast1 ACor ,sA：兩個(gè)未知數(shù)（受扭縱筋A(yù)st、受扭箍筋A(yù)s

29、t!），一個(gè)方程先令=1= A!，配箍=驗(yàn)算:fA也求算Astl,驗(yàn)算嗚 f yv Ast 1U cors再以新配出的也，再用=sAsvh0(1)1 75yvV 乞(1.5 -t)(ftbhb 0.05Npo) f1T (3)2 式四、局部承壓砼7.8.17.8.3、A.5.1 p537分別計(jì)算腹板和翼緣的塑性抵抗矩，要分配腹板和翼緣的扭矩剪扭構(gòu)件的受剪承載力主要由腹板抗剪剪扭構(gòu)件的抗剪承載力分別按腹板和翼緣計(jì)算T形純扭構(gòu)件配筋計(jì)算A、計(jì)算受扭塑性抵抗矩B、驗(yàn)算受扭截面條件C、進(jìn)行扭矩的分配D、 進(jìn)行腹板受扭的計(jì)算，首先設(shè)定=1，用公式T 0.35fW12巴計(jì)算sE、 進(jìn)行翼緣受扭的計(jì)算，也是

30、設(shè)定=1，用公式T235ftW 42.兀仝也計(jì)算sF、校核最小配筋率一一砼10.2.5T型彎剪扭構(gòu)件配筋計(jì)算A、計(jì)算受扭塑性抵抗矩B、驗(yàn)算受扭截面條件C、確定是否要進(jìn)行受扭或受剪承載力的計(jì)算D、計(jì)算受彎縱筋E、計(jì)算受剪及受扭鋼筋腹板：a受扭箍筋+受剪箍筋；b、受扭縱筋 翼緣：a受扭箍筋；b、受扭縱筋F、校核最小配筋率一一砼10.2.5腹板最小配箍率腹板最小縱筋配筋率(受彎縱筋+受扭縱筋)翼緣受扭最小配箍率翼緣最小縱筋配筋率、受沖切構(gòu)件砼7.7.17.7.3、10.1.10、7.7.47.7.5 p526(1)不配置箍筋或彎起筋的板F M(0.7Rft +o.15ipc,m)numhc ,1.2

31、予=0.4 - = mins卜 2 =0.5 4 4UmUm臨界截面周長二:開洞4*mr2 有開洞=切線包含長度(2)配筋時(shí)截面條件：F 1.05ft Umg配置箍筋時(shí)：Fl -(0.35 ft0.15；pc,m) Umh 0.8fyvAsvu配置彎起筋時(shí)：F 蘭(0.35 ft +0.15Gpc,m)nUmh0 十0.8fyAsbuSin矩形柱的階形基礎(chǔ)的交接處及變階處的受沖切承載力F蘭0.7鳳口人九Fl 蘭 1.35 底貝 fcAn(1)截面尺寸限制條件(2)局壓承載力Fi _0.9(：c-lfc ?v-corfy)An第五節(jié)其他結(jié)構(gòu)構(gòu)件p544、板1、單向板與雙向板一一砼10.1.2板的

32、短邊方向鋼筋應(yīng)大于長邊方向的2、板的配筋砼10.1.410.1.9受力鋼筋最小配筋率:max(0.2%、45間距s分布鋼筋與梁垂直的上部構(gòu)造鋼筋板邊、洞口、溫度和收縮應(yīng)力大等處的上部構(gòu)造鋼筋、梁1、梁內(nèi)縱向鋼筋的凈距離一一砼10.2.12、梁端支座區(qū)上部縱向構(gòu)造鋼筋砼10.2.61指：梁端實(shí)際受到部分約束但按簡支計(jì)算時(shí)。As_-As，且不少于兩根43、集中荷載作用點(diǎn)的附加鋼筋計(jì)算一一砼10.2.13采用箍筋Or吊筋： 則箍筋長度范圍為：s =20 - 3bAv-fyv sin 0(所需橫向鋼筋面積為：Av 鋼筋的總截面面積，采用吊筋時(shí)為左右彎起段截面之和 附加橫向鋼筋與梁軸線的夾角。采用箍筋時(shí)

33、，ot =904、梁內(nèi)彎折處的附加鋼筋計(jì)算一一砼10.2.14即:當(dāng)構(gòu)件的內(nèi)折角處于受拉區(qū)時(shí)，要增設(shè)箍筋，由此承受未在受壓區(qū)錨固的縱向受拉鋼筋的合力，且3ry要_代。箍筋設(shè)置長度 s二htan8一一a未在受壓區(qū)錨固的縱向受拉鋼筋合力為：Ns2fyA5lcos-a全部縱向受拉鋼筋合力的35%為：忠2 =0.7fyAsCOS孑5、梁簡支端下部縱筋的錨固長度一一砼10.2.2_0.7ftbho時(shí)，las _5d0.7 ftbh0時(shí)，las -12d(15d)6、縱向受拉鋼筋截?cái)鄷r(shí)的延伸長度一一砼10.2.3不宜在受拉區(qū)截?cái)?，?dāng)必須時(shí)，符合：0.b0時(shí)，延伸至 且 刃0 , c且從該鋼筋充分利用截面伸

34、岀的長度1.21 a + oh7、梁的構(gòu)造鋼筋砼10.2.1510.2.17Esp :當(dāng)當(dāng)hw 450mm時(shí)，應(yīng)在梁的兩個(gè)側(cè)面沿高度配置縱向構(gòu)造鋼筋(即腰筋)且：A要0.1% bh;s_200mm8、配置箍筋的構(gòu)造規(guī)定砼10210-13 p554三、 柱砼10.3.110.3.2受力鋼筋：箍筋：四、 梁柱節(jié)點(diǎn)砼10.4.110.4.5 p556節(jié)點(diǎn)處的鋼筋錨固長度的計(jì)算：直線錨固：_la,且過柱中心線 _5d1）框架梁上部縱向鋼筋伸入中間層端節(jié)點(diǎn)的錨固長度：水平長度：一 0.41a彎折錨固：亠下彎長：15d2）框架梁下部縱向鋼筋伸入中間節(jié)點(diǎn)或中間支座點(diǎn)的錨固長度：（同上）3）框架梁上部縱向鋼筋

35、應(yīng)貫穿中間節(jié)點(diǎn)或中間支座范圍，具體截?cái)嘁婍?0.2.34）框架柱的縱向鋼筋應(yīng)貫穿中間節(jié)點(diǎn)或中間層端點(diǎn)，其接頭設(shè)在節(jié)點(diǎn)區(qū)以外。5）框架梁頂層端節(jié)點(diǎn)處梁上部縱向鋼筋的截面面積：A 0.35 cfcbho）fy五、 墻砼10.5.110.5.5、10.5.9、10.5.14 p561（1）受剪截面限制條件 V空0.25 - c fcbh(2)偏心受壓的斜截面受剪承載力V _ 1(0.5ftbh。 0.13N ) fyv h。 TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark76 o Current Document -0.5ASv(3)偏心受拉的斜截面受剪承載力V _1(O.5f

36、tbh0 -0.13N fyvAho HYPERLINK l bookmark78 o Current Document 0.5AsA水平向配筋率：%h=Ash 配筋率Svb豎直向配筋率：二A空Shb（4）連梁的受剪承載力V乞0.7ftbh0fyvjAsvh0s六、疊合式受彎構(gòu)件砼10611068、10.6.1410.6.15配筋計(jì)算思路：1、內(nèi)力計(jì)算1 ）第一階段預(yù)制梁跨中彎矩和支座剪力一一注意：有些時(shí)候是給的標(biāo)準(zhǔn)值M- MG Mq =1.2Mgk 1. 4M 1qKV1 二 Vg Vq 1. 2Vgk 1. 4/1QK2 ）第二階段跨中彎矩和支座剪力M2=Mg Mg M q 1. 2MGk

37、 1.2M2gk1.M1QkV2 二 Vg 匕 Vq 1. 2 Vgk 1. Mgk T. V2、正截面受彎承載力計(jì)算x1)第二階段疊合梁正截面受彎承載力計(jì)算ME% fcbx( h0 一) 基本公式：1 c 02:1 fcbx 二 fyAs2)第一階段預(yù)制梁正截面受彎承載力計(jì)算一一按3、斜截面受剪承載力計(jì)算1)T形截面考慮第二階段疊合梁斜截面受剪承載力計(jì)算一一當(dāng) T sv,min，按 =0.7ftbg1.25fyvSVs第一階段預(yù)制梁斜截面受剪承載力計(jì)算一一按疊合面受剪承載力計(jì)算V =1.2ftbh0 0.85f基本公式：% 或 Vu =蘭仙 fyv ASV h)-1sT形截面考慮syv4、鋼筋應(yīng)力驗(yàn)算；sk M0.9 fysk = s1 k s2k尺M(jìn) 1Gk s1 k 0.87人g0.5(1-)M2k；s2k-0.87 AAh01 預(yù)制構(gòu)件截面有效高度七、深受彎構(gòu)件砼10.7.110.7.6、10.7.9、10.7.1210.7.14 p571八