2011二級注冊結構工程師真題空白卷下午一注論壇天空

1、2011 年度勘察設計執(zhí)業(yè)資格結構工程師試卷應考注意事項本試卷科目代碼為“3”，請將此代碼填涂在答題卡“科目代碼”相應的欄目內，否則，無法評分。書寫用筆：黑色或藍色墨水筆、簽字筆，考生在試卷上作答時，專業(yè)（下）天空制作（必須使寫用筆，不得使用鉛筆，否則視為試卷。填涂答題卡用筆：黑色 2B 鉛筆。60093）一注3.須寫用筆將工作、準考證號填寫在答題卡和試卷相應的欄目內。4.本試卷由 40 題組成，每題 1 分，滿分為 40 分。本試卷全部為單項選擇題，每小題的四個選項中只有一個正確，錯選、多選均不得分。5.考生在作答時，必須按題號在答題卡上將相應試題所選選項對應的字母用 2B 鉛筆涂黑。住房和

2、城鄉(xiāng)建設部執(zhí)業(yè)資格人力資源和社會保障部人事二一一年九月中心命制中心印制6.在答題卡寫隨意無關的語言，或在答題卡作標記的，作違紀試卷處理。7.結束時，由監(jiān)考當面將試卷、答題卡一并收回。8.草稿紙由各地配發(fā)，考后收回。工作. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .準考證號. . . . . . . . . . . . . . . . . . .【2011 年下午 12】【2011 年下午 2】假定，該磚柱由普通燒結磚砌筑，其抗壓強度設計值為1.5MPa。試問，該磚柱軸心受壓承載力設計值（kN），與下列近？數(shù)值最為接某磚

3、砌體柱，截面尺寸為 490mm 620mm ，磚柱計算高度 H 4.8m ，采用0MU10 級燒結多孔磚（孔洞率為 33%）、M7.5 級水泥砂漿砌筑，砌體施工質量控制等級為 B 級。A. 430B. 395C. 350D. 310【2011 年下午 1】 試問，此磚柱抗壓強度設計值（MPa），與下列為接近？數(shù)值最A. 1.69B. 1.52C. 1.37D. 1.23【2011 年下午 34】某五層磚砌體房屋，各層層【2011 年下午 4】試問，采用底部剪力法計算時，頂層的作用標準值（kN），為 3m，采用現(xiàn)澆混凝土樓、屋蓋，橫墻承重。與下列數(shù)值最為接近？該房屋位于抗震設防烈度 8 度、設計

4、基本加速度為 0.3g 的地區(qū)，計算簡圖提示：假定結構總水平作用標準值為 f 。Ek如右圖 1-9 所示。已知集中于各樓層、屋蓋的重力荷載代表值相同，G1 G5 2000kN ?！?011 年下午 3】A. 0.333 fEkB. 0.300 fEkC. 0.245 fEkD. 0.200 fEk試問，采用底部剪力法計算時，結構總水平A. 2400作用標準值（kN），與下列B. 2040數(shù)值最為接近？C. 1360D. 1150圖 1-9【2011 年下午 56】某砌體房屋，頂層端部窗洞口處立面如下圖 1-10 所示，窗洞寬 1.5m，現(xiàn)澆鋼筋混凝土屋面板。板底距離女兒墻頂 1.02m。若外縱

5、墻厚 240mm（墻體自重標準值為5.0kN / m2 ），已知傳至 15.05m 標高處的荷載設計值為35kN / m ，砌體采用 MU10 級燒結普通磚、某 7.5 級混合砂漿砌筑，砌體施工質量控制等級為B 級?！?011 年下午 5】 試問，窗上鋼筋磚過梁按簡支計算的跨中彎矩和支座剪力設計值kN m;kN ，與下列數(shù)值最為接近？提示：按A. 10.8；28.8荷載效應控制組合計算。B. 10.5；28.1C. 8.4；22.4D. 8.1；21.6圖 1-10【2011 年下午 6】 假定，該過梁跨中彎矩設計值 M 9.5kN m ，采用鋼筋磚【2011 年下午 78】過梁。試問，磚過梁

6、的底部鋼筋配置面積mm2 ,與下列一落葉松（TC13A）壓彎構件（干材），設計使用年限為 50 年，截面數(shù)值最為接近？尺寸為150mm150mm，長度l 2500mm 。兩端鉸接，承受壓力設計值（軸心）提示：（1）鋼筋采用 HPB300 級鋼筋 f 270N/mm2 ； h 775mm 。N 50kN ，最大初始彎矩設計值 M 4.0 kN m 。y00（2）鋼筋砂漿層厚度為 50mm。【2011 年下午 7】試問，該構件僅考慮軸心受壓時的穩(wěn)定系數(shù)，與下列值最為接近？提示：該構件截面的回轉半徑i 43.3mm。數(shù)A. 69B. 63C. 59D. 54A. 0.90B. 0.84C. 0.66

7、D. 0.56【2011 年下午 8】試問，考慮軸壓力和彎矩共同作用下的構件折減系數(shù)m ，與【2011 年下午 914】某新建房屋為四層砌體結構，設一層室，采用墻下條形基礎。設計室外地下列A. 0.42數(shù)值最為接近？B. 0.38面絕對標高與場地自然底面絕對標高相同， 均為 8.000m， 基礎 B 的寬度b = 2.4m ?；A剖面及地質情況見圖 1-11。C. 0.27D. 0.23圖 1-11【2011 年下午 9】已知砂質粉土的黏粒含量為 6%。試問，基礎 B 基底土層經(jīng)【2011 年下午 10】 相應于荷載效應準組合時，作用于基礎 B 頂部的豎向修正后的承載力特征值（kPa），與下列

8、數(shù)值最為接近？D. 260平均重度取20kN m3 。試問，計算地基力為350 kN m ，基礎及其以上土的A. 180B. 200C. 220沉降時，基礎 B 底面處的附加壓力 p0 (kPa) ，與下列數(shù)值最為接近？A. 100B. 120C. 150D. 170【2011 年下午 11】 按建筑地礎設計規(guī)范GB 500072011 的規(guī)定，計【2011 年下午 12】相應于荷載效應標準組合時，作用于基礎 A 頂部的豎向力Fk = 400 kN m ，水平力 H k = 80 kN m ，力矩 M k = 120 kN m m ，基礎及其以上土的重量取120 kN m （按軸心荷載考慮），

9、基礎 A 的寬度為 3.6m。試問，相算基礎 B 地基受力層范圍內的軟弱下臥層頂面處的附加壓力時，地基壓力擴散角q，與下列A. 6數(shù)值最為接近？B. 10C. 18D. 23應于荷載效應標準組合時，基礎 A 地面邊緣的最大壓力值 pkmax ( kPa ) ，與下列數(shù)值最為接近？A. 180B. 200C. 220D. 240【2011 年下午 14】不考慮地面超載的作用。試問，設計基礎 A 頂部的擋土墻【2011 年下午 13】試問，地基土層的等效剪切波速vse (m s) ，與下列數(shù)值時， O 點處土壓力強度(kN m2 )與下列數(shù)值最為接近？最為接近？A. 150B. 200C. 250

10、D. 300提示：（1）使用時對室外墻水平位移有嚴格限制；= tan 2 45- j ；（2）主動土壓力系數(shù) k2 a土壓力系數(shù) k =tan2 45+ j；2p土壓力系數(shù)k0 = 1- sin j 。A. 15B. 20C. 30D. 60【2011 年下午 1518】某學校田徑場建造在軟弱地基上，由于場地原始地面標高較低，需要大面積填土 2m，填土及地基土層分布情況見右圖 1-12。為減少田徑場的后期沉降，需采取地基處理措施，建設所在地區(qū)常用的地基處理方法有如下幾種：預壓法；強夯法和強夯置換法；振沖法；砂石樁法；水泥粉煤灰碎石樁法；旋噴樁法。【2011 年下午 15】項目建設工期緊，變形控

11、制要求嚴格，建設要求在地基處理方案確定前，選擇兩個可行的地基處理方法進行技術經(jīng)濟比較。試問，下面哪個選項的地基處理方法最為合理？A.B. C. D. 圖 1-12【2011 年下午 16】局部范圍受現(xiàn)場施工條件限制，采用高壓旋噴樁地基處理方法。旋噴樁直徑 800mm，樁頂絕對標高 4.000m，樁底端進入層粉質黏土【2011 年下午 17】條件同上題，并已知旋噴樁采用等邊三角形形式布置，假設單樁豎向承載力特征值為 280kN，樁間土承載力折減系數(shù) 0.3 ，試問，要求層淤泥質黏土經(jīng)處理后的復合地基承載力特征值達到 120kPa，初步設計0.5m。樁端阻力發(fā)揮系數(shù) 0.95。試問，當室內試驗得到

12、的加固土試塊在標p時，估算的旋噴樁合理中心距 s（m），與下列數(shù)值最為接近？D. 2.1準養(yǎng)護條件下 28d 齡期的立方體抗壓強度平均值 fcu 1.2MPa ，單樁承載力發(fā)揮系數(shù) 0.9 時，按建筑地基處理技術規(guī)范JGJ 792012 估算得到的旋噴樁單樁豎向承載力特征值（kN），與下列 數(shù)值最為接近？A. 1.5B. 1.7C. 1.9A. 170B. 240C. 300D. 400【2011 年下午 18】假定，復合地基的承載力特征值為 120kPa，試問，旋噴樁【2011 年下午 1922】某框架結構辦公樓邊柱的截面尺寸為800mm 800mm ，采用泥漿護壁鉆孔灌MPa ，與下列與層

13、淤泥質黏土形成的復合土層壓縮模量 E數(shù)值最為接sp注樁兩樁承立基礎。荷載效應標準組合時，作用于基礎承臺頂面的豎向力Fk 5800kN ，水平力 H k 200kN ，力矩 M k 350kN m ，基礎及其以上土近？A. 2B. 3C. 5D. 7.5平均重度取 20kN/m3 ，承臺及柱的混凝土強度等級均為 C35的（f t 1.57 N /m m ）?？拐鹪O防烈度 7 度，設計基本2加速度值 0.10g，設計分組第一組。鉆孔灌注樁直徑 800mm，承臺厚度 1600mm， h01500mm。基礎剖面及土層條件見圖 1-13?！?011 年下午 19】 試問，鉆孔灌注樁單樁承載力特征值（kN

14、）與下列值最為接近？取為數(shù)A. 3000B. 3500C. 6000D. 7000【2011 年下午 21】試問，地表下 5.5m 深處液化判別標準貫入錘擊數(shù)臨界值 Ncr ，【2011 年下午 20】荷載效應基本組合由荷載控制。試問，承臺正截面最大彎矩設計值（kNm），與下列數(shù)值最為接近？C. 3450與下列數(shù)值最為接近？D. 14A. 5B. 7C. 10A. 2550B. 2700D. 3650圖 1-13【2011 年下午 22】根據(jù)建筑樁基技術規(guī)范JGJ 94-2008，下列關于樁基承臺【2011 年下午 2324】某多層框架結構辦公樓，上部結構劃分為兩個獨立的結構單元進行設計計算，

15、設計、構造的若干主張中，其中是不正確的？柱下兩樁承臺不需要進行受沖切承載力計算對二級抗震等級的柱，縱向主筋進入承臺的錨固長度應乘以 1.05 的系數(shù)一柱一樁時，當樁與柱的截面直徑之比大于 2 時，可不設連系梁防震縫處采柱方案， 縫寬 150mm ， 縫兩側的框架柱截面尺寸均為600mm 600mm ，下圖 1-14 為防震縫處某條軸線上的框架柱及基礎布置情況。上部結構柱 KZ1 和 KZ2 作用于基礎頂部的水平力和彎矩較小，基礎設計時可以忽略不計。【2011 年下午 23】對應于某起控制作用的荷載效應標準組合，上部結構柱 KZ1和 KZ2 作用于基礎頂部的軸力分別為 2160kN 和 3810

16、kN。試問，在圖示參考坐D. 承臺和室外墻與基坑側壁之間的間隙可用壓實性較好的素土分層夯實回填，其壓實系數(shù)不宜小于 0.94標系下，兩柱的豎向力合力作用點位置 x c （mm），與下列數(shù)值最為接近？A. 720B. 740C. 760D. 780圖 1-14【2011 年下午 24】 柱 KZ1 和 KZ2 采用柱下聯(lián)合承臺，承臺下設 100mm 厚素混凝土墊層， 墊層的混凝土強度等級 C10 ； 承臺混凝土強度等級 C30【2011 年下午 2529】某 15 層框架-剪力墻結構，其平立面示意圖如下圖 1-15 所示，其質量和剛度沿豎向均勻分布，對風荷載不敏感，房屋高度 58m，首層層高 5

17、m，25 層層高（ f 2.01N/mm 2 ， f 1 .43 N /m m 2 ），厚度 1000mm， h 900 mm ，tkt04.5m，其余各層層為 3.5m。丙類建筑，所在地區(qū)抗震設防烈度為 7 度（0.15g），類場地，設計樁頂嵌入承臺內 100mm，假設兩柱作用于基礎頂部的豎向力大小相同。試問，承臺抵抗雙柱沖切的承載力設計值（kN），與下列數(shù)值最為接近？D. 10900A. 7750B. 7850C. 8150圖 1-15【2011 年下午 25】 已知該建筑物位于城市郊區(qū)，地面粗糙度為 B 類，所在地【2011 年下午 26】 假定，該建筑物擬作為綜合樓使用，二五層為商場，

18、六七層為庫房，其余樓層作為辦公用房。設計時其樓面活荷載均按等效均布活荷載計算而得，各層荷載標準值如下：（1）屋面 0.65 kNm2 ，屋頂處的系數(shù) 1.402 。試問，在圖 1-15區(qū)基本風壓 w0z所示風向作用下，屋頂 1m 高度范圍內 Y 向的風荷載標準值 w kN m2 ，與下km2m2 m2荷載活荷載雪荷載8.8kN2.0 kN0.5kN列A. 1.08數(shù)值最為接近？B. 1.36C. 1.69D. 1.91（2）815 層荷載8.0 kNm2m22.0 kN活荷載（3）67 層荷載活荷載（4）25 層8.0 kN5.0 kNm2m2荷載8.0 kNm2m2活荷載3.5kN作用時，該

19、結構的總重力荷載代表值GE kN ，與下列試問，計算數(shù)值最為接近？提示：每層面積均按850m2 計算，不考慮樓板開洞影響。A. 1.223 105B. 1.224 105C. 1.205 105D. 1.199 105【2011 年下午 27】 假定，該結構對應于 X 向作用標準值的底部總剪力V0 4250kN ，相應調整的各層框架承擔的總剪力中的最大值為620kN。試問，抗震設計時，X 向作用下，相應的底層框架部分承擔的地震總剪力標準值（kN），取以下數(shù)值時符合有關規(guī)范規(guī)程的最低要求？提示：以下選項數(shù)值均滿足最小剪重比要求。A. 620B. 850C. 900D. 930【2011 年下午

20、28】 假定，該結構位于非區(qū)，僅考慮風荷載作用，且水【2011 年下午 29】 假定，在規(guī)定的水平力作用下，該結構底層框架部分承受平風荷載沿豎向呈倒三角形分布，其最大荷載標準值 q=65kN/m，已知該結構15的傾覆力矩為結構總傾覆力矩的 60%，已知底層某框架柱截面為800mm800mm，剪跨比大于 2，混凝土強度等級 C40。在不采用有利于提高軸壓比限值的構造措施條件下，試問，滿足規(guī)范軸壓比限值要求時，該柱考慮地各層重力荷載設計值總和為G 1.45105 kN 。試問，在上述水平力作用下，ii 1震作用組合的軸壓力設計值（kN）最大值，與下列數(shù)值最為接近？D. 10400該結構頂點質心的彈

21、性水平位移u mm 不超過下列二階效應的影響？數(shù)值時，可不考慮重力A. 7950B. 8560C. 9100A. 40B. 50C. 60D. 70【2011 年下午 30-33】某 8 層辦公樓，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構，如下圖 1-16 所示。該房屋屬丙類建筑，質量和剛度沿豎向分布均勻。所在地區(qū)抗震設防烈度為 8 度（0.20g），【2011 年下午 30】假定，該框架結構側向剛度無突變，底層屈服強度系數(shù)為0.45，第二層的屈服強度系數(shù)為 0.55，框架底層柱軸壓比均不小于 0.5。若不考慮箍筋配置的影響，試問，作用下按彈性方法計算的底層層間位移類場地，設計分組為第一組。設有二層室，室頂

22、板可作為上部mm 不超過下列u數(shù)值時，可滿足規(guī)范對結構薄弱層層間彈塑性位移的e結構的嵌固部位， 室內外高差 450mm。的混凝土強度等級均為 C35要求？提示：依據(jù)建筑抗震設計規(guī)范GB50011-2010 作答。（ f 16.7 N mm2 , f 1.57 N mm2 ），鋼筋采用 HRB335（ f 300 N mm2 ）。ctyA. 47.5B. 50.5C. 53.5D. 93.0圖 1-16【2011 年下午 31】 已知二層頂某跨框架梁 B 端截面所產(chǎn)生的彎矩標準值如下：AB，在及各荷載作用下 AB【2011 年下午 32 】 假定，框架梁 CD 的截面尺寸為 250mm 650m

23、m ，h0 590mm ，根據(jù)抗震計算結果，其邊支座柱邊的截面頂面配筋為 6B25。M 65kN m荷載 樓面活荷載風荷載GkMQk 20kN m試問，在滿足抗震構造要求的前提下，其底部最小配筋面積mm2 與下列數(shù)值最為接近？M wk 70kN m作用M Ehk 260kN m水平試問，滿足規(guī)范要求時，AB 梁 B 端截面考慮作用組合的最不利彎矩設計A. 645B. 884C. 893D. 1473值 M B kN m ，與下列數(shù)值最為接近？A. -430B. -440C. -530D. -540【2011 年下午 33】 已知首層框架角柱 EF 截面尺寸為 500mm600mm，與其相連的首

24、層頂邊跨梁截面為 250mm650mm，假定該框架抗震等級為一級，該【2011 年下午 34-38】某住宅樓（丙類建筑），設有兩層室，地面以上為 16 層，房屋高度45.60m，室內外高差 0.30m，首層層高 3.3m，標準層層高 2.8m。建于 8 度（0.2g）柱同時針方向的組合彎矩設計值為：柱上端彎矩 M t 480kN m ，柱下端彎矩c抗震區(qū)，設計分組為第一組，類場地。采用短肢剪力墻較多的剪力墻結構，13 層墻體厚度均為 250mm，地上其余層墻體厚度均為 200mm，在規(guī)定M b 370kN m 。若采用對稱配筋，該柱上下端實配鋼筋的正截面抗震受彎承c水平力作用下，其短肢剪力墻承

25、擔的底部傾覆力矩占結構底部總傾覆力矩的 45%。其中一幅剪力墻一至三層截面如圖 1-17 所示。墻體混凝土等級，7 層樓板面以下為 C35（ fc 16.7 N mm , ft 1.57 N mm ），7 層以上為 C30，22墻體豎向、水平分布鋼筋以及墻肢邊緣構件的箍筋采用 HRB335，墻肢邊緣構件的縱向受力鋼筋采用 HRB400。載力所對應的彎矩值為 M t M b 700kN m 。試問，對柱截面進行抗震設計cuacua時，柱 EF 端部截面組合的剪力設計值（kN），與下列數(shù)值最為接近？提示： M t 、M b 符合建筑抗震設計規(guī)范GB50011-2010 的 6.2.2柱弱cuacu

26、a梁的要求。A. 380B. 405C. 415D. 445圖 1-17【2011 年下午 34】 假定，首層墻肢 1 抗震等級為二級，考慮組合的一組【2011 年下午 35】 墻肢 1 處于第三層時，計算表明其端部所設暗柱僅需按構造配筋，軸壓比為 0.5，且底層墻肢底截面軸壓比大于 0.3。試問，該墻肢暗柱不利內力計算值為 M 360kN m,V 185kN 。試問，在滿足規(guī)范剪力墻截面ww的豎向鋼筋最小配置數(shù)量應為下列造要求？時，才能滿足規(guī)范、規(guī)程的最低抗震構受剪承載力限值時，墻肢 1 底部截面的剪力設計值（kN），與下列為接近？數(shù)值最建筑混凝土結構技術規(guī)程JGJ3-2010 作答。提示：按A. 6C20B. 6C18C. 6C16D. 6C14提示：取 h h 計算。w0wA. 1400B. 1540C. 1840D. 2060【2011 年下午 36】 第三層墻肢 2 截面尺寸 250mm1550mm，如圖 1-17 所示，在滿足有關規(guī)范規(guī)程關于墻肢軸壓比限值條件時，其在重力荷載代表值作用下【2011 年下午 37】已知首層墻肢 2 一端邊緣構件截面配筋形式如右圖 1-18 所示。假定其抗震等級為一級，軸壓比為 0.4，箍筋采用 HR