京廣鐵路斜拉橋施工掛籃設計計算書

1、石家莊市倉安路跨京廣鐵路斜拉橋施工掛籃計算書PAGE PAGE 21班石家莊市倉安霸路跨京廣鐵路岸斜拉橋半施工掛籃設計柏計算書1 概況矮石家莊市倉安啊路斜拉橋為倉吧安路高架橋中傲跨越京廣鐵路哎的一座大型橋凹梁，其主跨 背 米，為砼罷型結(jié)構(gòu)。由鞍于跨越京廣鐵佰路，而施工期藹間又不能影響骯京廣線的運行敖，故施工只能皚采用懸臂施工霸，其施工節(jié)段笆為6.3m。耙本掛籃就是為笆此橋梁的懸按臂施工而設計拔的。岸根據(jù)本橋的結(jié)背構(gòu)特點和施工氨特點，掛籃為霸三角掛籃，其瓣由以下幾個主般要部分組成。背（1）主桁系拌統(tǒng)：由主梁、艾立柱、斜拉鋼澳帶組成單片主凹桁，共4片，凹橫向由前、后叭上橫梁、平聯(lián)稗、門架連接；安（

2、2）梁頂唉板底模平臺：芭由縱梁和下橫艾梁組成整體平擺臺，分前、后阿底模平臺；（拔3）梁縱、斑橫梁底模平臺矮：由支撐梁和板橫向底模支架搬組成整體平臺叭，橫向底模支昂架采用桁架形跋式；（4癌）扒吊掛系統(tǒng)：由笆前上橫梁，前敖后吊掛精軋螺扳紋鋼筋組成；俺（5）外導梁敗系統(tǒng)：由外導笆梁、錨固滑行氨設備等組成，奧為底模平臺滑傲道設備；（6艾）走行系統(tǒng)：罷由前后支腿、案滑板及滑道組靶成，為主桁系白統(tǒng)的滑行設備辦；啊(7)把平衡及錨固系板統(tǒng)：由錨固部骯件、錨固筋、巴配重等組成，唉以便掛籃在灌哀注砼和空載行頒走時，具有必伴要的穩(wěn)定性。2 計算依據(jù)拔石家莊市倉安吧路跨京廣鐵路皚斜拉橋施工設伴計圖；癌石家莊市倉安巴

3、路跨京廣鐵路擺斜拉橋施工澳掛籃方案設計跋圖；班公路橋涵設巴計通用規(guī)范皚（JTJ02鞍1-89）；絆公路橋涵鋼岸結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)懊設計規(guī)范（霸JTJ025百-85）；叭公路橋涵施擺工技術規(guī)范邦（JTJ04昂1-2000藹）。3 計算說明靶根據(jù)本掛籃的安結(jié)構(gòu)特點，設凹計計算中采用哀以下假定和說阿明。俺（1）由于掛叭籃的主桁系統(tǒng)壩和底模系統(tǒng)僅板通過吊掛系統(tǒng)跋（精軋螺紋鋼安）相連，故計瓣算按各自的子霸結(jié)構(gòu)進行計算八，子結(jié)構(gòu)為前矮底模平臺，后罷底模平臺，縱隘、橫梁底模平拔臺和主桁體系捌；白（2）計算順哀序為先對前、爸后底模平臺和罷縱、橫梁底模奧平臺進行結(jié)構(gòu)敖計算，得出各鞍吊點的支撐反凹力，然后把此版支撐反力

4、作為按外力對主桁體礙系進行各項計翱算；盎（3）縱、橫捌梁底模平臺中暗橫向底模支架芭為四片桁架，跋縱向為支撐梁吧，荷載傳遞為拌先有間隔60哎70的方暗木承受直接荷阿載，然后傳遞背給底模支架，氨縱向支撐梁相稗對于橫向的底盎模支架，其剛凹度很小，對底敗模支架的橫向扳約束很弱，所叭以計算均對底皚模支架進行，白底模支架可以安按照各自的桁百架體系進行平哎面計算。單片岸桁架上弦桿承奧受由間隔60澳70的方啊木所傳遞的荷疤載（32m/哀0.60.藹7m32）按簡化為均布荷暗載。由于非節(jié)扒點力的存在，叭故桁架各桿件把按梁單元進行鞍計算，即節(jié)點胺為剛性節(jié)點；班（4）前、后艾底模平臺按縱般梁和下橫梁組矮成的平面格梁

5、熬體系進行空間襖計算，單元劃耙分為空間梁單皚元，所受荷載擺為均布荷載；跋（5）主桁體跋系按空間結(jié)構(gòu)邦進行計算，主安梁為按梁單元壩計算，立柱和藹鋼拉帶按桿單唉元計算，即節(jié)芭點絞接；靶（6）節(jié)段施啊工過程一般分絆為以下工況：頒掛籃空載走吧行就位。立霸模。綁扎鋼埃筋并澆注砼。版砼養(yǎng)生后，安拆模并張拉預暗應力。對于掛案籃來講，只有百工況和工況胺最不利，故般只進行工況工笆況和工況板的檢算；吧（7）掛籃各耙子結(jié)構(gòu)橫向靠芭各自的限位裝皚置約束，橫向扒風載作用下的跋主桁結(jié)構(gòu)橫向扒穩(wěn)定性不作檢翱算；伴（8）主桁體伴系的結(jié)構(gòu)受力般分析和豎向整把體穩(wěn)定性檢算拌，計入縱向風伴載作用。橋面佰以下的結(jié)構(gòu)體邦系不考慮風載鞍

6、作用；阿（9）各施工哎荷載參照規(guī)范耙或相應資料取佰值，并按荷載跋組合進行組背合檢算；半（10）由于霸砼澆注是一緩鞍慢加載過程，皚故工況不計扒荷載動力作用鞍，但工況應熬計入荷載動力搬作用；笆（11）本檢哎算未考慮地震扒荷載作用。哀根據(jù)上述假定凹，采用橋梁拌博士（v2.傲9扒）皚進行計算，襖并用ANSY擺S7.1進行岸校核。疤4 計算相關佰參數(shù)骯（1）材料容盎重： 胺C50砼 襖26.25k板N/m跋3擺（考慮體內(nèi)鋼氨筋的影響，提胺高5）；邦鋼構(gòu)件 82伴.425kN癌/m稗3捌（考慮節(jié)點板盎等的影響，提邦高5）。昂（2）材料彈笆性模量：板A3鋼材 2岸.110埃5疤Mpa；搬16Mn鋼材笆 2.

7、11藹0敖5襖Mpa；絆32精軋螺案紋鋼筋 2.般010鞍5笆Mpa。拌（3）聯(lián)接系氨、底模等附屬版恒載：2.0埃kN/m岸2胺。瓣（4）側(cè)模、疤施工機械、作斑業(yè)人群等施工皚荷載：2.0哀kN/m哎2捌。奧（5）溫度荷拔載：升溫15背，降溫15耙，體系溫度岸20。柏（6）風荷載疤：橫向基本風阿壓 500翱pa；瓣縱向基本風壓伴 0.4捌50020案0pa。5 計算內(nèi)容敖5拜.氨1 前底模平唉臺檢算邦前底模平臺由跋42片縱梁和奧2片前下橫梁胺組成一正交格芭梁體系。單片拜縱梁規(guī)格為半I扳14拌型鋼，計算長頒度為2.0m奧；單片橫梁規(guī)般格為2唉a礙32辦型鋼，計算長扒度為21.4頒m。由于荷載耙、結(jié)

8、構(gòu)均對稱稗，故計算采用埃整體結(jié)構(gòu)的一哀半進行空間梁吧單元分析。計鞍算模型單元劃熬分見圖5.1白-1，節(jié)點劃澳分見圖5.1氨-2。扳圖5.1-1胺 1/2前底絆模平臺模型單巴元劃分扮圖5.1-2佰 1/2前底案模平臺模型節(jié)岸點劃分斑在計算模型中叭，縱梁均劃分唉為4個梁單元笆（40.5八m），1/2把前下橫梁劃分半為42個梁元奧（0.34m邦400.澳25m0.傲36m），各瓣梁元的幾何特骯性根據(jù)型鋼表俺查知，結(jié)構(gòu)材吧料特性和其它哀計算參數(shù)按照傲4藹中提供的數(shù)據(jù)佰取值。實際結(jié)唉構(gòu)各吊點為彈礙性約束，但本敗計算中假定為霸剛性約束，具疤體的支點位移拌在吊掛系統(tǒng)檢癌算中綜合考慮唉。本計算模型巴邊界條件具

9、體頒以見表5.1凹-1。，岸表5.1-1俺 1/2前底鞍模平臺計算模靶型邊界條件盎節(jié) 點把約 束 內(nèi) 斑容頒說 明巴1拜X、Y、Z向岸線位移懊吊點位置巴44凹X、Z向線位岸移絆吊點位置靶29捌Y、Z向線位板移扳吊點位置懊72熬Z向線位移伴吊點位置安43翱Y向角位移絆結(jié)構(gòu)對稱點白86靶Y向角位移翱結(jié)構(gòu)對稱點伴注：斑1.稗下橫梁軸向為頒X向，縱梁軸邦向為Y向，豎佰向為Z向；般 2.敖節(jié)點1、44癌為端部吊點，百節(jié)點29、7癌2為中間吊點傲。把根據(jù)稗3扮中的計算假定礙，計算工況為頒：敖工況1：掛籃辦空載走行。澳荷載組合：結(jié)敖構(gòu)自重附屬芭恒載溫度荷盎載。跋工況2：立模捌并澆注梁體砼耙。版荷載組合：結(jié)拔

10、構(gòu)自重附屬辦恒載外加荷艾載（梁體砼）扒施工荷載襖溫度荷載。胺附屬恒載、外盎加荷載和施工背荷載均按均布啊荷載作用在縱笆梁上，然后由澳縱梁傳遞給橫霸梁。按杠桿原皚理求得每片縱罷梁上的荷載集板度，具體如下吧：敖附屬恒載 q爸f拜=20.5靶=1.0kN骯/m般施工荷載 q壩s鞍=20.5擺=1.0kN隘/m昂外加荷載 q按w八=26.25翱0.25搬0.5=3.拌28kN/m瓣以上荷載均按八照各自工況沿氨各縱梁滿布。瓣經(jīng)計算，各工稗況下各吊點處懊支撐反力（豎骯向）見表5.埃1-2。兩前拌下橫梁在對稱百荷載作用下所阿產(chǎn)生的內(nèi)力和艾變形均相同。唉前下橫梁與縱藹梁相交各節(jié)點盎和相應縱梁跨凹中在工況2中澳的

11、最大豎向位礙移和最大應力藹結(jié)果見表5.斑1-3。下橫叭梁在荷載組合背下的最大豎向凹變形示意圖見扒圖5.3-3疤，最大彎矩示敗意圖見圖5.絆3-4。傲表5.1-2巴 1/2前底案模平臺各吊點挨豎向支撐反力把（kN埃）拌節(jié) 點埃工 況 1澳工 況 2班1懊8.扮8霸32.3氨44邦8.笆8叭32.3瓣29瓣24.扒7般91.0絆72巴24.佰7矮91.般0唉表5.1-3扒 1/2前底昂模平臺計算結(jié)矮果匯總百橫梁相交節(jié)點拔豎向伴位移凹上緣拜應力八下緣盎應力拌縱梁跨中節(jié)點凹豎向阿位移敖上緣皚應力阿下緣扒應力霸1俺0昂0耙0爸扳白稗哀2版1.14絆11.8扮-11.8辦88澳1.85唉25.1按-25.

12、1壩4奧2.73般26.0芭-26.0罷90凹3.44藹25.1癌-25.1挨6敖4.13癌37.0佰-37.0頒92吧4.84耙25.1傲-25.1伴8背5.26案44.9把-44.9霸94藹5.97版25.1阿-25.1澳10瓣6.06叭49.6埃-49.6熬96板6.77拔25.1扮-25.1般12皚6.50翱51.2半-51.2暗98巴7.21搬25.1昂-25.1癌14安6.55拔49.6昂-49.6擺100辦7.26瓣25.1拔-25.1岸16拔6.25邦44.9絆-44.9礙102芭6.96靶25.1吧-25.1八18扳5.61阿37.0佰-37.0般104皚6.32佰25.1鞍

13、-25.1斑20安4.70拌25.9拜-25.9藹106爸5.41艾25.1熬-25.1隘22絆3.60吧11.7澳-11.7巴108拔4.31骯25.1叭-25.1啊24伴2.42拜-5.7斑5.7版110把3.13佰25.1翱-25.1吧26板1.28奧-26.2懊26.2八112哀1.99捌25.1啊-25.1捌28襖0.34八-49.9吧49.9挨114隘1.05芭25.1跋-25.1奧29耙0斑-63.3鞍63.3辦艾辦辦笆30笆-0.23佰-52.2瓣52.2盎116辦0.48骯25.1隘-25.1扒32笆-0.42暗-33.2暗33.2岸118擺0.29扳25.1皚-25.1吧3

14、4叭-0.35絆-17.4礙17.4挨120班0.36澳25.1般-25.1捌36鞍-0.15熬-4.7岸4.7搬122疤0.56懊25.1敖-25.1拌38芭0.09拌4.8阿-4.8凹124疤0.80白25.1笆-25.1哀40敖0.29阿11.2八-11.2伴126氨1.00昂25.1白-25.1斑42柏0.42爸14.4芭-14.4鞍128斑1.13伴25.1擺-25.1哀43拌0.45芭14.4艾-14.4跋埃熬瓣白注：1豎向懊位移以向下為癌正，單位，敗應力以壓為正八，單位MPa熬；叭 2鞍橫梁相交節(jié)點阿為下橫梁與縱靶梁的交點，同襖行的縱梁為相頒應縱梁。襖圖5.1-3骯 下橫梁最大柏

15、豎向變形示意拔圖骯圖5.1-4把 下橫梁最大俺彎矩示意圖挨從表5.1-疤3和圖5.1敗-3可知：前敗下橫梁邊跨的扳最大撓度為6伴.55，其鞍撓跨比6.5俺5/7090胺=1/108拌2，大于1/襖1600，應疤考慮增設構(gòu)造敗預拱度，中跨岸節(jié)點撓度很小板。所有縱梁跨矮中撓度均為0埃.71，其百撓跨比0.7按1/2000安=1/281半7，小于1/擺1600，可澳不設構(gòu)造預拱把度。所有節(jié)點邦撓度均小于1疤/800，結(jié)壩構(gòu)變形滿足規(guī)叭范要求。白從表5.1-扮3和圖5.1板-4可知：前俺下橫梁最大正百彎矩處梁體下擺緣最大拉應力昂為51.2M哀Pa，支座處盎（最大負彎矩昂）梁體上緣最背大拉應力為6拜3.

16、3MPa半，均小于A3昂鋼的耙1.4挨背版W艾=霸203敗 MPa(規(guī)柏范規(guī)定：臨時爸性結(jié)構(gòu)在組合矮的巴扳W澳可提高1.邦4倍)，結(jié)構(gòu)啊受力滿足規(guī)范笆要求。縱梁受鞍力結(jié)果均相同隘，這因為各縱邦梁結(jié)構(gòu)相同，敖受荷也相同。八5唉.按2 后底模平跋臺檢算版后底模平臺由隘42片縱梁和俺2片后下橫梁奧組成一正交格佰梁體系。單片伴縱梁規(guī)格為百I拜14半型鋼，計算長拜度為2.7m疤；單片橫梁規(guī)捌格為2拔a按32岸型鋼，計算長邦度為21.4瓣m。計算模型搬單元劃分見圖版5.2-1，藹節(jié)點劃分見圖吧5.2-2。擺圖5.2-1爸 1/2后底瓣模平臺模型單氨元劃分稗圖5.2-2胺 1/2后底盎模平臺模型節(jié)癌點劃分稗

17、在計算模型中辦，縱梁均劃分稗為4個梁單元把（40.6敗75m），1哀/2前下橫梁佰劃分為42個稗梁元（0.3啊4m40叭0.25m敗0.36m）伴，各梁元的幾扒何特性、結(jié)構(gòu)敖材料特性和其哀它計算參數(shù)以傲及結(jié)構(gòu)受力分礙析同前底模平阿臺。半本體系計算工絆況和荷載情況礙均同前底模平捌臺。傲經(jīng)計算，各工按況下各吊點處隘支撐反力（豎斑向）見表5.案2-1。兩前跋下橫梁在對稱爸荷載作用下所矮產(chǎn)生的內(nèi)力和昂變形均相同。疤前下橫梁與縱芭梁相交各節(jié)點邦和相應縱梁跨罷中在工況2中搬的最大豎向位皚移和最大應力安結(jié)果見表5.氨2-2。后下昂橫梁的變形圖罷和最大彎矩圖扮參照圖5.1啊-3和圖5.隘1-4。巴從表5.2-

18、拜3可知：后下百橫梁邊跨的最班大撓度為熬8隘.鞍7案，其撓跨比霸8案.安7耙/7090=拜1/藹815鞍，大于1/1傲600，應考八慮增設構(gòu)造預擺拱度，中跨節(jié)礙點撓度均很小柏?？v梁跨中撓氨度均為2.3傲6，其撓跨邦比哀2.36搬/2000=藹1/板847凹，大于1/1拜600，也應扮考慮增設構(gòu)造盎預拱度。所有澳節(jié)點撓度均小斑于1/800懊，結(jié)構(gòu)變形滿澳足規(guī)范要求。俺后下橫梁最大熬正彎矩處梁體啊下緣最大拉應敗力為白68艾.扒0按MPa，支座挨處（最大負彎按矩）梁體上緣礙最大拉應力為爸83盎.安9般MPa，均小壩于A3鋼的哎1.4藹扮扒W佰=盎203捌 MPa(規(guī)霸范規(guī)定：臨時板性結(jié)構(gòu)組合斑的扒盎

19、W盎可提高1.板4倍)，結(jié)構(gòu)版受力滿足規(guī)范板要求?？v梁應芭力結(jié)果較小。安表5.2-1板 1/2后前案底模平臺各吊般點豎向支撐反佰力（kN般）皚節(jié) 點扮工 況 1凹工 況 2搬1扳11.1搬42.9敗44絆11.1搬42.9澳29哀31.2柏120.7稗72伴31.2伴120.7扮表5.2-2盎 1/2后底柏模平臺計算結(jié)唉果匯總岸橫梁相交節(jié)點板豎向白位移扒上緣癌應力版下緣邦應力隘縱梁跨中節(jié)點癌豎向疤位移隘上緣瓣應力澳下緣哀應力八1半0哎0背0哀懊阿頒吧2板1.51邦15.6辦-15.6百88壩3.87佰45.7百-45.7安4半3.62隘34.5邦-34.5氨90案5.98拌45.7巴-45.7

20、暗6哎5.48藹49.1擺-49.1俺92胺7.84霸45.7版-45.7昂8版6.98案59.6吧-59.6阿94百9.34柏45.7扒-45.7扮10傲8.04敖65.9搬-65.9叭96礙10.40礙45.7凹-45.7懊12傲8.62盎68.0按-68.0拜98芭10.98扮45.7暗-45.7埃14叭8.70佰65.9埃-65.9昂100骯11.06耙45.7按-45.7安16皚8.29霸59.6般-59.6敖102俺10.65柏45.7吧-45.7暗18白7.44哀49.1斑-49.1瓣104哀9.80哎45.7哀-45.7拌20稗6.23案34.4扳-34.4半106奧8.59藹

21、45.7頒-45.7背22埃4.77扒15.6笆-15.6絆108罷7.14隘45.7靶-45.7稗24癌3.21把-7.5襖7.5吧110盎5.57背45.7安-45.7百26搬1.70邦-34.7唉34.7熬112皚4.06昂45.7半-45.7澳28霸0.45藹-66.1疤66.1啊114班2.81案45.7斑-45.7邦29斑0般-83.9昂83.9敗隘疤跋笆30叭-0.31啊-69.3搬69.3扒116爸2.06拔45.7拔-45.7稗32哀-0.55藹-44.1矮44.1懊118哎1.81叭45.7扮-45.7擺34八-0.47哀-23.1昂23.1疤120耙1.89靶45.7邦-

22、45.7扳36搬-0.21奧-6.3擺6.3扒122白2.16捌45.7八-45.7岸38傲0.11疤6.3版-6.3皚124叭2.47捌45.7稗-45.7唉40疤0.38拜14.7瓣-14.7爸126礙2.74敖45.7伴-45.7骯42辦0.55跋19.0安-19.0哀128按2.91挨45.7扮-45.7扮43埃0.58背19.0罷-19.0暗頒皚哀骯注：1豎向搬位移以向下為伴正，單位，辦應力以壓為正佰，單位Mpa邦；按 2疤橫梁相交節(jié)點板為下橫梁與縱礙梁的交點，同骯行的縱梁為相挨應縱梁。哀5搬.壩3 縱、橫梁柏底模平臺支架斑檢算辦縱、橫梁底模靶平臺支架橫向爸布置為四片相吧同的桁架，縱

23、頒向為四片支撐澳梁，荷載傳遞壩為：間隔60般70的方罷木底模支架盎，縱向支撐梁皚僅以聯(lián)接作用吧，其受力很小鞍，故底模支架斑可以按照各自背的桁架體系進吧行平面計算，拜分端桁架和中懊桁架兩種加載氨形式。單片桁般架上弦桿承受挨由間隔60佰70的方木扮所傳遞的荷載癌簡化為均布荷皚載。由于非節(jié)壩點力的存在，藹故桁架各桿件皚按梁單元進行凹計算，即節(jié)點頒為剛性節(jié)點。按桁架上弦桿為埃2皚a擺16癌型鋼，節(jié)間長安1.5m，共暗22節(jié)間。下唉弦桿為2阿a般14壩型鋼，節(jié)間長敖1.5m，共稗20節(jié)間。桁按高1.5m 熬，豎桿和斜桿俺為758矮角鋼。桁架計挨算模型見圖5霸.3-1和5艾.3-2。擺圖5.3-1矮 縱、

24、橫梁底吧模支架模型單背元劃分芭圖5.3-2叭 縱、橫梁底鞍模支架模型節(jié)拜點劃分埃在計算模型中翱，單根桿件均昂劃分為3個梁笆單元，全桁架壩共有255個辦梁元，228熬個節(jié)點，上弦壩桿、下弦桿和傲豎桿的單元長藹度為0.5m凹，斜桿的單元懊長度為0.7跋07m，各梁跋元的幾何特性骯根據(jù)型鋼表查暗知，結(jié)構(gòu)材料板特性和其它計扳算參數(shù)按照阿4拜中提供的數(shù)據(jù)艾取值。實際結(jié)疤構(gòu)各吊點為彈骯性約束，但本礙計算中假定為氨剛性約束，具拌體的支點位移斑在吊掛系統(tǒng)檢骯算中綜合考慮澳。本計算模型靶邊界條件具體稗以見表5.3白-1。拔表5.3-1皚 縱橫梁底模稗支架計算模型板邊界條件把節(jié) 點板約 束 內(nèi) 跋容埃說 明吧5班

25、X、Y向線位把移俺吊點位置哎21昂Y向線位移按吊點位置背47板Y向線位移爸吊點位置骯63罷Y向線位移芭吊點位置阿注：敖1.案模型為平面模擺型，故梁軸向傲為X向，豎向埃為Y向；邦 2.扒節(jié)點5、63扮為端部吊點，疤節(jié)點21、4懊7為中間吊點半。靶根據(jù)芭3扒中的計算假定岸，計算工況為爸：埃工況1：掛籃拌空載走行。班荷載組合：結(jié)氨構(gòu)自重附屬霸恒載溫度荷凹載。胺工況2：立模扳并澆注梁體砼瓣。邦荷載組合：結(jié)胺構(gòu)自重附屬笆恒載外加荷瓣載（梁體砼）般施工荷載爸溫度荷載。暗附屬恒載、外辦加荷載和施工邦荷載均按均布扮荷載作用在桁敗架上弦桿上，頒按杠桿原理求柏得每片桁架的襖荷載集度。但奧由于前（后）按支架和中間支

26、案架承受的荷載跋不同，故底模頒前（后）端支般架和中間支架岸分別進行計算瓣。具體如下：伴（一）前（后般）端桁架瓣附屬恒載 q敗f敗=27.3辦/4=3.6懊5kN/m哀施工荷載 q捌s斑=27.3靶/4=3.6般5kN/m哎外加荷載 q叭w把=26.25埃1.748吧6.3/4癌=72.27凹kN/m辦以上荷載均按把各自工況作用爸在桁架兩邊跨骯端部3m范圍板內(nèi)(型砼梁壩縱梁)，具體懊圖示見圖5.奧3-3。哎圖5.3-3凹 前（后）端辦桁架加載圖示鞍經(jīng)計算，各工案況下各吊點處哀支撐反力（豎礙向）見表5.扳3-2。桁架斑在荷載組合下暗的最大豎向變背形示意圖見圖凹5.3-4，隘最大節(jié)點撓度按具體數(shù)據(jù)見

27、表昂5.3-3。皚桁架在荷載組啊合下的最大彎啊矩示意圖見圖懊5.3-5，昂各類桿最大應頒力結(jié)果見表5挨.3-4。搬表5.3-2八 底模前（后伴）端桁架各吊襖點豎向支撐反矮力（kN扳）吧節(jié) 點奧工 況 1八工 況 2皚5暗13.6芭205.7埃21敖13.5罷49.1邦47哎13.3叭48.5搬63笆13.5俺205.9案表5.3-3藹 底模前（后哎）端桁架最大氨節(jié)點撓度芭位 置白節(jié) 點 號昂工況1哀工況2昂邊跨變形最大案處傲9柏0.29艾3.94熬中跨跨中艾34稗0.35啊-0.25絆注：撓度以向斑下為正，單位矮。耙表5.3-4敗 底模前（后八）端桁架桿件叭最大應力哎桿件埃類 別俺斷面號擺上緣

28、凹應力氨下緣敗應力澳斷面具體位置巴上弦桿敖上緣最大拉應邦力矮5-I般-167.0白164.0頒左端吊點佰上緣最大壓應耙力擺8-I暗97.8斑44.0八距左端吊點1阿.6m敖下緣最大拉應隘力俺63-J熬51.5艾-54.6擺距右端吊點0皚.4m佰下緣最大壓應翱力癌5-I白-167.0阿164.0骯左端吊點耙下弦桿凹上緣最大拉應拜力礙126-J把-27.9稗-19.3斑最右端節(jié)點百上緣最大壓應扮力絆106-I辦8.2芭6.2巴距最右端節(jié)點壩10.5 m奧下緣最大拉應唉力壩72-J扮-11.4邦-36.6笆距最左端節(jié)點背3 m版下緣最大壓應板力吧108-J絆-0.1哎14.5百距最右端節(jié)點罷9 m鞍

29、豎 桿暗上緣最大拉應按力芭127-I搬-87.8翱-37.4板第1根豎桿頂按部巴上緣最大壓應襖力霸130-I阿68.4俺-36.7捌第2根豎桿頂壩部胺下緣最大拉應襖力伴187-I吧-22.0八-72.8辦最后1根豎桿罷頂部安下緣最大壓應皚力柏133-I埃-4.3斑57.1扮第3根豎桿頂拜部般斜 桿疤上緣最大拉應氨力藹205-I唉-42.7百-26.9百距下弦桿最左捌端6m壩上緣最大壓應叭力暗193-I盎103.0安55.9阿下弦桿最左端暗下緣最大拉應唉力絆249-J拜21.4版-40.7扒距最右端吊點襖1.1m挨下緣最大壓應俺力疤195-J藹25.9哎95.4矮距最左端吊點俺1.1m皚注：1.

30、應力拌以壓為正，單拜位Mpa；案2.5-I表瓣示5#單元I吧節(jié)點。懊圖5.3-4哀 前端（后）版桁架最大豎向暗變形示意圖笆圖5.3-5扒 前端（后）哀桁架最大彎矩翱示意圖翱從表5.3-癌3可知：支架埃節(jié)點的最大撓絆度為3.94辦，其撓跨比班3.94/8把200=1/稗2081，既瓣小于1/80罷0也小于1/瓣1600，可笆不設構(gòu)造預拱拜度且結(jié)構(gòu)變形爸滿足規(guī)范要求八。艾從表5.3-岸4可知：支架絆單元受力最不巴利處位于上弦案桿左端吊點處骯(最大負彎矩背處)，其最大柏拉應力為16皚7.把0邦MPa，小于安A3鋼的1.藹4靶稗W壩=絆203搬 MPa(規(guī)翱范規(guī)定：臨時芭性結(jié)構(gòu)在組合埃的矮般W扮可提高

31、1.白4倍)，結(jié)構(gòu)鞍受力滿足規(guī)范隘要求。但從安襖全儲備出發(fā)，氨建議對兩個端挨吊點所在的節(jié)百間上弦桿上、吧下緣進行局部熬加強。擺（二）中間桁叭架笆中間桁架在各哀工況下端部3耙m范圍(型唉砼梁縱梁) 扒和除端部3m敖范圍以外的其藹它地方(型案砼梁橫梁)所挨承受的荷載不爸同。具體如下瓣：俺端部3m范圍盎(型砼梁縱扮梁荷載)吧附屬恒載 q暗f盎=27.3邦/4=3.6背5kN/m辦施工荷載 q癌s笆=27.3礙/4=3.6岸5kN/m拔外加荷載 q瓣w矮=26.25拌1.748版6.3/4傲=72.27吧kN/m芭3m以外的其佰它地方(型疤砼梁橫梁荷載背)按附屬恒載 q霸f敖=21.1瓣/2=1.1艾

32、kN/m跋施工荷載 q笆s敖=21.1矮/2=1.1霸kN/m按外加荷載 q壩w阿=26.25壩1.748拔0.5/2骯=11.47唉kN/m(橫罷梁寬度按0.搬5m計)稗以上荷載均按哀各自工況組合巴作用，具體圖奧示見圖5.3巴-6。拔圖5.3-6扒 中間桁架加擺載圖示佰經(jīng)計算，各工柏況下各吊點處翱支撐反力（豎跋向）見表5.礙3-5。桁架阿在荷載組合下把的最大豎向變岸形示意圖見圖靶5.3-7，邦最大節(jié)點撓度挨具體數(shù)據(jù)見表般5.3-6。稗桁架在荷載組靶合下的最大彎敖矩示意圖見圖笆5.3-8，吧各類桿最大應柏力結(jié)果見表5瓣.3-7。巴表5.3-5骯 中間桁架各拔吊點豎向支撐把反力（kN班）埃節(jié) 點

33、敗工 況 1稗工 況 2靶5捌14.3邦215.3巴21熬25.9皚204.1扮47礙25.7瓣202.8啊63爸14.3稗215.8隘表5.3-6骯 中間桁架最熬大節(jié)點撓度案位 置暗節(jié) 點 號安工況1澳工況2埃邊跨變形最大瓣處絆9佰0.35胺4.72拌中跨跨中熬34傲0.78把5.09般注：撓度以向靶下為正，單位埃。拜表5.3-7瓣 中間桁架桿跋件最大應力艾桿件背類 別啊斷面號阿上緣叭應力盎下緣爸應力敗斷面具體位置頒上弦桿頒上緣最大拉應罷力按47-I捌-227.0柏179.0艾右側(cè)中吊點靶上緣最大壓應唉力辦8-I襖102.0搬-40.8拜距左端吊點1芭.6m拌下緣最大拉應骯力把48-J案46

34、.7癌-95.5啊距右側(cè)中吊點唉1.1m柏下緣最大壓應吧力癌47-I拔-227.0半179.0俺右側(cè)中吊點癌下弦桿艾上緣最大拉應扮力澳118-I爸-25.3背-24.2懊距最右端節(jié)點埃4.5 m熬上緣最大壓應靶力安82-I捌18.2盎14.1罷距最左端節(jié)點搬7.5 m辦下緣最大拉應爸力絆72-J跋-11.6礙-39.9柏距最左端節(jié)點翱3 m傲下緣最大壓應皚力氨84-J俺-8.5把40.7敖距最左端節(jié)點佰9 m辦豎 桿罷上緣最大拉應敗力八169-I扒-159.0挨-28.5芭第15根豎桿鞍頂部擺上緣最大壓應笆力搬181-I懊76.2凹23.1疤第19根豎桿柏頂部扳下緣最大拉應襖力斑145-I暗1

35、1.2凹-118.0敗第7根豎桿頂扳部邦下緣最大壓應矮力稗133-I般7.3傲59.4佰第3根豎桿頂班部按斜 桿襖上緣最大拉應芭力案205-I哀-97.0霸-54.4巴距下弦桿最左把端6m般上緣最大壓應瓣力稗193-I扒110.0安60.1澳下弦桿最左端稗下緣最大拉應暗力佰207-J挨-29.8啊-89.1啊距上弦桿最左疤端9m懊下緣最大壓應翱力敖195-J襖28.8笆102.0把距最左端吊點安1.1m罷注：1.應力氨以壓為正，單唉位Mpa；芭2.5-I表哎示5#單元I阿節(jié)點。笆圖5.3-7芭 中間桁架最骯大豎向變形示唉意圖熬圖5.3-8奧 中間桁架最罷大彎矩示意圖奧從表5.3-挨6可知：支架

36、礙節(jié)點的最大撓辦度為5.09傲，其撓跨比熬5.09/8絆200=1/爸1611，既背小于1/80哀0也小于1/百1600，可邦不設構(gòu)造預拱暗度且結(jié)構(gòu)變形疤滿足規(guī)范要求耙。傲從表5.3-奧7可知：支架敗單元受力最不擺利處位于上弦哀桿右側(cè)中吊點板處(最大負彎敗矩處)，其最岸大拉應力為2昂27.安0巴MPa，大于霸A3鋼的1.奧4拌哎W岸=扳203癌 MPa(規(guī)哀范規(guī)定：臨時半性結(jié)構(gòu)在組合叭的矮把W斑可提高1.壩4倍)。另外白，從圖5.3背-8可以看出矮，中桁架其它霸3個吊點也是挨如此，故中桁艾架的四個吊點吧所在的節(jié)間上罷弦桿的上、下按緣應該局部加昂強。桁架其它拔處的應力均小吧于A3鋼的1搬.4疤吧

37、W爸=傲203安 Mpa，其暗受力滿足規(guī)范佰要求。扳5隘.盎4主桁體系檢頒算耙主桁體系由主霸梁、立柱、斜擺拉鋼帶組成單氨片主桁，共4挨片（編號為1伴4），橫向靶由前、后上橫矮梁、平聯(lián)、門翱架連接。計算翱按空間組合結(jié)佰構(gòu)建模，主梁半和上橫梁組成半一正交格梁，啊立柱、斜拉鋼搬帶和門架橫聯(lián)傲均定義為桿元吧。各吊桿的拉按力作為外力施邦加到格梁節(jié)點澳上，通過各工懊況檢算主桁各擺構(gòu)件的受力安拌全性、整體穩(wěn)哀定性和壓桿的壩受壓穩(wěn)定性。辦主桁斜拉鋼帶斑為16Mn鋼熬構(gòu)件，其余各礙構(gòu)件均為A3扳鋼構(gòu)件，其幾拜何特性見表5盎.4-1。吧表5.4-1案 主桁體系各拌構(gòu)件幾何特性爸名 稱敗截面形式擺幾 何 尺 翱寸（

38、霸mm壩）矮面積（懊m岸2胺）般慣性矩（瓣m哎4岸）扮主梁1半箱形板寬500，高捌700，昂頂板厚18，耙腹板厚12挨3.411安0版-2襖2.710班-3暗主梁2擺箱形阿寬400，高板550，拌頂板厚18，埃腹板厚12啊2.691懊0巴-2鞍1.310版-3安前上橫梁1矮工形凹2I邦A礙50叭型鋼，尺寸查皚表辦2.381稗0把-2扒9.291隘0把-4叭前上橫梁2版工形芭I擺A拌50扮型鋼，尺寸查八表暗1.191般0柏-2奧4.651背0藹-4暗后上橫梁1傲工形辦I瓣A耙50柏型鋼，尺寸查俺表凹1.191佰0百-2艾4.651藹0拜-4拌后上橫梁2版工形巴2I霸A澳50阿型鋼，尺寸查澳表艾2

39、.381八0翱-2笆9.291爸0熬-4胺錨固橫梁1懊工形吧I絆A扮50熬型鋼，尺寸查扒表半1.191佰0敗-2盎4.651哀0翱-4爸錨固橫梁2安工形稗I稗A疤50拜型鋼，尺寸查稗表跋1.191扳0敗-2班4.651搬0岸-4扒立柱懊格構(gòu)式擺軸向410埃010埃6.871板0暗-3皚罷斜拉鋼帶八矩形熬寬32，高2俺00斑6.410澳-3耙襖門架橫聯(lián)隘格構(gòu)式唉軸向475瓣8藹3.810半-3絆哎注：1.主梁敗1和主梁2的按截面均未計縱吧向加勁肋；按 2.拔圖中“”表把示計算不需要板此項。罷根據(jù)各構(gòu)件建岸立計算模型。佰計算模型單元扒劃分見圖5.艾4-1，節(jié)點笆劃分見圖5.癌4-2。在計暗算模型中

40、，主敖梁1、2各兩懊片和前上橫梁拌1、2，后上版橫梁1、2以拜及錨固橫梁1埃、2組成一平澳面格梁體系，翱共劃分為19跋6個空間梁單版元，每根立柱按、斜拉鋼帶及昂橫聯(lián)均為1個埃桁元，共14背個桁架單元。拌考慮到掛籃行吧走和錨固工作佰時的掛籃工作霸狀態(tài)不同，故澳計算模型的邊埃界條件依工況敖而定。熬圖5.4-1盎 主桁體系計艾算模型單元劃拜分示意圖白圖5.4-2敖 主桁體系計埃算模型節(jié)點劃吧分示意圖佰根據(jù)骯3八中的計算假定隘，計算工況為辦：昂工況1：掛籃耙空載走行。百荷載組合：結(jié)斑構(gòu)自重吊桿矮拉力1動力瓣系數(shù)縱向風傲力溫度荷載爸。柏按規(guī)范，動力背系數(shù)取1.2骯。皚工況2：立模版并澆注梁體砼矮。稗荷載

41、組合：結(jié)岸構(gòu)自重吊桿叭拉力2縱向伴風力溫度荷伴載。敖吊桿拉力1和哀拉力2為前、笆后底模平臺，拌縱、橫梁底模礙支架在工況1岸和工況2所產(chǎn)凹生的支撐反力壩。柏結(jié)合工況，計班算模型邊界條凹件定義見表5皚.4-2。壩表5.4-2耙 主桁體系計矮算模型邊界條熬件敖節(jié) 點拜約 束 內(nèi) 靶容靶說 明靶工況1拌工況2拜6般X、Y、Z向芭線位移哀X、Y、Z向巴線位移Y向角俺位移唉邊主桁后錨固叭點擺11白Y、Z向線位啊移哎Y、Z向線位吧移俺邊主桁前支點阿26疤X、Z向線位白移皚X、Z向線位襖移邦Y向角位移熬中主桁后錨固艾點罷31霸Z向線位移鞍Z向線位移版中主桁前支點白46哀X、Z向線位吧移辦X、Z向線位懊移罷Y向

42、角位移矮中主桁后錨固岸點盎51氨Z向線位移白Z向線位移啊中主桁前支點班46案X、Z向線位熬移爸X、Z向線位巴移礙Y向角位移巴邊主桁后錨固按點版51扮Z向線位移半Z向線位移爸邊主桁前支點疤注：主梁軸向敗為X向，橫梁頒軸向為Y軸，班豎向為Z向。荷載計算：縱向風力耙風壓 W=俺K1*K2*壩K3*K4*艾W0=1.0捌*1.3*1半.0*1.0扒*200=2靶60 Pa艾立柱迎風面積熬 A傲L罷=0.4*0拜.5*7.8伴25=1.5捌7 m稗2懊 (按全面積瓣的40%計)盎橫聯(lián)迎風面積骯 A叭H翱=0.4*1柏*7.6=3斑.04 m般2版 (按全面積拜的40%計)隘立柱頂端的風百力等效力 F佰=

43、W*(A唉L藹+A捌H岸)/2=0.啊6 kN爸將前面求得的奧各項支撐反力捌作為主桁體系骯外加荷載，即胺拉力1（工況啊1下）和拉力斑2（工況2下襖），具體見表礙5.4-3。把表5.4-3稗 主桁體系外盎加荷載（吊桿拔拉力）匯總哎工況翱前上橫梁1吧前上橫梁2把后上橫梁1敗后上橫梁2傲節(jié)點斑拉力氨節(jié)點埃拉力白節(jié)點傲拉力邦節(jié)點背拉力案工況1埃（含動力作用哎）暗191瓣16.3扮171搬17.2背151疤17.2跋131佰16.3白193跋10.6白173吧10.6奧153耙13.3背133斑13.3巴196傲16.2翱176跋31.1艾156霸31.1翱136瓣16.2奧198叭29.6絆178藹2

44、9.6辦158骯37.4拔138襖37.4皚202氨29.6昂182辦29.6啊162藹37.4爸142吧37.4斑204拜16.0伴184礙30.8擺164案30.8稗144奧16.0白207把10.6懊187跋10.6伴167扒13.3版147把13.3疤210絆16.2傲190吧17.2拔170芭17.2稗150襖16.2阿工況2骯191傲205.7安171昂215.3挨151斑215.3懊131佰205.7板193斑32.3襖173擺32.3安153氨42.9矮133百42.9巴196澳49.1敖176版204.1背156捌204.1把136盎49.1百198傲91.0埃178擺91.

45、0隘158半120.7盎138邦120.7八202艾91.0懊182版91.0拔162皚120.7霸142扳120.7背204般48.5挨184柏202.8叭164版202.8凹144拜48.5胺207班32.3阿187阿32.3懊167吧42.9埃147扳42.9班210扮205.9把190壩215.8敗170百215.8拔150瓣205.9安注：拉力單位扒為kN。哀荷載加載示意罷圖見圖5.4岸-3。搬圖5.4-3百 主桁體系節(jié)板點加載示意圖芭經(jīng)計算，各工氨況下前支點和挨后錨點的反力八見表5.4-擺4。在荷載組笆合下主梁最大礙豎向位移示意搬圖見圖5.4埃-4，從圖中熬可以看出，掛翱籃主桁的最大跋豎向位移為最叭前端，具體見矮表5.4-5拔。工況2的荷啊載組合作用下吧，立柱、鋼帶靶和橫聯(lián)的最大安軸力及相應應擺力見表5.4柏-6，主梁最昂大彎矩示意圖芭見圖5.4-敖5，后上橫梁安最大彎矩示意骯圖見圖5.4頒-6，主梁與絆橫梁最大應力巴見表5.4-稗7。敖表5.4-4啊