化工原理重要概念和公式資料

1、化工原理重要概念第一章流體流動(dòng)質(zhì)點(diǎn) 含有大量分子的流體微團(tuán)，其尺寸遠(yuǎn)小于設(shè)備尺寸，但比起分子自由程卻要大得多。連續(xù)性假定 假定流體是由大量質(zhì)點(diǎn)組成的、彼此間沒有間隙、完全充滿所占空間的連續(xù)介質(zhì)。拉格朗日法 選定一個(gè)流體質(zhì)點(diǎn) , 對其跟蹤觀察，描述其運(yùn)動(dòng)參數(shù) ( 如位移、速度等 ) 與時(shí)間的關(guān)系。歐拉法 在固定空間位置上觀察流體質(zhì)點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)情況， 如空間各點(diǎn)的速度、 壓強(qiáng)、密度等，即直接描述各有關(guān)運(yùn)動(dòng)參數(shù)在空間各點(diǎn)的分布情況和隨時(shí)間的變化。軌線與流線 軌線是同一流體質(zhì)點(diǎn)在不同時(shí)間的位置連線，是拉格朗日法考察的結(jié)果。流線是同一瞬間不同質(zhì)點(diǎn)在速度方向上的連線，是歐拉法考察的結(jié)果。系統(tǒng)與控制體 系統(tǒng)是采

2、用拉格朗日法考察流體的?？刂企w是采用歐拉法考察流體的。理想流體與實(shí)際流體的區(qū)別理想流體粘度為零，而實(shí)際流體粘度不為零。粘性的物理本質(zhì) 分子間的引力和分子的熱運(yùn)動(dòng)。通常液體的粘度隨溫度增加而減小，因?yàn)橐后w分子間距離較小， 以分子間的引力為主。 氣體的粘度隨溫度上升而增大，因?yàn)闅怏w分子間距離較大，以分子的熱運(yùn)動(dòng)為主?？倓菽芰黧w的壓強(qiáng)能與位能之和?？蓧嚎s流體與不可壓縮流體的區(qū)別 流體的密度是否與壓強(qiáng)有關(guān)。有關(guān)的稱為可壓縮流體，無關(guān)的稱為不可壓縮流體。伯努利方程的物理意義流體流動(dòng)中的位能、壓強(qiáng)能、動(dòng)能之和保持不變。平均流速流體的平均流速是以體積流量相同為原則的。動(dòng)能校正因子實(shí)際動(dòng)能之平均值與平均速度之

3、動(dòng)能的比值。均勻分布同一橫截面上流體速度相同。均勻流段 各流線都是平行的直線并與截面垂直 , 在定態(tài)流動(dòng)條件下該截面上的流體沒有加速度 , 故沿該截面勢能分布應(yīng)服從靜力學(xué)原理。層流與湍流的本質(zhì)區(qū)別 是否存在流體速度 u 、壓強(qiáng) p 的脈動(dòng)性，即是否存在流體質(zhì)點(diǎn)的脈動(dòng)性。第二章流體輸送機(jī)械管路特性方程管路對能量的需求，管路所需壓頭隨流量的增加而增加。輸送機(jī)械的壓頭或揚(yáng)程流體輸送機(jī)械向單位重量流體所提供的能量(J/N)。離心泵主要構(gòu)件葉輪和蝸殼。離心泵理論壓頭的影響因素 離心泵的壓頭與流量，轉(zhuǎn)速，葉片形狀及直徑大小有關(guān)。葉片后彎原因使泵的效率高。氣縛現(xiàn)象因泵內(nèi)流體密度小而產(chǎn)生的壓差小，無法吸上液體

4、的現(xiàn)象。離心泵特性曲線離心泵的特性曲線指H q V， q V， P q。離心泵工作點(diǎn)管路特性方程和泵的特性方程的交點(diǎn)。離心泵的調(diào)節(jié)手段調(diào)節(jié)出口閥，改變泵的轉(zhuǎn)速。汽蝕現(xiàn)象 液體在泵的最低壓強(qiáng)處 ( 葉輪入口 ) 汽化形成氣泡，又在葉輪中因壓強(qiáng)升高而潰滅，造成液體對泵設(shè)備的沖擊，引起振動(dòng)和侵蝕的現(xiàn)象。必需汽蝕余量 (NPSH)r 泵入口處液體具有的動(dòng)能和壓強(qiáng)能之和必須超過飽和蒸汽壓強(qiáng)能多少離心泵的選型 ( 類型、型號(hào) ) 根據(jù)泵的工作條件，確定泵的類型；根據(jù)管路所需的流量、壓頭，確定泵的型號(hào)。正位移特性流量由泵決定，與管路特性無關(guān)。往復(fù)泵的調(diào)節(jié)手段旁路閥、改變泵的轉(zhuǎn)速、沖程。離心泵與往復(fù)泵的比較

5、( 流量、壓頭 ) 前者流量均勻， 隨管路特性而變， 后者流量不均勻，不隨管路特性而變。前者不易達(dá)到高壓頭，后者可達(dá)高壓頭。前者流量調(diào)節(jié)用泵出口閥，無自吸作用，啟動(dòng)時(shí)關(guān)出口閥；后者流量調(diào)節(jié)用旁路閥，有自吸作用，啟動(dòng)時(shí)開足管路閥門。通風(fēng)機(jī)的全壓、動(dòng)風(fēng)壓 通風(fēng)機(jī)給每立方米氣體加入的能量為全壓 (Pa=J/m 3 ) ，其中動(dòng)能部分為動(dòng)風(fēng)壓。真空泵的主要性能參數(shù) 極限真空； 抽氣速率。第三章液體的攪拌攪拌目的 均相液體的混合，多相物體 ( 液液，氣液，液固 ) 的分散和接觸，強(qiáng)化傳熱。攪拌器按工作原理分類 攪拌器按工作原理可分為旋槳式，渦輪式兩大類。旋槳式大流量，低壓頭；渦輪式小流量，高壓頭?；旌闲?/p>

6、果攪拌器的混合效果可以用調(diào)勻度、分隔尺度來度量。宏觀混合 總體流動(dòng)是大尺度的宏觀混合；強(qiáng)烈的湍動(dòng)或強(qiáng)剪切力場是小尺度的宏觀混合。微觀混合 只有分子擴(kuò)散才能達(dá)到微觀混合?？傮w流動(dòng)和強(qiáng)剪切力場雖然本身不是微觀混合，但是可以促進(jìn)微觀混合，縮短分子擴(kuò)散的時(shí)間。攪拌器的兩個(gè)功能產(chǎn)生總體流動(dòng)；同時(shí)形成湍動(dòng)或強(qiáng)剪切力場。改善攪拌效果的工程措施 改善攪拌效果可采取增加攪拌轉(zhuǎn)速、加擋板、偏心安裝攪拌器、裝導(dǎo)流筒等措施。第四章流體通過顆粒層的流動(dòng)非球形顆粒的當(dāng)量直徑 球形顆粒與實(shí)際非球形顆粒在某一方面相等，該球形的直徑為非球形顆粒的當(dāng)量直徑， 如體積當(dāng)量直徑、 面積當(dāng)量直徑、 比表面積當(dāng)量直徑等。形狀系數(shù)等體積球

7、形的表面積與非球形顆粒的表面積之比。分布函數(shù)小于某一直徑的顆粒占總量的分率。頻率函數(shù)某一粒徑范圍內(nèi)的顆粒占總量的分率與粒徑范圍之比。顆粒群平均直徑的基準(zhǔn) 顆粒群的平均直徑以 比表面積相等 為基準(zhǔn) 。因?yàn)轭w粒層內(nèi)流體為爬流流動(dòng)，流動(dòng)阻力主要與顆粒表面積的大小有關(guān)。床層比表面單位床層體積內(nèi)的顆粒表面積。床層空隙率單位床層體積內(nèi)的空隙體積。數(shù)學(xué)模型法的主要步驟 數(shù)學(xué)模型法的主要步驟有 簡化物理模型建立數(shù)學(xué)模型模型檢驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)確定模型參數(shù)。架橋現(xiàn)象盡管顆粒比網(wǎng)孔小，因相互擁擠而通不過網(wǎng)孔的現(xiàn)象。過濾常數(shù)及影響因素 過濾常數(shù)是指 K 、 qe 。 K 與壓差、懸浮液濃度、濾餅比阻、濾液粘度有關(guān)； qe 與

8、過濾介質(zhì)阻力有關(guān)。它們在恒壓下 才為常數(shù) 。過濾機(jī)的生產(chǎn)能力濾液量與總時(shí)間(過濾時(shí)間和輔助時(shí)間)之比。最優(yōu)過濾時(shí)間使生產(chǎn)能力達(dá)到最大的過濾時(shí)間。加快過濾速率的途徑改變?yōu)V餅結(jié)構(gòu)；改變顆粒聚集狀態(tài)；動(dòng)態(tài)過濾。第五章顆粒的沉降和流態(tài)化曳力 ( 表面曳力、形體曳力 ) 曳力是流體對固體的作用力， 而阻力是固體壁對流體的力，兩者為作用力與反作用力的關(guān)系。 表面曳力由作用在顆粒表面上的剪切力引起，形體曳力由作用在顆粒表面上的壓強(qiáng)力扣除浮力的部分引起。( 自由 ) 沉降速度 顆粒自由沉降過程中 , 曳力、重力、浮力三者達(dá)到平衡時(shí)的相對運(yùn)動(dòng)速度。離心分離因數(shù)離心力與重力之比。旋風(fēng)分離器主要評價(jià)指標(biāo)分離效率、壓

9、降?？傂蔬M(jìn)入分離器后，除去的顆粒所占比例。粒級效率某一直徑的顆粒的去除效率。分割直徑粒級效率為 50% 的顆粒直徑。流化床的特點(diǎn)混合均勻、傳熱傳質(zhì)快；壓降恒定、與氣速無關(guān)。兩種流化現(xiàn)象散式流化和聚式流化。聚式流化的兩種極端情況騰涌和溝流。起始流化速度 隨著操作氣速逐漸增大，顆粒床層從固定床向流化床轉(zhuǎn)變的空床速度。帶出速度隨著操作氣速逐漸增大，流化床內(nèi)顆粒全被帶出的空床速度。氣力輸送利用氣體在管內(nèi)的流動(dòng)來輸送粉粒狀固體的方法。第六章傳熱傳熱過程的三種基本方式直接接觸式、間壁式、蓄熱式。載熱體 為將冷工藝物料加熱或熱工藝物料冷卻，必須用另一種流體供給或取走熱量，此流體稱為載熱體。用于加熱的稱為加

10、熱劑；用于冷卻的稱為冷卻劑。三種傳熱機(jī)理的物理本質(zhì) 傳導(dǎo)的物理本質(zhì)是分子熱運(yùn)動(dòng)、分子碰撞及自由電子遷移；對流的物理本質(zhì)是流動(dòng)流體載熱；熱輻射的物理本質(zhì)是電磁波。間壁換熱傳熱過程的三個(gè)步驟 熱量從熱流體對流至壁面，經(jīng)壁內(nèi)熱傳導(dǎo)至另一側(cè)，由壁面對流至冷流體。導(dǎo)熱系數(shù)物質(zhì)的導(dǎo)熱系數(shù)與物質(zhì)的種類、物態(tài)、溫度、壓力有關(guān)。熱阻 將傳熱速率表達(dá)成溫差推動(dòng)力除以阻力的形式，該阻力即為熱阻。推動(dòng)力高溫物體向低溫傳熱，兩者的溫度差就是推動(dòng)力。流動(dòng)對傳熱的貢獻(xiàn)流動(dòng)流體載熱。強(qiáng)制對流傳熱在人為造成強(qiáng)制流動(dòng)條件下的對流傳熱。自然對流傳熱 因溫差引起密度差，造成宏觀流動(dòng)條件下的對流傳熱。自然對流傳熱時(shí)，加熱、冷卻面的位置

11、應(yīng)該是加熱面在下，制冷面在上，這樣有利于形成充分的對流流動(dòng)。努塞爾數(shù)、普朗特?cái)?shù)的物理意義努塞爾數(shù)的物理意義是對流傳熱速率與導(dǎo)熱傳熱速率之比。普朗特?cái)?shù)的物理意義是動(dòng)量擴(kuò)散系數(shù)與熱量擴(kuò)散系數(shù)之比，在關(guān)聯(lián)式中表示了物性對傳熱的貢獻(xiàn)。 關(guān)聯(lián)式的定性尺寸、定性溫度用于確定關(guān)聯(lián)式中的雷諾數(shù)等準(zhǔn)數(shù)的長度變量、物性數(shù)據(jù)的溫度。比如，圓管內(nèi)的強(qiáng)制對流傳熱，定性尺寸為管徑d 、定性溫度為進(jìn)出口平均溫度。大容積自然對流的自動(dòng)?；瘏^(qū)自然對流 與高度 l 無關(guān)的區(qū)域。液體沸騰的兩個(gè)必要條件 過熱度 tw-ts 、汽化核心。核狀沸騰 汽泡依次產(chǎn)生和脫離加熱面，對液體劇烈攪動(dòng)，使 隨t急劇上升。第七章蒸發(fā)蒸發(fā)操作及其目的蒸

12、發(fā)過程的特點(diǎn)二次蒸汽溶液沸點(diǎn)升高疏水器氣液兩相流的環(huán)狀流動(dòng)區(qū)域加熱蒸汽的經(jīng)濟(jì)性蒸發(fā)器的生產(chǎn)強(qiáng)度提高生產(chǎn)強(qiáng)度的途徑提高液體循環(huán)速度的意義節(jié)能措施杜林法則多效蒸發(fā)的效數(shù)在技術(shù)經(jīng)濟(jì)上的限制第八章氣體吸收吸收的目的和基本依據(jù) 吸收的目的是分離氣體混合物，吸收的基本依據(jù)是混合物中各組份在溶劑中的溶解度不同。主要操作費(fèi)溶劑再生費(fèi)用，溶劑損失費(fèi)用。解吸方法升溫、減壓、吹氣。選擇吸收溶劑的主要依據(jù)溶解度大，選擇性高，再生方便，蒸汽壓低損失小。相平衡常數(shù)及影響因素 m 、 E 、 H 均隨溫度上升而增大， E 、 H 與總壓無關(guān)， m 反比于總壓。漂流因子P/P Bm 表示了主體流動(dòng)對傳質(zhì)的貢獻(xiàn)。( 氣、液 )

13、 擴(kuò)散系數(shù)的影響因素 氣體擴(kuò)散系數(shù)與溫度、 壓力有關(guān)；液體擴(kuò)散系數(shù)與溫度、粘度有關(guān)。傳質(zhì)機(jī)理分子擴(kuò)散、對流傳質(zhì)。氣液相際物質(zhì)傳遞步驟氣相對流，相界面溶解，液相對流。有效膜理論與溶質(zhì)滲透理論的結(jié)果差別有效膜理論獲得的結(jié)果為質(zhì)滲透理論考慮到微元傳質(zhì)的非定態(tài)性，獲得的結(jié)果為k D 0.5k 。D，溶傳質(zhì)速率方程式 傳質(zhì)速率為濃度差推動(dòng)力與傳質(zhì)系數(shù)的乘積。因工程上濃度有多種表達(dá)，推動(dòng)力也就有多種形式， 傳質(zhì)系數(shù)也有多種形式， 使用時(shí)注意一一對應(yīng)。傳質(zhì)阻力控制 傳質(zhì)總阻力可分為兩部分， 氣相阻力和液相阻力。 當(dāng) mkykx 時(shí)，為液相阻力控制。低濃度氣體吸收特點(diǎn) G 、 L 為常量， 等溫過程， 傳質(zhì)系

14、數(shù)沿塔高不變。建立操作線方程的依據(jù)塔段的物料衡算。返混 少量流體自身由下游返回至上游的現(xiàn)象。最小液氣比完成指定分離任務(wù)所需塔高為無窮大時(shí)的液氣比。NOG的計(jì)算方法對數(shù)平均推動(dòng)力法，吸收因數(shù)法，數(shù)值積分法。第九章液體精餾蒸餾的目的及基本依據(jù)蒸餾的目的是分離液體混合物， 它的基本依據(jù) (原理 )是液體中各組分揮發(fā)度的不同。主要操作費(fèi)用塔釜的加熱和塔頂?shù)睦鋮s。雙組份汽液平衡自由度自由度為 2(P一定， t x或 y；t或 y)； P 一定后，自由度為1。泡點(diǎn) 泡點(diǎn)指液相混合物加熱至出現(xiàn)第一個(gè)汽泡時(shí)的溫度。露點(diǎn) 露點(diǎn)指氣相混合物冷卻至出現(xiàn)第一個(gè)液滴時(shí)的溫度。非理想物系汽液相平衡關(guān)系偏離拉烏爾定律的成為

15、非理想物系?？倝簩ο鄬]發(fā)度的影響壓力降低，相對揮發(fā)度增加。平衡蒸餾連續(xù)過程且一級平衡。簡單蒸餾間歇 過程且瞬時(shí)一級平衡。連續(xù)精餾連續(xù)過程且多級平衡。間歇精餾時(shí)變過程且多級平衡。特殊精餾恒沸精餾、萃取精餾等加第三組分改變。一定， Px實(shí)現(xiàn)精餾的必要條件 回流液的逐板下降和蒸汽逐板上升，實(shí)現(xiàn)汽液傳質(zhì)、高度分離。理論板離開該板的汽液兩相達(dá)到相平衡的理想化塔板。板效率經(jīng)過一塊塔板之后的實(shí)際增濃與理想增濃之比。恒摩爾流假設(shè)及主要條件 在沒有加料、出料的情況下，塔段內(nèi)的汽相或液相摩爾流率各自不變。組分摩爾汽化熱相近，熱損失不計(jì)，顯熱差不計(jì)。加料熱狀態(tài)參數(shù)q 值的含義及取值范圍一摩爾加料加熱至飽和汽體所需

16、熱量與摩爾汽化潛熱之比，表明加料熱狀態(tài)。取值范圍： q0 過熱蒸汽， q=0 飽和蒸汽， 0q1 冷液。建立操作線的依據(jù)塔段物料衡算。第十章 氣液傳質(zhì)設(shè)備板式塔的設(shè)計(jì)意圖 氣液兩相在塔板上充分接觸，總體上氣液逆流，提供最大推動(dòng)力。對傳質(zhì)過程最有利的理想流動(dòng)條件總體兩相逆流，每塊板上均勻錯(cuò)流。三種氣液接觸狀態(tài) 鼓泡狀態(tài)：氣量低，氣泡數(shù)量少，液層清晰。泡沫狀態(tài)：氣量較大，液體大部分以液膜形式存在于氣泡之間，但仍為連續(xù)相。噴射狀態(tài)：氣量很大，液體以液滴形式存在，氣相為連續(xù)相。轉(zhuǎn)相點(diǎn)由泡沫狀態(tài)轉(zhuǎn)為噴射狀態(tài)的臨界點(diǎn)。板式塔內(nèi)主要的非理想流動(dòng) 液沫夾帶、氣泡夾帶、氣體的不均勻流動(dòng)、液體的不均勻流動(dòng)。板式塔

17、的不正常操作現(xiàn)象夾帶液泛、溢流液泛、漏液。篩板塔負(fù)荷性能圖將篩板塔的可操作范圍在汽、液流量圖上表示出來。濕板效率考慮了液沫夾帶影響的塔板效率。全塔效率全塔的理論板數(shù)與實(shí)際板數(shù)之比。操作彈性上、下操作極限的氣體流量之比。常用塔板類型篩孔塔板、泡罩塔板、浮閥塔板、舌形塔板、網(wǎng)孔塔板等。填料的主要特性參數(shù)比表面積，空隙率，填料的幾何形狀。常用填料類型 拉西環(huán)，鮑爾環(huán)，弧鞍形填料，矩鞍形填料，階梯形填料，網(wǎng)體填料等。載點(diǎn) 填料塔內(nèi)隨著氣速逐漸由小到大，氣液兩相流動(dòng)的交互影響開始變得比較顯著時(shí)的操作狀態(tài)為載點(diǎn)。泛點(diǎn) 氣速增大至出現(xiàn)每米填料壓降陡增的轉(zhuǎn)折點(diǎn)即為泛點(diǎn)。最小噴淋密度保證填料表面潤濕、保持一定的

18、傳質(zhì)效果所需的液體速度。等板高度 HETP 分離效果相當(dāng)于一塊理論板的填料層高度。填料塔與板式塔的比較 填料塔操作范圍小，宜處理不易聚合的清潔物料，不易中間換熱，處理量較小，造價(jià)便宜，較宜處理易起泡、腐蝕性、熱敏性物料，能適應(yīng)真空操作。 板式塔適合于要求操作范圍大， 易聚合或含固體懸浮物， 處理量較大，設(shè)計(jì)要求比較準(zhǔn)確的場合。第十一章液液萃取萃取的目的及原理目的是分離液液混合物。 原理是混合物各組分溶解度的不同。溶劑的必要條件 與物料中的組份不完全互溶，對組份具有選擇性的溶解度。臨界混溶點(diǎn)相平衡的兩相無限趨近變成一相時(shí)的組成所對應(yīng)的點(diǎn)。和點(diǎn) 兩股流量的平均濃度在相圖所對應(yīng)的點(diǎn)。差點(diǎn) 和點(diǎn)的流量

19、減去一股流量后剩余的濃度在相圖所對應(yīng)的點(diǎn)。分配曲線相平衡的 y A x A曲線。最小溶劑比 當(dāng)萃取相達(dá)到指定濃度所需理論級為無窮多時(shí)， 相應(yīng)的 S/F 為最小溶劑比。選擇性系數(shù) =(y A /y B )/(x A /x B )。操作溫度對萃取的影響 溫度低， B 、 S 互溶度小，相平衡有利些，但粘度大等對操作不利，所以要適當(dāng)選擇。第十二章其他傳質(zhì)分離方法溶液結(jié)晶操作的基本原理溶液的過飽和。造成過飽和度方法冷卻，蒸發(fā)濃縮。晶習(xí) 各晶面速率生長不同，形成不同晶體外形的習(xí)性。溶解度曲線結(jié)晶體與溶液達(dá)到相平衡時(shí)，溶液濃度隨溫度的變化曲線。超溶解度曲線 溶液開始析出結(jié)晶的濃度大于溶解度，溶液濃度隨溫度

20、的變化曲線為超溶解度曲線，超溶解度曲線在溶解度曲線之上。溶液結(jié)晶的兩個(gè)階段晶核生成，晶體成長。晶核的生成方式 初級均相成核，初級非均相成核，二次成核。再結(jié)晶現(xiàn)象 小晶體溶解與大晶體成長同時(shí)發(fā)生的現(xiàn)象。過飽和度對結(jié)晶速率的影響過飽和度C 大，有利于成核；過飽和度C 小，有利于晶體成長。吸附現(xiàn)象 流體中的吸附質(zhì)借助于范德華力而富集于吸附劑固體表面的現(xiàn)象。物理吸附與化學(xué)吸附的區(qū)別物理吸附靠吸附劑與吸附質(zhì)之間的范德華力，吸附熱較??；化學(xué)吸附靠吸附劑與吸附質(zhì)之間的化學(xué)鍵合，吸附熱較大。吸附分離的基本原理吸附劑對流體中各組分選擇性的吸附。常用的吸附解吸循環(huán)變溫吸附，變壓吸附，變濃度吸附，置換吸附。常用吸附

21、劑活性炭，硅膠，活性氧化鋁，活性土，沸石分子篩，吸附樹脂等。吸附等溫線在一定的溫度下，吸附相平衡濃度隨流體相濃度變化的曲線。傳質(zhì)內(nèi)擴(kuò)散的四種類型分子擴(kuò)散，努森擴(kuò)散，表面擴(kuò)散，固體 (晶體 )擴(kuò)散。負(fù)荷曲線固定床吸附器中，固體相濃度隨距離的變化曲線稱為負(fù)荷曲線。濃度波固定床吸附器中，流體相濃度隨距離的變化曲線稱為濃度波。透過曲線吸附器出口流體相濃度隨時(shí)間的變化稱為透過曲線。第十四章固體干燥物料去濕的常用方法機(jī)械去濕、吸附或抽真空去濕、供熱干燥等。對流干燥過程的特點(diǎn)熱質(zhì)同時(shí)傳遞。主要操作費(fèi)用空氣預(yù)熱、中間加熱。t as 與 tW 在物理含義上的差別t as 由熱量衡算導(dǎo)出，屬于靜力學(xué)問題；t是傳熱

22、傳質(zhì)速率均衡的結(jié)果，屬于動(dòng)力學(xué)問題。改變濕空氣溫度、濕度的工程措施 加熱、冷卻可以改變濕空氣溫度；噴水可以增加濕空氣的濕度， 也可以降低濕空氣的濕度， 比如噴的是冷水， 使?jié)窨諝庵械乃治龀?。平衡蒸汽壓曲線物料平衡含水量與空氣相對濕度的關(guān)系曲線。結(jié)合水與非結(jié)合水 平衡水蒸汽壓開始小于飽和蒸汽壓的含水量為結(jié)合水，超出部分為非結(jié)合水。平衡含水量指定空氣條件下，物料被干燥的極限為平衡含水量。自由含水量物料含水超出平衡含水量的那部分為自由含水量。臨界含水量及其影響因素 在恒定的空氣條件下，干燥速率由恒速段向降速段轉(zhuǎn)折的對應(yīng)含水量為臨界含水量 Xc 。它與物料本身性質(zhì)、結(jié)構(gòu)、分散程度、干燥介質(zhì)（ u 、

23、 t 、 H ）有關(guān)。干燥速率對產(chǎn)品性質(zhì)的影響 干燥速率太大會(huì)引起物料表面結(jié)殼，收縮變形，開裂等等。連續(xù)干燥過程的特點(diǎn)干燥過程可分為三個(gè)階段， 預(yù)熱段、表面汽化段、 升溫段。熱效率熱效率 等于汽化水分、物料升溫需熱/供熱。理想干燥過程的條件 預(yù)熱段、升溫段、熱損失忽略不計(jì)；水分都在表面汽化段除去。提高熱效率的措施提高進(jìn)口氣溫t 1，降低出口氣溫t 2，采用中間加熱，廢氣再循環(huán)。化工原理重要公式第一章流體流動(dòng)牛頓粘性定律dudy靜力學(xué)方程p1p2z2 gz1 g機(jī)械能守恒式p1u12p2z2 gu22z1 ghehf22動(dòng)量守恒F Xqm ( u2 Xu1 X )雷諾數(shù)RedudG阻力損失lu2

24、hfu?qV?hf2d ?d ?d6432ul層流Re或h f2du2局部阻力hf2當(dāng)量直徑de4 A2PP R( i)g孔板流量計(jì) qV C0 A0，第二章流體輸送機(jī)械p8(l)d管路特性H e2z2d4 gqVg泵的有效功率PegqV H e泵效率PePa最大允許安裝高度H gp0pVH f 0 1( NPSH )r0.5gg風(fēng)機(jī)全壓換算pTpT第四章流體通過顆粒層的流動(dòng)物料衡算： 三個(gè)去向：濾液 V，濾餅中固體（1），濾餅中液體V餅V餅過濾速率基本方程dVKA2，其中2P1 Sd2(VKr0Ve )恒速過濾V 2VV eKA22恒壓過濾V 22VVeKA2生產(chǎn)能力QV回轉(zhuǎn)真空過濾qKqe

25、2qen板框壓濾機(jī)洗滌時(shí)間 ( qe0 ,S0 )WPW 8VWPWV第五章 顆粒的沉降和流態(tài)化斯托克斯沉降公式utd p2 (p)gRe p218，重力降塵室生產(chǎn)能力qVA底 ut除塵效率C進(jìn)C出C進(jìn)m) g流化床壓降P(pA p第六章 傳熱傅立葉定律qdtdn牛頓冷卻定律q(TTW)努塞爾數(shù)Nul普朗特?cái)?shù)圓管內(nèi)強(qiáng)制湍流PrC p0.023Re0.8 Pr b受熱 b=0.4, 冷卻 b=0.3d傳熱系數(shù)K 111d1d1R1dmR212 d2傳熱基本方程式QKA tmt1t2tmt1lnt2熱量衡算式Qqm 1C p1 (T1T2 )qm2 C p2 (t1t2 )或Qqm1r第七章蒸發(fā)蒸

26、發(fā)水量WF (1w0 )w熱量衡算QDr0FC 0 (t t0 ) Wr Q損傳熱速率QKA(Tt)溶液沸點(diǎn)tt 0第八章氣體吸收亨利定律peEx ， peHC ；相平衡yemx費(fèi)克定律J AD ABdCAdz傳遞速率N AJANxA； N AD C M(C A1CA2)C BmCBmC B 2C B1CB 2lnC B1對流傳質(zhì)N Akg ( ppi )kL (C iC )k y ( y yi )k x ( xix)總傳質(zhì)系數(shù)K y11mk ykx傳質(zhì)速率方程式N AK y ( yye )K x ( xex)吸收過程基本方程式HHOG NOGGy1dyG y1y2K y ay 2 y yeK ya ym對數(shù)平均推動(dòng)力ym( y1mx1 ) ( y2mx2 )ln y1mx1y2mx2吸收因數(shù)法N OG1ln( 1mG)y1mx 2mGLy2mx 2L1mGL最小液氣比Ly1y2( G ) minx1ex2物料衡算式(1)(12 )G yy2