西山漾大橋工程貝雷梁支架計算書模板

1、 .wd. .wd. .wd.西山漾大橋貝雷梁支架計算書設計依據 設計圖紙及相關設計文件?貝雷梁設計參數(shù)?鋼構造設計標準?公路橋涵設計標準?裝配式公路鋼橋多用途使用手冊? ?路橋施工計算手冊?建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術標準?JGJ130-20 xx支架布置圖在承臺外側設置鋼管樁60914mm，每側承臺2根，布置形式如下：鋼管樁與承臺上方設置400*200*21*13的雙拼H型鋼連成整體。下橫梁上方設置貝雷梁，貝雷梁采用33排單層321標準型貝雷片，貝雷片橫向布置間距為450mm。貝雷梁上設置上橫梁，采用20#槽鋼600mm。于上橫梁上設置滿堂支架。支架采用鋼管式支架，箱梁兩端實心局部采用

2、100100方木支撐，立桿為450450mm；并在立桿底部設二個倒拔塞便于拆模。箱梁腹板下立桿采用600橫向300mm縱向布置。橫桿步距為1.2m，(其它空心部位立桿采用600橫向600mm縱向布置。內模板支架立桿為750橫向750mm縱向布置。橫桿步距為1.5m。箱梁的模板采用方木與夾板組合； 兩端實心及腹板部位下設100*100mm方木間距為250mm。翼板及其它空心部位設50*100mm方木間距為250mm。內模板采用50*100mm方木間距為250mm。夾板均采用1220*2440*15mm的竹夾板。具體布置見以以下列圖：材料設計參數(shù)竹膠板：規(guī)格1220244015mm根據?竹編膠合板

3、國家標準?GB/T13123-2003，現(xiàn)場采用15mm厚光面竹膠板為類一等品，靜彎曲強度50MPa，彈性模量E5103MPa；密度取。木 材100100mm的方木為針葉材，A-2類，方木的力學性能指標按公路橋涵鋼構造及木構造設計標準中的A-2類木材并按濕材乘0.9的折減系數(shù)取值，那么：w=13*0.9=11.7 MPaE=101030.9=9103MPa=1.40.91.26MPa型鋼Q235，鋼容許應力：軸向應力=135MPa，彎曲應力w=140MPa，剪應力=80MPa，彈性模量E=2.0105N/mm2。貝雷梁幾何特性幾何特性構造構造Wx(cm3)Ix(cm4)EI(KN.m2)單排單

4、層不加強3578.5250497.2526044.12加強7699.1577434.41212612.24雙排單層不加強7157.1500994.41052088.24加強15398.31154868.82425224.48三排單層不加強10735.6751491.61578132.36加強23097.41732303.23637836.72雙排雙層不加強14817.92148588.84512036.48加強30641.74596255.29652135.92三排雙層不加強22226.83222883.26768054.72加強45962.6689439014478219桁架容許內力表 橋型

5、容許內力不加強橋梁單排單層雙排單層三排單層雙排雙層三排雙層彎矩KN.m788.21576.42246.43265.44653.2剪力KN245.2490.5698.9490.5698.9 橋型容許內力加強橋梁單排單層雙排單層三排單層雙排雙層三排雙層彎矩KN.m1687.533754809.467509618.8剪力KN245.2490.5698.9490.5698.9強度驗算翼板分析底模板計算：竹膠板技術指標以及力學性能： 根據?竹編膠合板國家標準?GB/T13123-2003，現(xiàn)場采用15mm厚光面竹膠板為類一等品，靜彎曲強度50MPa，彈性模量E5103MPa；密度取。由于翼板處方木按中心

6、間距25cm橫向布設，實際計算考慮方木實體寬度5cm，即模板計算跨徑?。海?又模板單位寬(1m)面板截面參數(shù)：慣性矩：截面抵抗矩：荷載計算：a.鋼筋砼自重取26KN/m3，即砼產生的面荷載： q1=(0.2+0.55)/2*2+0.2*0.50*26/2.5*1.210.608KN/m2；b.竹膠板自重產生的荷載：q2=0.01510=0.15 KN/m2；c.施工人活載：q3=2.5 KN/m2；d.砼傾倒、振搗砼產生的荷載：q4=2.0 KN/m2；那么取1m寬分析線荷載為：q強=10.608+0.15+2.5+2.015.258KN/mq剛=10.608+0.1510.758KN/m受力

7、分析：按三跨0.20m連續(xù)梁建模計算模板強度及剛度：強度分析： ，滿足要求剛度分析：翼板處模板強度、剛度均滿足要求。翼板處底模下方木檢算：方木技術指標以及力學性能：底模下統(tǒng)一采用50100mm的方木。依三跨0.6m連續(xù)梁計算方木強度、剪力及撓度：50100mm的方木為針葉材，A-2類，方木的力學性能指標按公路橋涵鋼構造及木構造設計標準中的A-2類木材并按濕材乘0.9的折減系數(shù)取值，那么：w=13*0.9=11.7 MPaE=101030.9=9103MPa=1.40.91.26MPa又方木的截面參數(shù)：慣性矩： 截面抵抗矩：荷載計算：由上一節(jié)模板分析可知轉遞到方木的面荷載如下(由于方木自身重相對

8、較小，故不予計算)：q強=10.608+0.15+2.5+2.015.258KN/m2q剛=10.608+0.1510.758KN/m2又方木的中心間距為：0.6m，故線荷載為：q強=15.2580.6=9.155KN/mq剛=10.7580.6=6.455KN/m受力分析：由于方木下面分配梁按0.6m間距布置，故方木建模按三跨0.60m連續(xù)梁分析如下：強度分析： ，滿足要求剛度分析：方木的強度、剛度均滿足要求。箱梁腹段計算按最大荷載截面高度3.1m計算根據連續(xù)箱梁設計圖選出截面為最不利截面。選取荷載最大的邊腹板下位置按一次澆注荷載進展模板、方木計算分析；底模計算：竹膠板技術指標以及力學性能：

9、 靜彎曲強度50MPa，彈性模量E5103MPa；密度：。由于外底模方木按中心間距為25cm橫向布設，考慮其本身的10cm實體尺寸，即模板計算跨徑取：；又模板單位寬(0.5m)面板截面參數(shù)：慣性矩： 截面抵抗矩：荷載計算：對于箱梁底部的模板荷載分析，按實腹板處的模板下方木間距均為0.25m，按最不利情況分析，取實腹板處底模板進展分析；荷載分析如下：腹板截面為500mma.鋼筋砼自重取26KN/m3，即砼產生的面荷載：q1=1.2*3.1*26*0.548.36KN/m；b.竹膠板自重產生的荷載：q2=0.015*10*0.5=0.075 KN/m；c.施工人活載：q3=2.5*0.51.25

10、KN/m；d.砼傾倒、振搗砼產生的荷載：q4=2.0*0.51KN/m；那么q強=48.36+0.075+1.25+150.685KN/m q剛=48.36+0.07548.435KN/m受力分析：腹板底板按三跨0.15m連續(xù)梁建模計算模板強度及剛度：強度分析： ，滿足要求剛度分析：實腹板處模板強度、剛度均滿足要求。 底模下方木檢算：方木技術指標以及力學性能：底模下統(tǒng)一采用100100mm的方木，按支架間距三跨0.6m連續(xù)梁計算；100100mm的方木為針葉材，A-2類，方木的力學性能指標按公路橋涵鋼構造及木構造設計標準中的A-2類木材并按濕材乘0.9的折減系數(shù)取值，那么：w=13*0.9=1

11、1.7 MPaE=101030.9=9103MPa=1.40.91.26MPa又方木的截面參數(shù)：慣性矩： 截面抵抗矩：荷載計算：底模板分析可知轉遞到方木的面荷載如下(由于方木自身重相對較小，故不予計算)：腹板處:q強=48.36+0.075+1.25+150.685KN/m q剛=48.36+0.07548.435KN/m又因方木在支架的中心間距為：0.6m，故線荷載為：q強=50.6850.6=30.411KN/mq剛=48.4350.6=29.061KN/m受力分析：同樣根據前面荷載分析情況分如下兩種情況：實腹板處：按縱向方木在支架下的受力點按0.6m間距布置，故方木建模按三跨0.60m連

12、續(xù)梁分析如下：強度分析： ，滿足要求剛度分析：故實腹板處的方木的強度、剛度均滿足要求?？招亩蜗淞航孛嬗嬎惴治龅啄Ｓ嬎悖褐衲z板技術指標以及力學性能： 靜彎曲強度50MPa，彈性模量E5103MPa；密度：。由于除翼板外底模方木按中心間距為25cm橫向布設，考慮其本身的5cm實體尺寸，即模板計算跨徑?。海挥帜０鍐挝粚?1m)面板截面參數(shù)：慣性矩： 截面抵抗矩：荷載計算：對于箱梁底部的模板荷載分析，空腹板的模板下方木間距均為0.25m，荷載分析如下：鋼筋混凝土荷載設計值q1=1.2分項系數(shù)170.66/7.79(截面底寬)=26.29KN/m；鋼筋砼自重取26KN/m3，分項系數(shù)1.2即砼產生的面荷

13、載： q1=0.22*2*26*1.213.728KN/m2；b.竹膠板自重產生的荷載：q2=0.01510=0.15 KN/m2；c.施工人活載：q3=2.5 KN/m2；d.砼傾倒、振搗砼產生的荷載：q4=2.0 KN/m2；那么取1m寬分析線荷載為：q強=13.728+0.15+2.5+2.018.378KN/mq剛=13.728+0.1513.878KN/m eq oac(,3)、受力分析：按三跨0.20m連續(xù)梁建模計算模板強度及剛度：強度分析： ，滿足要求剛度分析：空腹板處模板強度、剛度均滿足要求。底模下方木檢算：方木技術指標以及力學性能：底模下統(tǒng)一采用50100mm的方木。按三跨0

14、.6m連續(xù)梁計算。50100mm的方木為針葉材，A-2類，方木的力學性能指標按公路橋涵鋼構造及木構造設計標準中的A-2類木材并按濕材乘0.9的折減系數(shù)取值，那么：w=13*0.9=11.7 MPaE=101030.9=9103MPa=1.40.91.26MPa 又方木的截面參數(shù)： 慣性矩：截面抵抗矩：荷載計算：方木的面荷載如下(由于方木自身重相對較小，故不予計算)：空腔腹板處：q強=13.728+0.15+2.5+2.018.378KN/m2q剛=13.728+0.1513.878KN/m2又此時方木的中心間距為：0.6m，故線荷載為：q強=18.3780.6=11.03KN/mq剛=13.8

15、780.6=8.327KN/m eq oac(,3)、受力分析：空腔腹板處：按方木下面分配梁按0.6m間距布置，故方木建模按三跨0.6m連續(xù)梁分析如下：強度分析： ，滿足要求剛度分析：故空腔腹板處的方木的強度、剛度均滿足要求。 實心端箱梁截面計算分析選取荷載最大的實心端箱梁截面4m高度的位置按一次澆注荷載進展模板、方木、計算分析；底模計算：竹膠板技術指標以及力學性能： 靜彎曲強度50MPa，彈性模量E5103MPa；密度：。由于外底模方木按中心間距為25cm橫向布設，考慮其本身的10cm實體尺寸，即模板計算跨徑?。?；又模板單位寬(1m)面板截面參數(shù)：慣性矩： 截面抵抗矩：荷載計算：對于箱梁底部

16、的模板荷載分析，按模板下方木間距均為0.25m，按最不利情況分析，取實心端部箱梁4m截面的底模板進展分析；荷載分析如下：a.鋼筋砼自重取26KN/m3，即砼產生的面荷載：q1=1.2*4*26124.8KN/m2；b.竹膠板自重產生的荷載：q2=0.015*100.15 KN/m2；c.施工人活載：q3=2.5 KN/m2；d.砼傾倒、振搗砼產生的荷載：q4=2.0KN/m2；那么q強=124.8+0.15+2.5+2129.45KN/m q剛=124.8+0.15124.95KN/m受力分析：腹板底板按三跨0.15m連續(xù)梁建模計算模板強度及剛度：強度分析： ，滿足要求剛度分析：箱梁實心端處模

17、板強度、剛度均滿足要求。底模下方木檢算：方木技術指標以及力學性能：底模下統(tǒng)一采用100100mm的方木，按支架間距三跨0.5m連續(xù)梁計算；100100mm的方木為針葉材，A-2類，方木的力學性能指標按公路橋涵鋼構造及木構造設計標準中的A-2類木材并按濕材乘0.9的折減系數(shù)取值，那么：w=13*0.9=11.7 MPaE=101030.9=9103MPa=1.40.91.26MPa又方木的截面參數(shù)：慣性矩： 截面抵抗矩：荷載計算：底模板分析可知轉遞到方木的面荷載如下(由于方木自身重相對較小，故不予計算)：那么q強=124.8+0.15+2.5+2129.45KN/m q剛=124.8+0.151

18、24.95KN/m又因方木在支架的中心間距為：0.5m，故線荷載為：q強=129.450.5=64.725KN/mq剛=124.950.5=62.475.KN/m受力分析：同樣根據前面荷載分析情況分如下兩種情況：實腹板處：按縱向方木在支架下的受力點按0.5m間距布置，故方木建模按三跨0.50m連續(xù)梁分析如下：強度分析： ，滿足要求剛度分析：故實心端的方木的強度、剛度均滿足要求48*3mm鋼管支架檢算：按截面高度3.1m計算小橫桿計算箱梁腹板立桿立桿縱向間距為600mm，橫向間距為300mm，步距為1200mm。在順橋向腹板下的混凝土重量為：鋼筋砼自重取26KN/m3，即砼產生的面荷載： g1=

19、3.1*26*0.5*0.6*1.229.016KN/m；b.竹膠板自重產生的荷載：g2=0.015*10*0.5*0.6=0.045 KN/m；c.施工人活載：g3=2.5*0.5*0.60.75KN/m；d.砼傾倒、振搗砼產生的荷載：g4=2.0*0.5*0.60.6KN/m；那么g=29.016+0.045+0.75+0.630.411KN/m彎曲強度：抗彎剛度：大橫桿計算立柱縱向間距為0.6m，即l2=0.6m,按三跨連續(xù)梁進展計算，由小橫桿傳遞有集中力F30.411*0.39.123KN；最大彎距：彎曲強度： 不能滿足要求，在腹板位置時采用雙橫桿加固。撓度：立桿計算： 立桿承受由大橫

20、桿傳遞的荷載，因此N9.123KN，大橫桿步距為1.2m，長細比l/i=1200/15.95=75,查附錄三，得0.75。因NN，滿足要求、扣件抗滑力計算 因R9.123KNRC8.5KN，不能滿足抗滑要求，所以在腹板位置時采用雙扣件加固。貝雷梁驗算1、16.5m跨度的貝雷片驗算選取16.5m的貝雷片跨度進展驗算。豎向荷載取上述支架所得最大反力18KN，并按照支架實際位置進展加載。貝雷片橫向間距取0.50m16m/32,共布設貝雷片33個。作用于貝雷片的集中荷載取支架支座反力一半。取單片貝雷片進展計算，計算模型取單跨簡支梁構造，所受荷載為均布荷載。 本計算按最不利因素考慮，取第四跨進展驗算。受

21、力簡圖 驗算強度貝雷片力學性能為：I= 250500cm4W= 3578.5 cm3M= 788.2KNmQ= 245.2KN箱梁梁體順線路方向每延米鋼筋砼自重為：9.8126C40鋼筋混凝土自重=254.8KN。順線路方向每延米寬跨中最大彎矩計算公式如下:其中， M-貝雷梁計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度: l=16500mm； q-作用在貝雷梁上的壓力線荷載，它包括:鋼筋混凝土荷載設計值q1=1.2分項系數(shù)254.8=305.76KN/m；傾倒混凝土荷載設計值q2=1.42.001=2.8KN/m；振搗混凝土荷載設計值q3=1.42.001=2.8KN/m；施工活荷載設計值q4=1

22、.42.51=3.5KN/m；模板及支架含內模荷載設計值q5=1.25.51=6.6KN/m20#槽鋼自重荷載q625.777182810-310/16.57.87KN/m貝雷梁自重荷載q7=3005.53310-310/16.5=33KN/mq=q1+q2+q3+q4+q5+q6+q7=305.76+2.8+2.8+3.5+6.6+7.87+33=362.33KN/m；、縱梁最大彎距單片貝雷片最大承受彎矩： Mmax=12330.54/33=373.65KN.MM= 788.2KN.M滿足要求。、縱梁最大剪力 1支點：Qmax=362.3316.5/2=2989.22KN 1、2支點一樣。單

23、片貝雷片容許剪力：1支點：Q=2989.22/33=90.58KNQ= 245.2KN滿足要求。、撓度驗算、AB跨16.5m貝雷縱梁最大撓度f=L/400=1650/400=4.125cmfmaxf滿足標準要求2單片貝雷片最不利荷載計算根據橋的橫斷面圖，在第四跨P3-P4跨的側腹板下第三組貝雷片承受正上方的混凝土面積最大，荷載最大，處在最不利荷載位置。此貝雷梁由三片貝雷片組合而成，如以以下列圖所示：此貝雷梁由三片貝雷片組合而成，現(xiàn)對此三片貝雷片進展驗算。貝雷梁上部腹板寬0.5m，按最大受力處2.45m，計算。2.45m處混凝土荷載為q1=2.450.52.610=31.85KN傾倒混凝土荷載設

24、計值q2=1.42.000.5=1.4KN/m；振搗混凝土荷載設計值q3=1.42.000.5=1.4KN/m；施工活荷載設計值q4=1.42.50.5=1.75KN/m；模板及支架含內模荷載設計值q5=1.25.50.5=3.3KN/m20#槽鋼自重荷載q625.7770.52810-310/16.52.18KN/m貝雷梁自重荷載q7=3005.5310-310/16.5=3KN/m2.45m處總荷載 q=1.2q1+q2+q3+q4+q5+q6+q7=1.2*31.85+1.4+1.4+1.75+3.3+2.18+3=51.25KN/m；計算模型如下通過構造力學求解器計算結果如下：桿端位移

25、值 ( 乘子 = 1)-桿端 1 桿端 2 - - 單元碼 u -水平位移 v -豎直位移 -轉角 u -水平位移 v -豎直位移 -轉角- 1 0.00000000 0.00000000 -0.00552982 0.00000000 0.00000000 0.00552982-內力計算桿端內力值 ( 乘子 = 1)-桿端 1 桿端 2 - - 單元碼軸力剪力彎矩軸力剪力彎矩- 1 0.00000000 422.80000 0.00000000 0.00000000 -422.80000 0.00000000計算剪力結果圖如下：計算彎矩結果圖如下：、縱梁最大彎距單片貝雷片最大承受彎矩： Mma

26、x=1744.1/3=581.37KN.mM= 788.2KN.m滿足要求。、縱梁最大剪力 A支點：Qmax= 51.25*16.5/2=422.81KN 1、2支點一樣。單片貝雷片容許剪力：A支點：Q=422.81/3=140.94KNQ= 245.2KN滿足要求。、撓度驗算、AB跨16.5m貝雷縱梁最大撓度f=L/400=1650/400=4.125cmfmaxf滿足標準要求3、中跨2*13.5m貝雷梁檢算P4-P5跨箱梁跨度為30m，普通貝雷架的撓度不能滿足要求，所以在P4-P5跨中設置鋼管樁一排。鋼管樁采用609(=14mm)長度為25m。根據以上數(shù)據，鋼管樁平臺主要承重包含貝雷梁上部

27、所有恒載及動載。計算30m跨箱梁總體積為358m3，30m跨主要承重如下：P4-P5跨箱梁梁體順橋方向每延米鋼筋砼自重為：358/3011.93126C40鋼筋混凝土自重=310.18KN。順線路方向每延米寬跨中最大彎矩計算公式如下:其中， M-貝雷梁計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度: l=13500mm； q-作用在貝雷梁上的壓力線荷載，它包括:鋼筋混凝土荷載設計值q1=1.2分項系數(shù)310.18=372.22KN/m；傾倒混凝土荷載設計值q2=1.42.001=2.8KN/m；振搗混凝土荷載設計值q3=1.42.001=2.8KN/m；施工活荷載設計值q4=1.42.51=3.5K

28、N/m；模板及支架含內模荷載設計值q5=1.25.51=6.6KN/m20#槽鋼自重荷載q625.777184610-310/277.9KN/m貝雷梁自重荷載q7=30093310-310/27=33KN/mq=q1+q2+q3+q4+q5+q6+q7=372.22+2.8+2.8+3.5+6.6+7.9+33=428.82KN/m；計算模型如下計算剪力結果如下計算彎矩結果如下：計算位移結果如下：、縱梁最大彎距單片貝雷片最大承受彎矩： Mmax=9769.06/33=296.03KN.MM= 788.2KN.M滿足要求。、縱梁最大剪力1支點：Qmax= 428.82*13.5*0.375=21

29、70.9KN 1、3支點一樣。 2支點：Qmax= 428.82*13.5*0.625=3618.2KN單片貝雷片容許剪力：2支點：Q=3618.2/33=109.64KNQ= 245.2KN滿足要求。、撓度驗算13.5m貝雷縱梁最大撓度 f=L/400=1350/400=3.375cmfmaxf滿足標準要求4、翼板兩側鋼管樁驗算每個承臺每側布置鋼管樁2根個,受力取上述模型支座反力,具體布置形式如下：1單排橫向1個鋼管受力計算如下：承臺長度為11m，箱梁頂面寬度為16m，所以鋼管樁所承受的力主要為箱梁翼板局部的重量。安全系數(shù)按計算。q砼0.2+0.55/2*2+0.2*0.5*20*2.6*1

30、0*1.2530.4KNq貝300*6*5.5*10-3*1099KNQ橫梁25.777*3*18*10-3*10+66*3*2*2*10-3*1021.84KNq施2.5*20+0.35*20=57*1.479.8KNQ530.4+99+21.84+79.8731.04/2365.52KN2鋼管樁入土深度檢算1、 樁基承載力計算： 取上述鋼管樁進展驗算，荷載值為：P=365.52KN。2、 鋼管樁最大容許承載力計算樁打入樁最大容許承載力： =UfiLi+AR)/k 式中 -樁的容許承載力KN U-樁身橫截面周長m fi-樁身穿過各地層與樁身之間的極限摩阻力KPa ；按西山漾大橋地質資料地基土

31、物理力學指標設計參數(shù)表，淤泥質粉質粘土層，層厚12.7015.40m，層底高程-15.70-13.05m，取f1=14；-1粘土層，層厚1.502.70m，層底高程-17.3-15.15m，取f2=70。-2粉質粘土層，層厚2.104.80m，層底高程-21.00-18.40m，取f3=40。-1粉質粘土層，層厚6.69.50m，層底高程-28.5-26.55m，取f4=60。 Li-各土層厚度m A-樁底支撐面積m2 R-樁尖極限磨阻力Kpa， R=0 K-安全系數(shù)，本設計采用2。采用609mm鋼管樁，壁厚=14mm，管內填砂密實，采用振動錘擊下沉。樁的周長U=1.912m。不計樁尖承載力，

32、僅計算鋼管樁側摩阻。鋼管樁頂面標高以-0.2m長度20m為例，入淤泥質粉質粘土層的長度為14.175m，入-1粘土層的長度為1.85m，入-2粉質粘土層的長度為3.475m，入-1粉質粘土層的長度為0.5m。=1.912*13.675*14+1.912*1.85*70+1.912*3.475*40+1.912*0.5*60/2=468.39KN單樁承載力為=468.39KN鋼管樁承受荷載Pmax=341.26KN。 滿足標準要求5、P4-P5跨跨中鋼管樁驗算每個承臺每側布置鋼管樁2根個,受力取上述模型支座反力,具體布置形式如下：1單排橫向6個鋼管受力計算如下：P4-P5跨箱梁跨度為30m，普通

33、貝雷架的撓度不能滿足要求，所以在P4-P5跨中設置鋼管樁一排。鋼管樁采用609(=14mm)長度為25m。根據以上數(shù)據，鋼管樁平臺主要承重包含貝雷梁上部所有恒載及動載。計算30m跨箱梁總體積為358m3，30m跨主要承重如下：P4-P5跨箱梁梁體順橋方向每延米鋼筋砼自重為：358/3011.93126C40鋼筋混凝土自重=310.18KN。q-作用在貝雷梁上的壓力線荷載，它包括:鋼筋混凝土荷載設計值q1=1.2分項系數(shù)310.18=372.22KN/m；傾倒混凝土荷載設計值q2=1.42.001=2.8KN/m；振搗混凝土荷載設計值q3=1.42.001=2.8KN/m；施工活荷載設計值q4=

34、1.42.51=3.5KN/m；模板及支架含內模荷載設計值q5=1.25.51=6.6KN/m20#槽鋼自重荷載q625.777184610-310/277.9KN/m貝雷梁自重荷載q7=30093310-310/27=33KN/mQ總=q1+q2+q3+q4+q5+q6+q7=372.22+2.8+2.8+3.5+6.6+7.9+33=428.82KN/m*27m11578.14KN；Q單=11578.14/3/6=643.23KN2鋼管樁入土深度檢算1、 樁基承載力計算： 取上述鋼管樁進展驗算，荷載值為：P=643.23KN。2、 鋼管樁最大容許承載力計算樁打入樁最大容許承載力： =Ufi

35、Li+AR)/k 式中 -樁的容許承載力KN U-樁身橫截面周長m fi-樁身穿過各地層與樁身之間的極限摩阻力KPa ；按西山漾大橋地質資料地基土物理力學指標設計參數(shù)表，淤泥質粉質粘土層，層厚12.7015.40m，層底高程-15.70-13.05m，取f1=14；-1粘土層，層厚1.502.70m，層底高程-17.3-15.15m，取f2=70。-2粉質粘土層，層厚2.104.80m，層底高程-21.00-18.40m，取f3=40。-1粉質粘土層，層厚6.69.50m，層底高程-28.5-26.55m，取f4=60。 Li-各土層厚度m A-樁底支撐面積m2 R-樁尖極限磨阻力Kpa， R=0 K-安全系數(shù)，本設計采用2。采用609mm鋼管樁，壁厚=14mm，管內填砂密實，采用振動錘擊下沉。樁的周長U=1.912m。不計樁尖承載力，僅計算鋼管樁側摩阻。鋼管樁頂面標高以-0.2m長度20m為例，入淤泥質粉質粘土層的長度為14.175m，入-1粘土層的長度為1.85m，入-2粉質粘土