30th燃煤蒸汽鍋爐煙氣除塵脫硫系統(tǒng)設計畢業(yè)設計

1、上海工程技術(shù)大學畢業(yè)設計（論文）30t/h燃煤蒸汽鍋爐煙氣除塵脫硫系統(tǒng)設計 摘要我國大氣環(huán)境污染以煤煙型為主，其中顆粒污染物及SO兩種主要污染物對自然2生態(tài)環(huán)境和人類都造成了很大的危害，由此形成的顆粒物污染和酸雨污染已成為制約我國經(jīng)濟和社會可持續(xù)發(fā)展的一個重要因素。因此，探索開發(fā)燃煤鍋爐煙氣的除塵脫硫工藝，使煙氣中污染物的濃度達到國家煙氣排放標準，減少污染物的排放，有效控制燃煤煙氣污染對改善我國大氣質(zhì)量、減少酸雨和so危害具有十分重要的意義。2本設計首先探討研究了當今國內(nèi)外主要的煙氣除塵脫硫技術(shù)，通過對比各種除塵脫硫技術(shù)的優(yōu)缺點，針對30t/h燃煤蒸汽鍋爐的煙氣排放量、煙塵含量及硫含量，依據(jù)國

2、家要求和技術(shù)現(xiàn)狀選擇了適合本設計30t/h燃煤蒸汽鍋爐煙氣的除塵脫硫方案，擬選用兩級除塵系統(tǒng)，一級為旋風除塵，二級為電除塵，同時采用氧化鎂脫硫工藝。其次，本設計將對旋風除塵器、電除塵器、脫硫塔、煙囪尺寸、管道等主要設備進行尺寸計算和設備選型，旋風除塵器擬選用型，靜電除塵器擬選用CDPK45/3型，引風機擬選用G4-73-12D型，電動機擬選用Y315M-4型兩臺。最后根據(jù)設計設備參數(shù)2繪制設備外形尺寸圖和總體工藝流程圖。關(guān)鍵詞：燃煤煙氣，旋風除塵，靜電除塵，氧化鎂脫硫，管道計算DesignofFlueGasDustingandDesulfurizationSystemof30t/hCoalFi

3、redSteamBoilerABSTRACTChinasairpollutionismainlyfuliginous.SOandparticulatepollutants2aretwomajorpollutantscausinggreatharmtothenaturalenvironmentandhumans.ParticlepollutionandacidrainpollutionformedhaveaffectedChinaseconomicandsocialsustainability.Therefore,coal-firedboilerfluegasdustremovalanddesu

4、lfurizationprocessisdevelopedtomaketheconcentrationofpollutantsinfluegasreachthenationalstandardandthenreducepollutantsemission.Controllingthecoal-smokepollutioneffectivelyisofgreatsignificancetoimproveairquality,i.e.,toreduceacidrainandSOharminourcountry.2Firstly,thispaperintroducesthemaindomestica

5、ndforeignfluegasdesulphurizationanddustremovaltechnology.Selectaboilerfluegasdesulfurizationanddustremovalsystemwhichissuitablefor30t/hcoalfiredsteamboilerbycomparingtheadvantagesanddisadvantagesofvariousdesulphurizationanddustremovaltechnologies.Thedustinganddesulfurizationsystemcanmakethefluegasem

6、issions,dustcontent,sulfurcontentinthefluegascomplywithnationalrequirementsandtechnicalstatus.Thisworkselectstwodustcollectorswiththecycloneasthefirstoneandtheelectrostaticprecipitatorasthesecondoneintegratedwithmagnesiumoxidedesulfurizationprocess.Secondly,thisdesignwillcalculatethesizeandselectthe

7、devicetypeofthemaindevicesofthesystem,suchascyclone,electrostaticprecipitator,desulfurizationtower,chimneyandpipeline.ThispaperchoosesCLP/B-27.5-X # 上海工程技術(shù)大學畢業(yè)設計（論文）30t/h燃煤蒸汽鍋爐煙氣除塵脫硫系統(tǒng)設計typecyclone,45/3-CDPKtypeelectrostaticprecipitator,G4-73-12Dtypedraftfan,andtwoY315M2-4typemotors.Atlast,mainequip

8、mentsandprocessflowdiagramaredrawnbasedonallabove.Keywords:coalfiredfluegas,cyclone,electrostaticprecipitator,magnesiumdesulfurization,pipelinecalculation上海工程技術(shù)大學畢業(yè)設計（論文）30t/h燃煤蒸汽鍋爐煙氣除塵脫硫系統(tǒng)設計 上海工程技術(shù)大學畢業(yè)設計（論文）30t/h燃煤蒸汽鍋爐煙氣除塵脫硫系統(tǒng)設計30t/h燃煤蒸汽鍋爐煙氣除塵脫硫系統(tǒng)設計梁嘉偉0114112131緒論在當今中國的工業(yè)發(fā)展形勢下，煤炭作為中國應用最廣泛的能源，依然在我國的

9、能源系統(tǒng)中有著難以撼動的地位。而燃燒煤炭勢必會產(chǎn)生對于大氣造成污染的二氧化硫和各種顆粒物粉塵。在當今社會中，酸性沉降以及顆粒物已經(jīng)成為污染大氣的主要成分。酸性沉降造成的酸雨和細小粉塵造成的霾已經(jīng)影響人們生活的重要污染。酸性沉降會帶來巨大的損害，比如使湖泊變?yōu)樗嵝?，導致水生物死亡，改變土壤性質(zhì)活化土壤重金屬，抑制數(shù)目生長進而使森林消亡，同時威脅森林內(nèi)生物的生存，使地面水變酸，地下重金屬活化導致地下水重金屬含量上升影響飲用水。其次空氣中的顆粒物，尤其是細顆粒物，例如PM在近年日益受到更強烈的關(guān)注。這些顆粒物的人為來源主要是燃料燃燒污染物的排放以及煙塵的排放。顆粒物所帶來的危害最為明顯的當數(shù)1952

10、年的倫敦煙霧事件，僅在大霧持續(xù)的五天之中就有5000多人死亡，之后的兩個月內(nèi)又有約8000人相繼死亡。而在2013年10月17日，世界衛(wèi)生組織將PM認定為致癌物。因此如何有效得減少各類顆粒物的排放成為了當今社會發(fā)展的重要課題之一。因此，隨著我國的工業(yè)發(fā)展和環(huán)境保護需要，國家發(fā)布了鍋爐大氣污染物排放標準用以規(guī)范鍋爐燃燒污染物的排放。我國燃煤工業(yè)鍋爐占鍋爐總量的85%，其污染物的排量也是巨大的，燃煤二氧化硫的排量占二氧化硫總排量的90%，同時我國燃煤鍋爐的數(shù)量還在不斷增加，這也意味著排量也會不斷上升。因此給鍋爐安裝減少污染物排放的脫硫除塵系統(tǒng)是保護環(huán)境的必要手段也是達到國家標準的有效方法。本設計主

11、要針對30t/h燃煤蒸汽鍋爐的煙氣除塵脫硫系統(tǒng)進行設計，以保證其排放量滿足國家排放標準。1.1脫硫技術(shù)發(fā)展現(xiàn)狀當今的脫硫技術(shù)種類繁多，按照燃燒過程可分類為燃燒前脫硫（即選煤、微生物脫硫等），燃燒中脫硫（即固硫），燃燒后脫硫（即煙氣脫硫）1這三類。燃燒前脫硫燃燒前脫硫是對原煤進行脫硫處理，通過物理或者化學方法對煤炭進行凈化以達到去除硫和灰分的目的。我國廣泛使用的物理方法-選煤技術(shù)包括重力選煤和浮游選煤，重力選煤包括淘汰選煤和重介質(zhì)選煤。此種方法主要是利用煤的構(gòu)成物質(zhì)與煤炭中其他物質(zhì)之間比重的不同將其分離。浮選法則主要通過表面潤濕性的差別來分離脫硫。這類物理方法盡管工藝簡單，投資少成本低，脫硫能力

12、卻并不好尤其難以脫除有機硫?；瘜W方法主要針對有機硫，利用化學反應將煤炭中的硫轉(zhuǎn)變?yōu)椴煌螒B(tài)的硫而使之脫離。當前主要的方法有：堿水液法、硫酸鐵氧化法、空氣氧化法、二氧化氮氧化法、氯分解法等。值得指出的是還有一種通過細菌產(chǎn)生的酶使硫氧化成硫酸鹽脫硫的生物化學方法，稱之為微生物脫硫技術(shù)。燃燒中脫硫燃燒中脫硫技術(shù)即是指煤在爐內(nèi)燃燒時，向爐內(nèi)噴入脫硫劑，脫硫劑利用爐內(nèi)溫度進行煅燒，煅燒產(chǎn)物與煤燃燒所生成的SO、SO進行反應從而生成硫酸鹽和亞硫酸TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark74 23鹽以固體形式排出，達到脫硫的目的。當今常用的脫硫劑有石灰石、白云石等。以石灰石為例主

13、要的反應為：CaCOCaO+CO32CaO+SOfCaSO HYPERLINK l bookmark539 232CaSO+O2CaSO3242CaO+SO+OTaSO HYPERLINK l bookmark255 224燃燒后脫硫3燃燒后脫硫，即煙氣脫硫技術(shù)（FGD），是直接對排入大氣中的煙氣內(nèi)的二氧化硫進行脫除的技術(shù)，也是當今工業(yè)行業(yè)大規(guī)模使用的，非常有效的脫硫方法，并且仍將長期作為燃煤電廠控制二氧化硫排放的主要方法。此種技術(shù)在國內(nèi)研究和應用歷史較長，技術(shù)較為成熟。而且該種技術(shù)直接針對排入大氣的二氧化硫進行脫硫，脫硫效率達90%以上，是燃煤鍋爐脫硫的首選。煙氣脫硫的基本形式分為三類：濕法

14、脫硫工藝、干法脫硫工藝以及半干法脫硫工藝。濕法脫硫工藝所謂濕法脫硫工藝就是指用含有吸收劑的溶液或者漿液在濕狀態(tài)下脫硫和處理產(chǎn)物，系統(tǒng)位于煙道的末端。它是氣液反應，脫硫速度快，脫硫效率高且設備簡單，上海工程技術(shù)大學畢業(yè)設計（論文）3Ot/h燃煤蒸汽鍋爐煙氣除塵脫硫系統(tǒng)設計適用于大型燃煤電站。但是這種方法存在的問題是濕法煙氣脫硫存在嚴重腐蝕，投資大，運行維護費用高及會造成廢水處理二次污染等問題。盡管如此，濕法脫硫工藝仍然是世界上應用最多的脫硫技術(shù)，濕法脫硫不僅脫硫效率明顯高于干法和半干法，而且針對我國煤炭種類繁多，含硫量差別大的情況其適用面非常廣泛。濕法脫硫其本身由于使用的吸收劑的不同還分為多種不

15、同的工藝，他們主要是：石灰石/石灰-石膏法、氨法、海水法、雙堿法、氧化鎂法和檸檬酸鈉法等，下面將主要介紹這些方法。干法脫硫工藝干法煙氣脫硫主要是指用干粉或者粒狀吸收劑、吸附劑或催化劑（如SorbacalSP和SorbacalH90Z）來處理二氧化硫煙氣。此方法工藝簡單，不需要處理污水，能耗低，凈化后煙氣溫度高不用二次加熱，利于煙囪排氣的擴散，腐蝕性小。但是其脫硫效率較低且設備龐大，投資大同時占地面的也大，操作技術(shù)要求高不易控制。干法脫硫工藝主要有：噴霧干式煙氣脫硫技術(shù)、粉煤灰干式煙氣脫硫技術(shù)、電子束照射脫硫法技術(shù)。半干法脫硫工藝半干法脫硫工藝結(jié)合了濕法和干法的優(yōu)點，采用濕態(tài)吸收劑，在吸收過程中

16、被煙氣的熱量干燥并與SO反應產(chǎn)生干粉脫硫產(chǎn)物。這種方法工藝簡單，反應物易于處理2且無廢水，但脫硫效率和脫硫劑利用率低。該種工藝主要有：旋轉(zhuǎn)噴霧干燥法、循環(huán)流化床法、增濕灰循環(huán)法等。1.2除塵技術(shù)發(fā)展現(xiàn)狀咖煙氣中除了二氧化硫還有大量的煙（粉）塵，燃燒后的飛灰如果通過煙氣排出會增加大氣中的細顆粒物和可吸入顆粒物的數(shù)量。因此，在將煙氣排出之前，還需要進行一個步驟一煙氣除塵。所謂煙氣除塵，是指把燃料及其他物質(zhì)燃燒過程產(chǎn)生的煙塵，以及對固體物料破碎、篩分和輸送等機械過程產(chǎn)生的煙塵，除塵就是把這些煙塵從煙氣中分離出來并加以捕集、回收的過程當今主要的除塵技術(shù)包括機械式除塵技術(shù)，靜電除塵技術(shù)，過濾式除塵技術(shù)，

17、濕式除塵技術(shù)等。1.2.1機械式除塵技術(shù)機械式除塵技術(shù)是利用機械力，例如重力、慣性力和離心力來凈化含塵氣體的一種除塵方式，這類方法較為傳統(tǒng)而且除塵效率并不高，因此往往作為預除塵器在煙氣上海工程技術(shù)大學畢業(yè)設計（論文）30t/h燃煤蒸汽鍋爐煙氣除塵脫硫系統(tǒng)設計上海工程技術(shù)大學畢業(yè)設計（論文）30t/h燃煤蒸汽鍋爐煙氣除塵脫硫系統(tǒng)設計30t/h燃煤蒸汽鍋爐煙氣除塵脫硫系統(tǒng)設計 上海工程技術(shù)大學畢業(yè)設計（論文）凈化過程中使用。重力除塵器重力除塵器是一種較為古老的，簡易的除塵方式。它的原理是突然降低氣流流速和改變流向，較大顆粒的灰塵在重力和慣性力作用下與煙氣分離，沉降到除塵器底部。這種除塵器的主要優(yōu)點

18、是價廉、易于維護；但是明顯的缺點是它不能處理細微顆粒。慣性除塵器慣性除塵器（見圖1.1）的工作原理是使含塵氣體與擋板撞擊或者急劇改變氣流方向，利用慣性力分離煙氣中較大顆粒的灰塵并進行捕集。這種除塵器也被稱為惰性除塵器。由于運動氣流中灰塵顆粒與氣體具有不同的慣性力，含塵氣體急轉(zhuǎn)彎或者碰撞時，灰塵顆粒的運動軌跡將分離出來使得氣體得以凈化。其主要優(yōu)點同樣是價廉，易于維護，它還可以處理高溫氣體，主要缺點仍然是不能處理微粒。4注圖1.1慣性除塵器離心式除塵器（旋風除塵器）旋風除塵器（見圖1.2）的工作原理是使含塵氣流作旋轉(zhuǎn)運動，借助離心力將灰塵顆粒從氣流中分離出來并在器壁捕集，再借助重力作用使其落入灰斗

19、。這類除塵器的優(yōu)點主要是不占場地，可以處理高溫氣體，適合含塵濃度較高的氣體。缺點是壓力損失大，不適于濕塵、粘著性大、腐蝕性大。另外，由于鑄鐵除塵器難以處理高溫煙氣，所以可采用耐高溫的陶瓷旋風子的高溫旋風除塵技術(shù)11使高溫煙氣得到更好的除塵效果。圖1.2離心式除塵器靜電除塵技術(shù)12）甲牲氣瘵外子電蠱的燈癢井子圖1.3氣體電離和粉塵荷電示意圖在負極（放電極）上施加高壓電使其電暈放電，氣體電離，生成電子和離子吸附在粉塵上，在電場力作用下，粉塵分別向放電極和收塵極運動而沉積在電極上。粉塵積厚后，借助振打機構(gòu)的振打使粉塵下落至灰斗13。靜電除塵器主要優(yōu)點是除塵效率高（可達到99%以上），可處理高溫煙氣（

20、常規(guī)可處理350C的氣體），維護費用低，可分類捕集不同粒徑的粉塵?，F(xiàn)今的靜電除塵技術(shù)的改進有旋轉(zhuǎn)電極技術(shù)14，通過物理或化學方法將微粒聚合成較大顆粒的聚并技術(shù)，其中通過荷電促使聚并的電聚并技術(shù)最為有效。以及通過使用高頻高壓電源替換傳統(tǒng)可控硅相控電源12提高除塵效率和經(jīng)濟性的技術(shù)。過濾式除塵技術(shù)15過濾式除塵技術(shù)主是指使含塵氣體通過多孔濾料，把氣體中的顆粒留下使氣體得到凈化的技術(shù)。該技術(shù)應用最廣，最典型的就是袋式除塵技術(shù)（見圖1.4）。圖1.4袋式除塵器袋式除塵技術(shù)主要工作原理是首先通過煙氣中粉塵的慣性碰撞、重力沉降、擴散、攔截、靜電效應等作用使粉塵被濾袋的纖維截留，然后其初期在濾料表面形成的粉

21、塵初層再對后來的粉塵起過濾作用，也就是一次塵濾二次塵，用煙塵來過濾煙塵提高效率。它在捕集小于2口m的細顆粒時比電除塵器效率高。布袋除塵器的主要優(yōu)點有除塵效率高，投資小，可以捕集電除塵難以捕集的粉塵，性能穩(wěn)定。其缺點是對濕度高的含塵氣體需要保溫以避免“糊袋”，濾料選擇要根據(jù)煙氣的溫度和腐蝕性變化，壓力損失較大一般為10001500Pa。氣布比和氣流分布都會影響其除塵效率和濾袋壽命。由于電除塵和布袋除塵各自有各自的優(yōu)點和短板，因此現(xiàn)今較新的是一種電袋復合型除塵裝置us，先使煙氣經(jīng)過電除塵除去70%80%的煙塵，再由濾袋過濾剩余20%30%的細微煙塵。其優(yōu)點是可以捕集不同性質(zhì)的粉塵，濾袋壽命長，設備

22、阻力小，能耗低，避免糊袋燒袋，運行維護費用低等。濕式除塵技術(shù)陽濕式除塵技術(shù)也叫做洗滌式除塵技術(shù)，它主要是使煙氣和液體（一般為水）相互接觸，將顆粒從煙氣中分離。它主要分為重力噴霧除塵、旋風式除塵、自激噴霧除塵、泡沫除塵、填料床除塵、文丘里除塵和麻石水膜除塵。我國現(xiàn)今的脫硫技術(shù)主要運用石灰法，鈉法，氨法，鎂法等濕法脫硫技術(shù)，我國脫硫技術(shù)面臨的問題是設備與技術(shù)主要靠引進，設備運行不當導致運行效率差、運行不穩(wěn)定，脫硫技術(shù)不夠先進以及脫硫成本高和脫硫產(chǎn)物出路難尋的問題18。因此我國還需要進一步完善脫硫效率高且應用廣的濕法脫硫技術(shù)和研發(fā)體系，注意排污處理和防治工作。而我國現(xiàn)今的除塵技術(shù)主要是采用離心式除塵

23、，電除塵，袋式除塵技術(shù)，其中電除塵運用最為廣泛，理論技術(shù)與設備較為先進成熟，除塵效率很高。而且，電除塵技術(shù)的關(guān)鍵設備國產(chǎn)化率高，技術(shù)性能可靠且運行費用低，因此成為了燃煤電站首選的技術(shù)。1.3方案論證設計原始資料1.煤質(zhì)分析C兀素分析(ar,wt.%)HONS工業(yè)分析（ar,AWwt.%)VFCQnet,ar(kJ/kg)8682.鍋爐熱效率：75%4.5.3煙塵排放因子：32%排煙溫度：190C煙氣在鍋爐出口前阻力為lOOOPa煙氣性質(zhì)按照空氣計算煙氣中煙塵顆粒粒徑分布粒徑/um510152030405060粒徑分布/%5181822148546按照鍋爐大氣污染物排放標準（GB13271-20

24、14）新建鍋爐標準執(zhí)行:煙塵排放濃度限值（標準狀況下）：50mg/m3SO排放濃度限值（標準狀況下）：300mg/m32按照環(huán)境空氣質(zhì)量標準（GB3095-2012）二類區(qū)適用標準執(zhí)行：3SO32技術(shù)路線首先對我國環(huán)境現(xiàn)狀進行研究，依照現(xiàn)狀分析在中國對煙氣進行脫硫和除塵以保護環(huán)境的迫切性，然后調(diào)查國內(nèi)外脫硫和除塵技術(shù)發(fā)展現(xiàn)狀，通過所燃燒的煤種和煙氣特性對脫硫和除塵的技術(shù)進行對比，選擇除塵和脫硫工藝。接著進行設計計算，對除塵設備結(jié)構(gòu)、脫硫設備結(jié)構(gòu)、煙囪、管道系統(tǒng)及阻力進行設計計算，再分析方案的可行性與經(jīng)濟性。最后，通過以上的設計使得煙氣達到如下技術(shù)指標：煙塵排放濃度限值（標準狀況下）：50mg/

25、m3,SO排放濃度限值（標準狀況下）：300mg/m3o3；SO日22平均排放濃度限值（標準狀況下）：0.30mg/msa。方案選擇本設計擬采用二級除塵與氧化鎂脫硫技術(shù)。根據(jù)粒徑分布，煙氣溫度，煤種含硫量作為依據(jù)，一級除塵擬采用旋風除塵器，二級除塵擬采用電除塵器，脫硫擬采用氧化鎂脫硫。本設計將在每一章對脫硫除塵工藝進行方案與設備的選擇。2一級除塵工藝計算2.1一級除塵工藝選擇通常而言，第一級預除塵主要去除大顆粒物，且除塵要求不高，通常采用重力沉降室、慣性除塵器、旋風除塵器、多管旋風除塵器和噴淋洗滌塔等。詳細性能對比見表： # 上海工程技術(shù)大學畢業(yè)設計（論文）備注(um)除塵器名稱阻力（Pa）除

26、塵效率（）初投資運行費用重力沉降室501504060少少慣性除塵器1005005070少少旋風除塵器40013007092少中多管旋風除塵器80015008095中中噴淋洗滌塔1003007595中中表各種除塵器設備費用、耗鋼量及能耗量指標除塵器名稱所占空間體積（m3/（1000m3/h）存儲設備費（比值）耗鋼量(kg/(m由于本設計的煙氣顆粒粒徑分布主要在5-20um，占72%，外加通過對比發(fā)現(xiàn)旋風除塵器技術(shù)成熟，制作方便，體積小，價格便宜，因此采用一級旋風除塵器進行預除塵。另外，考慮到壓力損失過大對除塵器的影響，作為一級除塵器要求不高，因此確定旋風除塵器選型時阻力不大于800Pa。2.2煙

27、氣量、煙塵和二氧化硫濃度計算煙氣量計算20利用低位發(fā)熱量、鍋爐熱效率和水的蒸發(fā)熱計算需煤量。/h)能耗量（kj/m3）重力沉降室2040慣性除塵器30t/h燃煤蒸汽鍋爐煙氣除塵脫硫系統(tǒng)設計表除塵設備基本性能旋風除塵器多管旋風除塵器表各種除塵器阻力溫度指標除塵器最佳粒徑除塵器名稱投資比較阻力（Pa）溫度（C）作用占地面積重力沉降室重力100低低200100050低4001200400除塵效率低旋風除塵器離心力520400200060粒徑分布g1i/%1i5181822148546n/%n1=Eni1i分級效率n/%i總效率ngi1i預處理后含塵濃度：n=c(1-n)x100%(2.28)21式中

28、：n二級除塵所需效率，%；耳=5.3x10-3x106x1-256.91100丿xlOO%=97.8%二級除塵工藝計算二級除塵方案選擇在選擇二級除塵器時，應考慮其經(jīng)濟性、可靠性、適用性和社會性等方面的影響。除塵器的選擇受當?shù)貤l件，現(xiàn)場條件，燃煤特性，排放標準和除塵效率需求等多種因素影響。因此，在選擇二級除塵裝置時，本設計對比了目前國內(nèi)對顆粒物除塵效率較高、工藝較為成熟而且應用廣泛的靜電除塵和袋式除塵，從而選擇出合適的除塵工藝。見表。的顆粒有較好的除塵效率粒有較好的除塵效率煙氣溫度可處理350C的高溫煙氣依據(jù)濾料材質(zhì)而定，常見材料：棉毛織物可處理80C90C煙氣，尼龍織物最高溫度80C,奧綸材料

29、最高130C，滌綸材料最高140C，玻璃纖維最高250C壓力損失100200Pa10002000Pa腐蝕不易腐蝕易腐蝕使用壽命至少810年，長則可達15濾袋設計壽命一般為34年,年實際使用時可能縮短至12年初投資適中適中運行維護費用較低高運行可靠性較咼高上海工程技術(shù)大學畢業(yè)設計(論文)30t/h燃煤蒸汽鍋爐煙氣除塵脫硫系統(tǒng)設計上海工程技術(shù)大學畢業(yè)設計(論文)30t/h燃煤蒸汽鍋爐煙氣除塵脫硫系統(tǒng)設計 #根據(jù)表2.7的對比可見，對于本設計中高達190C的煙氣溫度和lOOOPa的鍋爐出口前阻力而言，若使用袋式除塵器，普通的濾料材質(zhì)會引發(fā)燒袋，若采用耐高溫的玻璃纖維則造價昂貴，同時由于袋式除塵器的壓

30、力損失極大，因此為了滿足鍋爐出口前阻力和袋式除塵器的壓力損失，勢必要采用風量更大的風機，這樣運行投資就進一步上升導致經(jīng)濟性不佳。因此，從經(jīng)濟性角度而言，對于高溫煙氣，靜電除塵器適應性較好，使用壽命較長，運行穩(wěn)定，維護費用也較低。所以本設計采用電除塵工藝作為第二級除塵。3.2電除塵器尺寸計算集塵板總面積集塵板板間距選取為2b=300mm?？偲骄剑?.1)Edga=pi1l1100式中：ai總平均粒徑，口m；d一分級粒徑，口m；pig一粒徑分布，%。1i0.5x5+5x18+10 x18+15x22+20 x14+30 x8+40 x5+50 x4+60 x6a=1100=18.825pm驅(qū)進

31、速度：O=7.4kGar)625(3.2)0式中：O一計算驅(qū)進速度，一般在0.040.2m/s，m/s；0k平均粒度影響系數(shù)，Q約等于20，選取1；Sar煙氣中硫含量，。該式在板間距選取為400mm時需乘以1.3。7.4xlx(0.9.625o二二0.069m/s0100將驅(qū)進速度進行圓整為3=0.07m/s。集塵板比面積：上海工程技術(shù)大學畢業(yè)設計（論文）30t/h燃煤蒸汽鍋爐煙氣除塵脫硫系統(tǒng)設計上海工程技術(shù)大學畢業(yè)設計（論文）30t/h燃煤蒸汽鍋爐煙氣除塵脫硫系統(tǒng)設計 3.3)式中：f一集塵板比面積，mz/ms/s；耳一需要的二級除塵效率，。2In11-0.978-Q/=54.58m2/m3

32、/s0.07集塵板總面積：A二q-/b0v式中：A集塵板總面積，m2；b0q實際工況下煙氣流量，m3/h。vA=86158.01x54.58=1306.35m2b0實際集塵板總面積：3.4)A二k-Ab1b0式中：A實際集塵板總面積，m2；bk儲備系數(shù)，選取1。1(3.5)A二1x1306.35二1306.35m2b3.2.2電場風速根據(jù)除塵工程設計手冊P210表4-100，電廠鍋爐飛灰的電場風速在0.71.4m/s,本設計預選電場風速為u=lm/s。0電場斷面積：F=20u0式中：F一預選電場風速下的電場斷面積，m2；0u預選電場風速，m/s。0F二8615801二23.93m201x360

33、0(3.6)通道數(shù)量：極板有效高度：3.7)h（F）2-（23.934.89mb00實際板高小于8m,按照0.5m進行圓整，實際板高圓整為：h=5m。b電場寬度：F23.93B04.79mbh5b計算通道數(shù)：3.9)式中：Z一計算通道數(shù)，個；02b一板間距，mm。4.79Z1596Z0-300-15.9610003.10)通道數(shù)為整數(shù)，根據(jù)計算取整為Z=16個。實際電場風速：有效寬度：B有效-Z2b1004.8m3.11)電場實際斷面：Fh-B5x4.824m2b有效實際電場風速校核：2）3.13)m3/h。式中：u一實際電場風速，m/s；q一實際工況下煙氣流量，v86158.01u0.997

34、m/s24x3600預選風速u與實際校核風速u0電除塵器內(nèi)部尺寸計算的差值為0.003，小于0.1，合格。本設計劃分電場數(shù)為3電場。單電場長度：上海工程技術(shù)大學畢業(yè)設計（論文）30t/h燃煤蒸汽鍋爐煙氣除塵脫硫系統(tǒng)設計上海工程技術(shù)大學畢業(yè)設計（論文）30t/h燃煤蒸汽鍋爐煙氣除塵脫硫系統(tǒng)設計柱距長： 柱距長： 7A/=b02n-Z-h1b式中：1單電場長度，m；0n電場數(shù)，個。11306.351=2.72m02x3x16x53.14)單電場長度圓整為l=3m?？傆行щ妶鲩L度：L二n-1二3x3二9m1除塵器內(nèi)壁寬度：3.15)B=2b-Z+2A（3.16）n式中：B除塵器內(nèi)壁寬度，m；nA最外

35、層極板中心線與內(nèi)壁距離，一般取0.050.1m，m；B=300 x16+2x0.1=5mn1000柱間距：50MW機組每爐宜采用1臺雙室或單室電除塵器，而25MW及以下機組每爐宜采用1臺單室電除塵器。鍋爐功率：30000 x(沁7-汕)=22.65MW3600 xlOOO3.17)根據(jù)鍋爐功率22.65MW小于25MW確定采用單室電除塵器。柱間距：（B+e）km3.18)式中：L柱間距，m；ke一中間小柱寬度，按照經(jīng)驗選擇0.3m；m電除塵器室數(shù)，個。(5+0.3)_1=5.3m上海工程技術(shù)大學畢業(yè)設計(論文)30t/h燃煤蒸汽鍋爐煙氣除塵脫硫系統(tǒng)設計 上海工程技術(shù)大學畢業(yè)設計（論文）式中：F

36、030t/h燃煤蒸汽鍋爐煙氣除塵脫硫系統(tǒng)設計L二l+21+C（3.19）dad式中：L柱距長，m；d1單電場長度，m；1立柱至陽極板邊緣的垂直距離，一般選擇500、1000mm，本設計選擇a500mm；C柱的寬度，一般在380440mm之間，本設計選擇400mm。dL二3+2x0.5+0.4二4.4md進出氣煙箱尺寸計算電除塵器進出口大端截面積：集塵極排數(shù)：n=Z+1=16+1=17個（3.20）電除塵器進出口大端截面積：3.21)F二(n-l)2b+2Ahkb式中：F電除塵器進出口大端截面積，m2；k最外層極板中心線與內(nèi)壁距離，一般取0.050.1m。二(17-l)x0.3+2x0.1x5二

37、25m2進出氣煙箱截面積：3.22)veF一進出氣煙箱計算截面積，m2；0v進出氣口風速，本設計選擇8m/s；e86158.01二2.99m28進出氣煙箱截面積圓整為F”=3m2。分布板開孔率因氣體速度而異，對于1m/s,選取開孔率50%較合理。進氣煙箱長度：進出氣煙箱高度和寬度取與電場斷面相似，取進出氣煙箱高度h=1.5m,進出氣煙箱寬度b=2m。3.23)L=0.35(aa)+250212式中：L進氣煙箱長度，m；2a進氣煙箱大端最長邊，m；1a進氣煙箱小端最長邊，m。2當使用導流裝置時，上式系數(shù)為0.35，當不使用導流裝置時，上式系數(shù)取0.550.56。250L二0.35x(5-2)+二

38、1.3m21000出氣煙箱尺寸計算：出氣煙箱大端高度：170H二0.8a+0.2a+170二0.8x5+0.2x2+二4.57m(3.24)1121000出氣煙箱長度：L二0.8L二0.8xl.3二1.04m(3.25)w2出氣煙箱大端頂端到頂梁下距離選取為035m，出氣煙箱底板斜度應大于60,本設計選取出氣煙箱底板斜度為60?；叶酚嬎慊叶愤x擇為四棱臺狀灰斗，根據(jù)一個電場配置一個灰斗的原則，沿氣流方向的灰斗數(shù)為n=3個、垂直氣流方向的灰斗數(shù)為n=1個，總灰斗數(shù)為3X1=3個。23灰斗下口寬度選取為B=0.3m，灰斗壁斜度選應大于60，本設計選取灰斗壁斜h度為60?；叶犯叨龋河鹩行?B1忑xf4

39、80.3、nhiH=-3-=3.9m(3.26)222灰斗下端至支柱基礎(chǔ)面距離選取為H=0.8m。3灰斗上口面積：3.27)BB5x4.8S=n_有效=8m2nn3x123電除塵器總體尺寸除塵器總長：L二L+nL+L二1.3+3x4.4+1.04二15.54m(3.28)總21dw上海工程技術(shù)大學畢業(yè)設計（論文）30t/h燃煤蒸汽鍋爐煙氣除塵脫硫系統(tǒng)設計除塵器總寬：走臺寬度選取為d=1.8m。走D二2d+mL二2x1.8+1x5.3二8.9m（3.29）總走k除塵器總高：根據(jù)經(jīng)驗，頂部大梁高度選取H=1.7m,頂部遮攔高度H=1.2,底部卸灰高度H梁遮=0.6m。底H二h+H+H+H+H二5+

40、3.9+1.7+1.2+0.6二12.4m（3.30）總b2梁遮底3.3高壓電源配置高壓整流變壓器輸出電流：I二j-A（3.31）0b式中：I高壓整流變壓器輸出電流，mA；0jmA/m2mA/m2。額定電壓：V二b-V（3.32）0式中：V額定電壓，kV；0V一V/cm，本設計選取3.5kV/cm。V=22x3.5二52.5kV02x10根據(jù)額定電流和電壓選取整流設備型號：GGAJ020.2A/60kV，實際額定電流為0.2A，實際額定電壓為60kV。3.4電除塵器選型根據(jù)煙氣處理量、總除塵面積、允許氣體溫度等條件，選取型號為CDPK45/3的單室三電場電除塵器。其詳細參數(shù)見表3.2。表3.2

41、CDPK45/3電除塵器技術(shù)參數(shù)項目單位數(shù)值電場有效斷面積m2處理氣體量m3/h67000112000總除塵面積m21330最高允許氣體溫度C300上海工程技術(shù)大學畢業(yè)設計(論文)30t/h燃煤蒸汽鍋爐煙氣除塵脫硫系統(tǒng)設計上海工程技術(shù)大學畢業(yè)設計(論文)30t/h燃煤蒸汽鍋爐煙氣除塵脫硫系統(tǒng)設計 最高允許氣體壓力Pa80阻力損失Pa3%為高硫煤，含硫量在0.51%1%之間的為低硫煤)，根據(jù)以上優(yōu)劣分析，本方案決定采用濕式氧化鎂法脫硫工藝。吸收塔尺寸計算吸收塔需要的吸收效率TOC o 1-5 h zC-C、耳二SO2px100%(4.1)SO2CSO2式中：耳一需要的二氧化硫吸收效率，%；SO2

42、C標準狀態(tài)下煙氣中二氧化硫濃度，mg/m3；SO2C鍋爐大氣污染物排放標準(GB13271-2014)中二氧化硫排放濃度p限值，mg/m3。SO21794.57-3001794.57x100%二83.28%吸收塔內(nèi)部煙氣特性計算煙氣原水分：HarWar22.4一+22.4丄+0.015aV0W=100X2100 x18ax100%(4.2)1Vfg式中：w1煙氣原水分，%；Har煤中所含氫的質(zhì)量分數(shù)，%；War煤中所含水的質(zhì)量分數(shù)，%；a空氣過剩系數(shù)；V0一理論空氣量，ms/kg。a3.55822.4x+22.4x+0.015x1.45x6.58W二2x10018x100二6.38%110.0

43、3出口煙氣特性計算：根據(jù)經(jīng)驗出口煙氣溫度為50C。出口煙氣密度：P=P-P2-T20pTn2式中：p出口煙氣密度，kg/m3；24.3)p出口大氣壓力，Pa；2T出口煙氣溫度，K。2P二1.293x101325x273二1.09kg/m32101325273+50每千克煙氣體積：V=丄=丄=0.915m3dp1.092出口溫度下煙氣飽和含水體積4.4)V=22.4-旦w18Tn式中：V出口溫度下煙氣飽和含水體積，m3；wd50C空氣飽和水含量，查表，g/kg干空氣。w4.5)V二22.4x87x273+50二0.128m3w18x1000273出口溫度下煙氣飽和含水比例：V0.128W=d=x

44、100%=12.28%2V+V0.915+0.128wd增加水分體積：標準狀況下煙氣流量：V=仝=50801.59=14.11m3/sn360036004.6)增加水分體積流量：4.7)V=(W-W)V=(12.28%-6.38%)x14.11=0.83m3/s221n噴淋塔內(nèi)氣體流量：標準狀況下吸收的二氧化硫流量：VSO222.4CSO64SO22.4x1794.57x14.11x83.28%64x1000000=0.0074m3/s4.8)標準狀況下吸收的二氧化硫質(zhì)量流量：1794.57G=C-V-n=x14.11x83.28%=0.021kg/s(4.9)SO2SO2nSO2100000

45、0所需氧氣的質(zhì)量流量：氧化鎂脫硫反應式：MgO+SOTMgSO(4.10)231MgSO+OTMgSO(4.11)3224根據(jù)反應式可以得出每去除1千克二氧化硫，需要提供0.25千克的氧氣。G=0.25G=0.25x0.021=0.0053kg/s(4.12)O2SO2所需空氣質(zhì)量流量：G=噸a0.230.23=0.023kg/s4.13)所需空氣體積流量：=-G=0023=0.018m3/s(4.14)a1.2931.293剩余氮氣量：=(1-0.21)V=(1-0.21)x0.018=0.014m3/s(4.15)N2a噴淋塔內(nèi)氣體流量：V=V+V+V=14.11+0.83+0.014=1

46、4.96m3/s(4.16)gn2N吸收區(qū)尺寸計算噴淋塔直徑計算：(VD=2(4.17)p兀-uIp丿式中：D噴淋塔直徑，m；p上海工程技術(shù)大學畢業(yè)設計（論文）30t/h燃煤蒸汽鍋爐煙氣除塵脫硫系統(tǒng)設計上海工程技術(shù)大學畢業(yè)設計（論文）30t/h燃煤蒸汽鍋爐煙氣除塵脫硫系統(tǒng)設計4.2.4除霧區(qū)尺寸 #4.2.4除霧區(qū)尺寸 u一噴淋塔內(nèi)煙氣流速，m/s。p14.96.3.14x3丿1=2.52m吸收區(qū)高度計算：二氧化硫摩爾分數(shù)：V0.0074y=七x100%=0.052%iV14.11n操作溫度：操作溫度近似認為進口溫度和出口溫度的平均溫度。4.18)4.19)式中：t一操作溫度，C；ct進口處煙

47、氣溫度，C；st出口處煙氣溫度，C。2t=190+50=120OCc24.20)吸收區(qū)高度：64T3600nuy耳722.4TaSso2h=a式中：hacga一吸收區(qū)計算高度，m；4.21)吸收塔內(nèi)煙氣流速，一般選取2.55m/s,本設計選取3m/s；容積吸收率，一般取5.56.5，本設計取6。ga3600 xxx3x0.052%x83.28%h0=224273+50=1.56ma4.22)為了便于計算，對吸收區(qū)高度進行圓整，吸收區(qū)高度圓整為h=1.8m。a實際吸收效率：22.4T-g-h22.4x(273+50)x6x1.8/、n=“-=x100%=96.32%(4.23)a3600 x64

48、xT-u-y3600 x64x273x3x0.052%na1噴嘴數(shù)量選擇為n=20個，噴射擴散角為a=90。mm上海工程技術(shù)大學畢業(yè)設計（論文）30t/h燃煤蒸汽鍋爐煙氣除塵脫硫系統(tǒng)設計上海工程技術(shù)大學畢業(yè)設計（論文）30t/h燃煤蒸汽鍋爐煙氣除塵脫硫系統(tǒng)設計 除霧器有效流通面積選取為A=15m2，沖洗噴嘴距除霧器表面垂直距離h=0.05m。fm沖洗覆蓋率：n冗h2-tg2mmS=c(9020冗x0.052xtg2込丿I2丿15xlOO%=202.81%(4.24)最下層沖洗噴嘴距最上層噴淋塔距離為3m，最下層沖洗噴嘴距最上層沖洗噴嘴距離為3.5m，除霧區(qū)高度h=3.5m。f4.2.5漿液池高

49、度4.25)漿液池容量：V=VtjGNj式中：V漿液池容量，m3；jL/G一氧化鎂液氣比，本設計選擇5L/m3；V煙氣標準狀態(tài)下濕態(tài)容積，V=V,m3/s；NNgt漿液停留時間，一般取26min，本設計取4min，240s。5x14.96x2401000=17.95m3漿液池高度：Vh=i-j0.25兀D24.26)式中：h漿液池高度，m；D漿液池內(nèi)徑,叮Dp，m。h=竺i0.25x3.14x2.522=3.6m4.2.6吸收塔總高進口尺寸吸收塔進口寬度b=0.6D=0.6x2.52=1.51mip進口高度：4.27)4.28)式中：片一吸收塔進出口高度，mv進氣口煙速，一般取1230m/s，

50、本設計選取20m/s。ih=112=0.84m出口高度與進口高度相同，h=h=0.84m，正方形進口煙道邊長選擇為m=lm。1i煙道口到漿液池距離為h=0.4m,2出口到除霧器最上層距離h=0.5m,4區(qū)域間距離煙道進口到第一層吸收區(qū)下端距離h=lm,煙道3噴淋層吸收區(qū)層數(shù)m=3個,噴淋層有效高度ah=0.8m，噴淋層最頂端到除霧區(qū)下端距離h=0.5m。56吸收塔總高：H=h+h+h+h+h+h+h+h+(h-m一SO2afj112345aa6=1.8+3.5+3.6+0.84+0.84+0.4+1+0.5+(0.8x3-1.8)+0.5=13.58m其他計算液體循環(huán)量：4.29)QMg=SG

51、=86m01x1000=43079m3/h噴淋層高度：第一層：h=h+h+h+h+h=3.6+0.84+0.4+1+0.8=6.64m(4.30)TOC o 1-5 h za1j1235第二層：h=h+h=7.44m(4.31) HYPERLINK l bookmark397 a2a15第三層：h=h+h=8.24m(4.32) HYPERLINK l bookmark399 a3a25每層漿液流量：Q430.79q0=Mg=143.6m3/h(4.33)jm3a每層漿液流量進行取整q0=144m3/h。j上海工程技術(shù)大學畢業(yè)設計（論文）30t/h燃煤蒸汽鍋爐煙氣除塵脫硫系統(tǒng)設計上海工程技術(shù)大

52、學畢業(yè)設計（論文）30t/h燃煤蒸汽鍋爐煙氣除塵脫硫系統(tǒng)設計3.14x44 3.14x44 #煙囪工藝計算煙囪內(nèi)煙氣特性由于使用噴淋塔脫硫的過程中，煙氣與噴淋的漿液不僅進行了脫硫反應，同時也進行了逆流換熱，使得噴淋塔出口處的煙氣溫度下降至50C，因此需要在進入煙囪前進行加熱,使得煙囪內(nèi)部煙氣溫度達到80C。最終使得煙囪內(nèi)煙氣溫度達到80C，煙氣壓力達到100KPa。煙囪內(nèi)實際煙氣流量：5.1)Tpq=q0-a-n+VyvTpN2ny式中：q煙囪內(nèi)實際煙氣流量，m3/s；yT煙囪內(nèi)煙氣溫度，C;yp煙囪內(nèi)煙氣壓力，KPa；yV剩余氮氣量，m3/s。N2+0.014=18.5m3/s50801.5

53、9273+80101.325xx3600273100煙囪內(nèi)煙氣流速煙氣流速根據(jù)垂直干管，管中粉塵性質(zhì)為煤灰，根據(jù)環(huán)保設備設計手冊大氣污染控制設備P529表3-3-12預選煙囪內(nèi)煙氣流速為V0=lOm/s。c煙囪截面積：q18.5A=-=1.85m2(5.2)cv010c煙囪平均直徑：d0c(4x1.85、3.14丿=1.54m5.3)將煙囪平均直徑按照0.1m進行圓整，因此煙囪平均直徑圓整為d=1.6m。c煙氣流速校核：qv=ycd2兀18.51.62=9.21m/s5.4) 上海工程技術(shù)大學畢業(yè)設計(論文)30t/h燃煤蒸汽鍋爐煙氣除塵脫硫系統(tǒng)設計5.3煙囪幾何高度由于有速度的熱煙氣從煙囪出

54、口排出后有初始動能，且溫度高于周圍大氣溫度因而產(chǎn)生浮力，所以可以上升相當一段距離，這即成為煙氣抬升高度。因此需要計算煙囪有效高度后減去煙氣的抬升高度才能得到煙囪真正需要的幾何高度。煙囪出口處風速煙囪出口處風速需要按照當?shù)貦z測的10m處的年平均風速，因此調(diào)查上海地區(qū)10m處年平均風速得上海地區(qū)年平均風速為3.5m/s。風速修正的計算需要按照堤防工程設計規(guī)范(GB5028698)中的公式進行計算：(Z)冬u=u-(55)10IZ丿式中：U需要求的高度處的風速，m/s；u當?shù)?0m處的風速，m/s；10Z需要修正的高度，本設計暫時選擇15m；yZ已知的風速測量高度，m；a風隨高度變化指數(shù)，該指數(shù)根據(jù)

55、鍋爐所在區(qū)域不同而變化，本設計選擇離海岸較遠田野、房屋較少的村莊市郊，該指數(shù)為014016，本設計取015。(15、0.15u=3.5x=3.72m/s110丿532煙塵有效源高度處理后煙塵濃度：C=C-(1-n)-(1-H)12=5.3x10-3x106x(1-56.91%)x(1-97.8%)(56)=50mg/m3煙塵源強：Q=Cq=50 x18.5=925.13mg/s(5.7)yy0.7Qy煙塵有效源高度：5.8)max上海工程技術(shù)大學畢業(yè)設計(論文)30t/h燃煤蒸汽鍋爐煙氣除塵脫硫系統(tǒng)設計上海工程技術(shù)大學畢業(yè)設計(論文)30t/h燃煤蒸汽鍋爐煙氣除塵脫硫系統(tǒng)設計 式中：H煙塵有效

56、源高度，m；yC一煙塵最高允許濃度，給定，mg/s。max0.7x925.13V3.14xx0.15x3.72丿12=23.32m5.9)5.10)H=2SO2式中：HSO2CSmax0.7QSO2Cu丿Smax二氧化硫有效源咼度，m；二氧化硫最高允許濃度，給定，mg/s；5.11)H=2xSO20.7x1222.14V3.14xtx0.3x3.72丿1=18.96m二氧化硫有效源高度處理后二氧化硫濃度：C二C-n)=1794.57x(196.32%)=66.05mg/m3SO2SO2SO2二氧化硫源強：Q二C-q二66.05x18.5二1222.14mg/sSO2SO2y二氧化硫有效源高度：

57、為了使得煙囪的幾何高度能夠滿足所需要的高度，因此需要在煙塵有效源高度和二氧化硫有效源高度中選擇相對而言更高的有效源高度。對比煙塵有效源高度和二氧=23.32m?；蛴行г锤叨群?，發(fā)現(xiàn)煙塵有效源高度更高，因此之后的計算采用煙塵有效源高度為實際有效源高度，即H有效煙氣抬升高度煙氣熱釋放率：QH式中：0.35pqATnyTyQ煙氣熱釋放率，kW；Hp一環(huán)境大氣壓，hPa；nAT煙囪口煙氣和環(huán)境溫差，C。5.12)上海工程技術(shù)大學畢業(yè)設計（論文）30t/h燃煤蒸汽鍋爐煙氣除塵脫硫系統(tǒng)設計上海工程技術(shù)大學畢業(yè)設計（論文）30t/h燃煤蒸汽鍋爐煙氣除塵脫硫系統(tǒng)設計2x1.6 2x1.6 Q=35x1013

58、25x吩x(80-20)=1115.3kWh273+80煙氣抬升高度：煙氣抬升高度在此選用霍蘭德公式進行計算V-d-廠crAH=c-1.5+2.7uV5.13)ATdTc丿式中：AH煙氣抬升高度，m；v一煙囪內(nèi)煙氣流速，m/s；cd煙囪管徑c9.2x1.6(4ucr601廠)COUx1.5+2.7xx1.6=8.85m273+80丿5.3.5煙囪幾何高度m。605.14)H二H-AH二23.32-8.85二14.47m有效5.4其他計算5.15)5.4.1煙囪底部寬度d二d+2iHi式中：d煙囪底部直徑，m；ii錐度，選定，0.02。5.16)d二1.6+2x0.02x14.47二2.18mi

59、5.4.2煙囪阻力損失煙氣密度：pT100273p二pn二1.293xx二0.97kg/m3c“pT101.325273+80n煙囪阻力損失：5.17)XHv2pAP二ccc2dc式中：AP煙囪阻力損失，Pa；cX摩擦阻力系數(shù)，根據(jù)管道材質(zhì)鋼管選擇系數(shù)為0.02。5.18)AP=O02x1447x9.22xO99=7.57Pa上海工程技術(shù)大學畢業(yè)設計（論文）30t/h燃煤蒸汽鍋爐煙氣除塵脫硫系統(tǒng)設計上海工程技術(shù)大學畢業(yè)設計（論文）30t/h燃煤蒸汽鍋爐煙氣除塵脫硫系統(tǒng)設計 阻力計算及風機、電動機選型本設計采取鋼板制圓形鋼管，各設備的連接管段中包括垂直管與水平管，煙氣流速的選擇需要同時滿足垂直管

60、和水平管的最低氣流速度，管中粉塵性質(zhì)為煤灰。根據(jù)環(huán)保設備設計手冊一大氣污染控制設備P529表3-3-12進行選擇，當粉塵性質(zhì)為煤灰時，垂直管最低氣流流速為10m/s，水平管最低氣流流速為12m/s。因此管道內(nèi)氣流流速必須大于12m/s。管道內(nèi)徑計算管道內(nèi)徑D0t6.1)4qv-兀-v0t式中：Do管道內(nèi)徑，m；tv0一管道內(nèi)煙氣流速，本設計選擇15m/s。tD0t418615801二1.43m3600X3.14X156.2)根據(jù)計算得到的管道內(nèi)徑進行查表選取標準管道。根據(jù)環(huán)保設備設計手冊一大氣污染控制設備P530表3-3-14的圓形通風管道規(guī)格，按照計算所得數(shù)值選取管道外徑為D=O1400mm