火力發(fā)電廠鍋爐課程設(shè)計(jì)

1、目 錄第一節(jié)、設(shè)計(jì)參數(shù)及煤種-1第二節(jié)、鍋爐總體概況-3第三節(jié)、燃燒產(chǎn)物和鍋爐熱平衡的計(jì)算-5第四節(jié)、鍋爐爐膛設(shè)計(jì)和熱力設(shè)計(jì)計(jì)算-7第五節(jié)、后屏過熱器熱力計(jì)算-18第六節(jié)、對(duì)流過熱器熱力計(jì)算-23第八節(jié)、高溫再熱器設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算-25第七節(jié)、參考文獻(xiàn)-50第九節(jié)、第一、二、三轉(zhuǎn)向室及低溫再熱器引出管的熱力計(jì)算-28第十節(jié)、低溫再熱器熱力計(jì)算-34第十一節(jié)、旁路省煤器熱力計(jì)算-36第十二節(jié)、減溫水量校核-38第十三節(jié)、主省煤器設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算-39第十四節(jié)、空氣預(yù)熱器熱力計(jì)算-41第十五節(jié)、熱力計(jì)算數(shù)據(jù)的修正和計(jì)算結(jié)果匯總-44第十六節(jié)、熱力計(jì)算簡(jiǎn)要分析-47第一節(jié) 設(shè)計(jì)參數(shù)及煤種 原始資料鍋爐蒸

2、發(fā)量D1 =420t/h再熱蒸汽量D2=350t/h給水溫度tgs=235給水壓力pgs=540MPa過熱蒸汽溫度t1=540過熱蒸汽壓力p再熱蒸汽進(jìn)入鍋爐機(jī)組時(shí)的溫度t2=330再熱蒸汽離開鍋爐機(jī)組時(shí)的溫度 t2=540再熱蒸汽進(jìn)入鍋爐機(jī)組時(shí)的壓力 p2=2.5 MPa再熱蒸汽離開鍋爐機(jī)組時(shí)的壓力 p2=2.3 MPa周圍環(huán)境溫度tlk=20燃料特性Car (%)Har (%)Oar (%)Nar (%)Sar (%)Aar (%)Mar (%)Vdaf (%)Qar,net (KJ/Kg)DT ()ST ()FT ()1.8119000120012401290制粉系統(tǒng) 中間倉儲(chǔ)式，閉式熱風(fēng)

3、送粉，筒式鋼球磨煤機(jī)煤的各元素成分之和為100%的校核Car+Har+Oar+Nar+Sar+Aar+Mar=100%元素分析數(shù)據(jù)校核枯燥無灰基元素成分與收到基元素成分之間的換算因子為：Kdaf=100/(100-Mar-Aar)= 1.7106 那么枯燥無灰基元素成分應(yīng)為%Cdaf=Kdaf Car= 82.4324 Hdaf=Kdaf Har= 5.0462 Odaf=Kdaf Oar= 8.1252 Ndaf=Kdaf Nar= 3.0961 Sdaf=Kdaf Sar= 1.4711 二、枯燥基灰分的計(jì)算 Ad=Aar100/(100-Mar)= 31.3205 枯燥無灰基低位發(fā)熱量實(shí)

4、驗(yàn)值的計(jì)算 Qdaf,net=(Qar,net+25Mar)Kdaf= 33137.1878 四、枯燥無灰基低位發(fā)熱量門杰列夫公式計(jì)算值的計(jì)算Qdaf,net=339Cdaf+1030Hdaf-109(Odaf-Sdaf)=32416.8662 Qdaf,net- Qdaf,net= -720.3216 誤差為 %因?yàn)?800 kJ/kg所以元素成分是正確的。煤種判別煤種判別由燃料特性得知20%Vdaf= 20% 18840 kJ/kg，所以該煤屬于煙煤。折算成分的計(jì)算 Azs,ar=4190Aar/ Qar,net(%)= %Mzs,ar=4190Mar/ Qar,net(%)=% Szs,

5、ar=4190Sar/ Qar,net(%)=%因此Azs,ar4%,屬于高灰分煤;第二節(jié) 鍋爐總體概況鍋爐整體布置確實(shí)定一、鍋爐整體的外型選形布置鍋爐排煙口在下方，送、引風(fēng)機(jī)及除塵器設(shè)備均可布置在地面、鍋爐結(jié)構(gòu)和廠房較低，煙囪也可以建筑在地面上；在對(duì)流豎井中煙氣下行流動(dòng)，便于清灰，具有自身除灰的能力；各受熱面易于布置成逆流方式，以加強(qiáng)對(duì)流換熱；機(jī)爐之間連接管道不長(zhǎng)。二、受熱面的布置在爐膛內(nèi)壁，全部布置水冷壁受熱面，其他受熱面的布置主要受蒸汽參數(shù)、鍋爐容量和燃料性質(zhì)的影響。本鍋爐為超高壓參數(shù)，汽化吸熱較小，加熱吸熱和過熱相應(yīng)較大。為使鍋爐爐膛出口煙溫降低到要求的數(shù)值，保護(hù)水平煙道內(nèi)對(duì)流受熱面，

6、除在水平煙道內(nèi)布置對(duì)流過熱器外，還在爐內(nèi)布置全輻射式的前屏過熱器，爐膛出口布置半輻射式的后屏過熱器。為使前前屏和后屏過熱器中的傳熱溫差不致過大，在爐頂及水平煙道的兩側(cè)墻，豎井煙道的兩側(cè)墻和后墻均布置包覆過熱器。為減小熱偏差，節(jié)省金屬用量，采用二級(jí)再熱方式，其中高溫再熱器置于于對(duì)流過熱器后的煙溫較高區(qū)域，低溫再熱器設(shè)置在尾部豎井煙道中。但是，為了再熱汽溫的調(diào)節(jié)，使負(fù)荷在100%75%之間變化時(shí)，再熱器出口汽溫保持不變，在低溫再熱器旁邊豎井煙道的前部設(shè)置旁路省煤器，前后隔墻省煤器采用膜式水冷壁結(jié)構(gòu)。在低溫再熱器及旁路省煤器的下面設(shè)置主省煤器。根據(jù)鍋爐的參數(shù)，省煤器出口工質(zhì)狀態(tài)選用非沸騰式的。熱風(fēng)溫

7、度要求較高trk=320 ，理應(yīng)采用二級(jí)布置空氣預(yù)熱器，但在主省煤器后已布置不下二級(jí)空氣預(yù)熱器，加之回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)緊湊、材料省、維修方便，因此采用單級(jí)的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器，并移至爐外布置。在主省煤器的煙道轉(zhuǎn)彎處，設(shè)置落灰斗，由于轉(zhuǎn)彎處離心力的作用，顆粒較大的灰粒較大的灰粒順落灰斗下降，有利防止回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的堵灰，減輕除塵設(shè)備的負(fù)擔(dān)。鍋爐整體布置見附圖：鍋爐布置圖。 第三節(jié) 燃燒產(chǎn)物和鍋爐熱平衡的計(jì)算一、燃燒產(chǎn)物的計(jì)算表3-1理論空氣量和理論煙氣容積的計(jì)算序號(hào)名 稱符號(hào)單位計(jì)算公式結(jié) 果1理論空氣量V0Nm3/kg0.0889(Cyyyy4.9363 2RO2容積VRO2Nm3/kg0.

8、01866(Cyy)0.9052 3N2理論容積VN02Nm3/kg0y3.9142 4H2O理論容積V0H2ONm3/kgyy00.5914 根據(jù)該鍋爐的燃料屬于煙煤，可選爐膛出口過量空氣系數(shù)a序號(hào)名稱符號(hào)漏風(fēng)系數(shù)過量空氣系數(shù)1爐膛入口1.2000 2爐膛出口01.2000 3對(duì)流過熱器出口1.2500 4高再出口1.2800 5低省,旁省出口1.3100 6主省出口1.3400 7空預(yù)器熱段出口1.4400 8空預(yù)冷段出口1.5400 根據(jù)上述計(jì)算，選取爐渣份額后計(jì)算得灰飛份額為0.9，計(jì)算上表得到煙氣特性表如下3工程名稱符號(hào)單位計(jì)算公式dzr,psm煙道進(jìn)口過量空氣系數(shù)煙道出口過量空氣系

9、數(shù)00煙道平均過量空氣系數(shù)(+)/2過量空氣系數(shù)Nm/kg水蒸汽容積Nm/kgV0H2O+0.0161(pj-1)V0煙氣總?cè)莘eNm/kgVRO2+V0N2+VH2O+(pj-1)V0RO2氣體煙氣容積份額VRO2/Vy水蒸汽占煙氣容積份額VH2O/Vy三原子氣體和水蒸汽占煙氣容積總份額rH2O+rRO2煙氣質(zhì)量kg/kgypjV0飛灰無因次濃度kg/kgAarfhpj/(100Gy),fh二、熱平衡及燃料消耗計(jì)算表3-5熱平衡及燃料消耗計(jì)算序號(hào)名 稱符號(hào)單位計(jì)算公式結(jié) 果1燃料帶入熱量QrkJ/kg Qydw190002排煙溫度。C 假定1183排煙焓HpykJ/kg 查焓溫表3-31331

10、4冷空氣溫度tlk。C 給定205理論冷空氣焓H0lkkJ/kg 查焓溫表3-36機(jī)械不完全燃燒熱損失q4% 取用27化學(xué)不完全燃燒熱損失q3% 取用08排煙熱損失q2% Q2/Q1=Hpy-apyHolk)*(1-q4/100)*100/Qr9散熱損失q5% 查圖2-1510灰渣物理熱損失q6% AyQydw/419 忽略011保熱系數(shù)% 1-q5/10012鍋爐總熱損失% q2 +q3 +q4+q5+q613鍋爐熱效率% 100- q14過熱蒸汽焓hgrkJ/kg 查蒸汽特性表，p=13.83Mpa,t=540。C343415給水焓hgskJ/kg 查水特性表，p= 15.68 Mpa,t

11、=235。 C101616過熱蒸汽流量Dgrkg/h 42000017再熱蒸汽出口焓hzrkJ/kg 查蒸汽特性表，p=2.45Mpa,t=540。C355118再熱蒸汽進(jìn)口焓hzrkJ/kg 查蒸汽特性表，p=2.6Mpa,t=330。C307819再熱蒸汽流量Dzrkg/h 35000020再熱蒸汽焓增量kJ/kg hzr-hzr47321鍋爐有效利用熱QglkJ/h Dgr(hgr-hgs)+Dzr(hzr-hzr)1181090400 22實(shí)際燃料消耗量Bkg/s Qgl/( gl*Qr )6770323計(jì)算燃料消耗量Bjkg/h B(1-q4/100)第四節(jié) 鍋爐爐膛設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算爐

12、膛結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)帶前屏過熱器表4-1爐膛結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)帶前屏過熱器序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值一爐膛尺寸確實(shí)定1爐膛容積熱強(qiáng)度qvW/meq o(sup 5(3),sdo 2( )按表2-11選取2爐膛容積Vlmeq o(sup 5(3),sdo 2( )= 22783爐膛截面熱強(qiáng)度qFW/meq o(sup 5(2),sdo 2( )按表2-12選取4爐膛截面積Almeq o(sup 5(2),sdo 2( )BQydwF)5爐膛截面寬深比a/b按/6爐膛寬度am選取 值使/7爐膛深度bm/8冷灰斗傾角按500選取509冷灰斗出口尺寸m10冷灰斗容積Vhdmeq o(sup 5(3),sdo

13、2( )按圖3-5 A4 局部結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算11折焰角長(zhǎng)度lzm按/3選取12折焰角上傾角按=200450選取4513折焰角下傾角按=200300選取3014前屏管徑及壁厚dmm取用15前屏管內(nèi)工質(zhì)質(zhì)量流速Kg/( meq o(sup 5(2),sdo 2( )s)按表2-21選取100016前屏管子總流量面積Ameq o(sup 5(2),sdo 2( ) (假定減溫水量=11103Kg/h)17前屏每根管子面積Almeq o(sup 5(2),sdo 2( )/4(為內(nèi)徑)18前屏總管子數(shù)n根21119前屏橫向管距S1mm按=5501500選取135020前屏片數(shù)Z1片按621前屏單片管子數(shù)

14、n1根按=28 選取2822前屏縱向節(jié)距S2mm按 4223前屏最小彎曲半徑Rmm按 =(1.52.5) 選取7524前屏深度bqpmm241825前屏與前墻之間距離mm選取124026前后屏之間距離mm選取78027爐膛出口煙氣流速wym/s選取628爐膛出口煙氣溫度按表2-20選取111029爐膛出口流通面積Achmeq o(sup 5(2),sdo 2( )30爐膛出口高度hchm31前屏高度hqpm按選定632水平煙道煙氣流速wsym/s選取1033水平煙道高度hsym按= 5.92 選取634折焰角高度hzym按= 0.7 選取35爐頂容積Vldmeq o(sup 5(3),sdo

15、2( )按圖3-5 局部結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算36爐膛主體高度hltm二水冷壁1前后墻水冷壁回路個(gè)數(shù)Z1個(gè)9.8/2.5=3.92(按每個(gè)回路加熱寬度選取)42左右側(cè)墻水冷壁回路個(gè)數(shù)Z2個(gè)8.97/2.5=3.59(按每個(gè)回路加熱寬度選取)33管徑及壁厚mm按表2-13選取4管子節(jié)距Smm5前后墻管子根數(shù)n1根1206左右墻管子根數(shù)n2根104為了保證后墻水冷壁在折焰角處的剛度，便于后墻水冷壁的懸吊，其中有38根水冷壁用分叉管，即有38根上升管在折焰角處呈三叉管結(jié)構(gòu)，考慮到流動(dòng)阻力的影響在38根上升叉管上方裝有直徑為10 的節(jié)流孔，使有足夠的汽水混合物流過折焰角處的上升管，以免燒壞燃燒器的設(shè)計(jì)本鍋爐燃燒

16、器根據(jù)Vdaf的大小應(yīng)選擇四角切圓布置的直流燃燒器，因?yàn)槭菬熋?，所以為均等配風(fēng)，采用雙切圓的燃燒方式，這樣有利于加強(qiáng)爐內(nèi)氣流擾動(dòng)，使燃料在爐內(nèi)停留的時(shí)間更長(zhǎng)。燃燒器結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算列于表4-24-2 燃燒器結(jié)構(gòu)尺寸序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1一次風(fēng)速W1m/s按表2-16選取272二次風(fēng)速W2m/s按表2-16選取503三次風(fēng)速W3m/s按表2-16選取504一次風(fēng)率r1%按表2-15選取255三次風(fēng)率r3%由制粉系統(tǒng)的設(shè)計(jì)計(jì)算確定206二次風(fēng)率r2%100- r1 - r3557一次風(fēng)溫t1由制粉系統(tǒng)的設(shè)計(jì)計(jì)算確定2008二次風(fēng)溫t2Tlk-103109三次風(fēng)溫t3由制粉系統(tǒng)的設(shè)計(jì)計(jì)

17、算確定7010燃燒器數(shù)量z個(gè)四角布置411一次風(fēng)口面積單只A112二次風(fēng)口面積單只A213三次風(fēng)口面積單只A3按表2-17選取14燃燒器假象切圓直徑dlmm80015燃燒器矩形對(duì)角線長(zhǎng)度2ljmm1305016特性比值hr/br初步選定1217特性比值2lj/br18燃燒器噴口寬度brmm42019一次風(fēng)噴口高度h1mm364二次風(fēng)噴口高度h2mm400三次風(fēng)噴口高度h3mm34320燃燒器高度hrmmhr/ br=13.46接近原值，不重算565221最下一排燃燒器的下邊緣距冷灰斗上沿的距離lm按l=(4-5) b選取22條件火炬長(zhǎng)度l hym按圖2-29示意的計(jì)算二、爐膛和前屏過熱器結(jié)構(gòu)尺

18、寸計(jì)算根據(jù)爐膛和前屏過熱器的結(jié)構(gòu)尺寸圖和圖，計(jì)算爐膛和前屏過熱器結(jié)構(gòu)尺寸數(shù)據(jù)，列于表4-3和表4-4中。表4-3 爐膛結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1側(cè)墻面積A1A2(6.47+8.97)A3A4(5+8.97)AC+2前墻面積Aq根據(jù)圖3-53后墻面積Ah根據(jù)圖3-54爐膛出口煙墻面積Ach根據(jù)圖3-55爐頂包覆面積Ald根據(jù)圖3-546前屏面積Aqp根據(jù)圖3-5 262907燃燒器面積Ar根據(jù)圖46 (燃燒器布置的總寬度和總高度分別為和6m)8前后側(cè)墻水冷壁角系數(shù)x按膜式水冷壁選取1.09爐頂角系數(shù)xld查附錄三圖I(a)4,10前屏角系數(shù)xqp查附錄三圖I(a)5,

19、11爐膛出口煙窗處角系數(shù)xch選取12整個(gè)爐膛的平均角系數(shù)13前屏區(qū)的側(cè)墻面積Apq,c根據(jù)圖3-5 214前屏區(qū)的爐頂面積A23.3715前屏區(qū)的爐墻面積Apq+16爐膛自由容積的水冷壁面積AZy111317爐膛容積V1meq o(sup 5(3),sdo 2( )a223318前屏占據(jù)容積Vpmeq o(sup 5(3),sdo 2( )19爐膛的自由容積VZymeq o(sup 5(3),sdo 2( )20前屏區(qū)與爐膛的水平分割面積Af,sh21前屏區(qū)與爐膛的垂直分割面積Af,ch219222自由容積的輻射層有效厚度SZym23前屏間容積的輻射層有效厚度Spqm24爐膛的輻射層有效厚度

20、Sm25燃燒器中心線的高度hrm根據(jù)圖3-526爐膛高度H1m根據(jù)圖3-527燃燒器相對(duì)高度hr/H128火焰中心相對(duì)高度xl,按附錄二表查得等于0表4-4前屏過熱器結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式及數(shù)據(jù)來源數(shù)值1管徑及壁厚D由結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)知2單片管子根數(shù)n1根由結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)知283前屏片數(shù)Z1片由結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)知64蒸汽流通截面積A5蒸汽質(zhì)量流速/(.S)10246前屏蒸汽平均比容vpjmeq o(sup 5(3),sdo 2( )/kg查蒸汽特性p=14.55Mpa,t=3727蒸汽流速wm/spwvpj8前屏輻射受熱面積Aqpm2表4-5爐膛熱力計(jì)算帶前屏過熱器序號(hào)名 稱符號(hào)單位計(jì)算公式結(jié) 果1熱

21、空氣溫度trk。C給定3202理論熱空氣焓H.rkkJ/kg查焓溫表3-33爐膛漏風(fēng)系數(shù)al由空氣平衡表3-1知4制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù)alf選用5冷空氣溫度tlk。C給定206理論冷空氣焓HorkkJ/kg查焓溫表3-31307空預(yù)器出口過量空氣系數(shù)kyal-(al+azf)8空氣帶入爐內(nèi)熱量QkkJ/kgkyHork+(al+alf)Holk91kg燃料帶入爐內(nèi)的熱量QlkJ/kg18289*(100-q3-q4-q6)/(100-q4)+QK210理論燃燒溫度a。C根據(jù)Ql查焓溫表3-311爐膛出口煙溫l。C假定111012爐膛出口煙焓HlkJ/kg查焓溫表3-31138713煙氣的平均熱容量

22、VcpjkJ/(kg.C)(Ql-Hl)/(a-l)14水蒸汽容積份額rH2o查煙氣特性表3-215三原子氣體容積份額rn查煙氣特性表3-216三原子氣體分壓力pnMpaprn,p=0.09817Pn與S的乘積pns18三原子氣體輻射減弱系數(shù)Ky1/(m.Mpa)H2O1/1000)19灰粒子輻射減弱系數(shù)Kh1/(m.Mpa)55900/(Tl2dh2)1./320焦碳粒子輻射減弱系數(shù)Kj1/(m.Mpa)取用1021無因次量x1按參考文獻(xiàn)1選取22無因次量x2按參考文獻(xiàn)1選取23半發(fā)光火焰輻射減弱系數(shù)K1/(m.Mpa)Kyrn+Khuh+Kfx1x24.24乘積KpS25爐膛火焰有效黑度a

23、hy1-e26乘積pnSzyp27自由容積內(nèi)三原子氣體輻射減弱系數(shù)Ky1/(m.Mpa)H2O)/sqrt(10Pn1/1000)28乘積kpszy(Kyrn+Khuh+Kfx1x229自由容積的火焰有效黑度azy1-e30乘積pnspqpn31屏間容積內(nèi)三原子氣體輻射減弱系數(shù)Ky1/(m.Mpa)H2O/sqrt(10Pn1/1000)32溫度KpSpq(Kyrn+Khuh+Kfx1x233屏間容積的火焰有效黑度apr1-exp(-k*0.098*1.45)34屏寬A與Sxy比值A(chǔ)/Szy35屏寬A與屏節(jié)距之比36屏的修正系數(shù)Cp查附錄三圖vB37屏區(qū)的修正系數(shù)Cpq查附錄三圖vB38系數(shù)查

24、附錄三圖vA39屏的輻射系數(shù)查附錄三圖vC40屏區(qū)的輻射系數(shù)查附錄三圖vD41屏的黑度apapr+pcpazy42屏區(qū)的黑度apqapr+pqcpqazy43屏的暴光不均勻系數(shù)zpap/azy44屏區(qū)水冷壁的暴光不均勻系數(shù)zpqapq/azy45計(jì)及暴光不均勻的屏的面積Aqpm246計(jì)及暴光不均勻的屏區(qū)面積Apqm247爐墻總面積Alqm21113+Aqp+Apq48前后側(cè)墻水冷壁的沾污系數(shù)查附錄二表lv49屏的沾污系數(shù)p查附錄二表lv50爐頂包覆管沾污系數(shù)ld查附錄二表lv51爐膛出口屏的沾污系數(shù)ch(查附錄三圖六,=0.98)52前后側(cè)墻水冷壁的熱有效系數(shù)53爐頂包覆管的熱有效系數(shù)ldld

25、ld54屏的熱有效系數(shù)ppqp55爐膛出口處的屏的熱有效系數(shù)chchch56平均熱有效系數(shù)pjAq+Ah+2*(Acpq,c)+ld(Ald-Apq,ld)+pAqp+Apq,cZpq+ldApq,ldZpq/Alq57爐膛黑度alahy/(ahy+(1-ahy)pj)58與爐內(nèi)最高溫度位置有關(guān)的系數(shù)MB-Cx1 ,B,C 查附錄二表59爐膛出口煙溫l。C(aopgAlqlTa3/(BjVCpj)+1-27360爐膛出口煙焓HLkj/kg查焓溫表3-361爐膛吸熱量QfkJ/kgQl-H“l(fā)62爐膛容積熱強(qiáng)度qvW/m3BQydw/(3.6Vl)63爐膛截面熱強(qiáng)度QfW/m2BQydw/(3.

26、6Al)421071864爐內(nèi)平均輻射熱強(qiáng)度qpglBjQfl/(3.600Alq)65爐頂輻射吸熱分布系數(shù)ldW/m2查附錄三圖VII66爐頂輻射熱強(qiáng)度qldm2ldqpjl67爐頂輻射受熱面積AldW(Ald-Apq,ld)xld+Apq,ldxzpq68爐頂吸熱量QldWAldqld2785271kj/kgldqld/Bj69前屏輻射吸熱分布系數(shù)qp查附錄三圖VII70前屏輻射吸熱量qqpW/m2qpqpjl71前屏吸熱量QqpAqpqqpkj/kgqpqqp/Bj72后屏副射吸熱分布系數(shù)hp查附錄三圖VII73后屏輻射熱強(qiáng)度qhpbhhpqpjl74后屏吸熱量QhpqhpAhp(Ahp

27、=A)kj/kghpAhp/Bj75附加過熱器總吸熱量kj/kg945.76一級(jí)減溫水量Djw1ldld600077二級(jí)減溫水量Djw2pqp500078附加過熱器焓增量kj/kgchch15379飽和蒸汽焓hbqkj/kg80包覆出口蒸汽焓hbfkj/kgahy/(ahy+(2-ahy)pj)81包覆出口蒸汽溫度tbf。C82前屏焓增量kj/kg83前屏出口蒸汽焓hqpkj/kg查焓溫表3-484前屏出口蒸汽溫度tqp。C85爐膛出口煙溫校核。C|l(假定)-l(計(jì)算)|100第五節(jié) 后屏過熱器熱力計(jì)算后屏過熱器結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算按照后屏過熱器結(jié)構(gòu)尺寸圖5-1計(jì)算尺寸列于表5-1表5-1后屏過熱器

28、尺寸計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1管徑及壁厚d選用38*52屏片數(shù)Zl片143單片管子根數(shù)nl根124屏的深度cm5屏的平均高度hpjm據(jù)圖 3-7 ，10+8.36橫向節(jié)距sl6307比值sl/d8縱向平均節(jié)距據(jù)圖3-7 ，2320/459比值10屏的角系數(shù)xhp查參考資料1附錄三圖I(a)之511屏區(qū)接受爐膛熱輻射面積=12屏的對(duì)流受熱面積Ap據(jù)圖3-7，214100.91+10+8.32.32-0.9161613屏的計(jì)算對(duì)流受熱面積51714屏區(qū)爐頂受熱面積Ald15屏區(qū)兩側(cè)水冷壁受熱面積據(jù)圖3-7 ，2100.91210+8.34416屏區(qū)附加受熱面積Apfj+17屏接受

29、爐膛熱輻射面積18爐頂附加受熱面輻射面積19水冷壁附加受熱面輻射面積20煙氣進(jìn)屏流通截面積AP據(jù)圖3-7，10+1.90.038-0.0610721煙氣出屏流通截面積Ap據(jù)圖3-70.038-0.0622煙氣平均流通截面積Apj8823蒸汽流通截面積A24蒸汽質(zhì)量流速Pw112025煙氣輻射層有效厚度Sm表5-2后屏過熱器熱力計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù) 值1煙氣進(jìn)屏溫度p0Cp=L2煙氣進(jìn)屏焓Hpkj/kgHp=Hl3煙氣出屏溫度p0C假定10204煙氣出屏焓Hpkj/kg查焓溫表3-35煙氣平均溫度pj0C0.5*(p+p)爐頂附加受熱面吸熱量Qldpfj假設(shè)56水冷壁附加受熱

30、面吸熱量Qslbpfj假設(shè)1206屏區(qū)附加受熱面對(duì)流吸熱量Qdpfjkj/kgguQldPFJ=51 Qslbpfj=1041767屏的對(duì)流吸熱量Qdpkj/kg(Hp-Hp)*-Qdpfj8屏入口吸收的爐膛輻射熱量Qfpkj/kgQhp=Qfp9三原子氣體輻射減弱系數(shù)Ky1/(m.Mpa)10*(0.78+1.6*rH2O)/(10*spn)0.5-0.1)*(1-0.37*(273+Tpj)/1000)10乘積rnKy1/(m.Mpa)rnKy11灰粒的輻射減弱系數(shù)Kh1/(m.Mpa)55900/(Tpj)2*132)(1/3)12飛灰濃度k查煙汽特性表3-213乘積khk1/(m.Mp

31、a)khk14煙氣流的輻射減弱系數(shù)k1/(m.Mpa)khk+rnKy15乘積kpskps16屏區(qū)的煙氣黑度1-EXP(-kps)17屏進(jìn)口對(duì)出口的角系數(shù)psqrt(c/s1)2+1)-c/s10618修正系數(shù)r按煤種選取，根據(jù)參考文獻(xiàn)119屏出口面積Afpm2等于對(duì)流過熱汽進(jìn)口面積及圖3-820爐膛及屏間煙氣對(duì)屏后受熱面的輻射熱量Qfpkj/kgQfp*(1-)*p/+0.0000000000567*Afp*(Tpj)4*r/Bj/3600)21屏區(qū)吸收爐膛熱輻射熱量Qfpqkj/kgQfp-Qfp22屏區(qū)爐頂附加受熱面吸收的爐膛輻射熱量Qfldpfjkj/kgQfpq*4.23/(4.23

32、+8.62+101.35)23屏區(qū)水冷壁附加受熱面吸收的爐膛輻射熱量Qfslbpfjkj/kgQfpq*8.62/(4.23+8.62+101.35)24屏所吸收的爐膛輻射熱Qfpkj/kgQfpq-Qfldpfj-Qfslbpfj25屏所吸收的總熱量Qpkj/kgQfp+Qdp26蒸汽進(jìn)屏焓hpkj/kg(D-Djw1-Djw2)*hqp+Djw1*hqp)/(420-Djw2)27蒸汽進(jìn)屏溫度tp0C查蒸汽特性表28蒸汽出屏焓hpkj/kghp+Qp*Bj/(D-Djw2)29蒸汽出屏溫度tp0C查蒸汽特性表 P=14MPa30屏內(nèi)蒸汽平均溫度tpj0C0.5*(tp+tp)31屏內(nèi)蒸汽平

33、均比容vpjm3/kg查蒸汽特性表MPa,T=32屏內(nèi)蒸汽平均流速wm/s(D-Djw)*vpj/(3600*A)33壁管對(duì)蒸汽的放熱系數(shù)2w/(m2.c)查附錄三圖350034屏間煙氣平均流速wym/sBj*6.3*(pj+273)/(273*3600*88)35煙氣側(cè)對(duì)流放熱系數(shù)dw/(m2.c)查附錄二圖4536灰污系數(shù)m2.c/w查附錄37壁管灰污層溫度thb0Ctpj+(+1/2)*Bj*Qp/(3.6*517)38輻射放熱系數(shù)fw/(m2.c)查附錄三圖得a0,af=aa039利用系數(shù)查附錄三圖40煙氣對(duì)管壁的放熱系數(shù)1w/(m2.c)*(d*3.14159*38/(2*51.56

34、*0.84)+f)41對(duì)流傳熱系數(shù)kw/(m2.c)1/(1+(1+Qfp/Qd_p)*(+1/2)*1)4342較大溫差td0Cp-tp43較小溫差tx0Cp-tp44平均溫差t0Ctd/tx=1.452選取903縱向平均節(jié)距mm按圖3-12計(jì)算954管子排數(shù)布置zl排逆流、順列1015每排管子根數(shù)nl根由結(jié)構(gòu)尺寸知26工質(zhì)流通面積A7煙氣流通面積Ay8計(jì)算受熱面積0.03821012025.35259輻射層有效厚度Smm0.9d()10旁路省煤器附加受熱面積按圖 3-12計(jì)算表11-2旁路省煤器熱力計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1進(jìn)口煙溫0C等于第一轉(zhuǎn)向室出口煙溫2進(jìn)口煙焓Hk

35、j/kg等于第一轉(zhuǎn)向室出口煙焓3爐膛吸熱量Qflkj/kg由爐膛熱力計(jì)算知95184附加過熱器對(duì)流吸熱量Qgrfjkj/kgQhpfj+Qdlgrfj+Qgzrfj+Qfj+Qfj+Qfj+Qdzrfj7535后屏對(duì)流吸熱量Qdhpkj/kg由后屏過熱器熱力計(jì)算知12476對(duì)流過熱器吸量Qddlgrkj/kg由對(duì)流過熱器熱力計(jì)算知7附加水冷壁。省煤器吸熱量Qslb+smfjkj/kgQslbhp+Qslbdlgr+Qsmgzr+Qdky8上述熱量總和Qkj/kgQ_fl+Qgrfj+Qdhp+Qddlgr+Qslb_smfj9旁路省煤器出口水焓hpsmkj/kg(_2h*Dgr-Bj*Q-(D

36、jw1-Djw2)*hbq)/(Dgr-Djw1-Djw2)132810旁路省煤器出口水溫tpsm0C查水性質(zhì)表11旁路省煤器焓增量hkj/kg假定8612旁路省煤器進(jìn)口水焓hpsmkj/kgh_psm-h124213旁路省煤器進(jìn)口水溫tpsm0C查水性質(zhì)表27414煙氣旁通量份額除去進(jìn)入第二轉(zhuǎn)向室的煙氣量15旁路省煤器對(duì)流吸熱量Qdpsmkj/kg(Dgr-Djw1-Djw2)*h/(*Bj)189316旁路省煤器附加受熱面吸熱量Qfjpsmkj/kg假定17旁路省煤器出口煙焓Hkj/kgH-(Qdpsm+Qfjpsm)/+表.xls空氣平衡表!$E$4*H0lk512218旁路省煤器出口煙

37、溫0C查焓溫表3-319工質(zhì)平均溫度tpj0C(t_psm+t_psm)/220平均煙溫pj0C(P+)/221煙氣流速wym/s*Bj*Vy*(pj+273)/(3600*273*11.17)22煙氣側(cè)對(duì)流放熱系數(shù)dW/(m2.c)查附錄三圖23乘積spnspn24三原子氣體輻射減弱系數(shù)ky1/(m.Mpa)10*(0.78+1.6*rh2o)/(10*spn)0.5-0.1)*(1-0.37*(273+pj)/1000)25乘積rnky1/(m.Mpa)rnky26灰粒子輻射減弱系數(shù)kh1/(m.Mpa)55900/(pj+273)2*132)(1/3)27乘積hkh1/(m.Mpa)hk

38、h28氣流輻射減弱系數(shù)k1/(m.Mpa)hkh+rnky29乘積kpskps30灰污系數(shù)m2c/w查附錄三圖31灰污管壁溫度thb0C60+tpj32煙氣黑度1-EXP(-kps)33煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)fW/(m2.c)查附錄三圖34利用系數(shù)查附錄三圖135煙氣側(cè)放熱系數(shù)1W/(m2.c)*(f+d)36熱有效系數(shù)查附錄三圖37傳熱系數(shù)kW/(m2.c)*138較大溫差tD0C-t_psm39較小溫差tx0CP-t_psm40平均溫差t0C(tD-tx)/(2.3*LOG10(tD/tx)41對(duì)流傳熱量Qcpsmkj/kg3.6*Kk*t*525/(*Bj)187242誤差Q%(Qdpsm-

39、Qcpsm)/Qdpsm*10043附加省煤器內(nèi)工質(zhì)溫度tsmpj0C(tgs+tbs)/229044附加省煤器吸熱量Qfjpsmkj/kg3.6*k*(pj-tsmpj)*58.2/(*Bj)17445誤差Q%(Qfjpsm-Q_fjcpsm)/Qfjpsm*10046旁路省煤器實(shí)際吸熱量Qcjpsmkj/kg*Qdpsm47旁路省煤器附加受熱面實(shí)際吸熱量Qfjcpsmkj/kg*Qfjpsm第十二節(jié) 減溫水校核序號(hào)名稱 符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1過熱器出口蒸汽焓hgrkj/kg查蒸汽特性表,p=13.8MPa,t=34282過熱器進(jìn)口蒸汽焓hbqkj/kg查蒸汽特性表,p=15.3M

40、Pa,t=345c25883給水焓hgskj/kg查蒸汽特性表,p=15.7MPa.t=240c10164爐膛的爐頂過熱器輻射吸熱量Qfldkj/kg由爐膛熱力計(jì)算知5前屏輻射吸熱量Qfqpkj/kg由爐膛熱力計(jì)算知6后屏及對(duì)流過熱器吸收的爐膛輻射熱Qfhpkj/kg由爐膛熱力計(jì)算知7后屏對(duì)流吸熱量Qdhpkj/kg由后屏熱力計(jì)算知8對(duì)流過熱器對(duì)流吸熱量Qddlgrkj/kg由對(duì)流過熱器熱力計(jì)算知9附加過熱器吸熱量Qgrfjkj/kg由旁路省煤器熱力計(jì)算知75310上述熱量之和Qkj/kgQfld+Qfqp+Qfhp+Qdhp+Qddlgr+qQgrfj11減溫水量Djjwkg/h(Bj*Q-

41、420000*(h_gr-hbq)/(hbq-hgs)12誤差D%(Djw1+Djw2)-Qjjw)/(Djw1+Djw2)*100第十三節(jié) 主省煤器設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算主省煤器結(jié)構(gòu)圖如下列圖13-1 ，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)列于表13-1，熱力計(jì)算列于表13-2表13-1省煤器結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1管徑壁厚d由結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)知32*42橫向節(jié)距sl由結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)知803縱向平均節(jié)距由結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)知744管子排數(shù)布置zl排逆流順列1175每排管子數(shù)nl 根由結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)知26工質(zhì)流通面積A7煙氣流通面積Ay8對(duì)流受熱面積d19759防磨罩面積5510計(jì)算對(duì)流受熱面積-192011輻射層有效厚度Sm0.

42、9d()表13-2 主省煤器熱力計(jì)算序號(hào)名 稱符 號(hào)單 位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1進(jìn)口水溫tt=tgs)2352進(jìn)口水焓hkj/kgp=15.68MPa,t=2353進(jìn)口煙焓Hkj/kg0.25Hpsm+0.75Hdzr4進(jìn)口煙溫查焓溫表3-35前后隔墻省煤器吸熱量Qfjsmkj/kg由一，二轉(zhuǎn)向室和旁路省煤器計(jì)算知6前后隔墻省煤器水焓增量hfjsmkj/kg.QsmfjBj/(D1-Djw1-Djw2)7出口水焓hkj/kghpsm-hsmfj8出口水溫t查水特性表2209水焓增量hkj/kgh-h10對(duì)流吸熱量Qdsmkj/kg(D1-Djw1-Djw2)h/Bj11出口煙焓Hkj/kgH

43、-Qdsm/+aHolk390012出口煙溫“查焓溫表3-313平均煙溫pj0.5(+)14平均水溫tpj0.5(t+t)15煙氣流速ym/sBjV(pj+273)/(3600*273Ay)16煙氣側(cè)對(duì)流放熱系數(shù)dW/(m2*)查附錄三圖6817乘積PnSm*MpaprnS18三原子氣體輻射減弱系數(shù)Ky1/(m*Mpa)H2O)/sqrt(10pnpj/1000)19乘積Kyrn1/(m*Mpa)Kyrn20灰粒子輻射減弱系數(shù)Kh1/(m*Mpa)5900/(Tpjdk)(2/3)21乘積Khk1/(m*Mpa)Khk22氣流輻射減弱系數(shù)K1/(m*Mpa)Khk+Kyrn23乘積KpSKPS

44、24煙氣黑度1-exp(-kps)25灰污管壁溫度thbtpj+t26煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)fW/(m2*)查附錄三圖1127利用系數(shù)查附錄三圖128煙氣側(cè)放熱系數(shù)1W/(m2*)at+af9829熱有效系數(shù)查附錄二圖30傳熱系數(shù)KW/(m2*)a15631較大溫差tD-t32較小溫差tx-t33平均溫差tt=0.5*(tD+tx)34對(duì)流傳熱量Qcsmkj/kgtAjssm/Bj35誤差Q(Qdsm-Qcsm)/Qdsm*100第十四節(jié) 空氣預(yù)熱器熱力計(jì)算空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)尺寸如圖14-1，結(jié)構(gòu)尺寸列于表14-1，熱力計(jì)算列于表14-2表14-2 空氣預(yù)熱器尺寸計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來源

45、數(shù)值1轉(zhuǎn)子直徑D62002中心筒直徑d1200一、熱段1受熱面當(dāng)量直徑ddl2煙氣流通面積Ay3空氣流通面積Ak2084煙氣通道所占份額xy150/3605空氣通道所占份額xk150/3606計(jì)算受熱面積Ajk29839二、冷段1受熱面當(dāng)量直徑ddl2煙氣流通面積Ay3空氣流通面積Ak4煙氣通道所占份額xy150/3605空氣通道所占份額xk150/3606計(jì)算受熱面積Ajs7161表14-2 空氣預(yù)熱器熱力計(jì)算熱段序號(hào)名稱 符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1空氣進(jìn)口溫度t0C假定692空氣出口溫度t0C假定3243空氣預(yù)熱器出口過量空氣系數(shù)ky4空氣進(jìn)口焓H0kykj/kg查焓溫表5空氣出口焓

46、H0kykj/kg查焓溫表6對(duì)流吸熱量Qdkykj/kg(_ky+表.xls空氣平衡表!$G$4/2)*(H0_ky-H0_ky)7煙氣進(jìn)口溫度0C由主省煤器熱力計(jì)算知8煙氣進(jìn)口焓Hkykj/kg查焓溫表39009煙氣出口焓Hkykj/kgH_ky-Qdky/+表.xls空氣平衡表!$G$4*(H0_ky+H0_ky)/210煙氣出口溫度0C查焓溫表11平均煙溫pj0C(+)/212空氣平均溫度tpj0C(t+t)/213較小溫差tx0C-t14較大溫差tD0C-t15平均溫差t0C(tD-tx)/(2.3*LOG10(tD/tx)16煙氣流速WYm/sBj*Vy*(pj+273)/(3600

47、*273*20.8)17空氣流速Wkm/s(_ky+表.xls空氣平衡表!$G$4/2)*Bj*表.xls理論空氣!$E$2*(tpj+273)/(3600*273*20.8)18煙氣側(cè)對(duì)流放熱系數(shù)ydW/(m2.c)查附錄三圖10419空氣側(cè)對(duì)流放熱系數(shù)kdW/(m2.c)查附錄三圖7920利用系數(shù)查參考文獻(xiàn)21系數(shù)查參考文獻(xiàn)122傳熱系數(shù)kW/(m2.c)*/(1/(0.417*kd)+1/(0.417*yd)23傳熱量Qckykj/kg3.6*k*t*29839/Bj24誤差Q%(Qdky-Qcky)/Qdky*100二 冷 段 1進(jìn)口煙溫0C由熱段熱力計(jì)算知2進(jìn)口煙焓Hkykj/kg由

48、熱段熱力計(jì)算知21283空氣進(jìn)口溫度t0C204空氣進(jìn)口焓H0kykj/kg查焓溫表5空氣出口溫度t0C由熱段熱力計(jì)算知696空氣出口焓H0kykj/kg由熱段熱力計(jì)算知4517出口過量空氣系數(shù)_ky+表.xls空氣平衡表!$G$4/28對(duì)流吸熱量Qdkykj/kg(+表.xls空氣平衡表!$G$4/2)*(H0_ky-H0_ky)9煙氣出口焓Hkykj/kgH_ky-Qdky/熱平衡!+表.xls空氣平衡表!$G$4*(H0_ky+H0_ky)/210煙氣出口溫度0C查焓溫表11711平均煙溫pj0C(+)/212空氣平均溫度tpj0C(t+t)/213較小溫差tx0C-t12214較大溫差

49、tD0C-t15平均溫差t0C(tx+tD)/216煙氣流速wym/sBj*Vy*(273+pj)/(3600*273*20.8)1117空氣流速wkm/sBj*(+表.xls空氣平衡表!$G$4/2)*表.xls理論$E$2*(tpj+273)/(3600*273*20.8)18煙氣側(cè)對(duì)流放熱系數(shù)ydW/(m2.c)查附錄三圖19空氣側(cè)對(duì)流放熱系數(shù)kdW/(m2.c)查附錄三圖20傳熱系數(shù)kW/(m2.c)*/(1/(0.417*yd)+1/(0.417*kd)21傳熱量Qckykj/kg3.6*k*t*7161/Bj22誤差Q%(Qdky-Qcky)/Qdky*100第十五節(jié) 熱力計(jì)算數(shù)據(jù)

50、的修正和計(jì)算結(jié)果匯總一、熱力計(jì)算數(shù)據(jù)的修正熱力計(jì)算的修正列于表15-1中。序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式及數(shù)據(jù)來源數(shù)值一 排煙熱損失修正1排煙溫度.c由空氣予熱器熱力計(jì)算知2排煙焓Hpykj/kg查焓溫表3-33排煙熱損失q2%(Hpy-apy*Hlh)*(1-q4/100)/q*100二 鍋爐熱效率修正1鍋爐總熱損失%q2+q3+q4+q5+q62鍋爐熱效率%三 鍋爐燃料消耗量修正1鍋爐實(shí)際燃料消耗量Bkg/hQgl/(gl*Qr)2計(jì)算燃料消耗量Bjkg/hB*(1-q4/100)四 爐膛吸熱量修正1熱空氣溫度trk.c由空氣予熱器熱力計(jì)算知3242理論熱空氣焓Hrkkj/kg查焓溫表3-33空

51、氣帶入爐內(nèi)的熱量Qkkg/kg41kg燃料帶入爐內(nèi)的熱量Qlkj/kgQr*(100-q3-q4-q6)/(100-q4)+Qh5爐膛吸熱量Qlfkj/kg*(Ql-Hl)排煙溫度校核 由空氣預(yù)熱器熱力計(jì)算知排煙溫度為1，與排煙溫度假定值118相差10，符合要求。熱空氣溫度校核由熱空氣預(yù)熱器熱力計(jì)算知熱空氣溫度為，與假定值320 相差，符合要求。四、熱平衡計(jì)算誤差校核表15-2熱平衡計(jì)算誤差校核序號(hào)名稱符號(hào)數(shù)值1燃料支配熱量Qr190002鍋爐熱效率gl3機(jī)械不完全燃燒熱損失q44爐膛吸熱量Qlf5后屏過熱器對(duì)流吸熱量Qhpd12476后屏過熱器附加吸熱量Qhpfj1767對(duì)流過熱器對(duì)流吸熱量

52、Qdlgrd8對(duì)流過熱器附加吸熱量Qdlgrfj1789后墻引出管對(duì)流吸熱量Qhyd5410高溫再熱器對(duì)流吸熱量Qgzrd11高溫再熱器附加吸熱量Qgzrfj15212第一轉(zhuǎn)向室吸熱量QI26813第二轉(zhuǎn)向室吸熱量QII14低溫再熱器引出管吸熱量Qdzryd11415第三轉(zhuǎn)向室吸熱量QIII16516低溫再熱器對(duì)流吸熱量Qdzrd164417低溫再熱器附加吸熱量Qdzrfj18旁路省煤器對(duì)流吸熱量Qpsmd19旁路省煤器附加吸熱量Qpsmfj20主省煤器對(duì)流吸熱量Qsmd21上述吸熱量之和22熱平衡計(jì)算絕對(duì)誤差23熱平衡計(jì)算相對(duì)誤差Q-0.20%第十六節(jié) 熱力計(jì)算結(jié)果分析一、關(guān)于爐內(nèi)結(jié)焦與爐膛

53、出口煙溫的分析結(jié)焦的根本原因是熔化狀態(tài)下的灰沉積在受熱面上，煤灰對(duì)于高溫受熱面沾污結(jié)焦的傾向，可用灰熔點(diǎn)溫度及灰的主要成分來判斷煤灰的結(jié)渣指標(biāo)。造成爐內(nèi)結(jié)焦原因：1有爐內(nèi)呈復(fù)原性氣氛，結(jié)渣性增強(qiáng)；2一次風(fēng)速偏低；3一次風(fēng)管風(fēng)量分配不均，造成爐膛火焰偏斜；4鍋爐運(yùn)行時(shí)負(fù)壓太高，漏風(fēng)嚴(yán)重，使主燃燒區(qū)嚴(yán)重缺風(fēng)，復(fù)原性加強(qiáng)；5運(yùn)行中燃燒器向下擺動(dòng)過低，致使煤粉氣流直接沖刷冷灰斗；6所燒的煤種易結(jié)焦；7長(zhǎng)時(shí)間未吹灰；8分級(jí)燃燒過度，主燃燒區(qū)域缺氧，氧量及總風(fēng)量偏小等原因。而在該設(shè)計(jì)校核中主要需要進(jìn)行分析的是爐膛出口煙溫與爐內(nèi)結(jié)焦的關(guān)系。從經(jīng)濟(jì)觀點(diǎn)分析，燃煤爐膛出口煙溫在12001250時(shí)，大中容量鍋爐內(nèi)

54、輻射受熱面和對(duì)流受熱面吸熱的分配率最好，可使總的受熱面金屬消耗量最少，但是爐內(nèi)受熱面的布置應(yīng)保證鍋爐運(yùn)行的平安，即保證爐膛出口后的受熱面不結(jié)焦為前提，因此爐膛出口煙溫實(shí)際選取值比上述范圍要低一些。在任何情況下，進(jìn)入 密集對(duì)流受熱面的煙溫不得高于煤質(zhì)灰分的變形溫度我所核算的煤質(zhì)灰分的變形溫度DT=1200，并應(yīng)留有一定的富裕度。但是，給我的煤質(zhì)的核算結(jié)果卻是爐膛出口煙溫為1143，遠(yuǎn)小于煤質(zhì)灰分的變形溫度，因此，如果在這種鍋爐中燃燒我所選取的煤種，那么必然很少產(chǎn)生爐內(nèi)結(jié)焦，但是灰渣對(duì)于鍋爐局部的磨損將會(huì)加重解決方案：如果核算給出的這種鍋爐一定要燃燒該種煤，那么就需要調(diào)整爐膛結(jié)構(gòu)尺寸和布置，重新對(duì)

55、爐膛進(jìn)行熱力計(jì)算，一般情況調(diào)整爐對(duì)流面煙速比擬方便。二、關(guān)于過熱汽溫的控制分析維持穩(wěn)定的過熱汽溫是保證鍋爐機(jī)組運(yùn)行平安和經(jīng)濟(jì)所必須的，對(duì)于電廠鍋爐來說，要求在運(yùn)行中維持過熱汽溫的變動(dòng)不超過510。另外，從保護(hù)過熱器受熱面來說，除了汽溫應(yīng)維持正常以外，還要保持某一級(jí)過熱器的管壁溫度不超過這一級(jí)過熱器所采用的鋼材的許用溫度，因此鍋爐汽溫的調(diào)節(jié)除了滿足汽輪機(jī)的要求之外，還有保護(hù)過熱器本身的作用。一般情況是鍋爐負(fù)荷在75%100%內(nèi)能夠維持額定蒸汽溫度，由于許多因素影響到汽溫，過熱蒸汽一般規(guī)定每級(jí)中的焓增量不得超過170kJ/kg，以減小熱偏差的絕對(duì)值，另一方面是在保證最高金屬溫度的管段平安工作的條件

56、下，盡量節(jié)省投資。我所核算的鍋爐采用的噴水減溫器。鍋爐的過熱器分布多為分級(jí)布置，我所核算的鍋爐的過熱器亦是。為提高運(yùn)行的平安性和改善氣溫特性，通常在過熱器中布置有二級(jí)噴水減溫器。第一級(jí)布置在屏式過熱器前，噴水量大些，作為氣溫的粗調(diào)，并起到保護(hù)屏的作用。第二級(jí)布置在末級(jí)過熱器前，作為蒸汽溫度的細(xì)調(diào)，控制過熱器出口溫度。在核算的過程中，當(dāng)在定壓運(yùn)行時(shí)，過熱器采用噴水調(diào)節(jié)，一級(jí)噴水量假設(shè)為6t/h，二級(jí)噴水量設(shè)為5 t/h，經(jīng)過熱力計(jì)算，當(dāng)假設(shè)一級(jí)噴水量為6.3 t/h，其減溫水誤差校核比原來的誤差減少到D，=-0.97；當(dāng)一級(jí)噴水量設(shè)為5.7t/h，其誤差增加到；同樣，當(dāng)二級(jí)噴水量增加到5.3 t/h，其減溫水