機械設(shè)計考研練習(xí)試題蝸桿傳動

1、.蝸桿傳動一選擇題(1)關(guān)于傳達動力的蝸桿傳動，為了提高傳動效率，在必定限速內(nèi)可采納B。A.較大的蝸桿直徑系數(shù)B.較大的蝸桿分度圓導(dǎo)程角C.較小的模數(shù)D.較少的蝸桿頭數(shù)(2)蝸桿傳動中，是以蝸桿的B參數(shù)、蝸輪的A參數(shù)為標(biāo)準(zhǔn)值。A.端面B.軸向C.法向(3)蝸桿傳動的正確嚙合條件中，應(yīng)除掉C。A.ma1mt2B.a1t2C.12D.12，螺旋相同(4)設(shè)計蝸桿傳動時，平常選擇蝸桿資料為A，蝸輪資料為C，以減小摩擦力。A.鋼B.鑄鐵C.青銅D.非金屬資料(5)閉式蝸桿傳動無效的主要形式是B。A.點蝕B.膠合C.輪齒折斷D.磨損(6)以下蝸桿副資料組合中，有B是錯誤或不合適的。序號蝸桿蝸輪140Cr

2、表面淬火ZCuA110Fe3218CrMnTi滲碳淬火ZCuSn10Pb1345鋼淬火ZG340640445鋼調(diào)質(zhì)HT2505zCuSn5Pb5Zn5HT150A.一組B.二組C.三組D.四組E.五組(7)在標(biāo)準(zhǔn)蝸輪傳動中，蝸桿頭數(shù)必定，加大蝸桿特征系數(shù)q將使傳動效率B。A.增添B.減小C.不變D.增添或減小(8)在蝸桿傳動中，關(guān)于滑動速度vs4m/s的重要傳動，應(yīng)當(dāng)采納D作為蝸輪齒圈的資料。A.HT200B.18CrMnTi滲碳淬火C.45鋼調(diào)質(zhì)D.ZCuSnl0Pb1(9)在蝸桿傳動中，輪齒承載能力計算，主若是針對D來進行的。蝸桿齒面接觸強度和蝸輪齒根曲折強度蝸輪齒面接觸強度和蝸桿齒根曲折

3、強度參照.資料.蝸桿齒面接觸強度和蝸桿齒根曲折強度蝸輪齒面接觸強度和蝸輪齒根曲折強度(10)對閉式蝸桿傳動進行熱均衡計算，其主要目的是B。防范潤滑油受熱后外溢，造成環(huán)境污染防范潤滑油溫度過高使?jié)櫥瑮l件惡化防范蝸輪資料在高溫下力學(xué)性能降落防范蝸輪蝸桿發(fā)生熱變形后正確嚙合遇到損壞(11)圖11-1所示蝸桿傳動簡圖中，圖C轉(zhuǎn)向是正確的。11-1(12)蝸桿所受的圓周力Ft1、軸向力Fa1分別與蝸輪所受的B、A大小相等，方向相反。A.圓周力Ft2B.軸向力Fa2C.徑向力Fr2(13)與齒輪傳動對比，D不是蝸桿傳動的長處。A.傳動安穩(wěn)，噪聲小B.傳動比能夠很大C.能夠自鎖D.傳動效率高(14)一般蝸桿

4、傳動，蝸桿頭數(shù)z1常取為A。A.1、2、4、6B.25C.36D.48(15)在蝸桿傳動中，平常的傳動形式是A。A.蝸桿主動，蝸輪從動B.蝸輪主動，蝸桿從動C.蝸桿或蝸輪主動D.增速傳動(16)蝸桿直徑系數(shù)q(或蝸桿分度圓直徑d1)值的標(biāo)準(zhǔn)化，是為了C。A.保證蝸桿有足夠的剛度B.提高蝸桿傳動的效率參照.資料.C.利于蝸輪滾刀的標(biāo)準(zhǔn)化D.便于蝸桿刀具的標(biāo)準(zhǔn)化(17)蝸桿傳動變位前后，蝸輪的節(jié)圓直徑A。A.不變B.改變C.不必定改變D.能否改變由設(shè)計者確立(18)蝸輪輪緣與輪轂采納不一樣資料的目的是為了C。A.加工方便B.提高精度C.節(jié)儉有色金屬D.減少重量(19)已知圖11-2中I軸的轉(zhuǎn)向，欲

5、提高重物W，則蝸桿螺旋線方向及蝸輪輪齒旋向應(yīng)為A。A.右、右B.右、左C.左、左D.左、右圖11-2(20)蝸桿傳動較為理想的資料組合是B。A.鋼和鑄鐵B.鋼和青銅C.鋼和鋁合金D.鋼和鋼(21)在蝸桿傳動的強度計算中，若蝸輪的資料采納鑄鐵或許B300MPa的青銅，則其許用應(yīng)力與相關(guān)。A.蝸輪的鍛造方法B.蝸桿與蝸輪齒面間的相對滑動速度C.應(yīng)力循環(huán)次數(shù)D.蝸輪受雙向載荷還是單向載荷(22)蝸桿減速器采納電扇冷卻時，電扇應(yīng)裝在A。A.蝸桿軸上B.蝸輪軸上C.較高的(上邊的)軸上D.較低的(下邊的)軸上(23)蝸桿傳動中，蝸輪的輪緣平常采納青銅，蝸桿常采納鋼來制造，這是因為這樣配對B。A.強度高B

6、.減摩耐磨性好C.加工性能好D.價錢廉價參照.資料.(24)蝸輪資料為HT200的開式蝸桿傳動，其主要無效形式是B。A.齒面點蝕B.齒面磨損C.齒面膠合D.蝸輪輪齒折斷(25)在其余條件相同時，若增添蝸桿頭數(shù)，則齒面滑動速度A。A.增添B.保持不變C.減小D.可能增添或減小(26)提高蝸桿傳動效率的有效措施是B。A.增添蝸輪齒數(shù)z2B.增添蝸桿頭數(shù)引z1C.減小模數(shù)mD.增大蝸桿直徑系數(shù)q(27)蝸桿分度圓直徑不可以按B公式計算。A.d1mqB.d1mz1C.d1z1mD.d12ad2tan(28)蝸桿傳動熱均衡計算的目的是為了控制溫升，防范B。A.蝸桿力學(xué)性能降落B.潤滑油變質(zhì)和膠合C.傳動

7、效率降落D.蝸輪資料退火(29)設(shè)計蝸桿傳動時，為了提高蝸桿的剛度，應(yīng)第一A。A.增大蝸桿的分度圓直徑d1B.采納高強度合金鋼制造蝸桿C.提高蝸桿硬度和降低表面粗拙度D.增添蝸桿頭數(shù)(30)在增速蝸桿傳動中，一定使蝸桿的導(dǎo)程角A當(dāng)量摩擦角。A.大于B.等于C.小于D.小于或等于(31)蝸桿傳動在單位時間內(nèi)的發(fā)熱量，是經(jīng)過A來進行計算的。A.傳達的功率P1與傳動效率B.蝸桿的轉(zhuǎn)速n1與傳動效率C.傳動比i和傳動效率D.潤滑油的黏度和滑動速度vs(32)蝸桿傳動中，己知蝸桿頭數(shù)z11，模數(shù)m6.3mm，蝸桿分度圓直徑d163mm，蝸輪齒數(shù)z240，轉(zhuǎn)速n250r/min，則蝸桿傳動嚙合節(jié)點的相對滑

8、動速度vs等于Dm/s。A.1.89B.3.35C.6.25D.6.63(33)在計算蝸桿的變形時，能夠不考慮蝸桿所受B力的影響。A.徑向B.軸向C.切向D.徑向和軸向(34)阿基米德蝸桿傳動中，規(guī)定D上的參數(shù)為標(biāo)準(zhǔn)值。A法平面B軸面C端面D中間平面(35)按蝸桿形狀不一樣，蝸桿傳動可分為ABC。參照.資料.A圓環(huán)面蝸桿傳動B圓柱面蝸桿傳動C阿基米德蝸桿傳動D錐蝸桿傳動(36)蝸桿傳動與齒輪傳動對比較，其主要特色有ABC。A傳動比大，傳動安穩(wěn)B可實現(xiàn)自鎖C發(fā)熱量大D傳達功率大(37)計算蝸桿傳動的傳動比時，用BD公式計算是正確的。AiW1/W2Biz2/z1Cid2d1Din1n2(38)常用

9、蝸桿傳動的傳動比的范圍平常為C。Ai121Bi1218Ci12880(39)蝸桿直徑系數(shù)q的定義是B。Aqd1mBqd1Cqamd1(40)起吊重物用的手動蝸桿估動，宜采納A蝸桿。A單頭，小升角B單頭，大升角C多頭，小升角D多頭，大升角(41)在其余條件相同狀況下，若增添蝸桿頭數(shù)z1,則滑動速度A。A增添B保持不變C減小D可能增添，也可能減小(42)蝸桿傳動中的滑動速度等于C。A蝸桿的圓周速度B蝸輪的圓周速度v12v221C2(v1蝸桿的圓周速度，v2蝸輪的圓周速度)(43)以下幾種蝸桿傳動中，傳動效率最高的是A。Am6mm,z12,v250,q9Bm6mm,z12,v250,q11Cm6mm

10、,z11,v250,q9Dm6mm,z11,v250,q11參照.資料.(44)蝸桿升角為，軸面模數(shù)和壓力角分別為ma1和a1;蝸輪螺旋角，端面模數(shù)和壓力角分別為mt2和t2。若蝸桿和蝸輪正確嚙合，則以下條件中，ABCD成立。AB旋向相同Cma1mt2Da1t2(45)一對變位的蝸桿傳動，若其變位系數(shù)為x0，則A。蝸輪的節(jié)圓直徑大于其分度圓直徑其壓力角和嚙合角相等和標(biāo)準(zhǔn)傳動對比，蝸桿的齒頂高增大，齒根高減小蝸桿傳動的節(jié)圓柱直徑大于分度圓柱直徑(46)蝸桿傳動時，蝸桿的3個分力用Ft1、Fa1、Fr1與蝸輪的3個分力的Ft2、Fa2、Fr2關(guān)系為D。AFt1Ft2,Fa1Fa2,Fr1Fr2,而

11、且方向相反BFt1Ft2,Fa1Fa2,Fr1Fr2,而且方向相同CFt1Ft2,Fa1Ft2,Fr1Ft2,而且方向相反DFt1Fa2,Fa1Ft2,Fr1Fr2,而且方向相反(47)采納蝸桿變位傳動時，B。A.僅對蝸桿進行變位B.僅對蝸輪進行變位同時對蝸桿、蝸輪進行變位(48)關(guān)于一般圓柱蝸桿傳動，以下說法錯誤的B。傳動比不等于蝸輪與蝸桿分度圓直徑比蝸桿直徑系數(shù)q越小，則蝸桿剛度越大在蝸桿端面內(nèi)模數(shù)和壓力角為標(biāo)準(zhǔn)值蝸輪頭數(shù)z1多時，傳動效率提高二填空題(1)在蝸桿傳動中，產(chǎn)生自鎖的條件是螺旋線升（導(dǎo)程）角小于嚙合面的當(dāng)量磨擦角或參照.資料.v(12)或v。(2)對閉式蝸桿傳動，平常是按蝸輪

12、齒面接觸疲憊強度進行設(shè)計，而按蝸輪齒根曲折疲憊強度進行校核；關(guān)于開式蝸桿傳動，則平常只要按蝸輪齒根曲折疲憊強度進行設(shè)計。(3)在閉式蝸桿傳動中，只要對蝸輪進行齒面點蝕(代替膠合)和齒根曲折疲憊強度計算。(4)蝸桿傳動的承載能力計算包含以下幾個方面：蝸輪齒根曲折疲憊強度、蝸輪齒面接觸疲憊強度、蝸桿剛度。(5)蝸桿傳動中，蝸桿的頭數(shù)依據(jù)要求的傳動比和傳動效率選定；蝸輪的齒數(shù)主若是依據(jù)傳動比確立。(6)蝸桿傳動中，作用在蝸桿上的3個分力中最大的是軸向力。(7)蝸桿傳動變位的目的主若是為了配湊中心距、提高承載能力、提高傳動效率。(8)蝸桿傳動中，把蝸桿螺旋部分看作以蝸桿齒根圓直徑為直徑的軸進行強度和剛

13、度的校核。(9)采納鑄鋁青銅ZCuAll0Fe3作蝸輪輪緣資料時，其許用接觸應(yīng)力H與相對滑動速度vs相關(guān)，而與接觸疲憊次數(shù)沒關(guān)。(10)蝸桿傳動標(biāo)準(zhǔn)中心距的計算公式為amqz2。2(11)在蝸桿傳動中，因為資料和構(gòu)造的原由，蝸桿螺旋部分的強度老是高于蝸輪輪齒的強度，所以無效常發(fā)生在蝸輪輪齒上。(12)一般圓柱蝸桿傳動的標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)m和標(biāo)準(zhǔn)壓力角在中間平面上，在該平面內(nèi)，蝸桿傳動相當(dāng)于齒條與齒輪嚙合傳動。(13)蝸輪輪齒的無效形式有齒面膠合、點蝕、磨損、齒根曲折疲憊。但因蝸桿傳動在齒面間有較大的相對滑動速度，所以更簡單產(chǎn)生膠合和磨損無效。(14)在蝸桿傳動中，蝸輪的螺旋線方向應(yīng)與蝸桿螺旋線方向相同。

14、規(guī)定蝸桿直徑系數(shù)q(或分度圓直徑d1)的標(biāo)準(zhǔn)，是為了減少蝸輪滾刀的數(shù)目，以利于刀具的標(biāo)準(zhǔn)化。(16)蝸桿直徑系數(shù)q定義為蝸桿分度圓直徑d1與模數(shù)m之比。(17)在蝸桿傳動中，當(dāng)采納非標(biāo)準(zhǔn)滾刀或飛刀加工蝸輪時，蝸桿的直徑系數(shù)q(或分度圓直徑d1)，能夠不取標(biāo)準(zhǔn)值。(18)其余條件相同時，若增添蝸桿頭數(shù)，則齒面滑動速度增添。參照.資料.(19)蝸桿傳動中，作用在蝸桿上的三個分力中最大的是軸向力。(20)關(guān)于連續(xù)工作的閉式蝸桿傳動，除計算強度和剛度外，還應(yīng)進行熱均衡計算，其目的是為了限制油溫高升以及防范油變質(zhì)和齒面膠合無效。蝸桿傳動中，因為嚙合齒面沿螺旋線的切線方向滑動速度較大，所以最簡單出現(xiàn)膠合，

15、減小蝸桿的導(dǎo)程角能夠降低滑動速度。(22)采納鑄鋁青銅ZCuAl10Fe3作蝸輪輪緣資料時，其許用接觸應(yīng)力H與相對滑動速度相關(guān)，而與接觸疲憊次數(shù)沒關(guān)。(23)阿基米德蝸桿的螺旋面可在車床上用車梯形刀加工，車刀刀刃為直線，加工時刀刃與蝸桿軸線在同一水平面內(nèi)。在垂直于蝸桿軸線的剖面上，齒廓為阿基米德螺旋線，在經(jīng)過蝸桿軸線的剖面上，齒廓為直線，憂如直齒齒條的齒廓，蝸輪是用與相當(dāng)蝸桿擁有相同尺寸(不考慮嚙合時的徑向間隙)的蝸輪滾刀按范成原理切制加工的，所以，在中間平面上，阿基米德蝸桿與蝸輪的嚙合相當(dāng)于直齒齒條與漸開線齒輪的嚙合。(24)蝸桿傳動的計算載荷是名義載荷與載荷系數(shù)K的乘積，在KKAKvK中,

16、KA為使用工作狀況系數(shù)，Kv為動載荷系數(shù)，K為齒向載荷分布系數(shù)。(25)蝸桿傳動的總效率包含嚙合效率1、軸承效率2效率和攪油效率3效率。此中嚙合效率1=tan/tann，影響蝸桿傳動總效率的主要要素是嚙合效率。(26)蝸桿的常用資料有20Cr4540CrZCuSn10P1ZCuSn5Pb5Zn5ZCuA110Fe3，蝸輪的常用資料有HT200，選擇蝸輪資料時，主要考慮滑動速度vs大小。(27)在蝸輪直徑一準(zhǔn)時，節(jié)儉蝸輪銅材主要措施有齒圈與輪芯組合，拼鑄等。(28)確立蝸桿螺紋部分的長度L時，主要考慮的要素有m、z1、z2、及磨削與否。(29)孔蝸輪輪緣寬度主要取決于z1及da1。(30)蝸輪資

17、料的許用接觸應(yīng)力與配對資料的種類、鍛造方式、滑動速度vs及循環(huán)次數(shù)有關(guān)。(31)在蝸桿傳動的設(shè)計計算中，一定對蝸桿進行剛度校核，原由是因變形會影響嚙合與載荷集中。(32)蝸桿傳動的效率由嚙合磨擦消耗、軸承摩擦消耗、濺油消耗三部分構(gòu)成。參照.資料.(33)蝸桿傳動熱均衡計算的依照是發(fā)熱量1散熱量2。(34)蝸桿傳動的熱均衡計算不可以滿足要求時，平常采納的措施有1加大散熱片的面積2加電扇用水冷卻管(35)減速蝸桿傳動中，主要的無效形式為齒面膠合、疲憊點蝕、磨損和輪齒折斷，常發(fā)生在蝸輪齒上。(36)蝸桿傳動中，因為傳動效率低，工作時發(fā)熱量大，需要進行計算。若不可以滿足要求，可采取熱均衡，加散熱片，蝸

18、桿軸端加裝電扇，傳動箱內(nèi)裝循環(huán)冷卻管路。(37)在潤滑優(yōu)秀的狀況下，減摩性好的蝸輪資料是青銅類，蝸桿傳動較理想的資料組合是蝸桿采納碳素鋼或合金鋼，蝸輪采納青銅類或鑄鐵。(38)有一標(biāo)準(zhǔn)一般圓柱蝸桿傳動，已知z12，z242,q8中間平面上模數(shù)m8mm，壓力角20。蝸桿為左旋，則蝸桿分度圓直徑d164mm，傳動中心距a200mm,傳動比i21。蝸桿分度圓柱上的螺旋線升角rarctanz1/q。蝸輪為左旋，蝸輪分度圓柱上的螺旋角14.036。(39)兩軸交織角為90的蝸桿傳動中，其正確嚙合的條件是ma1mt2m,12，和12等值同向。(40)蝸桿傳動設(shè)計中，平常選擇蝸輪齒數(shù)z226是為了保證傳動的

19、安穩(wěn)性;z280是為了防范蝸輪尺寸過大惹起蝸桿跨距大、或曲折剛度過低或模數(shù)過小、輪齒曲折強度過低。三是非題(1)蝸“桿的導(dǎo)程角和蝸輪的螺旋角大小相等，方向相反”是蝸桿傳動正確嚙合條件之一。(F)在蝸桿傳動中，假如模數(shù)和蝸桿頭數(shù)必定，增添蝸桿的分度圓直徑，將會增添蝸桿的剛度，但也會使傳動效率降低。(T)(3)“蝸桿的端面模數(shù)與蝸輪的端面模數(shù)相等”是蝸桿傳動的正確嚙合條件之一。(F)(4)開式蝸桿傳動的主要無效形式是膠合無效。(F)(5)蝸桿傳動的傳動比id2(由d1、d2分別為蝸桿和蝸輪的分度圓直徑)。(F)d1(6)蝸桿傳動中，蝸桿頭數(shù)越少，傳動效率越低。(T)(7)在蝸桿傳動設(shè)計中，一定進行

20、蝸桿輪齒的強度計算。(F)(8)標(biāo)準(zhǔn)蝸桿傳動的中心距amz1z2。(F)2參照.資料.(9)為了提高蝸桿傳動的效率，在潤滑優(yōu)秀的條件下，最有效的方法是增大直徑系數(shù)q。(F)(10)在蝸桿傳動中，進行齒面接觸疲憊強度和齒根曲折疲憊強度計算是以蝸輪為主，而進行剛度計算則是以蝸桿軸為主。(T)(11)蝸桿傳動因為在嚙合傳動過程中有相當(dāng)大的滑動，因此更簡單產(chǎn)生齒面點蝕和塑性變形。(F)(12)在選擇蝸輪資料時，主若是要求其擁有足夠的強度和表面硬度，以提高其壽命。(F)(13)忽視摩擦力時，蝸桿與蝸輪所受切向力之間的關(guān)系為Ft1Ft2tan(為蝸桿導(dǎo)程角)。(T)(14)在蝸桿傳動中，蝸輪法面模數(shù)和壓力

21、角為標(biāo)準(zhǔn)值。(F)當(dāng)進行蝸桿剛度計算時，能夠忽視蝸桿所受軸向力，而只考慮蝸桿所受切向力和徑向力的影響。(T)(16)采納鑄鋁青銅ZCuAl10Fe3作蝸輪資料時，其主要無效方式是膠合。(T)(17)阿基米德蝸桿傳動應(yīng)用寬泛的原由是傳動效率高，精度高。(F)(18)為了提高蝸桿傳動的效率，在潤滑優(yōu)秀的條件下，最有效的方法是采納直徑系數(shù)q(或分圓直徑d1)大的蝸桿。(F)(19)計入摩擦力時，蝸桿的圓周向力Ft1和蝸輪的圓周向力Ft2的關(guān)系為Ft1=Ft2tan(為蝸桿導(dǎo)程)。(F)(20)蝸桿傳動的載荷系數(shù)(KKAKvK)要比齒輪傳動的小。(T)(21)減速蝸桿傳動不會發(fā)生自鎖。(T)四簡答題如

22、何合適地采納蝸桿傳動的傳動比i12、蝸桿頭數(shù)z1和蝸輪齒數(shù)z2?答：在蝸桿傳動中，其傳動比平常依據(jù)詳細(xì)傳動需要來選擇，關(guān)于一般動力傳動，i12平常在580(或8100)之間。蝸桿頭數(shù)z依據(jù)所要求的傳動比和效率來選擇，若要求大的傳動比，而對效率要求不高，則z1可選得小些，假如要求蝸桿傳動擁有自鎖性，則z11，假如要求提高效率，則可增添z1，但z1一般選1、2、4、6。蝸輪的齒數(shù)z2主要由傳動比確立，平常z228。(2)在閉式蝸桿傳動中，為何一定進行熱均衡計算，提高散熱能力的措施有哪些?答：因為蝸桿傳動的效率低于齒輪傳動，所以，在閉式傳動中，假如產(chǎn)生的熱量不可以及時閑逸，將會因油溫的不停高升而使?jié)?/p>

23、滑油稀釋，從而增大摩擦損失，甚至發(fā)生膠合。所以，一定依據(jù)“單位時間內(nèi)的發(fā)熱量小于等于同時間內(nèi)的散熱量”條件進行熱均衡計算，以保證油溫穩(wěn)固地處于規(guī)定范圍內(nèi)，這也是蝸參照.資料.桿傳動的設(shè)計準(zhǔn)則之一。能夠經(jīng)過加散熱片以增大散熱面積、在蝸桿軸端裝電扇以加速空氣流通速度或在箱體內(nèi)加冷卻系統(tǒng)等措施來提高閉式蝸桿傳動的散熱能力。采納什么方法能夠節(jié)儉蝸輪所用的銅材?(最少列出兩種)答：在鑄鐵輪芯上加鑄青銅齒圈。青銅齒圈與鑄鐵輪芯之間采納過盈配合或螺栓連結(jié)。為何在斜齒圓柱齒輪傳動中采納法向模數(shù)為標(biāo)準(zhǔn)值，而在蝸桿傳動中則采納中間平面的模數(shù)為標(biāo)準(zhǔn)值?答：斜齒圓柱齒輪傳動和蝸桿傳動的標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)的采納，主若是為了滿足加

24、工工藝性的要求。因為加工斜齒圓柱齒輪使用的是與加工直齒圓柱齒輪相同的刀具，其法向尺寸與直齒圓柱齒輪相同，故取為標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)。而在蝸桿傳動中，因為蝸輪的中間平面模數(shù)和蝸桿的軸向截面模數(shù)相等，在車床上加工蝸桿時，蝸桿齒距便于標(biāo)準(zhǔn)化，所以，將此模數(shù)取為標(biāo)準(zhǔn)，即蝸輪中間平面模數(shù)取為標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)。在蝸桿傳動中，依據(jù)資料的不一樣，用于蝸輪齒面接觸強度計算的許用應(yīng)力平?？煞譃閮纱箢悾哄a青銅(ZCuSn10Pl)等，其許用應(yīng)力與滑動速度沒關(guān)；鋁青銅(ZCuAl10Fe3)和鑄鐵(HT200)等，其許用應(yīng)力因滑動速度的增添而減小。試問：使用這兩類資料時，蝸輪的無效形式與計算準(zhǔn)則有何不一樣?答：第一類資料主要無效形式為點

25、蝕無效，由齒面接觸疲憊惹起，其許用應(yīng)力與滑動速度無太大關(guān)系。第二類資料主要無效形式為膠合無效，隨滑動速度增添膠合更加嚴(yán)重，因此許用應(yīng)力降低。所以，在設(shè)計蝸桿傳動時，關(guān)于第一類資料應(yīng)按蝸輪的接觸疲憊強度作為計算準(zhǔn)則，而對第二類資料，主要應(yīng)當(dāng)限制蝸輪的膠合無效。(6)試述螺栓連結(jié)式、整體澆鑄式和拼鑄式蝸輪構(gòu)造各合用于什么場合?答：螺栓連結(jié)式構(gòu)造可傳達較大的力，裝拆比較方便，主要合用于尺寸較大或簡單磨損的蝸輪，整體澆鑄式構(gòu)造主要合用于鑄鐵蝸輪或尺寸很小的青銅蝸輪，而拼鑄式構(gòu)造則合用于批量生產(chǎn)的蝸輪。(7)蝸桿傳動有哪些種類和特色?什么狀況下宜采納蝸桿傳動?(8)一般圓柱蝸桿傳動的正確嚙合條件是什么?

26、。(9)蝸輪滾刀與相應(yīng)蝸桿的形狀和尺寸有何關(guān)系?為了保證已加工好的蝸桿與蝸輪的優(yōu)秀接觸，應(yīng)采納什么必需的措施?(10)阿基米德蝸桿傳動取哪個平面上的參數(shù)和尺寸為計算基準(zhǔn)?哪些參數(shù)是標(biāo)準(zhǔn)值?(11)為何在蝸桿傳動中對每一個模數(shù)m規(guī)定了必定數(shù)目的標(biāo)準(zhǔn)的蝸桿分度圓直徑d1？d1的大小對蝸桿傳動的剛度、效率和尺寸有何影響?參照.資料.(12)如何選擇蝸桿的頭數(shù)z1?關(guān)于動力傳動，為何蝸輪的齒數(shù)z2不該小于28，也不宜大于80？試述蝸桿傳動變位的目的和特色。(14)某一變位蝸桿傳動在變位前后，傳動中心距不變。試問：變位后蝸桿的節(jié)圓與分度圓能否重合?蝸輪的節(jié)圓與分度圓能否重合?為何?變位前后蝸輪的分度圓能

27、否相等?為何?當(dāng)潤滑不良和潤滑優(yōu)秀時，相對滑動速度vs，對蝸桿傳動有何影響?對蝸桿副資料有什么要求?常用的蝸桿資料和蝸輪資料有哪些?蝸輪資料一般依據(jù)什么條件來選?(17)為何蝸輪齒圈資料常用青銅?錫青銅與鋁烏青銅各有什么優(yōu)弊端?蝸桿傳動的主要無效形式是什么?為何?其設(shè)計計算準(zhǔn)則是什么?(19)關(guān)于閉式蝸桿傳動，主若是依據(jù)什么選擇潤滑油的粘度和給油方法？開式蝸桿傳動應(yīng)如何潤滑?簡述蝸輪的構(gòu)造及其特色。分析、設(shè)計計算題(1)圖11-3所示某電梯裝置中采納蝸桿傳動，電動機功率P11kW，轉(zhuǎn)速n1970r/min，蝸桿傳動參數(shù)z12,z260,q8,0.8,m8,右旋蝸桿。試計算:起升重物時，標(biāo)出電動

28、機轉(zhuǎn)向。標(biāo)出蝸桿所受各力的方向。計算蝸輪所受各力大小;圖11-3答圖1參照.資料.解：1)電動機轉(zhuǎn)向箭頭向上。蝸桿受各力方向見答圖1。3)T19550103P/n1955010311/970Nmm108299NmmFa2Ft12T1/(mq)2108299/(88)N3384NFt22T1i/(mz2)2108299300.8/(860)N10829.9NFr2Ft2tan10829.9tan20N3941.8N(2)圖11-4所示為二級蝸桿傳動。已知蝸桿3的螺旋線方向為右旋，蝸輪4的轉(zhuǎn)向以以下圖，軸I為輸入軸。試求：軸、軸的轉(zhuǎn)向。蝸桿、蝸輪的螺旋線方向(全部的)。3)蝸輪2和蝸桿3所受各力的

29、方向(要求蝸輪2和蝸桿3的軸向力方向相反)。11-4解：見答圖2答圖2(3)如圖11-5所示的開式傳動，已知z120,z240,z21,z375，蝸桿直徑系數(shù)q10，模數(shù)參照.資料.m4mm，蝸桿與蝸輪間的當(dāng)量摩擦系數(shù)fv0.18。1)試確立蝸輪蝸桿的螺旋線方向及小錐齒輪的轉(zhuǎn)向(在圖中標(biāo)出)。2)該蝸桿能否自鎖?11-5解：1)本題中僅給出蝸輪轉(zhuǎn)向，蝸桿、蝸輪的旋向均為右旋或左旋。若蝸桿、蝸輪均為右旋時，小錐齒輪轉(zhuǎn)向箭頭向上(即從手柄端看為順時針方向)；若蝸桿、蝸輪均為左旋時，小錐齒輪轉(zhuǎn)向箭頭向下(即從手柄端看為順時針方向)2)tanz2/q1/100.10.18fvtanv，所以v，該蝸桿能

30、自鎖。圖11-6中兩種傳動方案，你以為哪一種方案較好？試分析、說明原由。A方案B方案11-6解：A方案合理。因為B方案把錐齒輪放在低速級，其錐齒輪尺寸將比較大，而大尺寸的錐齒輪較難以高精度制造，所以不合理。(5)在圖11-7所示傳動系統(tǒng)中，件1、5為蝸桿，件2、6為蝸輪，件3、4為斜齒圓柱齒輪，件7、8為直齒錐齒輪。已知蝸桿1為主動，要求輸出齒輪8的輾轉(zhuǎn)方向以以下圖。試確立：參照.資料.11-7各軸的輾轉(zhuǎn)方向（畫在圖上）。2)考慮、軸上所受軸向力能抵消一部分，定出各輪的螺旋線方向（畫在圖上）。畫出各輪的軸向分力的方向解：見答圖3答圖3(6)圖11-8所示為一開式蝸桿傳動起重機構(gòu)。蝸桿與蝸輪之間

31、當(dāng)量摩擦系數(shù)fv0.16(不計軸承摩擦損失)，上漲時作用于手柄之力F200N。求：1)蝸桿分度圓導(dǎo)程角，此機構(gòu)能否自鎖?上漲、降落時蝸桿的轉(zhuǎn)向(各用一圖表示)；上漲、降落時蝸桿的受力方向(用三個分力表示)；上漲時之最大起重量及蝸桿所受的力(用3個分力表示)，重物的重量為W；5)降落時所需手柄推力及蝸桿所受的力(用3個分力表示)；重物停在空中時蝸桿所受的力。參照.資料.圖11-8解：1）arctanmz1arctan1016.340262025d190varctanfvarctan0.169.0902779525；能夠自鎖。2）略3）如答圖4所示。上漲降落答圖44）T1FL20024048000

32、NmmFt12T1248000d1901066.7NFa1Ft11066.7tantan6.34023864.6Nv9.90277WFt2d2Fa1d23864.66310DD6086.7N400Fr1Fa1tan3684.6tan201406.7N5）Fa1Fa13864.6N參照.資料.Ft1Fa1tanv.185.6NFr1Fa1tan1406.7N手推力：FFt1d12L185.690224034.8N6）Ft10Fa13864.6NFr11406.6N(7)圖11-9所示為一蝸桿減速器，蝸桿軸輸入功率P15.5kW，轉(zhuǎn)速n12920r/min，載荷安穩(wěn)，單向轉(zhuǎn)動，兩班制工作，蝸桿和蝸

33、輪間的當(dāng)量摩擦系數(shù)fv0.018，模數(shù)m6mm，蝸桿直徑系數(shù)q9，蝸桿頭數(shù)z12，蝸輪齒數(shù)z260，考慮軸承效率及攪油損失20.95。11-9確立蝸桿的旋向(齒向)，蝸輪的轉(zhuǎn)向；2)求蝸桿傳動的嚙合效率1和總效率；求作用在蝸桿和蝸輪上作用力的方向(用分力表示)；解：1）蝸桿旋向應(yīng)與蝸輪相同；為右旋；蝸輪轉(zhuǎn)向如圖。2）求1和arctanz1arctan2123143q9varctanfvarctan0.01811521tantan1231430.921tan1231431152tanv120.9210.950.8753）方向見答圖5所示。參照.資料.答圖5(8)圖11-10所示為閉式蝸桿傳動，蝸

34、桿輸入功率P1=5.2kW，蝸桿轉(zhuǎn)速n1400r/min，蝸桿頭數(shù)z14，蝸輪齒數(shù)z271，模數(shù)m8mm，蝸桿直徑d180mm，蝸桿和蝸輪間的當(dāng)量摩擦系數(shù)fv0.07，試計算：蝸桿分度圓導(dǎo)程角；蝸桿傳動的嚙合效率(不計攪油損失和軸承損失)；在蝸輪上作用力的方向，用三個分力表示。圖11-10答圖6解：1)蝸桿轉(zhuǎn)矩T19.55106P9.551065.2124150Nmmn1400蝸桿分度圓導(dǎo)程角z1marctan4821.80140921485arctan80d12)蝸桿和蝸輪間的當(dāng)量磨擦角varctanfvarctan0.074.004173415蝸桿傳動的嚙合效率tan0.8272tanv3

35、)方向如答圖6所示。參照.資料.(9)有一標(biāo)準(zhǔn)一般圓柱蝸桿傳動，已知模數(shù)m8mm，傳動比i21，蝸桿分度圓直徑d180mm，蝸桿頭數(shù)z12。試計算該蝸桿傳動的主要幾何尺寸。若中心距圓整為a210mm，則變位系數(shù)x應(yīng)取多少?解：dda196mm；df160.8mm；pa125.1mm；11.3；z242；336mm；da2352mm；df2316.8mm；a208mm；x0.25。(10)已知一一般圓柱蝸桿轉(zhuǎn)速為n1960r/min，軸向齒距pa115.7mm，蝸桿齒頂圓直徑da160mm。試求當(dāng)蝸桿頭數(shù)z11、2、4時，蝸桿分度圓柱上的導(dǎo)程角和相對滑動速度vs各為多少?解：z11、2、4時，5

36、.71、11.31、21.80；vs2.53、2.56、2.71m/s(11)試指出蝸輪圓周力Ft22T2d22T1i/d22T1d1公式中的錯誤。解：T2iT1且id2d1(12)一圓柱蝸桿減速器，蝸桿軸功率P1100kW，傳動總效率0.8，三班制工作試按工業(yè)用電價格每千瓦小時1元計算五年頂用于功率消耗的花費(每年按250天計)。解：6105元(13)一單級蝸桿減速器輸入功率P13kW，傳動總效率0.8，箱體散熱面積約為1m2，散熱系數(shù)d15W/(m2C)，室溫20，要求達到熱均衡時，箱體內(nèi)的油溫不超出80C，試驗算該傳動的油溫能否滿足使用要求。解：t60C，滿足使用要求。如圖11-11中均

37、為蝸桿1主動。標(biāo)出圖中未注明的蝸桿或蝸輪的螺旋線方向及蝸桿或蝸輪或齒輪的轉(zhuǎn)動方向，并在節(jié)點處標(biāo)出作用力的方向(各用三個分力表示)。參照.資料.11-11解：(a)蝸輪左旋；蝸桿轉(zhuǎn)向向下；Fa1向左；Ft2向右；Fr1向下；Fr2向上；Ft1垂直紙面向里；Fa2垂直紙面向外；蝸桿1及蝸輪3右旋；蝸桿I轉(zhuǎn)向向左；蝸輪2轉(zhuǎn)向逆時針；Fa1向下；Ft2及Ft3向上；Fr2向左；Fr3向右；Fa2垂直紙面向里；Fa3垂直紙面向外；蝸桿1與蝸輪2嚙合時，F(xiàn)r1向右；Ft1垂直紙面向外；蝸桿1與蝸輪3嚙合時，F(xiàn)r1向左；Ft1垂直紙面向里；蝸桿1及蝸輪2均為左旋；輪2和輪3轉(zhuǎn)向向下；Fr2及Fa4向上；Fr

38、1及Fr3向下；Ft1及Fa3向左；Fa2及Fr4向右；Fa1及Ft4垂直紙面向外；Ft2及Ft3垂直紙面向里；蝸輪2及蝸輪4為左旋；蝸桿1轉(zhuǎn)向順時針；蝸輪2及蝸桿3轉(zhuǎn)向向上；Fr1及Fr4向上；Fr2及Fr3向下；Ft1及Fa3向右；Fa2及Ft4向左；Fa1及Ft3垂直紙面向外；Ft2及Fa4垂直紙面向里。(15)試標(biāo)出圖11-12中兩種傳動形式的蝸桿、蝸輪和齒輪的轉(zhuǎn)向，畫出嚙合點的受力方向圖(各用三個分力表示)，并分析這兩種傳動形式的優(yōu)弊端。參照.資料.(a)(b)圖11-12解：(a)蝸輪2及齒輪3轉(zhuǎn)向向上；齒輪4轉(zhuǎn)向向下；Ft1及Fa3向右；Fa1及Ft3垂紙面向里；Fr1及Fr4向

39、下；Fa2及Fa4向左；Ft2及Ft4垂直紙面向外；Fr2及Fr3向上。齒輪2及蝸輪3轉(zhuǎn)向向上；蝸輪4轉(zhuǎn)向順時針；Fa1及Fa3向左；Ft1及Ft3垂直紙面向里；Fr1及Fr4向下Fa2及Ft4向右；Ft2及Fa4垂直紙面向外；Fr2及Fr3向上。優(yōu)弊端：圖(a)中蝸桿傳動的vs大，齒面間易形成油膜，使齒面間摩擦系數(shù)減小，減少磨損，從而提高傳動效率和承載能力；蝸桿在高速級使傳動更安穩(wěn)，齒輪噪聲更小；但假如潤滑散熱條件不良，vs大會使齒面產(chǎn)生磨損和膠合。(16)有一閉式蝸桿傳動如圖11-13所示，已知蝸桿輸入功率P12.8kW，蝸桿轉(zhuǎn)速n1960r/min，蝸桿頭數(shù)z12，蝸輪齒數(shù)z240，模數(shù)

40、m8mm，蝸桿分度圓直徑d180mm，蝸桿和蝸輪間的當(dāng)量摩擦系數(shù)fv0.1。試求：1)該傳動的嚙合效率1及傳動總效率(取軸承效率與攪油效率之積230.96)。作用于蝸桿軸上的轉(zhuǎn)矩T1及蝸輪軸上的轉(zhuǎn)矩T2。作用于蝸桿和蝸輪上的各分力的大小和方向。參照.資料.11-13解：10.65;0.62;T127.86103Nmm;T2345.5103Nmm;Ft1Fa2697N;Ft2Fa12159N;Fr1Fr2786N;Fr1向下；Fr2向上；Fa1向左；Ft2向右；Ft1垂直紙面向外；Fa2垂直紙面向里。(17)圖11-14所示為起重量W3104N的起重吊車，已知蝸桿3頭數(shù)z12，模數(shù)m8mm，蝸桿

41、分度圓直徑d163mm，蝸輪4齒數(shù)z242，起重鏈輪5直徑D2162mm，蝸桿傳動的當(dāng)量摩擦系數(shù)fv0.1，軸承和鏈傳動中的摩擦損失等于5，作用在手鏈輪2上的圓周力F400N試計算：(a)(b)11-14蝸桿傳動的嚙合效率1。蝸桿軸上所需的轉(zhuǎn)動力矩T1和手鏈輪的直徑D1。蝸桿蝸輪在節(jié)點處嚙合時所受各分力的大小和方向。解：10.6993；T18.71104Nmm；D1436mm；Ft3Fa42765N；Ft4Fa37232N；參照.資料.Fr3Fr42632N；Fa3向左，F(xiàn)t4向右；Ft3垂直紙面向外，F(xiàn)a4垂直紙面向里；Fr3向下；Fr4向上。比較蝸桿傳動與斜齒圓拄齒輪傳動接觸應(yīng)力計算的不一

42、樣點？答：主要不一樣點有四個方面：1)運用赫茲公式的湊近程度不一樣，斜齒圓柱齒輪傳動比蝸桿傳動更湊近于兩圓柱體的接觸應(yīng)力模型：2)計算荷載影響要素的考慮和各系數(shù)的辦理方式有相像處，但詳細(xì)數(shù)據(jù)根源是完整不一樣的；3)準(zhǔn)則的基本出發(fā)點不一樣：斜齒輪是參照直齒輪按接觸疲憊損壞而成立的、實驗數(shù)據(jù)齊備、理論靠譜的計算方法，而蝸桿傳動則是模擬直齒輪按接觸疲憊損壞條件性地、別的確定計算數(shù)據(jù)的、代替膠合損壞的適用近似方法；4)許用應(yīng)力對斜齒輪是搬直齒圓柱齒輪研究成就，而蝸輪傳動是標(biāo)新立異、制定出更加條件性的實驗數(shù)據(jù)。11-15螺旋方向、轉(zhuǎn)向及受力方向分析，如圖11-15所示。標(biāo)出圖11-15末注明的蝸桿或蝸輪

43、的旋向及轉(zhuǎn)向(均為蝸桿主動)，畫出蝸桿和蝸輪受力的作用點分力的方向。圖11-16所示為一斜齒圓柱齒輪蝸桿傳動。小斜齒輪由電動機驅(qū)動。已知蝸輪為右旋，轉(zhuǎn)向如圖11-16所示，試在圖上標(biāo)出:(1)蝸桿螺旋線方向及轉(zhuǎn)向。(2)大齒輪的螺旋方向，可使大斜齒輪所產(chǎn)生的軸向力，能與蝸桿的軸向力抵消一部分。(3)小齒輪的螺旋線方向及軸的轉(zhuǎn)向。(4)畫出蝸桿軸(包含大斜齒輪)上諸作用力的方向的空間受力爭。參照.資料.圖11-16解題步驟一般為：1依據(jù)已知的螺旋方向和轉(zhuǎn)動方向(含按要求指定的旋向與轉(zhuǎn)向)分析未知的旋向和轉(zhuǎn)動方向，如答圖7所示；2在嚙合點相應(yīng)地點按各力確立的規(guī)則鑒別各分力正確方向。參照答案見答圖8

44、及答圖9。(a)(b)(c)答圖7(d)(e)答圖8參照.資料.答圖9(20)如圖11-17所示，電動機經(jīng)蝸桿傳動帶動500mm卷筒提高重物5噸，重物上漲速度為0.15m/s，傳動總效率0.45，電動機的轉(zhuǎn)速為730r/min。求:蝸桿頭數(shù)z1，蝸輪齒數(shù)z2，電動機功率(kW)。解：1)卷筒扭矩TDG500500006250Nm2222)鋼絲繩線速度應(yīng)為重物上漲速度的2倍(有300動滑輪)。v2v20.50.3m/sDn/601000所以蝸輪轉(zhuǎn)速nv60100011.46r/s5003)卷筒功率PTn/95507.5kN4)電動機需要功率PeP/16.67kW5)總傳動比in1/n2730/11.4663.7選頭數(shù)z11,z264(21)如圖11-18所示為蝸桿-圓錐齒輪組合傳動裝置。已知蝸桿為右旋，轉(zhuǎn)向n1如圖1-8-4所示。中間軸II上的軸向力能否能夠抵消一部分?確立輸出軸III的轉(zhuǎn)向;畫出蝸桿、蝸輪及兩個錐齒上各分力Fa、Fr、Ft。參