吊船灣鋼棧橋安全驗(yàn)算報(bào)告

1、樂清灣大橋 01 標(biāo)吊船灣棧橋項(xiàng)目鋼棧橋安全驗(yàn)算報(bào)告吊船灣鋼棧橋安全驗(yàn)算報(bào)告 目 錄 HYPERLINK l _TOC_250014 一、工程概況1 HYPERLINK l _TOC_250013 二、驗(yàn)算目的和驗(yàn)算內(nèi)容2 HYPERLINK l _TOC_250012 三、計(jì)算依據(jù)2 HYPERLINK l _TOC_250011 四 材料參數(shù)選取3 HYPERLINK l _TOC_250010 五 有限元模型建立3 HYPERLINK l _TOC_250009 有限元模型3 HYPERLINK l _TOC_250008 計(jì)算荷載5 HYPERLINK l _TOC_250007 荷載

2、工況7 HYPERLINK l _TOC_250006 六 鋼棧橋計(jì)算結(jié)果14 HYPERLINK l _TOC_250005 面層鋼板計(jì)算結(jié)果14工況一計(jì)算結(jié)果14工況二計(jì)算結(jié)果15工況三計(jì)算結(jié)果17工況四計(jì)算結(jié)果18工況五計(jì)算結(jié)果19 HYPERLINK l _TOC_250004 分配梁 I12.6 計(jì)算結(jié)果21工況一計(jì)算結(jié)果21工況二計(jì)算結(jié)果23工況三計(jì)算結(jié)果24工況四計(jì)算結(jié)果25工況五計(jì)算結(jié)果27 HYPERLINK l _TOC_250003 分配梁 I22b 計(jì)算結(jié)果28工況一計(jì)算結(jié)果28工況二計(jì)算結(jié)果30工況三計(jì)算結(jié)果31工況四計(jì)算結(jié)果32工況五計(jì)算結(jié)果34 HYPERLINK

3、 l _TOC_250002 貝雷架計(jì)算結(jié)果35工況一計(jì)算結(jié)果35工況二計(jì)算結(jié)果37工況三計(jì)算結(jié)果38工況四計(jì)算結(jié)果39工況五計(jì)算結(jié)果41 HYPERLINK l _TOC_250001 主橫梁計(jì)算結(jié)果42工況一計(jì)算結(jié)果42工況二計(jì)算結(jié)果44工況三計(jì)算結(jié)果45工況四計(jì)算結(jié)果46工況五計(jì)算結(jié)果48 HYPERLINK l _TOC_250000 結(jié)構(gòu)變形計(jì)算結(jié)果49工況一計(jì)算結(jié)果49工況二計(jì)算結(jié)果51工況三計(jì)算結(jié)果53工況四計(jì)算結(jié)果55工況五計(jì)算結(jié)果57七 下部結(jié)構(gòu)計(jì)算60八 鋼管樁承載能力驗(yàn)算70九 臺(tái)風(fēng)期棧橋穩(wěn)定性檢算77風(fēng)荷載取值77計(jì)算結(jié)果78十 結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性驗(yàn)算80十一 結(jié)論與建議831

4、1.1 結(jié)論8311.2 建議83吊船灣鋼棧橋安全驗(yàn)算報(bào)告 第 PAGE 83 頁(yè)，共 83 頁(yè)樂清灣大橋 01 標(biāo)吊船灣棧橋項(xiàng)目鋼棧橋安全驗(yàn)算報(bào)告一、工程概況棧橋橋面行車道寬度 8.0m。橋面系由上往下依次為 10mm 花紋鋼板，工字梁 I12.6 小縱梁，工字梁 I22b 橫向分配梁。棧橋縱梁采用8 排單層 321 型貝雷梁， 間距為 0.9+1.3m+0.9m+1.3m+0.9m+1.3m+0.9m，貝雷梁跨度 12m，采用 5 跨一聯(lián)布置，中間設(shè)置剛性墩。棧橋下部結(jié)構(gòu)橫向分配梁采用 2I36 型鋼，分配梁支撐在6308mm 鋼管樁上，一排鋼管樁采用 3 根，鋼管樁橫向間距 3.2m；

5、鋼管樁平聯(lián)剪刀撐采用 C20a 和 2C20a 槽鋼。詳見下圖：圖 1 棧橋橫斷面布置圖（單位：mm）棧橋設(shè)計(jì)荷載為公路-級(jí)，并按 80t 履帶吊吊重 20t 荷載驗(yàn)算，其中 80t 履帶吊吊重 20t 為棧橋設(shè)計(jì)的主要荷載?？紤]施工車輛通行需求和經(jīng)濟(jì)性因素，橋梁寬度按行車道 8m 寬布置，每孔跨度 12m，5 跨一聯(lián)。水流力按流速 1.5m/s 考慮。標(biāo)高按照設(shè)計(jì)高潮位+4.73m 設(shè)計(jì)，棧橋頂面標(biāo)高設(shè)計(jì)為+7.0m。棧橋設(shè)計(jì)車速為 15km/h，設(shè)計(jì)使用壽命為 5 年。二、驗(yàn)算目的和驗(yàn)算內(nèi)容受施工方委托，對(duì)吊船灣鋼棧橋進(jìn)行設(shè)計(jì)驗(yàn)算，為了解結(jié)構(gòu)在荷載作用下的受力特點(diǎn)及應(yīng)力分布，確保結(jié)構(gòu)安全性

6、及可靠性，本次計(jì)算在充分了解原設(shè)計(jì)意圖的基礎(chǔ)上根據(jù)相關(guān)規(guī)范及標(biāo)準(zhǔn)的要求，按照安全性與可靠性的原則對(duì)結(jié)構(gòu)的受力、結(jié)構(gòu)安全等進(jìn)行全面的計(jì)算分析，并形成正式報(bào)告。三、計(jì)算依據(jù)1公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ025-86）2鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50017-2003）3公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60-2004）4公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范(JTG D63-2007)5公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ02485）；6公路工程水文勘測(cè)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG C302002）；7裝配式公路鋼橋多用途使用手冊(cè)(廣州軍區(qū)工程科研設(shè)計(jì)所，2002)8公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范(JTG D60-2004)9港口工

7、程荷載規(guī)范（JTJ215-98）10樂清灣大橋 01 標(biāo)吊船灣棧橋設(shè)計(jì)圖紙，中鐵四局集團(tuán)第二工程有限公司，2015.1四 材料參數(shù)選取根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范，對(duì)于 Q235 材料的設(shè)計(jì)值 f190MPa， fv110MPa；對(duì)于 Q345 材料的設(shè)計(jì)值 f250MPa，fv145MPa；貝雷架材料為 16Mn 鋼，根據(jù)公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ025-86）規(guī)定，鋼材的容許應(yīng)力按照基本容許應(yīng)力提高 30%（荷載組合），個(gè)別不是主要的受力桿件，允許采用不超過鋼材屈服點(diǎn)的 85%。本橋計(jì)算時(shí)，16Mn 鋼采用的容許應(yīng)力如下：拉應(yīng)力、壓應(yīng)力及彎應(yīng)力：1.3210=273MPa； 剪切應(yīng)力：1

8、.3120=156MPa。型鋼、鋼管樁的允許應(yīng)力如下：拉應(yīng)力、壓應(yīng)力及彎應(yīng)力：188.5MPa； 剪切應(yīng)力：110MPa。五 有限元模型建立有限元模型棧橋的數(shù)值分析采用有橋梁專用分析軟件 Midas Civil 進(jìn)行建模分析。貝雷架及分配梁采用空間梁?jiǎn)卧M，面板采用板單元模擬。梁?jiǎn)卧慕孛骖愋图敖孛鎱?shù)，板單元的截面類型及截面參數(shù)均按照?qǐng)D紙給定參數(shù)模擬?？紤]到鋼棧橋五跨一聯(lián)，因此本次驗(yàn)算建立了一聯(lián)橋梁的整體三維有限元模型，模型劃分為 8969 個(gè)節(jié)點(diǎn)，11294 個(gè)單元，其中梁?jiǎn)卧?2080 個(gè)，板單元 9214 個(gè)。有限元模型如圖 2 所示， 為詳細(xì)表示有限元計(jì)算模型，圖 2 同時(shí)給出了整

9、體模型和計(jì)算選取橋跨放大模型。a）整體有限元模型 計(jì)算跨有限元模型 有限元模型斷面圖 有限元模型側(cè)面圖 圖 2 有限元計(jì)算模型計(jì)算荷載一、結(jié)構(gòu)自重鋼材容重 78.5kN/m3，計(jì)算時(shí)程序自動(dòng)計(jì)算。二、混凝土罐車混凝土罐車， 自重+8m 混凝土共 52t 。每個(gè)輪接地面積0.60.25m2，按照前軸重 7.8t,兩個(gè)后軸各重 22.1t；荷載位置根據(jù)城市橋梁設(shè)計(jì)荷載標(biāo)準(zhǔn)（CJJ7798）選取，橫向及平面位置如圖 3 至圖 4 所示。圖 3 車輛荷載橫橋向布置三、50t 履帶吊圖 4 車輛荷載平面布置圖棧橋使用中最大活載為 80t 履帶吊，QUY80t 履帶吊整機(jī)質(zhì)量為70.8t (自重 70.8

10、t+吊重 20t)。履帶軌距、接地長(zhǎng)度和履帶板寬度為：4200mm5440mm800mm，具體見下圖：圖 5 履帶吊尺寸圖圖 6 履帶吊輪壓分布圖履帶吊正面吊重 20t 單條履帶吊荷載為q1 (708+200)/ (25.44) 83.5kN / m，計(jì)算時(shí)考慮側(cè)向吊重 20t，假定外側(cè)履帶反力減小到 10t 達(dá)到臨界狀態(tài)時(shí)，則最不利側(cè)履帶線荷載為： q2 (708+100)/5.44 148.5kN / m5.3 荷載工況計(jì)算荷載包括：恒載、履帶吊自重、履帶吊起吊荷載、砼車荷載， 計(jì)算時(shí)采用在橋面板上施加均布面力來模擬車輪荷載的豎向作用，加載位置及力的大小由上述加載原則并根據(jù)影響線加載在最不

11、利荷載位置上，主要構(gòu)件的影響線如圖 7 和圖 8 所示：圖 7 貝雷架跨中最大彎矩影響線圖 8 主橫梁跨中最大彎矩影響線有限元模型加載時(shí)按最不利荷載組合，混凝土罐車對(duì)鋼棧橋跨中加載時(shí)，考慮兩輛滿載車輛的作用。履帶車在跨中和平臺(tái)位置均采用履帶吊自重和起吊荷載的共同作用。跨中加載時(shí)，荷載作用在橋梁軸線上，平臺(tái)位置加載時(shí)，按照城市橋梁設(shè)計(jì)荷載標(biāo)準(zhǔn)（CJJ7798），荷載橫向布置加載。棧橋受力分析分棧橋施工狀態(tài)和工作狀態(tài)兩種：棧橋施工狀態(tài)：棧橋在自身施工期間，以 80t 履帶吊機(jī)在前端打樁作業(yè)時(shí)可能出現(xiàn)的最不利施工荷載組合，履帶吊機(jī)作業(yè)時(shí)按 20t 吊重荷載考慮；棧橋工作狀態(tài)：棧橋在正常使用期間，以砼

12、運(yùn)輸車輛作用相對(duì)應(yīng)狀態(tài)的其他可變作用的組合； 具體分以下幾種計(jì)算工況：工況一：80t 履帶吊在棧橋跨中側(cè)向吊裝作業(yè)，吊重按 20t 考慮， 考慮履帶側(cè)向吊裝時(shí)兩側(cè)履帶不均勻受力，吊裝側(cè)履帶負(fù)荷按總重的0.8 考慮，另一側(cè)履帶負(fù)重按總重的 0.2 考慮，作用在靠外側(cè)一組貝雷梁上；工況二：80t 履帶吊在棧橋墩頂側(cè)向吊裝作業(yè)，吊重按 20t 考慮， 考慮履帶側(cè)向吊裝時(shí)兩側(cè)履帶不均勻受力，吊裝側(cè)履帶負(fù)荷按總重的考慮，另一側(cè)履帶負(fù)重按總重的 0.2 考慮，作用在靠外側(cè)一組貝雷梁上；工況三：80t 履帶吊在棧橋墩頂正向吊裝作業(yè)，吊重按 20t 考慮， 正向吊裝時(shí)考慮兩側(cè)履帶均衡受力，且一側(cè)履帶作用在承重

13、梁中心位置；工況四：兩輛砼運(yùn)輸車通行至棧橋跨中； 工況五：兩輛砼運(yùn)輸車通行至棧橋墩頂。各工況具體情況列于表 1：表 1 加載工況一覽荷載描述工況縱向作用位置荷載組合工況一跨中位置履帶吊側(cè)向吊裝+橋梁和車輛自重工況二墩頂位置履帶吊側(cè)向吊裝+橋梁和車輛自重工況三墩頂位置履帶吊正向吊裝+橋梁和車輛自重工況四跨中位置兩輛混凝土罐車+橋梁和車輛自重工況五墩頂位置兩輛混凝土罐車+橋梁和車輛自重根據(jù)以上表中給出的加載工況，圖 9圖 13 給出了各個(gè)工況加載示意圖。加載整體示意圖加載縱向示意圖加載橫向示意圖圖 9 工況一加載示意圖a) 加載整體示意圖加載縱向示意圖加載橫向示意圖圖 10 工況二加載示意圖加載整

14、體示意圖加載縱向示意圖加載橫向示意圖圖 11 工況三加載示意圖a) 加載整體示意圖加載縱向示意圖加載橫向示意圖圖 12 工況四加載示意圖a) 加載整體示意圖加載縱向示意圖加載橫向示意圖圖 13 工況五加載示意圖六 鋼棧橋計(jì)算結(jié)果考慮到荷載作為局部荷載，對(duì)結(jié)構(gòu)的影響只和加載位置有關(guān)，所以，對(duì)結(jié)果分析時(shí)，僅選取荷載加載的那一橋跨作為分析結(jié)構(gòu)，其他受荷載影響較小的橋跨，此處不再給出篇幅分析。面層鋼板計(jì)算結(jié)果由于橋面板為薄板結(jié)構(gòu)，此處只考慮面內(nèi)受拉應(yīng)力，不考慮面外彎曲引起的彎曲應(yīng)力和壓應(yīng)力。工況一計(jì)算結(jié)果圖 14 給出了工況一作用下橋面鋼板的順橋向、橫橋向應(yīng)力圖，圖中應(yīng)力單位為 MPa。順橋向應(yīng)力橫橋

15、向應(yīng)力圖 14 工況一作用下橋面板應(yīng)力分布圖從圖 14 可以看出：荷載作用下，橋面板在車輪作用位置應(yīng)力最大，且應(yīng)力集中現(xiàn)象非常明顯，工況一作用下，橋面板順橋向最大應(yīng)力為 33.7MPa；橫橋向最大應(yīng)力為 20.2MPa，應(yīng)力值均小于允許應(yīng)力，滿足安全要求。工況二計(jì)算結(jié)果圖 15 給出了工況二作用下橋面鋼板的順橋向、橫橋向應(yīng)力圖，圖中應(yīng)力單位為 MPa。順橋向應(yīng)力橫橋向應(yīng)力圖 15 工況二作用下橋面板應(yīng)力分布圖從圖 15 可以看出：荷載作用下，橋面板在車輪作用位置應(yīng)力最大，且應(yīng)力集中現(xiàn)象非常明顯，工況二作用下，橋面板順橋向最大應(yīng)力為 19.8MPa；橫橋向最大拉應(yīng)力為 18.8MPa，應(yīng)力值均小

16、于允許應(yīng)力，滿足安全要求。工況三計(jì)算結(jié)果圖 16 給出了工況三作用下橋面鋼板的順橋向、橫橋向應(yīng)力圖，圖中應(yīng)力單位為 MPa。順橋向應(yīng)力橫橋向應(yīng)力圖 16 工況三作用下橋面板應(yīng)力分布圖從圖 16 可以看出：荷載作用下，橋面板在車輪作用位置應(yīng)力最大，且應(yīng)力集中現(xiàn)象非常明顯，工況三作用下，橋面板順橋向最大應(yīng)力為 14.4MPa；橫橋向最大應(yīng)力為 14.4MPa，應(yīng)力值均小于允許應(yīng)力， 滿足安全要求。工況四計(jì)算結(jié)果圖 17 給出了工況四作用下橋面鋼板的順橋向、橫橋向應(yīng)力圖，圖中應(yīng)力單位為 MPa。順橋向應(yīng)力橫橋向應(yīng)力圖 17 工況三作用下橋面板應(yīng)力分布圖從圖 17 可以看出：荷載作用下，橋面板在車輪作

17、用位置應(yīng)力最大，且應(yīng)力集中現(xiàn)象非常明顯，工況四作用下，橋面板順橋向最大應(yīng)力為 40.2MPa；橫橋向最大應(yīng)力為 37.3MPa，應(yīng)力值均小于允許應(yīng)力， 滿足安全要求。工況五計(jì)算結(jié)果圖 18 給出了工況五作用下橋面鋼板的順橋向、橫橋向應(yīng)力圖，圖中應(yīng)力單位為 MPa。順橋向應(yīng)力橫橋向應(yīng)力圖 18 工況五作用下橋面板應(yīng)力分布圖從圖 18 可以看出：荷載作用下，橋面板在車輪作用位置應(yīng)力最大，且應(yīng)力集中現(xiàn)象非常明顯，工況四作用下，橋面板順橋向最大應(yīng)力為 25.6MPa；橫橋向最大應(yīng)力為 32.5MPa，應(yīng)力值均小于允許應(yīng)力，滿足安全要求。表 2 給出了各工況下橋面板應(yīng)力結(jié)果匯總，表中應(yīng)力單位為：MPa。

18、表 2 橋面板應(yīng)力計(jì)算結(jié)果匯總應(yīng)力工況順橋向橫橋向設(shè)計(jì)值是否滿足工況一33.720.2190是工況二19.818.8190是工況三14.414.4190是工況四40.237.3190是工況五25.632.5190是從計(jì)算結(jié)果可以看出，橋面板的應(yīng)力分布非常集中，在車輪作用位置應(yīng)力較大，稍微遠(yuǎn)離車輪位置的橋面板應(yīng)力較小，應(yīng)力集中傳遞不是很明顯，實(shí)際工程中，應(yīng)力集中現(xiàn)象應(yīng)該相對(duì)會(huì)減弱。從應(yīng)力幅值來看，橫向和順橋向應(yīng)力均較小，橋面板安全儲(chǔ)備充足。分配梁 I12.6 計(jì)算結(jié)果工況一計(jì)算結(jié)果圖 19 給出了工況一作用下分配梁 I12.6 正應(yīng)力和剪切應(yīng)力圖，圖中應(yīng)力單位為 MPa。a） 分配梁 I12.6

19、 正應(yīng)力b） 分配梁 I12.6 剪切應(yīng)力圖 19 工況一作用下分配梁 I12.6 應(yīng)力分布圖從圖 19 可以看出：荷載作用下，分配梁 I12.6 在車輪作用位置附近應(yīng)力最大，且應(yīng)力集中現(xiàn)象較為明顯，工況一作用下，分配梁 I12.6 最大拉應(yīng)力為 108.3MPa；最大壓應(yīng)力為-176.8MPa；最大剪切應(yīng)力為43.1MPa，應(yīng)力值均小于允許應(yīng)力，滿足規(guī)范要求。工況二計(jì)算結(jié)果圖 20 給出了工況二作用下分配梁 I12.6 正應(yīng)力和剪切應(yīng)力圖，圖中應(yīng)力單位為 MPa。a） 分配梁 I12.6 正應(yīng)力b） 分配梁 I12.6 剪切應(yīng)力圖 20 工況二作用下分配梁 I12.6 應(yīng)力分布圖從圖 20

20、可以看出：荷載作用下，分配梁 I12.6 在車輪作用位置附近應(yīng)力最大，且應(yīng)力集中現(xiàn)象較為明顯，工況二作用下，分配梁 I12.6 最大拉應(yīng)力為 101.8MPa；最大壓應(yīng)力為-140.6MPa；最大剪切應(yīng)力為43.8MPa，應(yīng)力值均小于允許應(yīng)力，滿足規(guī)范要求。工況三計(jì)算結(jié)果圖 21 給出了工況三作用下分配梁 I12.6 正應(yīng)力和剪切應(yīng)力圖，圖中應(yīng)力單位為 MPa。a） 分配梁 I12.6 正應(yīng)力b） 分配梁 I12.6 剪切應(yīng)力圖 21 工況三作用下分配梁 I12.6 應(yīng)力分布圖從圖 21 可以看出：荷載作用下，分配梁 I12.6 在車輪作用位置附近應(yīng)力最大，且應(yīng)力集中現(xiàn)象較為明顯，工況三作用下

21、，分配梁 I12.6 最大拉應(yīng)力為 64.3MPa；最大壓應(yīng)力為 88.3MPa；最大剪切應(yīng)力為26.5MPa，應(yīng)力值均小于允許應(yīng)力，滿足規(guī)范要求。工況四計(jì)算結(jié)果圖 22 給出了工況四作用下分配梁 I12.6 正應(yīng)力和剪切應(yīng)力圖，圖中應(yīng)力單位為 MPa。a） 分配梁 I12.6 正應(yīng)力b） 分配梁 I12.6 剪切應(yīng)力圖 22 工況四作用下分配梁 I12.6 應(yīng)力分布圖從圖 22 可以看出：荷載作用下，分配梁 I12.6 在車輪作用位置附近應(yīng)力最大，且應(yīng)力集中現(xiàn)象較為明顯，工況一作用下，分配梁 I12.6最大拉應(yīng)力為 13.2MPa；最大壓應(yīng)力為 13.9 MPa；最大剪切應(yīng)力為45.8MPa

22、，應(yīng)力值均小于允許應(yīng)力，滿足規(guī)范要求。工況五計(jì)算結(jié)果圖 23 給出了工況五作用下分配梁 I12.6 正應(yīng)力和剪切應(yīng)力圖，圖中應(yīng)力單位為 MPa。a） 分配梁 I12.6 正應(yīng)力b） 分配梁 I12.6 剪切應(yīng)力圖 23 工況五作用下分配梁 I12.6 應(yīng)力分布圖從圖 23 可以看出：荷載作用下，分配梁 I12.6 在車輪作用位置附近應(yīng)力最大，且應(yīng)力集中現(xiàn)象較為明顯，工況五作用下，分配梁 I12.6 最大拉應(yīng)力為 101.0MPa；最大壓應(yīng)力為 105.0MPa；最大剪切應(yīng)力為51.3MPa，應(yīng)力值均小于允許應(yīng)力，滿足規(guī)范要求。表 3 給出了各工況下分配梁 I12.6 應(yīng)力結(jié)果匯總，表中應(yīng)力單位

23、為：MPa。表 3 分配梁 I12.6 計(jì)算結(jié)果匯總應(yīng)力工況拉應(yīng)力壓應(yīng)力剪應(yīng)力正應(yīng)力設(shè)計(jì)值剪切應(yīng)力設(shè)計(jì)值是否滿足工況一108.3176.843.1188.5110是工況二101.8140.643.8188.5110是工況三64.388.326.5188.5110是工況四13.213.945.8188.5110是工況五101.0105.051.3188.5110是從計(jì)算結(jié)果可以看出，分配梁 I12.6 的應(yīng)力分布較為集中，在車輪作用位置應(yīng)力較大，稍微遠(yuǎn)離車輪位置的分配梁 I12.6 應(yīng)力較小， 應(yīng)力集中傳遞不是很明顯，實(shí)際工程中，應(yīng)力集中現(xiàn)象應(yīng)該相對(duì)會(huì)減弱。分配梁 I12.6 的應(yīng)力值普遍較小，

24、滿足規(guī)范要求，結(jié)構(gòu)安全。分配梁 I22b 計(jì)算結(jié)果工況一計(jì)算結(jié)果圖 24 給出了工況一作用下分配梁 I22b 正應(yīng)力和剪切應(yīng)力圖，圖中應(yīng)力單位為 MPa。a） 分配梁 I22b 正應(yīng)力b） 分配梁 I22b 剪切應(yīng)力圖 24 工況一作用下分配梁 I22b 應(yīng)力分布圖從圖 24 可以看出：荷載作用下，分配梁 I22b 在車輪作用位置附近應(yīng)力最大，且應(yīng)力集中現(xiàn)象較為明顯，工況一作用下，分配梁 I22b 最大拉應(yīng)力為 104.2MPa；最大壓應(yīng)力為-107.0MPa；最大剪切應(yīng)力為46.7MPa，應(yīng)力值均小于允許應(yīng)力，滿足規(guī)范要求。工況二計(jì)算結(jié)果圖 25 給出了工況二作用下分配梁 I22b 正應(yīng)力和

25、剪切應(yīng)力圖，圖中應(yīng)力單位為 MPa。a） 分配梁 I22b 正應(yīng)力b） 分配梁 I22b 剪切應(yīng)力圖 25 工況二作用下分配梁 I22b 應(yīng)力分布圖從圖 25 可以看出：荷載作用下，分配梁 I22b 在車輪作用位置附近應(yīng)力最大，且應(yīng)力集中現(xiàn)象較為明顯，工況二作用下，分配梁 I22b 最大拉應(yīng)力為 95.0MPa；最大壓應(yīng)力為 52.6MPa；最大剪切應(yīng)力為39.8MPa，應(yīng)力值均小于允許應(yīng)力，滿足規(guī)范要求。工況三計(jì)算結(jié)果圖 26 給出了工況三作用下分配梁 I22b 正應(yīng)力和剪切應(yīng)力圖，圖中應(yīng)力單位為 MPa。a） 分配梁 I22b 正應(yīng)力b） 分配梁 I22b 剪切應(yīng)力圖 26 工況三作用下分

26、配梁 I22b 應(yīng)力分布圖從圖 26 可以看出：荷載作用下，分配梁 I22b 在車輪作用位置附近應(yīng)力最大，且應(yīng)力集中現(xiàn)象較為明顯，工況三作用下，分配梁 I22b 最大拉應(yīng)力為 57.1MPa；最大壓應(yīng)力為 49.2MPa；最大剪切應(yīng)力為34.4MPa，應(yīng)力值均小于允許應(yīng)力，滿足規(guī)范要求。工況四計(jì)算結(jié)果圖 27 給出了工況四作用下分配梁 I22b 正應(yīng)力和剪切應(yīng)力圖，圖中應(yīng)力單位為 MPa。a） 分配梁 I22b 正應(yīng)力b） 分配梁 I22b 剪切應(yīng)力圖 27 工況四作用下分配梁 I22b 應(yīng)力分布圖從圖 27 可以看出：荷載作用下，分配梁 I22B 在車輪作用位置附近應(yīng)力最大，且應(yīng)力集中現(xiàn)象較

27、為明顯，工況四作用下，分配梁 I22B最大拉應(yīng)力為 108.2MPa；最大壓應(yīng)力為 96.3MPa；最大剪切應(yīng)力為46.0MPa，應(yīng)力值均小于允許應(yīng)力，滿足規(guī)范要求。工況五計(jì)算結(jié)果圖 28 給出了工況五作用下分配梁 I22b 正應(yīng)力和剪切應(yīng)力圖，圖中應(yīng)力單位為 MPa。a） 分配梁 I22b 正應(yīng)力b） 分配梁 I22b 剪切應(yīng)力圖 28 工況五作用下分配梁 I22b 應(yīng)力分布圖從圖 28 可以看出：荷載作用下，分配梁 I22B 在車輪作用位置附近應(yīng)力最大，且應(yīng)力集中現(xiàn)象較為明顯，工況五作用下，分配梁 I22b 最大拉應(yīng)力為 53.8MPa；最大壓應(yīng)力為 22.0MPa；最大剪切應(yīng)力為25.9

28、MPa，應(yīng)力值均小于允許應(yīng)力，滿足規(guī)范要求。表 4 給出了各工況下分配梁 I14 應(yīng)力結(jié)果匯總，表中應(yīng)力單位為： MPa。表 4 分配梁 I22b 計(jì)算結(jié)果匯總應(yīng)力工況拉應(yīng)力壓應(yīng)力剪應(yīng)力正應(yīng)力設(shè)計(jì)值剪切應(yīng)力設(shè)計(jì)值是否滿足工況一104.2107.046.7188.5110是工況二95.052.639.8188.5110是工況三57.149.234.4188.5110是工況四108.296.246.0188.5110是工況五53.822.025.9188.5110是從計(jì)算結(jié)果可以看出，分配梁 I22b 的應(yīng)力值普遍較小，均小于材料的設(shè)計(jì)值，滿足規(guī)范要求，結(jié)構(gòu)安全。貝雷架計(jì)算結(jié)果工況一計(jì)算結(jié)果圖 2

29、9 給出了工況一作用下貝雷架正應(yīng)力和剪切應(yīng)力圖，圖中應(yīng)力單位為 MPa。a） 貝雷架正應(yīng)力b） 貝雷架剪切應(yīng)力圖 29 工況一作用下貝雷架應(yīng)力分布圖從圖 29 可以看出： 工況一作用下，貝雷架最大拉應(yīng)力為104.2MPa；最大壓應(yīng)力為 107.0MPa；最大剪切應(yīng)力為 104.2MPa，應(yīng)力值均小于允許應(yīng)力，滿足規(guī)范要求。工況二計(jì)算結(jié)果圖 30 給出了工況二作用下貝雷架正應(yīng)力和剪切應(yīng)力圖，圖中應(yīng)力單位為 MPa。a） 貝雷架正應(yīng)力b） 貝雷架剪切應(yīng)力圖 30 工況二作用下貝雷架應(yīng)力分布圖從圖 30 可以看出： 工況二作用下，貝雷架最大拉應(yīng)力為113.9MPa；最大壓應(yīng)力為 104.0MPa；最

30、大剪切應(yīng)力為 101.2MPa，應(yīng)力值均小于允許應(yīng)力，滿足規(guī)范要求。工況三計(jì)算結(jié)果圖 31 給出了工況三作用下貝雷架正應(yīng)力和剪切應(yīng)力圖，圖中應(yīng)力單位為 MPa。a） 貝雷架正應(yīng)力b） 貝雷架剪切應(yīng)力圖 31 工況三作用下貝雷架應(yīng)力分布圖從圖31 可以看出：工況三作用下，貝雷架最大拉應(yīng)力為76.3MPa； 最大壓應(yīng)力為 102.0MPa；最大剪切應(yīng)力為 90.2MPa，應(yīng)力值均小于允許應(yīng)力，滿足規(guī)范要求。工況四計(jì)算結(jié)果圖 32 給出了工況四作用下貝雷架正應(yīng)力和剪切應(yīng)力圖，圖中應(yīng)力單位為 MPa。a） 貝雷架正應(yīng)力b） 貝雷架剪切應(yīng)力圖 32 工況四作用下貝雷架應(yīng)力分布圖從圖32 可以看出：工況四

31、作用下，貝雷架最大拉應(yīng)力為96.9MPa；最大壓應(yīng)力為 101.5MPa；最大剪切應(yīng)力為 100.1MPa，應(yīng)力值均小于允許應(yīng)力，滿足規(guī)范要求。工況五計(jì)算結(jié)果圖 33 給出了工況五作用下貝雷架正應(yīng)力和剪切應(yīng)力圖，圖中應(yīng)力單位為 MPa。a） 貝雷架正應(yīng)力b） 貝雷架剪切應(yīng)力圖 33 工況五作用下貝雷架應(yīng)力分布圖從圖33 可以看出：工況五作用下，貝雷架最大拉應(yīng)力為89.4MPa； 最大壓應(yīng)力為 112.1MPa；最大剪切應(yīng)力為 101.0MPa，應(yīng)力值均小于允許應(yīng)力，滿足規(guī)范要求。表 5 給出了各工況下貝雷梁的應(yīng)力計(jì)算結(jié)果匯總，表中應(yīng)力單位為：MPa。表 5 貝雷梁應(yīng)力計(jì)算結(jié)果匯總應(yīng)力工況拉應(yīng)力

32、壓應(yīng)力剪應(yīng)力正應(yīng)力設(shè)計(jì)值剪切應(yīng)力設(shè)計(jì)值是否滿足工況一104.2107.0104.2273156是工況二113.9104.0101.2273156是工況三76.3102.090.2273156是工況四96.9101.5100.1273156是工況五89.4112.1101.0273156是從計(jì)算結(jié)果可以看出，各工況作用下貝雷梁的應(yīng)力值普遍較小，均小于材料的設(shè)計(jì)值，滿足規(guī)范要求，結(jié)構(gòu)安全。主橫梁計(jì)算結(jié)果工況一計(jì)算結(jié)果圖 34 給出了工況一作用下主橫梁正應(yīng)力和剪切應(yīng)力圖，圖中應(yīng)力單位為 MPa。a） 主橫梁正應(yīng)力b） 主橫梁剪切應(yīng)力圖 34 工況一作用下主橫梁應(yīng)力分布圖從圖34 可以看出：工況一作用

33、下，主橫梁最大拉應(yīng)力為42.3MPa； 最大壓應(yīng)力為 59.0MPa；最大剪切應(yīng)力為 39.5MPa，應(yīng)力值均小于允許應(yīng)力，滿足規(guī)范要求。工況二計(jì)算結(jié)果圖 35 給出了工況二作用下主橫梁正應(yīng)力和剪切應(yīng)力圖，圖中應(yīng)力單位為 MPa。a） 主橫梁正應(yīng)力b） 主橫梁剪切應(yīng)力圖 35 工況二作用下主橫梁應(yīng)力分布圖從圖35 可以看出：工況二作用下，主橫梁最大拉應(yīng)力為80.5MPa； 最大壓應(yīng)力為 72.2MPa；最大剪切應(yīng)力為 59.2MPa，應(yīng)力值均小于允許應(yīng)力，滿足規(guī)范要求。工況三計(jì)算結(jié)果圖 36 給出了工況三作用下主橫梁正應(yīng)力和剪切應(yīng)力圖，圖中應(yīng)力單位為 MPa。a） 主橫梁正應(yīng)力b） 主橫梁剪切

34、應(yīng)力圖 36 工況三作用下主橫梁應(yīng)力分布圖從圖36 可以看出：工況三作用下，主橫梁最大拉應(yīng)力為67.6MPa； 最大壓應(yīng)力為 57.3MPa；最大剪切應(yīng)力為 41.3MPa，應(yīng)力值均小于允許應(yīng)力，滿足規(guī)范要求。工況四計(jì)算結(jié)果圖 37 給出了工況四作用下主橫梁正應(yīng)力和剪切應(yīng)力圖，圖中應(yīng)力單位為 MPa。a） 主橫梁正應(yīng)力b） 主橫梁剪切應(yīng)力圖 37 工況四作用下主橫梁應(yīng)力分布圖從圖37 可以看出：工況四作用下，主橫梁最大拉應(yīng)力為56.6MPa；最大壓應(yīng)力為 47.9MPa；最大剪切應(yīng)力為 31.6MPa，應(yīng)力值均小于允許應(yīng)力，滿足規(guī)范要求。工況五計(jì)算結(jié)果圖 38 給出了工況五作用下主橫梁正應(yīng)力和

35、剪切應(yīng)力圖，圖中應(yīng)力單位為 MPa。a） 主橫梁正應(yīng)力b） 主橫梁剪切應(yīng)力圖 38 工況五作用下主橫梁應(yīng)力分布圖從圖38 可以看出：工況五作用下，主橫梁最大拉應(yīng)力為76.0MPa； 最大壓應(yīng)力為 62.3MPa；最大剪切應(yīng)力為 41.1MPa，應(yīng)力值均小于允許應(yīng)力，滿足規(guī)范要求。表 6 給出了各工況下主橫梁的應(yīng)力計(jì)算結(jié)果匯總，表中應(yīng)力單位為：MPa。表 6 主橫梁應(yīng)力計(jì)算結(jié)果匯總應(yīng)力工況拉應(yīng)力壓應(yīng)力剪應(yīng)力正應(yīng)力設(shè)計(jì)值剪切應(yīng)力設(shè)計(jì)值是否滿足工況一42.359.039.5273156是工況二80.572.259.2273156是工況三67.657.341.3273156是工況四56.647.931

36、.6273156是工況五76.062.341.1273156是從計(jì)算結(jié)果可以看出，各工況作用下主橫梁的應(yīng)力值普遍較小，均小于材料的設(shè)計(jì)值，滿足規(guī)范要求，結(jié)構(gòu)安全。結(jié)構(gòu)變形計(jì)算結(jié)果由于荷載只作用在第二跨和第三跨，荷載作用對(duì)這兩個(gè)橋跨的影響較大，因此本小節(jié)內(nèi)容僅僅給出 23 跨的計(jì)算結(jié)果。工況一計(jì)算結(jié)果圖 39 給出了工況一活載作用下結(jié)構(gòu)整體變形以及各構(gòu)件變形圖，圖中變形單位為 mm。a） 結(jié)構(gòu)整體變形圖b） 分配梁 I12.6 變形圖c） 貝雷架變形圖圖 39 工況一活載作用下結(jié)構(gòu)變形分布圖從圖 39 可以看出：工況一活載作用下，結(jié)構(gòu)整體最大變形為10.9mm，分配梁 I12.6 最大豎向位移為

37、 10.5mm，貝雷架最大豎向位移為 10.3mm，豎向變形均小于規(guī)范規(guī)定的 L/600=20mm，變形滿足安全要求。工況二計(jì)算結(jié)果圖 40 給出了工況二活載作用下結(jié)構(gòu)整體變形以及各構(gòu)件變形圖，圖中變形單位為 mm。a） 結(jié)構(gòu)整體變形圖b） 分配梁 I12.6 變形圖c） 貝雷架變形圖圖 40 工況二活載作用下結(jié)構(gòu)變形分布圖從圖 40 可以看出：工況二活載作用下，結(jié)構(gòu)整體最大變形為3.8mm，分配梁 I12.6 最大豎向位移為 3.8mm，貝雷架最大豎向位移為 3.0mm，豎向變形均小于規(guī)范規(guī)定的 L/600=20mm，變形滿足安全要求。工況三計(jì)算結(jié)果圖 41 給出了工況三活載作用下結(jié)構(gòu)整體變

38、形以及各構(gòu)件變形圖，圖中變形單位為 mm。a） 結(jié)構(gòu)整體變形圖c） 分配梁 I12.6 變形圖c） 貝雷架變形圖圖 41 工況三活載作用下結(jié)構(gòu)變形分布圖從圖 41 可以看出：工況三活載作用下，結(jié)構(gòu)整體最大變形為2.6mm，分配梁 I12.6 最大豎向位移為 2.5mm，貝雷架最大豎向位移為 1.8mm，豎向變形均小于規(guī)范規(guī)定的 L/600=20mm，變形滿足安全要求。工況四計(jì)算結(jié)果圖 42 給出了工況四活載作用下結(jié)構(gòu)整體變形以及各構(gòu)件變形圖，圖中變形單位為 mm。a） 結(jié)構(gòu)整體變形圖c） 分配梁 I12.6 變形圖c） 貝雷架變形圖圖 42 工況四活載作用下結(jié)構(gòu)變形分布圖從圖 42 可以看出：

39、工況四活載作用下，結(jié)構(gòu)整體最大變形為7.5mm，分配梁 I12.6 最大豎向位移為 7.5mm，貝雷架最大豎向位移為 6.3mm，豎向變形均小于規(guī)范規(guī)定的 L/600=20mm，變形滿足安全要求。工況五計(jì)算結(jié)果圖 43 給出了工況五活載作用下結(jié)構(gòu)整體變形以及各構(gòu)件變形圖，圖中變形單位為 mm。a） 結(jié)構(gòu)整體變形圖分配梁 I12.6 變形圖貝雷架變形圖圖 43 工況五活載作用下結(jié)構(gòu)變形分布圖從圖 43 可以看出：工況五活載作用下，結(jié)構(gòu)整體最大變形為3.5mm，分配梁 I12.6 最大豎向位移為 3.5mm，貝雷架最大豎向位移為 2.1mm，豎向變形均小于規(guī)范規(guī)定的 L/600=20mm，變形滿足

40、安全要求。表 7 給出了各工況下結(jié)構(gòu)豎向撓度計(jì)算結(jié)果匯總，表中撓度單位為：mm。表 7 結(jié)構(gòu)撓度計(jì)算結(jié)果匯總應(yīng)力工況整體結(jié)構(gòu)I12.6 分配梁貝雷梁允許撓度是否滿足工況一10.910.510.220是工況二3.83.83.020是工況三2.62.51.820是工況四7.57.56.320是工況五3.53.52.120是從計(jì)算結(jié)果可以看出，各工況作用下結(jié)構(gòu)整體及各主要構(gòu)件的豎向撓度均小于允許撓度，結(jié)構(gòu)撓度驗(yàn)算滿足規(guī)范要求，結(jié)構(gòu)安全。七 下部結(jié)構(gòu)計(jì)算鋼管樁計(jì)算選取最不利墩，最大跨徑處進(jìn)行計(jì)算。根據(jù)地形圖， 取最不利墩，鋼管樁懸臂長(zhǎng)度4.8m，設(shè)定最高洪水位在鋼管樁頂部（考慮最大洪水位）。鋼管樁橫斷

41、面和立面布置圖如圖44所示。圖 44 單排鋼管樁布置示意圖對(duì)于鋼管樁的內(nèi)力計(jì)算，需要考慮以下幾種荷載的影響：1、上部結(jié)構(gòu)支反力上部結(jié)構(gòu)自重，以及活載和施工荷載對(duì)下部結(jié)構(gòu)的作用。2、流水壓力鋼管樁懸臂長(zhǎng)度 4.8m.設(shè)定最高洪水位在鋼管樁頂部。單根樁流水壓力計(jì)算：Fw=kAv2/(2g)式中：Fw流水壓力標(biāo)準(zhǔn)值（kN）；k 形狀系數(shù)（鋼管取 0.8）；A 阻水面積（m2），計(jì)算至一般沖刷線處； 水的重力密度（kN/m3）；v 設(shè)計(jì)流速（1.50m/s）；g 重力加速度（9.81m/s2）。Fw=kAv2/(2g) 0.8（0.634.8）101.50229.812.77kN水流力作用在水深的 1

42、/3 處，即為水深 1.6m 處（水面假定高度在鋼管頂部）3、汽車制動(dòng)力根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范(JTG D60-2004)查得，汽車制動(dòng)力為汽車荷載重力的 10，汽車行走在墩頂，鋼管樁承受最大內(nèi)力， 考慮最不利荷載，計(jì)算由 2 個(gè)墩承擔(dān)，以最大荷載 522 噸罐車荷載， 此處每根樁取水平制動(dòng)力為 520210%/2=52.0kN，汽車制動(dòng)力作用在樁頂。圖 45 給出了鋼管樁在上述 3 種荷載聯(lián)合作用下的變形圖。工況一工況二工況三工況四工況五圖 45 鋼管樁位移圖表 8 給出了各工況下結(jié)構(gòu)豎向撓度計(jì)算結(jié)果匯總，表中撓度單位為：mm。表 8 結(jié)構(gòu)位移計(jì)算結(jié)果匯總(mm)位移工況樁頂允許撓度是否滿

43、足工況一2.619.2是工況二1.019.2是工況三0.719.2是工況四1.419.2是工況五0.819.2是從計(jì)算結(jié)果可以看出，各工況作用下，鋼管樁頂部最大位移為mm，變形值遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于 1/250 鋼管高度(19.2mm)，結(jié)構(gòu)剛度滿足安全要求。圖 46 給出了鋼管樁在上述 3 種荷載聯(lián)合作用下的正應(yīng)力和剪應(yīng)力圖。工況一工況二工況三工況四工況五圖 46 鋼管樁應(yīng)力圖表 9 給出了各工況下結(jié)構(gòu)豎向撓度計(jì)算結(jié)果匯總，表中撓度單位為：mm。表 9 結(jié)構(gòu)應(yīng)力計(jì)算結(jié)果匯總(MPa)位移工況正應(yīng)力剪應(yīng)力正應(yīng)力設(shè)計(jì)值剪應(yīng)力設(shè)計(jì)值是否滿足工況一59.039.0188.5110是工況二80.559.1188.

44、5110是工況三67.641.3188.5110是工況四56.631.6188.5110是工況五76.041.1188.5110是從計(jì)算結(jié)果可以看出，各工況作用下，鋼管樁最大正應(yīng)力為80.5MPa，最大剪應(yīng)力為 59.1MPa，小于設(shè)計(jì)容許值，結(jié)構(gòu)剛度滿足安全要求。八 鋼管樁承載能力驗(yàn)算橋位工程地質(zhì)參考ZKS76位置處報(bào)告（里程K210+088，左39m）：圖 47吊船灣大橋工程地質(zhì)縱斷面圖根據(jù)港口工程樁基規(guī)范（JTJ254-98）中：?jiǎn)螛洞怪睒O限承載力計(jì)算公式Q = 1 U 邑 q l q Adfi iRi式R 中： Qd 單樁垂直承載力設(shè)計(jì)值(kN ) ； R 單樁垂直承載力分項(xiàng)系數(shù)，本處

45、取1.55；U 樁身截面周長(zhǎng)q fi 單樁第i層土的極限側(cè)摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值。li 樁身穿過第i層土的長(zhǎng)度。qRi 單樁極限樁端阻力標(biāo)準(zhǔn)值。A 樁身截面面積（ m2 ）棧橋和平臺(tái)采用開口的鋼管樁，偏安全考慮，不考慮樁端阻力和樁端閉塞效應(yīng)。根據(jù)全橋地質(zhì)情況，要求承載力滿足要求，鋼管樁入土深度見下表，鋼管樁的最大支反力為581.1kN：表 1012#墩位處地質(zhì)資料表（取 2#墩）土層編號(hào)土層名稱土層摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值（Kpa）層厚（m）備注 2淤泥86.2沖刷 3m 2含黏性土角礫805.8 21強(qiáng)風(fēng)化凝灰?guī)r12017.3 Q = 1 U 邑 q l dfi i R 1 3.14 0.88 6.2 80 5.

46、8 120 17.3丁1.55 4196.8kN 581.1kN承載力滿足要求。表 1124#墩位處地質(zhì)資料表（取 4#墩）土層編號(hào)土層名稱土層摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值（Kpa）層厚（m）有效入土深度（m）入土深度（m） 2淤泥84.515.718.7 2淤泥109.4 23含黏性土角礫605.4Q = 1 U 邑 q l dfi i R 1 3.14 0.88 4.5 10 9.4 60 5.4丁1.55 735.5kN 581.1kN承載力滿足要求。表 1245#墩位處地質(zhì)資料表（取 5#墩）土層編號(hào)土層名稱土層摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值（Kpa）層厚（m）有效入土深度（m）入土深度（m） 2淤泥8515.318.

47、3 2淤泥108.5 23含黏性土角礫607.4Q = 1 U 邑 q l dfi i R 1 3.14 0.88 5 10 8.5 60 7.4丁1.55 921.8kN 581.1kN承載力滿足要求。表 1356#墩位處地質(zhì)資料表（取 6#墩）土層編號(hào)土層名稱土層摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值（Kpa）層厚（m）有效入土深度（m）入土深度（m） 2淤泥85.114.217.2 2淤泥107.1 23含黏性土角礫607Q = 1 U 邑 q l dfi i R 1 3.14 0.88 5.110 7.1 60 7.0丁1.55 861.5kN 581.1kN承載力滿足要求。表 14610#墩位處地質(zhì)資料表（取

48、 8#墩）土層編號(hào)土層名稱土層摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值（Kpa）層厚（m）有效入土深度（m）入土深度（m） 2淤泥85.116.817.8 2淤泥105.9 23含黏性土角礫605.2Q = 1 U 邑 q l dfi i R 1 3.14 0.88 5.110 5.9 60 5.2丁1.55 622.0kN 581.1kN承載力滿足要求。表 151013#墩位處地質(zhì)資料表（取 13#墩）土層編號(hào)土層名稱土層摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值（Kpa）層厚（m）有效入土深度（m）入土深度（m） 2淤泥85.512.115.1 1粉質(zhì)黏土455.8 3黏土406.5Q = 1 U 邑 q l dfi i R 1 3.14 0.8

49、8 5.5 10 5.8 40 6.5丁1.55 586.5kN 581.1kN承載力滿足要求。表 161320#墩位處地質(zhì)資料表（取 15#墩）土層編號(hào)土層名稱土層摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值（Kpa）層厚（m）有效入土深度（m）入土深度（m） 2淤泥87.312.515.5 1粉質(zhì)黏土457.5 23含黏性土角礫604.2Q = 1 U 邑 q l dfi i R 1 3.14 0.88 7.3 45 7.5 60 4.2丁1.55 1049.6kN 581.1kN承載力滿足要求。表 172022#墩位處地質(zhì)資料表（取 22#墩）土層編號(hào)土層名稱土層摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值（Kpa）層厚（m）有效入土深度（m）入土深

50、度（m） 2淤泥87.81215 31含角礫粉質(zhì)黏土508.2 1粉質(zhì)黏土5012.2Q = 1 U 邑 q l dfi i R 1 3.14 0.88 7.8 50 8.2 50 12.2丁1.55 1753.5kN 581.1kN承載力滿足要求。表 182225#墩位處地質(zhì)資料表（取 25#墩）土層編號(hào)土層名稱土層摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值（Kpa）層厚（m）有效入土深度（m）入土深度（m） 2淤泥84.1912 31含角礫粉質(zhì)黏土5013.6 1粉質(zhì)黏土502.5Q = 1 U 邑 q l dfi i R 1 3.14 0.88 4.1 50 13.6 50 2.5丁1.55 1357.2kN 581

51、.1kN承載力滿足要求。表 192527#墩位處地質(zhì)資料表（取 26#墩）土層編號(hào)土層名稱土層摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值（Kpa）層厚（m）有效入土深度（m）入土深度（m） 2淤泥84.99.512.5 31含角礫粉質(zhì)黏土5013.7 21強(qiáng)風(fēng)化凝灰?guī)r1206.4Q = 1 U 邑 q l dfi i R 1 3.14 0.88 4.9 50 13.7 120 6.4丁1.55 2417.4kN 581.1kN承載力滿足要求。表 202729#墩位處地質(zhì)資料表（取 26#墩）土層編號(hào)土層名稱土層摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值（Kpa）層厚（m）有效入土深度（m）入土深度（m） 2淤泥84.59.112.1 31含角礫粉質(zhì)黏土

52、506.7 21強(qiáng)風(fēng)化凝灰?guī)r1202.6Q = 1 U 邑 q l dfi i R 1 3.14 0.88 4.5 50 6.7 120 2.6丁1.55 1106.5kN 581.1kN承載力滿足要求。表 2130#墩位處地質(zhì)資料表土層編號(hào)土層名稱土層摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值（Kpa）層厚（m）有效入土深度（m）入土深度（m） 1含角礫粉質(zhì)黏土7012.566 21強(qiáng)風(fēng)化凝灰?guī)r1207.5Q = 1 U 邑 q l dfi i R 1 3.14 0.870 12.5 120 7.5丁1.55 2875.5kN 581.1kN承載力滿足要求。ZKS76位置，海床面標(biāo)高-0.55m，鋼管樁入土18m，考慮被

53、沖刷3m，有效入土深度15m。表 22ZKS76 位置鋼管樁承載力計(jì)算地層編號(hào)巖土名稱層底高程分層厚度有效入土深度（m）極限側(cè)摩阻力（kPa）備注 2淤泥-5.655.12.18沖刷 3m 2淤泥-11.555.95.98 32含粘性土角礫-14.753.23.260 3粘土-18.053.33.330 32含粘性土角礫-22.554.51.560 1粉質(zhì)粘土-50.7510.2050將以上數(shù)據(jù)代入上式可得鋼管樁極限承載力如下：Q = 1 U 邑 q l dfi i R 1 3.14 0.88 2.1 8 5.9 60 3.2 30 3.3 60 0.5丁 623.9kN1.55 581.1kN承載力滿足要求。九 臺(tái)風(fēng)期棧橋穩(wěn)定性檢算風(fēng)荷載取值根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60-2004）附表 A，施工區(qū)域百年一遇風(fēng)速為33.8m / s 。考慮安全施工，棧橋在臺(tái)風(fēng)期應(yīng)停止施工，所有施工人員及施工機(jī)械應(yīng)全部撤出施工場(chǎng)地。此處臺(tái)風(fēng)取V 33.8m / s ，用于計(jì)算棧橋在臺(tái)風(fēng)期的穩(wěn)定性。按公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范進(jìn)行計(jì)算， Fwh K0 K1K3Wd Awh其中： K0 0.75 （按施工架設(shè)期間取值）；K1 K10.451.6=0.72 （桁架風(fēng)載系數(shù)）；K1