城市污水處理廠工藝簡介

1、1謝謝！2城市污水處理廠工藝簡介3內(nèi)容簡介（2）環(huán)境工程工藝人員所需專業(yè)知識架構(gòu)介紹；（1）簡要介紹目前公司污水廠采用的工藝（3）環(huán)境工程工藝人員基本技能； 4公司目前污水處理廠一覽表返 回5氧化溝工藝CASS工藝百樂克工藝A2O工藝四種工藝返 回6污水處理工藝比較分析表（鏈接計算書）返 回7氧化溝氧化溝的類型 點(diǎn)擊此處查看氧化溝運(yùn)行景觀氧化溝污水廠工藝流程 氧化溝的特征 氧化溝的構(gòu)造及主要組成部分 氧化溝的設(shè)計計算 氧化溝設(shè)計注意點(diǎn)卡魯塞爾氧化溝與奧貝爾氧化溝比較返 回8氧化溝的類型 基本型：轉(zhuǎn)刷曝氣 卡魯塞爾式（Carrousel）氧化溝 三溝式氧化溝 奧巴勒（Orbal）氧化溝 曝氣沉淀

2、一體化氧化溝 側(cè)渠形一體氧化溝 船形一體化氧化溝 二沉池交替運(yùn)行的氧化溝 返 回9基本型：轉(zhuǎn)刷曝氣 返 回點(diǎn)擊此處查看其運(yùn)行工況10卡魯塞爾式（Carrousel）氧化溝 返 回11三溝式氧化溝 返 回點(diǎn)擊此處查看三溝式氧化溝運(yùn)行情況特點(diǎn)：流程簡單，無需設(shè)置初沉池、二沉池和污泥回流設(shè)備；處理效果穩(wěn)定、管理方便；基建費(fèi)用低、占地少；具有脫氮除磷功能。12奧巴勒（Orbal）氧化溝 返 回點(diǎn)擊此處查看實物照片13曝氣沉淀一體化氧化溝 返 回特點(diǎn)：（1）將二沉池建在氧化溝內(nèi)，完成曝氣沉淀二個功能（2）隔墻、三角形導(dǎo)流板、集水管（3）機(jī)械表曝（4）占地省，不要污泥回流系統(tǒng)，節(jié)省基建費(fèi)用和運(yùn)行費(fèi)用 14

3、船形一體化氧化溝 返 回15二沉池交替運(yùn)行的氧化溝 返 回16氧化溝的特征 水流混合特征 具有完全的混合式特征，同時在某些段內(nèi)又具有某些推流式特征。存在著好氧區(qū)、缺氧區(qū)、甚至是厭氧區(qū)，有利于生物脫氮除磷 工藝方面的特征 （1）工藝流程簡單，運(yùn)行管理方便（2）剩余污泥少，污泥性質(zhì)穩(wěn)定（3）耐沖擊負(fù)荷（4）處理效果穩(wěn)定，出水水質(zhì)好（5）基建費(fèi)用和運(yùn)行費(fèi)用低，分別比普通活性污泥法低4060和3050（6）其水深取決于采用的曝氣設(shè)備，一般為2.58.0m，國內(nèi)氧化溝水深一般在3.55.2m返 回17氧化溝的構(gòu)造及主要組成部分 曝氣設(shè)備：作用供氧、混合防止活性污泥沉淀，推動混合液循環(huán)流動等功能 水平軸曝

4、氣轉(zhuǎn)刷（轉(zhuǎn)盤） 垂直軸表面曝氣器 潛水推流器進(jìn)出水口位置 污水入流口在缺氧區(qū)的始端附近 混合液出口應(yīng)在曝氣設(shè)備的好氧位置，并應(yīng)設(shè)出水溢流堰 回流污泥入流口應(yīng)在污水流入位置附近 入流應(yīng)設(shè)配水井 返 回18轉(zhuǎn)刷與轉(zhuǎn)碟19倒傘型曝氣器20潛水推流器21氧化溝的設(shè)計計算 氧化溝的容積V 需氧量G剩余污泥量WX(V) 曝氣時間t 污泥回流比R 污泥負(fù)荷率NS 返 回22氧化溝的容積V 式中：Q污水平均日流量 m3/sY污泥凈增長系數(shù)：（KgMLSS/ KgBOD5）Lo,Le分別為進(jìn)、出水BOD5濃度ts污泥齡（日）：X混合液懸浮固體濃度（MLSS）,(g/m3) 一般為25005000mg/L 返 回

5、23需氧量GG是以下部分的代數(shù)和降解BOD5的需氧量：硝化需氧量：排放剩余活性污泥Wx所造成減少的BOD5量，因此部分BOD5并未耗氧，應(yīng)予以扣除：反硝化過程的產(chǎn)氧量：排放剩余活性污泥Wx所造成減少的NH3-N,因為此部分NH3-N不耗氧，應(yīng)予以扣除：式中：Q污水設(shè)計流量 m3/dWx剩余活性污泥排放量（Kg/d）分別為進(jìn)、出水氨氮濃度（mg/L、g/m3）NO3還原的NO3濃度（mg/L、g/m3）將G折算成標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的需氧量，再來選曝氣設(shè)備 返 回24剩余污泥量WX(V)推導(dǎo)：1/ts=aNrs-b 即1/c=YNrs-Kd 式中：Q設(shè)計污水流量m3/d Lr(Lo-Le),去除的BOD5

6、濃度mg/Lts污泥齡（d）a污泥產(chǎn)率系數(shù)：KgMLSS/ KgBOD5，對于城市污水，a一般為0.50.65b污泥自身氧化率（d-1）,對于城市污水，b一般為0.050.1 d-1 返 回25曝氣時間tt=V/Q 返 回26污泥回流比RR=X/(XR-X)100式中：X氧化溝混合液污泥濃度mg/LXR二沉池底流污泥濃度mg/L返 回27污泥負(fù)荷率NS（KgBOD5/KgMLVSS.d）返 回28氧化溝設(shè)計注意點(diǎn)&卡魯塞爾氧化溝-奧貝爾氧化溝比較氧化溝設(shè)計注意點(diǎn)卡魯塞爾氧化溝-奧貝爾氧化溝比較返 回29氧化溝設(shè)計注意點(diǎn)（1）目前通常將氧化溝設(shè)計成卡魯塞爾式或三溝式，并按推流式普通活性污泥法布置

7、 MLSS=20005000 mg/L ts:當(dāng)僅要求降低BOD5時，為58天 當(dāng)要求有機(jī)碳氧化和氨氮硝化時，ts為1020d 當(dāng)要求有機(jī)碳氧化和脫氮時，ts為30d Y:凈污泥產(chǎn)率系數(shù)，對應(yīng)于上面不同ts則分別為0.6；0.520.55；0.48 （2）需氧量計算應(yīng)考慮前面所述的五個部分，按前面設(shè)計公式計算出需氧量計算出標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的需氧量 供氣量 曝氣設(shè)備（3）曝氣設(shè)備通常采用曝氣轉(zhuǎn)刷和垂直軸表曝機(jī)。其充氧能力由產(chǎn)品說明書提供，確定曝氣設(shè)備數(shù)量及其布置，并應(yīng)核算是否達(dá)到35W/m3的功率水平。（4）當(dāng)要求脫氮時，必須保證溝內(nèi)由足夠的缺氧區(qū)以進(jìn)行反硝化（5）曝氣時間t16h,污泥回流比5010

8、0（6）NS =0.050.08 KgBOD5/ KgMLSS.d（7）氧化溝好氧區(qū)DO2 mg/L，缺氧區(qū)DO0.5 mg/L（8）三溝式氧化溝工藝由于不設(shè)二沉池和污泥回流系統(tǒng)，所以它的曝氣池容積計算與一般氧化溝不同，具體見下面的設(shè)計計算。但需氧量計算與供氣量計算與前述相同 返 回30卡魯塞爾氧化溝-奧貝爾氧化溝比較31返 回3233CASS工藝簡介間歇式活性污泥法（SBR法）間歇式活性污泥法（CASS）返 回34間歇式活性污泥法（SBR法）SBR工藝流程及工作過程 SBR工藝的影響因素 SBR工藝設(shè)計 返 回35SBR工藝流程及工作過程返 回36SBR工藝的影響因素 易生物降解的基質(zhì)濃度

9、NO3N對脫氮除磷的影響 運(yùn)行時間和Do的影響 返 回37SBR工藝設(shè)計-1設(shè)計要點(diǎn)：（1）污泥溶劑負(fù)荷率NV=0.5KgBOD5/（m3d）（2）MLSS為3000mg/L操作周期為68h：進(jìn)水2h，曝氣4h，沉淀1h，排水與待機(jī)各0.5h（8h）（3）總需氧量的計算與普通活性污泥法相同，當(dāng)要求脫氮時，應(yīng)考慮硝花需氧量。（4）剩余污泥量的計算與普通活性污泥法相同。（5）反應(yīng)池排水采用伸縮式浮動排水口，其排水口距池底應(yīng)保證沉淀污泥不會排走。（6）反應(yīng)池超高為：0.5m。 38（1）計算周期進(jìn)水量QO(m3)式中：Q平均日污水量（m3/d） T工作周期（h） N反應(yīng)池池數(shù)（N2）（2）反應(yīng)池有效

10、容積V有效(m3)式中：n一日內(nèi)的周期數(shù)c進(jìn)入反應(yīng)池污水BOD5平均濃度（g BOD5/ m3)）V有效VminQO式中：Vmin最小水量，指沉淀、排水工序之后，反應(yīng)池內(nèi)污泥界面所對應(yīng)的容積，同時污泥界面的高度應(yīng)低于排水口高度。（3）反應(yīng)池最小水量Vmin式中：SVI污泥指數(shù)(ml/g) 106ml與m3的關(guān)系 MLSS混合液污泥濃度（g/m3）（4）校核周期進(jìn)水量和有效容積V有效VminQO（5）確定單座反應(yīng)池的工藝尺寸池水深一般為3.54.5m，確定LB,超高取0.5mSBR工藝設(shè)計-239（6）計算總需氧量O2和需氧速率Ra. 總需氧量O2當(dāng)只考慮有機(jī)物氧化，則O2=aQLr +bVXv

11、(Kg O2/d)公式中：Q平均日污水量（m3/d）LrCoCe, Co 、Ce分別為進(jìn)、出水BOD5濃度，g/m3V反應(yīng)池總有效容積（m3）Xv反應(yīng)池MLSS濃度，等于0.75MLSS濃度（g/ m3）a、b分別為0.5, 0.11當(dāng)考慮有機(jī)物氧化和NO3N硝化時，則應(yīng)考慮二部分的需氧量。b. 需要速率R氧氣/一日內(nèi)曝氣時間（h）（7）根據(jù)需氧量O2求出標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下曝氣池設(shè)備的供氧量和供氣量。其計算與普通活性污泥法相同。（8）排水口距反應(yīng)池底高度h（m）最佳排水深度控制：H可取0.1m由于浮筒的浮力，使?jié)鞯倪M(jìn)水頭可隨水面的變化而變化，開始排水時，通入壓縮空氣至氣缸，由于氣缸中的氣動活塞帶動

12、曲面軸打開閘門，浮動進(jìn)水頭開始排水。停止排水時，只需將輸氣軟管中空氣排出，通過曲軸將閘門關(guān)閉。潷水器不工作時閘門處于常閉狀態(tài)。 式中：H反應(yīng)池有效水深（m） QO周期內(nèi)進(jìn)水量（m3/周期）V有效反應(yīng)池有效容積（m3）N池的座數(shù)L.B單池反應(yīng)池的長寬（m）（9）剩余污泥量W(Kg/d)W=aQLrbVXv（Kg/d）式中：Q平均日污水量（m3/d）Lr、V、Xv均同上a、b分別為0.50.65、0.050.1返 回SBR工藝設(shè)計-340間歇式活性污泥法（CASS）CASS工藝概述CASS的組成CASS的運(yùn)行CASS動態(tài)流程示意返 回41CASS概述返 回42434445返 回4647返 回48C

13、ASS工藝廢水處理流程圖（鏈接動態(tài)流程圖）返 回49百樂克（Biolak）工藝百樂克工藝概述典型百樂克工藝流程百樂克工藝特點(diǎn)懸掛式曝氣鏈介紹范例-巨野污水處理廠介紹百樂克工藝優(yōu)缺點(diǎn)對照表返 回50百樂克（Biolak）工藝返 回51典型百樂克工藝流程返 回52百樂克工藝特點(diǎn)535455百樂克組成及工藝原理返 回5657懸掛式曝氣鏈58百樂克組成及工藝原理返 回59百樂克工藝60616263中日合資山東章晃機(jī)械工業(yè)有限公司SSR三葉羅茨鼓風(fēng)機(jī) （5臺） 型號：SSR200 流量：55 m3/h 轉(zhuǎn)速：1430 r/min 功率：90KW 64中國江蘇天雨環(huán)保集團(tuán)有限公司 CG-35型支墩式全橋雙

14、周邊驅(qū)動刮吸泥機(jī)（2臺）型號：HJX330 行走速度1m/min；電機(jī)功率：20.75KW 6566返 回67百樂克工藝優(yōu)缺點(diǎn)對照表 返 回68A2/O工藝簡介廣義A2/O與狹義A2/OA1/O脫氮工藝A2/O除磷工藝A2/O脫氮除磷工藝A2/O同步脫氮除磷的改進(jìn)工藝A2/O工藝與氧化溝工藝要點(diǎn)比較返 回69生物脫氮原理氮在水中的存在形態(tài)與分類 氨化與硝化反應(yīng)過程 硝化反應(yīng)的條件 反硝化 硝化、反硝化反應(yīng)中氮的轉(zhuǎn)化 返 回70氮在水中的存在形態(tài)與分類N無機(jī)NNOx-N(硝態(tài)氮)T K N(凱氏氮)總N(TN)NO3-NNH3-NNO2-N有機(jī)N （尿素、氨基酸、蛋白質(zhì)）返 回71氨化與硝化反應(yīng)

15、過程返 回72硝化反應(yīng)的條件（1）好氧狀態(tài)：DO2mg/L；1gNH3-N完全硝化需氧4.57g硝化需氧量。（2）消耗廢水中的堿度：1gNH3-N完全硝化需堿度7.1g（以CaCO3計），廢水中應(yīng)有足夠的堿度，以維持PH值不變。（3）污泥齡C（10-15）d。（4）BOD520mg/L。 返 回73反硝化-1 反硝化包括異化反消化和同化反消化，以異化反消化為主 反硝化菌在DO濃度很低的環(huán)境中，利用硝酸鹽中的氧（NOX-O）作為電子受體，有機(jī)物作為碳源及電子供體而得到降解。當(dāng)利用的碳源為甲醇時：NO3-+1.08CH3OH+0.24H2CO30.056C5H7CO2+0.47N2+1.68H2O

16、+HCO3-NO2-+0.67CH3OH+0.53H2CO30.04C5H7CO2+0.48N2+1.23H2O+HCO3- 反硝化反應(yīng)可使有機(jī)物得到分解氧化，實際是利用了硝酸鹽中的氧，每還原1gNO3N所利用的氧量約2.6g。 74反硝化-2 當(dāng)缺乏有機(jī)物時，則無機(jī)物如氫、Na2S等也可作為反硝化反應(yīng)的電子供體 （1）反硝化菌屬于異養(yǎng)型兼性厭氧菌，在缺氧條件下，進(jìn)行厭氧呼吸，以NO3O為電子受體，以有機(jī)物的氫為電子供體 （2）反硝化過程中，硝酸態(tài)氮有二種轉(zhuǎn)化途徑同化反硝化（合成細(xì)胞）和異化反硝化（還原為N2），但以異化反硝化為主。 （3）反硝化反應(yīng)的條件 75反硝化反應(yīng)的條件DO0.5mg/

17、L，一般為0.20.3mg/L（處于缺氧狀態(tài)），如果DO較高，反硝化菌利用氧進(jìn)行呼吸，氧成為電子受體，阻礙NO3O成為電子受體而使N難還原成N2。但是反硝化菌體內(nèi)的某些酶系統(tǒng)組分只有在有氧條件下，才能合成。反硝硝化菌以在缺氧好氧交替的環(huán)境中生活為宜。BOD5/TN35，否則需另投加有機(jī)碳源，現(xiàn)多采用CH3OH，其分解產(chǎn)物為CO2+H2O，不留任何難降解的中間產(chǎn)物，且反硝化速率高。 目前反硝化投加有機(jī)碳源一般利用原污水中的有機(jī)物。 還原1g硝態(tài)氮能產(chǎn)生3.57g堿度（以CaCO3計），而在硝化反應(yīng)中，1gNH3N氧化為NO3-N要消耗7.14g堿度，在缺氧好氧中，反硝化產(chǎn)生的堿度可補(bǔ)償硝化消耗堿

18、度的一半左右。 76內(nèi)源反硝化 微生物還可通過消耗自身的原生質(zhì)進(jìn)行所謂的內(nèi)源反硝化 C5H7NO2+4NO3-5CO2+NH3+2H2+4OH- 內(nèi)源反硝化的結(jié)果是細(xì)胞物質(zhì)減少，并會有NH3的生成。廢水處理中不希望此種反應(yīng)占主導(dǎo)地位，而應(yīng)提供必要的碳源。 返 回77硝化、反硝化反應(yīng)中氮的轉(zhuǎn)化表21-1 硝化過程中氮的轉(zhuǎn)化 表24-2 反硝化反應(yīng)中氮的轉(zhuǎn)化 返 回78生物脫氮工藝傳統(tǒng)活性污泥法脫氮工藝 缺氧好氧活性污泥法（A1/O工藝） A1/O工藝的影響因素 A1/O工藝設(shè)計 返 回79傳統(tǒng)活性污泥法脫氮工藝二級活性污泥生物脫氮工藝 點(diǎn)擊此處觀看工藝流程三級活性污泥生物脫氮工藝 點(diǎn)擊此處觀看工

19、藝流程返 回80缺氧好氧活性污泥法（A1/O工藝）分建式缺氧好氧活性污泥生物脫氮（前置反硝化生物脫氮工藝） 合建式A1/O工藝 A1/O工藝的優(yōu)缺點(diǎn) 返 回81分建式缺氧好氧活性污泥生物脫氮（前置反硝化生物脫氮工藝） 硝化液一部分回流至反硝化池，池內(nèi)的反硝化脫氮菌以原污水中的有機(jī)物作碳源，以硝化液中NOX-中的氧作為電子受體，將NOX-N還原成N2，不需外加碳源。 反硝化池還原1gNOX-N產(chǎn)生3.57g堿度，可補(bǔ)償硝化池中氧化1gNH3N所需堿度（7.14g）的一半，所以對含N濃度不高的廢水，不必另行投堿調(diào)PH值。 反硝化池殘留的有機(jī)物可在好氧硝化池中進(jìn)一步去除。 返 回82合建式A1/O工

20、藝點(diǎn)擊此處觀看合建式A1/O工藝過程返 回83A1/O工藝的優(yōu)缺點(diǎn)優(yōu)點(diǎn)： 同時去除有機(jī)物和氮，流程簡單，構(gòu)筑物少，只有一個污泥回流系統(tǒng)和混合液回流系統(tǒng)，節(jié)省基建費(fèi)用。 反硝化缺氧池不需外加有機(jī)碳源，降低了運(yùn)行費(fèi)用。 因為好氧池在缺氧池后，可使反硝化殘留的有機(jī)物得到進(jìn)一步去除，提高了出水水質(zhì)（殘留有機(jī)物進(jìn)一步去除）。 缺氧池中污水的有機(jī)物被反硝化菌所利用，減輕了其它好氧池的有機(jī)物負(fù)荷，同時缺氧池中反硝化產(chǎn)生的堿度可彌補(bǔ)好氧池中硝化需要堿度的一半。（減輕了好氧池的有機(jī)物負(fù)荷，堿度可彌補(bǔ)需要的一半）。 缺點(diǎn)： 脫氮效率不高，一般N=（7080）% 好氧池出水含有一定濃度的硝酸鹽，如二沉池運(yùn)行不當(dāng)，則

21、會發(fā)生反硝化反應(yīng)，造成污泥上浮，使處理水水質(zhì)惡化。 返 回84A1/O工藝的影響因素-11. 水力停留時間t t反硝化2h，t硝化6h，t硝化：t反硝化=3：1，N達(dá)到（70-80）%，否則N2. 進(jìn)入硝化好氧池中BOD580mg/L3. 硝化好氧池中DO=2mg/L4. 反硝化缺氧池污水中溶解氧性BOD5/NO3-N的比值應(yīng)大于4，以保證反硝化過程中有充足的有機(jī)碳源。5. 混合液回流比RN：RN不僅影響脫氮效率，而且影響動力消耗。 85A1/O工藝的影響因素-26. MLSS3000mg/L，否則N。7. 污泥齡C（ts）應(yīng)為30d。8. 硝化段的污泥負(fù)荷率：BOD5/MLSS 負(fù)荷率0.1

22、8kgBOD5/（kgMLSSd）；硝化段的TKN/MLSS負(fù)荷率0.05kgTKN/KgMLSS.d。9. 溫度：硝化最適宜的溫度2030。 反硝化最適宜的溫度2040。10. PH值：硝化最佳PH=88.4。 反硝化最佳PH=6.57.5。11. 原污水總氮濃度TN30mg/L。 返 回86A1/O工藝設(shè)計設(shè)計要點(diǎn) （1）BOD5/MLSS負(fù)荷率0.18kg BOD5/kgMLSSdTKN/MLSS負(fù)荷率0.05kg TKN/kgMLSSd（2）反硝化池進(jìn)水溶解性BOD5濃度與NOX-N濃度之比值，即S-BOD5/NOX-N4。（3）水力停留時間t。t缺氧：t好氧=1：（34）一般t好氧6

23、h，t缺氧2h。（4）污泥回流比R=（50100）% 混合液回流比RN=（300400）%（5）MISS3000mg/L（6）C（tS）30d（7）氧化1gNH4-N需氧4.57g，并消耗7.14g堿度；而反硝化1g NOX-N生成3.57g堿度，并消耗1.72gBOD5，同時還提供2.6gO2。（8）需氧量： O2=aSr+bNr-bND-CXW 設(shè)計計算 返 回87A1/O工藝設(shè)計計算-1（1）選定FS（BOD污泥負(fù)荷率）SVI回流污泥濃度XR，r=1 （2）確定污泥回流比R算出曝氣池混合液污泥濃度X （3）混合液回流比 （4）生化反應(yīng)池總有效容積V （5）按推流式設(shè)計，確定反應(yīng)池主要尺寸

24、 a. 取有效水深H1，一般為3.56m； b. 反應(yīng)池總表面積； c. 每組反應(yīng)池表面積S=S總/n，式中：n分組數(shù)； d. 確定廊道寬(b)和廊道數(shù)m 使b/H1=12，算出單組曝氣池長度L1=S/b 使L1/b10 88A1/O工藝設(shè)計計算-2（6）污水停留時間 （7）取A1:O段停留時間比為1:(34)，分別求出A1、O段的停留時間，從而算出A1、O段的有效容積。 （8）每日產(chǎn)生的剩余污泥干量W（kg/d）及其容積量q（m3/d） a. 每日產(chǎn)生的剩余污泥干量W（kg/d） b. 剩余污泥容積量q（m3/d） （9）污泥齡 （10）曝氣系統(tǒng)需氧量O2=aSr+bNr-bNd-cXw（k

25、g/d）（11）曝氣系統(tǒng)其它部分計算同普通活性污泥法（12）缺氧段A1宜分成幾個串聯(lián)的方格，每格內(nèi)設(shè)置一臺水下推進(jìn)式攪拌器或水下葉片式漿扳攪拌器，其功率按35W/m3計算。 返 回89生物除磷原理1. 聚磷菌（小型革蘭式陰性短桿菌）：該菌在好氧環(huán)境中競爭能力很差，然而它卻能在細(xì)胞內(nèi)貯存聚羥基丁酸（PHB）和聚磷酸菌（Ploy-P）。2. 聚磷菌在厭氧環(huán)境中，它可成為優(yōu)勢菌種，吸收低分子的有機(jī)酸，并將貯存于細(xì)胞中的聚合磷酸鹽中的磷水解釋放出來。3. 聚磷酸菌在其后的好氧池中，它將吸收的有機(jī)物氧化分解，同時能從污水中變本加厲地、過量地攝取磷，在數(shù)量上遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過其細(xì)胞合成所需磷量，降磷以聚合磷酸鹽的形

26、式貯藏在菌體內(nèi)而形成高磷污泥，通過剩余污泥排出。所以除磷效果較好。 返 回90生物除磷工藝A2/O除磷工藝 弗斯特利普（Phostrip）除磷工藝 返 回91A2/O除磷工藝工藝流程工藝特點(diǎn)影響因素工藝設(shè)計 返 回92A2/O除磷工藝流程 回流污泥中的聚磷菌在厭氧池可吸收去除一部分有機(jī)物，同時釋放出大量磷，然后混合液流入后段好氧池，污水中的有機(jī)物得到氧化分解，同時聚磷菌將變本加厲地、超量地攝取污水中的磷，通過排放高磷污泥而使污水中的磷得到有效去除。污泥中磷的含量2.5以上。 BOD590；P（7080）；磷的出水濃度1.0mg/L ATP+H2OADP+H3PO2+能量 ADP+ H3PO4+

27、能量ATP+H2O（H3PO4用于合成聚磷酸鹽） 發(fā)酵產(chǎn)酸菌將廢水中的大分子物質(zhì)降解為低分子脂肪酸類有機(jī)物，聚磷菌才能加以利用以合成PHB或通過PHB的降解來過量攝取磷，當(dāng)發(fā)酵產(chǎn)酸菌的作用受到抑制時（如NO3存在），則P降低。 PHB-聚羥基丁酸（PHB）聚磷菌在厭氧條件下，能夠?qū)⑵潴w內(nèi)儲存的聚磷酸鹽分解，以提供能量攝取廢水中溶解性有機(jī)物，合成并儲存PHB。 生物除磷基本原理： 在好氧狀態(tài)下，降解經(jīng)聚磷菌所合成并儲存的PHB，并放出能量以使聚磷菌過量攝取磷，將磷以聚合磷酸鹽形式貯存菌體內(nèi)而形成高磷污泥。返 回93A2/O除磷工藝特點(diǎn)1. 工藝流程簡單，無混合液回流，其基建費(fèi)用和運(yùn)行費(fèi)用較低，同

28、時厭氧池能保持良好的厭氧狀態(tài)。2. 在反應(yīng)池內(nèi)水力停留時間較短，一般為36h，其中厭氧池12h，好氧池24h。3. 沉淀污泥含磷率高，一般（2.54）左右，故污泥 效好。4. 混合液的SVI（2030），否則P下降。3. 在厭氧池 NOX： 因為NOX會消耗水中有機(jī)物而抑制聚磷菌對磷的釋放，繼而影響在好氧條件下對磷的吸收。所以NOXN0.1KgBOD5/KgMLSS.d,其P較高。6. 溫度：530其除磷效果較好。 13時，聚磷菌對磷的釋放和攝取與溫度無關(guān)。7. PH68，聚磷菌對磷的釋放和攝取都比較穩(wěn)定。 返 回95A2/O除磷工藝設(shè)計1. 設(shè)計參數(shù)（1）t水力停留時間（h）：厭氧段12h；

29、好氧段24h總的生化反應(yīng)池停留時間36h。（2）厭氧池：DO0（0.20.3 mg/L）；NOX-O0, 好氧池：DO:2mg/L（3）進(jìn)水中S-P/S-BOD0.06（4）反應(yīng)池混合液污泥濃度X27003000 mg/L（5）污泥負(fù)荷率NS: 0.18KgBOD5/KgMLSS.dNS0.1KgBOD5/KgMLSS.d（6）好氧池的TKN/MLSS 0.05 KgTKN/KgMLSS.d（7）污泥回流比R=（50100）（8）二沉池沉淀污泥中磷的含量在2.5以上。 從污水中去除的磷總量應(yīng)等于排放剩余污泥所帶出的磷量。 2. 設(shè)計計算返 回96A2/O除磷工藝設(shè)計計算（1）選定BOD5污泥負(fù)

30、荷率NS和MLSS濃度X（2）計算生化反應(yīng)池總有效容積V V=KQLa/NSX(m3) 式中：La原污水BOD5濃度，mg/L Q平均日污水量，m3/d K污水日變化系數(shù)（3）根據(jù)厭氧段：好氧段1：（23）來求厭氧池和好氧池的容積（4）按推流式設(shè)計，確定反應(yīng)池主要出尺寸（5）水力停留時間 t=V/KQ(h) 污泥齡 tsVX/W(日) 式中：W排放剩余污泥量Kg/d（6）剩余污泥量計算同A1/O工藝（7）需氧量O2 Kg/d及曝氣系統(tǒng)的設(shè)計和普通活性污泥法相同。（8）厭氧段的布置與A1/O工藝的缺氧段相同 返 回97弗斯特利普（Phostrip）除磷工藝概述流程優(yōu)缺點(diǎn)返 回98Phostrip

31、除磷工藝概述Phostrip工藝是由Levin在1965年首先提出的。該工藝是在回流污泥的分流管線上增設(shè)一個脫磷池和化學(xué)沉淀池而構(gòu)成的。該工藝將A2/O工藝的厭氧段改造成類似于普通重力濃縮池的磷解吸池，部分回流污泥在磷解吸池內(nèi)厭氧放磷，污泥停留時間一般為512h，水力表面負(fù)荷應(yīng)小于20m3/（m2d）。經(jīng)濃縮后污泥進(jìn)入缺氧池，解磷池上清液含有高濃度磷（可高達(dá)100mg/L以上），將此上清液排入石灰混凝沉淀池進(jìn)行化學(xué)處理生成磷酸鈣沉淀，該含磷污泥可作為農(nóng)業(yè)肥料，而混凝沉淀池出水應(yīng)流入初沉池再進(jìn)行處理。Phostrip工藝不僅通過高磷剩余污泥除磷，而且還通過化學(xué)沉淀除磷。該工藝具有生物除磷和化學(xué)除

32、磷雙重作用，所以Phostrip工藝具有高效脫氮除磷功能。 返 回99Phostrip除磷工藝流程 廢水經(jīng)曝氣好氧池，去除BOD5和COD，并在好氧狀態(tài)下過量地攝取磷。在二沉池中，含磷污泥與水分離，回流污泥一部分回流至缺氧池，另一部分回流至厭氧除磷池。而高磷剩余污泥被排出系統(tǒng)。在厭氧除磷池中，回流污泥在好氧狀態(tài)時過量攝取的磷在此得到充分釋放，釋放磷的回流污泥回流到缺氧池。而除磷池流出的富磷上清液進(jìn)入混凝沉淀池，投回石灰形成Ca3（PO4）2沉淀，通過排放含磷污泥去除磷。 返 回點(diǎn)擊此處觀看Phostrip除磷工藝流程動態(tài)過程100Phostrip除磷工藝優(yōu)缺點(diǎn) Phostrip工藝比較適合于對

33、現(xiàn)有工藝的改造，只需在污泥回流管線上增設(shè)少量小規(guī)模的處理單元即可，且在改造過程中不必中斷處理系統(tǒng)的正常運(yùn)行?？傊?，Phostrip工藝受外界條件影響小，工藝操作靈活，脫氮除磷效果好且穩(wěn)定。但該工藝流程復(fù)雜、運(yùn)行管理麻煩、處理成本較高等缺點(diǎn)。 返 回101同步脫氮除磷工藝 在厭氧好氧生物除磷工藝（A2/O工藝）中，加一缺氧池，將好氧池流出的一部分混合液回流至缺氧池前端，以達(dá)到硝化脫氮的目的，使A2/O工藝同時具有去除BOD5、SS、N、P的功能。厭氧缺氧好氧（A2/O）生物脫氮除磷工藝A2/O同步脫氮除磷的改進(jìn)工藝 DAT-IAT工藝 MSBR工藝 UNITANK工藝 返 回102厭氧缺氧好氧（

34、A2/O）生物脫氮除磷工藝原理流程影響因素存在的問題改進(jìn)措施設(shè)計返 回103A2/O工藝原理在首段厭氧池進(jìn)行磷的釋放使污水中P的濃度升高，溶解性有機(jī)物被細(xì)胞吸收而使污水中BOD濃度下降，另外NH3-N因細(xì)胞合成而被去除一部分，使污水中NH3-N濃度下降，但NH3-N濃度沒有變化。在缺氧池中，反硝化菌利用污水中的有機(jī)物作碳源，將回流混合液中帶入的大量NO3-N和NO2-N還原為N2釋放至空氣，因此BOD5濃度繼續(xù)下降， NO3-N濃度大幅度下降，但磷的變化很小。在好氧池中，有機(jī)物被微生物生化降解，其濃度繼續(xù)下降；有機(jī)氮被氨化繼而被硝化，使NH3-N濃度顯著下降， NO3-N濃度顯著增加，而磷隨著

35、聚磷菌的過量攝取也以較快的速率下降。 返 回104A2/O工藝流程返 回 A2/O合建式工藝中，厭氧、缺氧、好氧三段合建，中間通過隔墻與孔洞相連。厭氧段和缺氧段采用多格串連為混合推流式，好氧段則不分隔為推流式。第一期工程設(shè)兩座反應(yīng)池，每池五個廊道，第一、二廊道分8格，前四格為厭氧段，后四格為缺氧段，均采用水下攪拌器攪拌。第三、四、五廊道不分格為好氧段，采用鼓風(fēng)曝氣 。 105A2/O工藝影響因素1. 污水中可生物降解有機(jī)物的影響 2. 污泥齡ts的影響 3. DO的影響 4. NS的影響 5. TKN/MLSS負(fù)荷率的影響（凱氏氮污泥負(fù)荷率的影響） 6. R與RN的影響 返 回106A2/O工

36、藝存在的問題 該工藝流程在脫氮除磷方面不能同時取得較好的效果。其原因是：回流污泥全部進(jìn)入到厭氧段。 好氧段為了硝化過程的完成，要求采用較大的污泥回流比，（一般R為60%100%，最低也應(yīng)40%），NS較低硝化作用良好。 但由于回流污泥將大量的硝酸鹽和DO帶回厭氧段，嚴(yán)重影響了據(jù)磷菌體的釋放，同時厭氧段存在大量硝酸鹽時，污泥中的反硝化菌會以有機(jī)物為碳源進(jìn)行反硝化，等脫N完全后才開始磷的厭氧釋放，使得厭氧段進(jìn)行磷的厭氧釋放的有效容積大大減少，使出磷效果。 如果好氧段硝化不好，則隨回流污泥進(jìn)入?yún)捬醵蔚南跛釡p少，改變了厭氧環(huán)境，使磷能充分厭氧釋放，P ，但因硝化不完全，故脫氮效果不佳，使N. 返 回1

37、07A2/O工藝改進(jìn)措施1. 將回流污泥分兩點(diǎn)加入，減少加入到厭氧段的回流污泥量，從而減少進(jìn)入?yún)捬醵蔚南跛猁}和溶解氧。2. 提升回流污泥的設(shè)備應(yīng)用潛污泵代替螺旋泵，以減少回流污泥復(fù)氧，使厭氧段、缺氧段的DO最小。3. 厭氧段和缺氧段水下攪拌器功率不能過大（一般為3W/m3）否則產(chǎn)生渦流，導(dǎo)致混合液DO。 4. 原污水和回流污泥進(jìn)入?yún)捬醵?，缺氧段?yīng)為淹沒入流，減少復(fù)氧5. 低濃度的城市污水，應(yīng)取消沉淀池，使原污水經(jīng)沉砂后直接進(jìn)入?yún)捬醵?，以便保持厭氧段中C/N比較高，有利于脫氮除磷。6. 取消硝化池，直接經(jīng)濃縮壓濾后作為肥料使用，避免高磷污泥在消化池中將磷重新釋放和濾出，使使P。7. 應(yīng)控制好以下

38、幾個參數(shù) 好氧段 ： NS0.18KgBOD5/（KgMLSS.d），否則異氧菌會大大超過硝化菌，使硝化反應(yīng)受到抑制 厭氧段：NS0.1KgBOD5/（KgMLSS.d），要有一定的有機(jī)物量，否則除磷效果會急劇下降。 好氧段 ：TKN的污泥負(fù)荷率：應(yīng)小于0.05KgBOD5/（KgMLSS.d） 缺氧段 ：S-BOD5/NOXN4 返 回108A2/O工藝設(shè)計1. 設(shè)計要點(diǎn) （1）水力停留時間t（h）：總共68h。 厭氧段：缺氧段：好氧段1：1：（34） （2）總有效容積V=Qt總；而各段按其水力停留時間的比例來求定。 （3）污泥回流比R=（25100）；混合液回流比RN200 （4）BOD5

39、的污泥負(fù)荷率NS 好氧段：NS0.18KgBOD5/（KgMLSS.d） 厭氧段：NS0.1KgBOD5/（KgMLSS.d），沉淀池污泥中磷的含量在2.5以上 好氧段：TKN/MLSS0.05KgBOD5/（KgMLSS.d） 缺氧段：BOD5/NOXN4 （5）厭氧段進(jìn)水：P/BOD50.06 （6）反應(yīng)器的污泥濃度MLSS=30004000 mg/L （7）DO 好氧段：DO=2 mg/L, 缺氧段：DO 0.5mg/L, 厭氧段：DO 0.2mg/L, NOXO=0 mg/L, （8）需氧量計算與A1/O工藝相同，曝氣系統(tǒng)布置與普通活性污泥法相同 （9）剩余活性污泥計算與A1/O工藝相

40、同 2. 設(shè)計計算返 回109A2/O工藝設(shè)計計算（1）確定總的停留時間與各段的水力停留時間選定BOD5污泥負(fù)荷率NS和MLSS濃度X（2）根據(jù)水力停留時間求總有效容積與各段的有效容積按推流式設(shè)計，確定反應(yīng)池主要出尺寸（3）按推流式設(shè)計，確定反應(yīng)池的主要尺寸（與A1/O相同）（4）剩余污泥量計算同A1/O工藝（5）需氧量計算與A1/O工藝相同，曝氣系統(tǒng)的布置和普通活性污泥法相同。（6）厭氧段、缺氧段都宜分成串連的幾個方格，每個方格內(nèi)設(shè)置一臺水下葉片式漿板或推流式攪拌器，起混合攪拌作用，防止污泥沉淀，所需功率按35W/m3污水來計算。 返 回110氧化溝工藝與A/A/O工藝要點(diǎn)對照表氧化溝工藝A

41、/A/O工藝倒傘曝氣機(jī)或轉(zhuǎn)碟機(jī)表面曝氣；冬季設(shè)備故障停運(yùn)時間長有水池結(jié)冰可能鼓風(fēng)曝氣；故障停運(yùn)結(jié)冰不影響重新啟動曝氣機(jī)兼具推流及充氧功能，水量水質(zhì)不足時，曝氣機(jī)滿足充氧的同時尚需滿足推流功能，噸水處理電耗高完全混合式，鼓風(fēng)曝氣主要滿足充氧功能，水量、水質(zhì)低時，減少風(fēng)機(jī)運(yùn)行數(shù)量即可降低單位電耗；調(diào)節(jié)方便曝氣設(shè)備檢修較方便水下曝氣頭故障不便檢修，但通過控制選型及安裝質(zhì)量可有效避免水下曝氣頭的脫落常規(guī)氧化溝已難滿足脫氮除磷要求，同等水質(zhì)水量；厭氧+2000型氧化溝工藝的總體運(yùn)行費(fèi)用比A/A/O高脫氮除磷效果佳，工藝調(diào)節(jié)方便，增加小量管道、閘門，即可實現(xiàn)A2O、倒置A2O、AO等多種工藝的變換，滿足不

42、同水質(zhì)水量的要求返 回111福州洋里污水處理廠主體工藝運(yùn)行功率對照表 返 回112A2/O同步脫氮除磷的改進(jìn)工藝UCT工藝 MUCT工藝 OWASA工藝 返 回113UCT工藝 A2/O工藝回流污泥中的NO3-N回流至厭氧段，干擾聚磷菌細(xì)胞體內(nèi)磷的厭氧釋放，降低磷的去除率。 UCT工藝（圖21-8）將回流污泥首先回流至缺氧段，回流污泥帶回的NO3-N在缺氧段被反硝化脫氮，然后將缺氧段出流混合液一部分再回流至厭氧段，這樣就避免了NO3-N對厭氧段聚磷菌釋磷的干擾，提高了磷的去除率，也對脫氮沒有影響，該工藝對氮和磷的去除率都大于70%。 如果入流污水的BOD5/TKN或BOD5/TP較低時，為了防

43、止NO3-N回流至厭氧段產(chǎn)生反硝化脫氮，發(fā)生反硝化細(xì)菌與聚磷菌爭奪溶解性BOD5而降低除磷效果，此時就應(yīng)采用UCT工藝。 返 回114MUCT工藝-1 MUCT工藝是UCT工藝的改良工藝，其工藝流程如下圖所示。 為了克服UCT工藝圖二套混合液內(nèi)回流交叉，導(dǎo)致缺氧段的水力停留時間不易控制的缺點(diǎn)，同時避免好氧段出流的一部分混合液中的DO經(jīng)缺氧段進(jìn)入?yún)捬醵味蓴_磷的釋放，MUCT工藝將UCT工藝的缺氧段一分為二，使之形成二套獨(dú)立的混合液內(nèi)回流系統(tǒng)，從而有效的克服了UCT工藝的缺點(diǎn)。 115MUCT工藝-2 深圳市南山污水處理廠采用MUCT工藝，其脫氮除磷總規(guī)模為73.6104m3/d，分二套系統(tǒng)進(jìn)行

44、建設(shè)，第一套系統(tǒng)規(guī)模為35.2104m3/d（已建成一級處理部分），第二套系統(tǒng)的建設(shè)規(guī)模為38.4104m3/d。 南山污水處理廠設(shè)計進(jìn)水水質(zhì)為：進(jìn)水BOD5：150mg/L，COD：300 mg/L，SS：150 mg/L，無機(jī)氮（以NH3N為主）為40 mg/L，活性磷酸鹽為3.5 mg/L。 設(shè)計出水水質(zhì)為：COD：100.54 mg/L，活性磷酸鹽：1.52 mg/L，無機(jī)氮（以NH3N計）：10.16mg/L，大腸菌群為4.34106個/L。 南山污水處理廠第二套系統(tǒng)的MUCT生化池設(shè)計規(guī)模為38.4104m3/d，峰值系數(shù)采用1.2，共設(shè)2組，每組分2座。單組尺寸LBH=99.65

45、m104.80m7.20m，有效水深為6.50m。其主要設(shè)計參數(shù)為：停留時間為8.27h（厭氧段、缺氧段、好氧段分別為1.11、2.34、4.82h），污泥負(fù)荷為0.135kgBOD5/（kgMLSSd），混合液濃度為33.5gMLSS/L，夏、冬季的污泥齡分別為10、15d，一級污泥回流比為250%，最大需氣總量為2070m3/min，最大氣水比為7.8：1。 116MUCT工藝-3深圳南山污水處理廠MUCT工藝具有如下的功能特點(diǎn)：1. MUCT可調(diào)節(jié)分配至厭氧段和缺氧段的進(jìn)水比例，以便為同時生物除磷脫氮提供最優(yōu)的碳源；2. MUCT可根據(jù)進(jìn)水碳氮比將一個或二個缺氧單元轉(zhuǎn)換為好氧單元，即使是

46、在冬季也能得到令人滿意的脫氮效果；3. 污泥回流采用二級回流，回流污泥在第一個缺氧單元內(nèi)就消耗掉了溶解氧和硝態(tài)氮，這使得回流至厭氧段的污泥中硝態(tài)氧為零，保證了厭氧池的厭氧狀態(tài)，從而可以減小厭氧池的容積，提高生物除磷效果；4. 根據(jù)實際水質(zhì)情況也可直接將活性污泥回流至厭氧段使MUCT按A/A/O方式運(yùn)行，此時可以省掉第一級回流，節(jié)省能耗；5. 不需根據(jù)進(jìn)水TKN/COD值對回流硝酸鹽量進(jìn)行實時控制。 返 回117OWASA工藝 南方許多城市的城市污水BOD5濃度往往較低，造成城市污水中的BOD5/TP和BOD5/KN太低，使A2/O工藝脫氮除磷效果顯著下降。 為了改進(jìn)A2/O工藝這一缺點(diǎn)，OWA

47、SA工藝（見下圖）將A2/O工藝中初沉池的污泥排至污泥發(fā)酵池，初沉污泥經(jīng)發(fā)酵后的上清液含大量揮發(fā)性脂肪酸，將此上清液投加至缺氧段和厭氧段，使入流污水中的可溶解性BOD5增加，提高了BOD5/TP和BOD5/TKN的比值，促進(jìn)磷的釋放與NO3-N反硝化，從而使脫氮除磷效果得到提高。 返 回118DAT-IAT工藝工藝流程運(yùn)行過程工藝特點(diǎn)返 回119DAT-IAT工藝流程 該工藝是連續(xù)進(jìn)水、連續(xù)間歇曝氣工藝，它是利用單一SBR反應(yīng)池實現(xiàn)連續(xù)運(yùn)行的新型SBR工藝。 該工藝由DAT和IAT雙池串聯(lián)組成，DAT池連續(xù)進(jìn)水、連續(xù)曝氣（也可間歇曝氣）；IAT池連續(xù)進(jìn)水、間歇曝氣，排水和排泥均從IAT排出，其

48、平面布置見下圖。 返 回120DAT-IAT工藝運(yùn)行過程-11. 進(jìn)水階段 不象常規(guī)SBR工藝間歇進(jìn)水，而DATIAT工藝，污水連續(xù)進(jìn)入DAT，然后連續(xù)流入IAT，進(jìn)水操作控制簡單，DATIAT雙池系統(tǒng)也避免了水流短路。2. 反應(yīng)階段 污水首先在DAT池中連續(xù)曝氣，池中水流呈完全混合流態(tài)，絕大部分有機(jī)物在此得到降解。經(jīng)DAT處理后的混合液，通過兩池間的二道導(dǎo)流墻組成的導(dǎo)流區(qū)，連續(xù)不斷地進(jìn)入IAT池，IAT間歇曝氣以進(jìn)一步去除有機(jī)物，使處理出水達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)。 表21-3 DATIAT反應(yīng)池周期運(yùn)行過程 反應(yīng)池運(yùn)行時段反應(yīng)池進(jìn)水口DAT池IAT池潷水器狀態(tài)反應(yīng)池內(nèi)水位DATIAT1進(jìn)水曝氣進(jìn)水停止

49、設(shè)計水位水位上升2進(jìn)水曝氣曝氣停止設(shè)計水位水位上升3進(jìn)水曝氣沉淀停止設(shè)計水位水位上升4進(jìn)水曝氣排水啟動停止設(shè)計水位最高水位最低水位5進(jìn)水曝氣待機(jī)潷水停止設(shè)計水位最低水位注：DAT池為連續(xù)曝氣，也可間歇曝氣，使之處于缺氧、厭氧狀態(tài)，以增強(qiáng)該工藝的脫氮除磷能力。 121DAT-IAT工藝運(yùn)行過程-23. 沉淀階段 沉淀階段僅發(fā)生在IAT池。當(dāng)IAT停止曝氣后，活性污泥絮體靜態(tài)沉淀，與上清液分離。DAT流入IAT的混合液流速很低，不會對IAT的污泥產(chǎn)生擾動，所以沉淀效率顯著高于一般沉淀池的動態(tài)沉淀。4. 排水階段 排水階段只發(fā)生在IAT池。當(dāng)池內(nèi)水位上升到最高水位時，沉淀階段結(jié)束，設(shè)置在IAT末端的

50、潷水器開動，將上清液緩慢地排出池外，當(dāng)池內(nèi)水位降到最低水位時停止?jié)?. 待機(jī)階段 在IAT池潷水后，便完成了一個運(yùn)行周期，兩周期間的間歇時間就是待機(jī)階段。該時段時間的長短或取消，可根據(jù)污水的性質(zhì)和處理要求來定。 返 回122DAT-IAT工藝特點(diǎn)1. 連續(xù)進(jìn)水，IAT池又具有常規(guī)SBR池間歇曝氣、沉淀與排水操作過程，不但進(jìn)水操作控制簡單，還可以根據(jù)污水的水質(zhì)水量的變化調(diào)整IAT的運(yùn)行周期和曝氣時間，使之處于最佳工況，造成缺氧或厭氧環(huán)境，達(dá)到脫氮除磷目的。2. 在保證沉淀分離效果的前提下，對于曝氣池與二沉池合建式構(gòu)筑物，應(yīng)盡可能提高曝氣容積比，以減少池容和降低基建投資。DATIAT工藝的曝氣

51、容積比為66.7%，高于常規(guī)SBR反應(yīng)池的（5060）%，更大于三溝式氧化溝的（4050）%，所以DATIAT工藝的基建投資較省。3. 采用虹吸式潷水器運(yùn)行可靠、結(jié)構(gòu)簡單、易于操作，并且價格低廉，但它潷水深度調(diào)節(jié)范圍小，不能在潷水深度變化大的情況下使用。同時與其它類型潷水器一樣需要水位差，增加了污水處理廠的總水頭損失。 返 回123MSBR工藝工藝概述工藝組成工藝原理工藝運(yùn)行方式主要設(shè)計參數(shù)工藝特點(diǎn)返 回124MSBR工藝概述 MSBR(Modified Sequencing Batch Reactor)工藝是80年代初期發(fā)展起來的改良式SBR工藝，目前主要在北美和南美應(yīng)用，而在韓國漢城和我國

52、深圳鹽田污水處理廠也采用該工藝。 MSBR工藝被認(rèn)為是目前最新的一體化工藝流程，它是由A2/O系統(tǒng)與常規(guī)SBR系統(tǒng)串聯(lián)組成，具有二者的全部優(yōu)點(diǎn)。因而它具有同時高效去除有機(jī)物與氮、磷污染物的功能，出水水質(zhì)穩(wěn)定。 特別是回流污泥進(jìn)入?yún)捬醭厍霸黾恿艘粋€污泥濃縮區(qū)，濃縮后污泥經(jīng)缺氧區(qū)再進(jìn)入?yún)捬鯀^(qū)，這樣就大大減少了回流污泥中硝酸鹽進(jìn)入?yún)捬鯀^(qū)的量，也減少了VFA因回流而造成稀釋，增加了厭氧區(qū)的實際停留時間，所以大大提高了除磷效率。 返 回125MSBR工藝組成MSBR工藝系統(tǒng)由三個主要部分組成其平面布置如上圖所示。 1. A2/O：由厭氧區(qū)缺氧區(qū)好氧區(qū)組成。2. 污泥回流濃縮：由濃縮池缺氧區(qū)組成。3. 二

53、個交替進(jìn)行攪拌、曝氣、沉淀的SBR池。在SBR池前段設(shè)置底部穿孔擋板，使得SBR池后段的水流狀態(tài)是由下而上，而不是平流狀態(tài)，這樣SBR池后段對水流起到了懸浮污泥床的過濾作用，而非一般的沉淀作用。 返 回126MSBR工藝原理 原污水和回流污泥同時進(jìn)入?yún)捬醭財嚢杌旌?，回流污泥中的聚磷菌利用原污水中的快速降解有機(jī)物在此進(jìn)行充分釋磷，然后其混合液由厭氧池進(jìn)入缺氧池，與好氧池來的含大量NOXN的回流混合液攪拌混合，進(jìn)行反硝化脫氮，反硝化后的混合液流入好氧池，在此進(jìn)行硝化、有機(jī)物降解和聚磷菌超量吸磷。 經(jīng)好氧池處理后，一部分混合液至缺氧池，另一部分混合液進(jìn)入SBR2池，經(jīng)沉淀后上清液排放。此時另一邊的S

54、BR1池進(jìn)行攪拌、曝氣、預(yù)沉，起著反硝化、硝化、有機(jī)物降解的作用，沉下的污泥作為回流污泥，首先進(jìn)入濃縮池濃縮，其上清液直接進(jìn)入好氧池，而濃縮污泥進(jìn)入缺氧池，減少污泥中的溶解氧，同時對回流污泥中硝酸鹽進(jìn)行反硝化，降低回流污泥中的硝酸鹽濃度，使由缺氧池進(jìn)入?yún)捬醭氐幕亓魑勰嘀腥芙庋鹾拖跛猁}濃度都很低，為厭氧池中厭氧釋磷提供了更為有利的條件。 返 回127MSBR工藝運(yùn)行方式-1 MSBR由6個時段組成一個運(yùn)行周期，而每個運(yùn)行周期由二個半運(yùn)行周期組成，前3個時段（120min）組成第一個半運(yùn)行周期，后3個時段（120min）組成第二個半運(yùn)行周期，在兩個相鄰的半周期內(nèi)，除二個SBR池的運(yùn)行方式不同外，其

55、余各個單元的運(yùn)行方式完全一樣。 原污水由單元厭氧區(qū)進(jìn)入，流經(jīng)單元缺氧區(qū)、單元好氧區(qū)，在第一個半周期內(nèi)從單元 SBR2出水。而在第二個半周期內(nèi)原污水同樣由單元進(jìn)入，流經(jīng)單元、，出水則從單元 SBR1出水。第一個半周期內(nèi)，單元 SBR2起沉淀作用，并從SBR-2出水；而在第二個半周期內(nèi)則是單元 SBR1起沉淀作用，并從SBR-1池出水。 MSBR系統(tǒng)的回流由污泥回流和混合液回流二部分組成，而污泥回流有濃縮污泥回流路徑和上清液回流路徑。其MSBR的運(yùn)行狀態(tài)和回流系統(tǒng)見圖21-12與表21-4。 128MSBR工藝運(yùn)行方式-2表21-4 MSBR工藝運(yùn)行方式 周期時段時間（min）MSBR各單元的工作

56、狀態(tài)MSBR的污泥回流MSBR的混合液回流途徑MSBR的出水單元SBR1單元濃縮池單元缺氧池單元厭氧池單元缺氧池單元好氧池單元SBR2回 流種 類回 流途 徑第一個半周期（120min）140攪拌濃縮攪拌攪拌攪拌曝氣沉淀濃縮污泥回流1234561656單元SBR-2出水上清液回流1261250曝氣濃縮攪拌攪拌攪拌曝氣沉淀濃縮污泥回流1234561656上清液回流1261330預(yù)沉濃縮攪拌攪拌攪拌曝氣沉淀濃縮污泥回流無回流656上清液回流無回流第二個半周期（120min）440沉淀濃縮攪拌攪拌攪拌曝氣攪拌濃縮污泥回流7234567656單元SBR-1出水上清液回流7267550沉淀濃縮攪拌攪拌攪

57、拌曝氣曝氣濃縮污泥回流7234567656上清液回流7267630沉淀濃縮攪拌攪拌攪拌曝氣預(yù)沉濃縮污泥回流無回流656上清液回流無回流返 回129MSBR工藝主要設(shè)計參數(shù)1. 污泥齡ts=720d；以生物除磷為主ts應(yīng)取較小值，以生物脫氮為主則ts應(yīng)取大值;2. 平均混合液污泥濃度MLSS=22003000mg/L；3. 水力停留時間t=1214h；4. 池深3.506.00m，對缺氧池和厭氧池可達(dá)8.00m；5. 混合液回流比1.31.5，濃縮污泥回流比0.30.5，活性污泥回流比1.31.5。 返 回130MSBR工藝特點(diǎn)MSBR比常規(guī)SBR工藝具有以下特點(diǎn)：1 MSBR系統(tǒng)原污水從連續(xù)運(yùn)

58、行的單元厭氧區(qū)進(jìn)入，而不是從常規(guī)SBR單元進(jìn)水，這樣將大部分好氧量從SBR池轉(zhuǎn)移到連續(xù)運(yùn)行的A2/O系統(tǒng)的主曝氣池中，從而將需氧量也轉(zhuǎn)移到主曝氣池中，改善了設(shè)備的利用率。2 MSBR系統(tǒng)原污水進(jìn)入A2/O系統(tǒng)，由于生化反應(yīng)與反應(yīng)物的濃度有關(guān)，所以加速了厭氧反應(yīng)速率、反硝化速率、BOD5降解速率和硝化反應(yīng)速率，從而改善了系統(tǒng)的整體處理效果，提高了出水水質(zhì)。3 MSBR具有最新的除磷工藝專利：回流污泥經(jīng)濃縮區(qū)和缺氧區(qū)再進(jìn)入?yún)捬鯀^(qū)，大大地減少了帶入?yún)捬鯀^(qū)的硝酸鹽和溶解氧量，從而比常規(guī)SBR工藝的除磷效果要高得多。4 MSBR工藝是由A2/O工藝和SBR工藝串聯(lián)組成，具有二者的全部優(yōu)點(diǎn)。 返 回131UNITANK工藝概述操作過程特點(diǎn)返 回132UNITANK工藝概述 UNITANK工藝是比利時史格斯清水公司 （SEGHERS ENGINEERING WATER NV）于90年代初開發(fā)的專利，取名為UNITANK。已為世界和我國廣泛采用。 原污水經(jīng)格柵與沉沙池預(yù)處理