1000噸冷藏庫制冷工程設計

1、 PAGE 17上海瑞梵冷凍設備冷庫設計方案名目 HYPERLINK l “_TOC_250002“ 名目2前言3設計題目的選題緣由及意義5本課題的主要爭辯內容6設計題目的關鍵問題及難點6冷庫的分類6冷庫的進呈現狀及存在的問題7 HYPERLINK l “_TOC_250001“ 原始資料10建筑概況10建筑規(guī)模10冷庫生產流程10設計范圍10設計依據10氣象參數11設計參數11 HYPERLINK l “_TOC_250000“ 設計方案論證12蒸發(fā)回路的劃分12供液方式的選型12向蒸發(fā)器的供液形式12沖霜排液方案設計13承受制冷機的形式133.6 凍結、冷藏的冷卻設備的形式3.6.1 冷藏

2、間的冷卻設備的形式3.6.2 凍結間的冷卻設備的方式3.7液泵回路液泵循環(huán)供液的自動.3.2 供液方式的選型.3.3 向蒸發(fā)器的供液形式.3.4 沖霜排液方案設計.3.5 承受制冷機的形式.3.6 凍結、冷藏的冷卻設備的形式.3.6.1 冷藏間的冷卻設備的形式.3.6.2 凍結間的冷卻設備的形式.3.7液泵回路液泵循環(huán)供液的自動.4冷庫建筑平面布置方案.熱負荷計算16壓縮機的選型24.6.1 壓縮機的選型計算.6.1.1 蒸發(fā)溫度 Tz 確實定.6.1.2 冷凝溫度 Tl 確實定.6.1.3 中間冷卻溫度 Tzj 確定.6.1.4 吸氣溫度 Tx 確實定.6.1.5 過冷溫度 T 確實定.6.

3、1.6 各狀態(tài)點的焓值和比體積確實定.6.2 壓縮機的選型.換熱設備的選型277.1 冷凝器的選型.7.2 蒸發(fā)器的選型.關心設備的選型288.1 集油器的選型.8.2 空氣分別器的選型.8.3 低壓循環(huán)桶的選型.8.4 高壓貯液器的選型.8.5 排液桶的選型.8.6 氨泵的選型.管徑的選擇計算339.1 回汽管的選擇計算.9.2 供液管的選擇計算.9.3 排氣管的選擇計算.9.4 吸氣管的選擇計算.9.5 總調整站高壓液體管的選擇計算管道及設備保溫層厚度的校核3510.1 -30系統(tǒng)管道設備外外表溫度的計算10.2-35系統(tǒng)管道設備外外表溫度的計算10.3 保溫層厚度確實定參考文獻401 前

4、 言設計題目的選題緣由及意義冷庫是食品冷凍加工、儲存與流通的重要設施，在國民經濟中占有重要地位。我國的冷凍冷藏行業(yè)經過幾十年的進展已形成比較完整獨立的工業(yè)體系，并成為食品流通領域的我國冷凍冷藏行業(yè)的現狀及進展趨勢支柱產業(yè)之一，對促進畜牧業(yè)生產、出口創(chuàng)匯及富強市場等做出了重大奉獻。特別是改革開放以來，消化和吸取國外先進技術與設備，促進了我國冷凍冷藏行業(yè)的進一步進展。隨著我國人民的生活水平的提高，對冷凍冷藏食品的需求比重必定越來越高。美國的人口是我國人口的六分之一，冷藏容量卻是我國的三倍半；日本的人口只有我國人口的格外之一，冷藏容量也有我國的二倍。從市場需求的進展趨勢看，我國的現有冷藏容量還格外缺

5、乏，必需在有關部門的統(tǒng)一協(xié)調下，合理規(guī)劃，大力進展，同時，要防止盲目建設， 保證我國冷凍冷藏行業(yè)持續(xù)安康進展。解放前，我國食品冷藏工業(yè)格外落后。解放后，在黨中心的英明領導下，隨著人民生活水平日益提高，副食品經濟和對外貿易不斷擴大，使各種類型和規(guī)格的冷藏庫、冷藏汽車、冷藏火車、冷藏集裝箱等得到迅猛進展。截止1987 年不完全統(tǒng)計，我國冷庫冷藏噸位達 350 噸。但是人均冷庫占有量仍大大低于興盛國家。進入 80 年月以后，食品凍結裝置的形式有了很大改進和進展。通過自行研制和引進、消化、吸取，我國已能生產推動式、流態(tài)式、螺旋式、隧道式等多種形式的速凍裝置，轉變了過去主要依靠凍結間的凍結模式。在品種上

6、，也一改凍白條肉，凍大盤魚、蝦等傳統(tǒng)產品構造，開發(fā)出很多種類的快潔、便利、富有養(yǎng)分食品，以滿足人民生活不斷提高的需求。國內制冷市場格外浩大，涉及的地域也格外廣，大到尖端、國防、化工生產、畜牧水產漁業(yè)、肉類加工、食品、果蔬加工，小到菜籃子及千家萬戶，日常生活，幾乎無所不及。我國速凍食品從生產企業(yè)零售家庭的冷凍鏈已經形成，隨著人民生活水平的提高，對食品的衛(wèi)生、養(yǎng)分、穎、便利性等方面的要求也日益提高，冷藏鏈的進展前景將格外寬闊。食品工業(yè)是應用制冷技術最早最多的領域。由于肉類、水產品、水果、蔬菜、蛋類等易腐食品的生產有較強的地區(qū)性和季節(jié)性，為了調劑淡旺季，保障供給，就需要對食品冷加工，冷藏及冷藏運輸，

7、這樣冷庫等就應運而生。冷藏制冷裝置也用于貯存其他物品，如藥品、生物疫苗、感光材料等。隨著經濟的進展和人們生活水平的提高，對食品的要求越來越高，并由此提高了進展和完善食品冷藏鏈的要求。冷庫是食品冷藏鏈中的重要環(huán)節(jié)， 因此冷庫的進展越來越受到社會的重視。本課題的主要爭辯內容隨著冷凍冷藏技術的進展，冷庫建筑很快形成了一門穎的建筑學科，成為整個冷藏科學技術領域的一個重要組成局部。冷庫建筑除了具備土木建筑工程的一般學問外,更重要的是爭辯冷庫維護構造隔熱隔汽性能及其構造特點 ,爭辯建筑材料,建筑構造在低溫環(huán)境中的熱工特性,制造更適于易腐物品貯藏的低溫環(huán)境,削減自然界傳熱傳質過程對它的影響。合理的維護建筑是

8、制冷裝置節(jié)能的重要因素,也是制冷系統(tǒng)運行好壞的主要條件之一。設計題目的關鍵問題及難點冷藏間、凍結間、機房設備間的建筑平面布置方案。冷藏間及凍結間面積計算、冷負荷計算。制冷壓縮機的選擇，供液方式的選擇，蒸發(fā)回路的選擇。關心設備的選型計算。貯液器、冷凝器、中間冷卻高壓循環(huán)排液桶、集油器凍結間冷風機的選型、布置。冷藏間的排管布置方案。冷庫的分類按冷庫的使用性質分類生產性冷庫：主要建在鮮貨產地四周，貨源比較集中餓地區(qū)或魚業(yè)基地，通常是作為肉類 聯合加工廠、水產品加工廠、禽蛋加工廠、乳制品加工廠等企業(yè)的一個重要組成局部。這類冷庫配有相應的屠宰車間、理魚間、整理間，設有較大的冷卻、凍結加工力氣和確定的冷藏

9、容量。食品在此進展冷加工后經過短期貯存即運往銷售地區(qū)、直接出口或運至安排性冷庫作長期貯存。故要求建設在交通便利的地方，并配備適當的制冰力氣和冰庫， 以便和凍品運輸形成配套生產力氣。安排性冷庫：主要建在大中城市，調整市場供給。其冷藏容量大而凍結力氣比較小。中轉性冷庫：主要指建在魚業(yè)基地的水產冷庫，進展大批量冷加工后，通過冷藏車、船向外地調撥或供給出口。綜合性冷庫：指兼有生產性和安排性的冷庫。零售性冷庫：一般建在工礦企業(yè)或大型副食品店、菜市場內，供貯存零售用。按建設規(guī)模分類目前，冷庫容量劃分也未統(tǒng)一，一般分為大、中、小型。大型冷庫的冷藏容量在 10000t以上；中型冷庫的冷藏容量在 1000100

10、00t；小型冷庫的冷藏容量在 1000t 以下。按冷庫層數分類單層冷庫；多層冷庫；高層冷庫；按冷藏設計溫度分類：分為高溫、中溫、低溫存超低溫四大類冷庫。一般高溫冷庫的冷藏設計溫度在 -2至+8；中溫冷庫的冷藏設計溫度在-10至-23；低溫度，溫度一般在-23至 30；超低速凍庫溫度一般為-30至-80。按庫體構造分類土建冷庫：這是目前建筑較多的一種冷庫，可建成單層或多層。建筑物的主體一般為鋼筋混凝土框架構造或者磚混構造。土建冷庫的圍護構造屬重體性構造，熱惰性較大，室外空氣溫度的晝夜波動和圍護構造外外表受太陽輻射引起的晝夜溫度波動，在圍護構造中衰減較大， 故圍護構造內外表溫度波動就較小，庫溫也就

11、易于穩(wěn)定。組合板式冷庫這種冷庫為單層形式，庫板為鋼框架輕質預制隔熱板裝配構造，其承重構件多承受薄壁型鋼材制作。庫板的內、外面板均用彩色鋼板基材為鍍鋅鋼板，庫板的芯材為發(fā)泡硬質聚氨酯或粘貼聚苯乙烯泡沫板。由于除地面外，全部構件均是按統(tǒng)一標準在專業(yè)工廠成套預制，在工地現場組裝，所以施工進度快，建設周期短。山洞冷庫一般建筑在石質較為堅硬、整體性好的巖層內，洞體內側一般作襯砌或噴錨處理，洞體的巖層掩蓋厚度一般不小于 20m。覆土冷庫它又稱土窯洞冷庫，洞體多為拱形構造，有單洞體式，也有連續(xù)拱形式。一般為磚石砌體，并以確定厚度的黃土掩蓋層作為隔熱層。用作低溫的覆土冷庫，洞體的根底應處在不易凍脹的砂石層或者

12、基巖上。由于它具有因地制宜、就地取材、施工簡潔、造價較低、結實耐用等優(yōu)點，在我國西北地區(qū)得到較大的進展。冷庫的進呈現狀及存在的問題由于冷庫建筑有效的保持了食品的原有風味、組織、穎度和養(yǎng)分價值，作為易腐食品冷藏和保鮮的一種重要手段，冷庫建筑在世界范圍內獲得了很大的進展。以美、日兩國為例，截止1979 年日本達 790 萬噸，美國在1973 年就擁有冷庫 1684 萬噸。依據國際制冷學會近年的估量，全世界每年生產的食品中，約有 40%被腐爛掉。因此大力進展冷庫建筑仍是世界性的迫切問題之一。我國的冷凍冷藏行業(yè)經過幾十年的進展已形成比較完整獨立的工業(yè)體系，并成為食品流通領域的支柱產業(yè)之一，對促進畜牧業(yè)

13、生產、出口創(chuàng)匯及富強市場等做出了重大奉獻。特別是改革開放以來，消化和吸取國外先進技術與設備，促進了我國冷凍冷藏行業(yè)的進一步進展。據統(tǒng)計，全國現有冷凍冷藏力氣已達 500 多萬噸，其中外資、中外合資和私營冷庫約 50 萬噸，國有冷庫 450 多萬噸，大都屬于內貿、農業(yè)、外貿和輕工系統(tǒng)，其中內貿系統(tǒng)冷庫容量達 300 多萬噸，占全國總量的 60以上。國有企業(yè)從業(yè)人員達 70 多萬人， 日凍結加工力氣約 9 萬噸，日制冰力氣約 7 萬噸，日貯冰力氣約 16 萬噸。我國冷藏庫的單庫規(guī)模，大型的每座容量 0.5 萬噸以上，小的為百噸左右。建筑形式大、中型冷藏庫以多層建筑為主；小型冷藏庫均為單層建筑。我國

14、的各類冷藏庫，不管規(guī)模大小或功能如何，以往均按土建工程的模式建筑，到目前這種模式仍占主導地位，而興盛國家于本世紀六十年月就以予制裝配式冷藏庫取代了其他方式建筑的冷藏庫。由于受各方面緣由的影響和自身條件的制約，我國冷凍冷藏行業(yè)還存在著不少問題。我國冷藏庫的空間利用率及周期利用率低，傳統(tǒng)的冷庫設計一般高 5 m 左右，但在實際操作應用中，尤其是無隔架層的冷庫利用率低于 50%，如物品堆碼的高度一旦到達 3.2 m 時， 外包裝為紙箱的食品，因重壓變形、吸潮等緣由極易消滅包裝裂開、倒塌等現象，導致食品品質降低，造成較大的經濟損失冷庫布局不合理，冷藏運輸仍是薄弱環(huán)節(jié)，沿海經濟興盛地區(qū)，冷庫容量偏小，商

15、品庫存量大的沖突日益加??；而內地經濟欠興盛地區(qū)，商品庫存量小，冷庫利用率低，始終未得到解決。還有，有的地區(qū)小冷庫林立，缺乏統(tǒng)一規(guī)劃和治理，既鋪張了能源，又給安全生產帶來了隱患。機械制冷運輸車輛遠遠不能滿足經濟增長的需求。目前特別是短途運輸，大多是在沒有保溫措施的狀況下進展，對冷凍速凍食品的品質有較大的影響；而長途運輸，雖然實行了保溫機械制冷車輛，但廂體溫度也難到達保質要求。在食品冷藏中流通的冷凍速凍食品，包裝是一個急待解決的問題。目前市場上流通的冷凍速凍 食品包裝缺少必要的保溫性能，在常溫下包裝內物品溫升得快，對冷凍速凍食品的品質影響很大。而且我國冷庫自動化把握程度低迷。國外冷庫的制冷裝置廣泛

16、承受了自動把握技術， 大多數冷庫只有 13 名操作人員，很多冷庫根本實現夜間無人值班。而我國冷庫的制冷設備大多承受手動把握，或者僅對某一個制冷部件承受了局部自動把握技術，對整個制冷系統(tǒng)做到完全自動把握的較少，貨物進出、裝卸等方面的自動化程度普遍較低。國內很多冷庫屬于無證設計、安裝，缺乏統(tǒng)一標準，缺乏特種設備安全技術檔案現象較為普遍。操作人員未經專業(yè)培訓無證上崗，治理人員安全意識淡薄。局部容積 500 m3 以上以氨為制冷劑的土建食品冷庫，其庫址選擇、地基處理、制冷設備安裝等嚴峻不符合冷庫設計標準GB50072-2022的要求，存在諸多安全隱患。很多冷庫名為氣調庫卻達不到氣調的目的，局部低溫庫一

17、建成就面臨停用或只能按高溫庫降級使用的局面。由此看來， 大力進展冷庫仍是我國迫切解決的問題。2 原始資料建筑概況本工程效勞于小城鎮(zhèn)農業(yè)畜牧養(yǎng)殖需要，適合對各類養(yǎng)殖的豬、羊、禽、兔、水產食品的冷凍冷藏加工生產。本設計的冷藏庫于不同的食品加工車間協(xié)作能形成集屠宰、分割、凍結、冷藏為一體的生產型食品加工企業(yè)。冷藏庫庫容 700 噸，層高 4.8 米，內凈面積約 680 平方米左右以凍肉計算重度；該冷藏庫制冷工程應滿足肉、禽類肉雞的宰殺、分割、凍結、包裝冷藏等生產工藝要求。凍結間每天加工力氣依據 11 噸設計。承受氨作為制冷劑。建筑規(guī)模冷藏庫的庫容量為 700 噸，所以按規(guī)模來說只是小型冷藏庫。冷庫生

18、產流程冷藏庫是在特定的溫度和相對濕度的條件下，加工和貯藏食品、工業(yè)原料、生物制品以及醫(yī)藥等物資的專用建筑物，從活畜進場到成品出廠的大致流程是：活畜進廠驗收檢疫病畜隔離急宰處理活畜進廠驗收檢疫安康畜飼養(yǎng)侯宰屠宰加工肉類冷加工在冷藏庫內出廠具體流程如以以下圖所示：入庫檢驗分級冷卻過磅出庫過磅冷藏凍結包裝冷藏庫建筑僅僅是食品聯合加工企業(yè)的一個組成局部，肉類冷加工包括冷卻、凍結、冷藏只是整個生產流程中的幾個環(huán)節(jié)，因此冷藏庫肉聯廠的布置必需聽從總體規(guī)劃，與 整個流程嚴密地合理地連接起來。設計范圍依據畢業(yè)設計任務書和相關資料，本次設計范圍應包括以下內容：1、冷藏庫、凍結間、機房的建筑平面布置方案。2、凍結

19、間、冷藏間面積計算、圍護構造保溫厚度計算及冷負荷的設計計算書。3、制冷方案的選擇制冷機的形式選擇：供液方式選擇；蒸發(fā)回路的選擇。4、制冷壓縮機及中間冷卻器、冷凝器、冷卻塔、貯液器、低壓循環(huán)桶、排液桶、油分 離器、集油器等相關關心制冷裝置的選型以及其在機房、設備間的布置方案。5、凍結間冷風機或擱架排管軸流風機的布置方式。6、凍結間和冷藏間的氣流組織形式和融霜方式方案。7、冷藏間的排管或冷風機布置方式方案。8、凍結間和冷藏間的氣流組織形式和融霜方式。設計依據氣象參數依據采暖同風與空調設計標準山東濟南地區(qū)取值。室外計算溫度取夏季空調日平均溫度：31.3；室外計算濕球溫度：26.7夏季最熱月室外空氣平

20、均相對濕度 73% 。設計參數凍結間設計溫度：-25；凍品出凍溫度-17計算冷藏間設計溫度：-203 設計方案論證蒸發(fā)回路的劃分由于凍結間、冷藏間內外溫度差異很大，所以應當分別承受不同的蒸發(fā)溫度，更經濟。假設承受一樣的蒸發(fā)溫度，則造成鋪張。但是雖然蒸發(fā)溫度不同，冷凝溫度卻一樣，冷凝溫度打算于冷卻水溫度及冷凝器形式，所以兩個不同的蒸發(fā)溫度系統(tǒng)可以選用一樣的冷凝溫度，共用一套冷凝系統(tǒng)，這樣可以簡化系統(tǒng)，節(jié)約資金，更經濟。在保證食品冷加工、冷貯藏的質量的前提下，兼顧系統(tǒng)的經濟合理性，本工程蒸發(fā)溫度回路劃分如下：依據冷庫的規(guī)模，承受兩個蒸發(fā)回路，即凍結間承受一個蒸發(fā)回路35，冷藏間承受一個蒸發(fā)回路26

21、。供液方式的選型氨泵供液系統(tǒng)的特點：由于蒸發(fā)器內氨液流量遠大于蒸發(fā)量。制冷劑有較高的流速和更大的濕周，在蒸發(fā)器內制冷劑 大體上呈“霧環(huán)流”，這樣既加強了蒸發(fā)器內外表的熱交換強度又減輕了潤滑油對管壁的污染程度，從而使蒸發(fā)器全部換熱面積得以比較充分的發(fā)揮作用。提高了蒸發(fā)器的實際換熱量。氨泵強制輸送氨液，蒸發(fā)器內制冷劑流量大，進液壓力高，對蒸發(fā)回路簡潔、 流程長、蒸發(fā)器高差大的狀況仍能夠確保蒸發(fā)器有比較均勻的供液。循環(huán)桶的體積大，供給了充分的氣液分別條件，雖然進氣管有數倍于蒸發(fā)量的二次液體進入，壓縮機照舊能夠吸入干飽和蒸汽，在確保循環(huán)桶正常工作液面的狀況下不會消滅濕壓縮。循環(huán)桶可以兼做排液桶，簡化了

22、系統(tǒng)和融霜操作程序，通過融霜過程自蒸發(fā)器沖霜回的潤滑油與由供液管中的氨液帶入的潤滑油大局部在循環(huán)桶中沉積下來，由循環(huán)桶下部的放油管放出，削減了進入蒸發(fā)器的時機。設備和調整站均集中于制冷機房內，便于操作和集中治理。由于循環(huán)桶直徑大、液面穩(wěn)定，加之氨泵啟閉和保護簡潔很簡潔實現自動把握。直接膨脹式供液的特點：利用了高壓液體能量，削減了無功損耗。由于設備少，系統(tǒng)簡潔，一次投資低于其他系統(tǒng)。高壓液體節(jié)流過程中的閃發(fā)氣體被送入蒸發(fā)器內影響傳熱效果。重力供液的特點：高壓氨液節(jié)流后產生的閃發(fā)氣體被徹底分別，進入蒸發(fā)器的是完全的液體，避開了閃發(fā)氣體對傳熱的影響。液柱高度影響蒸發(fā)溫度。由以上的分析可知，氨泵供液制

23、冷系統(tǒng)比直接膨脹供液或重力供液系統(tǒng)要優(yōu)越的多，所以， 選用這種供液方式。向蒸發(fā)器的供液形式氨泵供液系統(tǒng)向蒸發(fā)器的供液形式有兩種，分別是氨液從上部進入，氣液混合物從下部返回，稱為上進下出式；氨液從下部進入，氣液混合物從上部返回，稱下進上出式。無論那種形式目前在制冷系統(tǒng)中應用都很普遍，在設計應留意它們的特點。上進下出式供液形式的主要特點：氨液進入蒸發(fā)器后靠自重自然下流，因此，低壓循環(huán)桶的安裝位置必需低于全部蒸發(fā)器，這對于制冷機房提出了特別的要求，假設沒有可利用的現成條件，勢必增加基建費用。氨泵停頓工作后，蒸發(fā)器內未蒸發(fā)的氨液靠自重馬上流回低壓循環(huán)桶，蒸發(fā)器變空，庫房溫度不會連續(xù)降低，要求嚴格把握溫

24、度的制冷裝置，承受這種供液方式，可準確的把握低溫環(huán)境溫度。便于實現自動把握且自動把握設備也較簡潔。由于蒸發(fā)器內氨液自上而下靠重力回流，因此更簡潔將蒸發(fā)器內的潤滑油沖刷出來，減輕了潤滑油對蒸發(fā)器內外表的污染，降低了壁管傳熱阻。對蒸發(fā)器進展融霜時，只要停頓供液，馬上就可以進展，省時省力。循環(huán)桶必需能夠容納氨泵停頓運轉后從蒸發(fā)器回流的全部制冷劑液體。因此需要設置較大容積的循環(huán)桶，當承受循環(huán)桶兼排液桶時還需要進一步增大循環(huán)桶容積。當蒸發(fā)器組數較多且并聯支路多的狀況，不簡潔作到配液均勻，有時要在各支路上裝設調整閥進展調整，假設各支路蒸發(fā)器縱向高差較大，蒸發(fā)器內蒸發(fā)壓力不受液柱的影響。下進上出供液形式的主

25、要特點：液進入蒸發(fā)器始終處于壓力輸送狀態(tài)，即使在蒸發(fā)器組數多且并聯支路多的狀況下也簡潔作到配液均勻。當庫房溫度已到達設定值，雖已停頓供液，蒸發(fā)器內照舊殘存的氨液，他們連續(xù)蒸發(fā)吸熱、使庫房溫度下降，對于溫度環(huán)境溫度要求嚴格把握的制冷裝置帶來確定困難，且自動把握系統(tǒng)簡潔。蒸發(fā)器組數多高差大的狀況下，位置低的蒸發(fā)器承受了較大的靜液柱壓力，造成蒸發(fā)壓力的上升。蒸發(fā)器內始終有殘存氨液，蒸發(fā)器融霜之前要先行排液，費時麻煩。通過以上的比較，結合本次設計的特點，選用下進上出的供液方式。沖霜排液方案設計凍結間和冷藏間設有熱氨融霜，尋常承受人工掃霜。熱氨融霜前應停頓向融霜冷間供液，以削減蒸發(fā)器的排液量。沖霜時，蒸

26、發(fā)器內的氨液全部排入排液桶，沖霜完畢后液體可通過加壓，使氨液進入低壓循環(huán)桶連續(xù)向冷間供液。承受制冷機的形式表 3-1 螺桿式壓縮機與活塞式壓縮機的比照比照項優(yōu)點缺點結論壓縮機螺桿式壓縮機1.轉速高、重量輕、1.價格高，不經濟本工程需冷量小，要體積小、占地面積小、吸排氣脈動低。 2.結求機房占地面積小，治理便利等要求，因構簡潔，機件數量少，此選擇活塞式壓縮機易損件少。組?；钊綁嚎s機1.適應壓力范圍于制冷量范圍廣。 2.材料要求低.、加工簡潔，1.構造簡潔 2.不能連續(xù)輸氣，輸氣時產生壓力脈動。造價低。凍結、冷藏的冷卻設備的形式冷藏間的冷卻設備的形式比照工程優(yōu)點缺點結論設備形式表 3-2 自然對

27、流與有組織的冷風循環(huán)的比照自然對流1.設計制作簡潔、食1.庫內溫度不均勻，不便綜合考慮到冷庫品干耗小，耗電少。除霜的凈面積較小，2，排管金屬消耗量大，且凍結物包裝簡制作期長。單，選用自然對有組織的冷風循環(huán)1.有冷風機使庫內溫度均勻1.增加干耗流方式。由于承受氨泵供不用人工沖霜節(jié) 省 鋼 材 和 投液，承受盤管式排管。資，安裝便利。4.易 于 實 現 自 動化。適于貯藏包裝凍品。凍結間的冷卻設備的形式表 3-3 猛烈吹風型凍結車凍結擱架排管凍結比照工程優(yōu)點缺點結論設備形式猛烈吹風型凍結車凍結1.溫度均勻、凍結效果好。1.系統(tǒng)簡潔猛烈吹風型凍結車方式應用比較普遍，便擱架排管凍結1.食品與排管接觸，

28、傳熱效果好。1.難于沖霜，只能人工掃霜。于治理。液泵回路液泵循環(huán)供液的自動把握液位把握每個低壓循環(huán)桶裝設兩套 UQK-40 型遙控液位計，如以以下圖所示，其中一套 UQK-40 與供液電磁閥 ZCL-25YB 配套，以維持低壓循環(huán)桶的正常液面3035。另一套 UQK-40起安全保護作用，當桶內液位內超過高液位 70時報警，并與壓縮機電機線路連鎖， 經延時切斷電源，做事故停車。13低DN253循ZZRP32ZYG25ZCL-25YB桶UQK-40UQK-40yDN40DN1540P-40AZYG40流量旁通圖 3-1氨泵排出管道上裝設 ZZRP-32 旁通閥，以旁通多余的流量，避開消滅蒸發(fā)器中液

29、面上升，庫房溫度反而難以降溫，又增加動力消耗的不正?，F象的消滅。依據閱歷，一般把旁通閥調至泵的排出管壓力表讀數與低壓循環(huán)桶的壓力表讀數的差值為 0.240.27MPa，當泵的排解壓力超高時，旁通閥開啟。氨泵保護屏蔽泵不能斷液，并且對氣體特別敏感，液位波動或壓力剝奪能引起氣蝕而導致斷液。因此，須設置壓差保護器CWK-11，用以把握進出口壓差，壓差壓差取 5060kPa低于某一調定值時，發(fā)出報警信號，停頓氨泵運轉。中間冷卻器的自動把握制冷系統(tǒng)供冷方式確實定4 冷庫建筑平面布置方案平面布置17 PAGE 395 熱負荷計算供冷方式分集中供冷和分散供冷。集中供冷：將制冷壓縮機和關心設備集中布置在一個機

30、房內集中治理，通過管道把壓縮機和冷間蒸發(fā)器連接起來，對用冷場所進展降溫，這種方式稱為集中供冷。分散供冷：將自動性能好的制冷機組多為壓縮冷凝機組分散設置在各用冷場所的四周如冷庫的站臺上，不再集中設置機房，形成多個單獨制冷系統(tǒng)的方式稱為分散供冷。集中供冷的主要特點有：制冷設備能統(tǒng)籌考慮，因而制冷裝機總容量較低，投資費用稍低一些。但要特地的一間機房，增加建筑面積。吸氣管道長，耗電多冷凍機裝卸運載時不經濟即是負載削減，電耗并不成比例削減可承受蒸發(fā)式冷凝器，它與冷卻塔和殼管式冷凝器比較，冷凝溫度低，電耗低。集中治理便利系統(tǒng)大而簡潔，要求有特地學問和技術嫻熟的工人進展日常治理。冷凍負荷大時一時大量進庫冷凍

31、機和一相互切換幫助降溫。萬一氟利昂泄漏或水分侵入時危害大，室內氨大量泄漏，危害更大。工藝設計簡潔，現場安裝調試工作量大，尤其管道施工量達，工期長。分散供冷的主要特點有：總制冷裝機容量高，因而設備費用稍高些。但不需要專設機房，可將制冷機組設置于穿堂內，削減建筑面積。吸入管道短，阻力損失小，有利于節(jié)電各臺冷凍機由庫溫繼電器把握依據熱負荷變化，運行較為經濟壓縮機組雖然分散，但水冷式冷凝器仍合用冷卻塔，冷卻水泵動力仍較大。機組臺數多，分散設置，治理上較麻煩系統(tǒng)小而簡潔，易于自控，不需要嫻熟冷凍技工。但保養(yǎng)和檢修時要依靠外部力氣。某冷間配置的壓縮機不能幫助其他冷間的冷卻降溫。單機制冷量小，制冷劑充注少，

32、萬一氟利昂泄漏時，對商品及環(huán)境影響較小。工藝設計簡潔，現場安裝調試簡潔，工期短，費用少。依據兩種方式的特點及從本次設計的實際動身，應選用集中供冷的方式。5.3.2 貨物熱流量的計濟南地區(qū)室外計算溫度取夏季空調日平均溫度31.3; 室外計算濕球溫度 26.7;夏季最熱月室外空氣平均相對濕度 73% ;凍結間設計溫度-25; 冷藏間設計溫度-20;保溫材料承受硬質聚氨泡沫塑料。表 5-1 凍結間外墻傳熱系數表凍結間外墻各層墻外側傳熱系數wmw/mkRi (m2) /w0.044磚墻0. 370.8140.455硬質聚氨酯泡沫塑料0.250. 0318.065墻內側傳熱系數n0.083R=Ri= 1

33、 1 5.1wn=0.044+0.455+8.065+0.083=8.647 (m2) /w外墻實際熱阻值K1=1/R=0.116w/(m2)表 5-2 冷藏間外墻傳熱系數表冷藏間外墻各層墻外側傳熱系數wmw/mkRi (m2) /w0.044磚墻0. 370.8140.455硬質聚氨酯泡沫塑料0.20. 0318.065墻內側傳熱系數n0.125R=Ri= 1 1 wn=0.044+0.455+6.45+0.125=7.07 (m2) /w外墻實際熱阻值K1=1/R=0.141w/(m2)表 5-3 冷藏間地坪構造傳熱系數表地坪構造(m)(W/m )R(m/ W)鋼筋混凝土基層0.21.55

34、0.125水泥砂漿找平兩層0.020.930.022擠壓型聚苯乙烯泡沫板0.20.0296.900鋼筋混凝土荷載層0.011.550.006內側傳熱系數0.125冷藏間地坪R=Ri= 1 1 wn=0.125+0.022+6.9+0.006+0.125=7.142 (m2) /w地坪實際熱阻值為 K2=1/R2=0.138 w/(m2)表 5-4 凍結間地坪構造傳熱系數表地坪構造(m)(W/m )R(m/ W)鋼筋混凝土基層0.21.550.125水泥砂漿找平兩層0.020.930.022擠壓型聚苯乙烯泡沫板0.20.0296.900鋼筋混凝土荷載層0.011.550.006內側傳熱系數0.0

35、83凍結間地坪R=Ri= 1 1 wn=0.083+0.022+6.9+0.006+0.125=7.1 (m2) /w地坪實際熱阻值為 K2=1/R2=0.139 w/(m2)表 5-5 凍結間樓板傳熱系數表樓板各層mw/mkRi (m2) /w硬質聚氨酯泡沫塑料0. 250.0310.044水泥沙漿找平0.020. 8148.06鋼筋混凝土板0.051.550.022n0.083凍結間樓板R=Ri= 1 1 wn= 8.06+0.022+0.058+0.083=8.249 (m2) /w樓板實際熱阻值為K3=1/R3=0.121 w/(m2)表 5-6 冷藏間樓板傳熱系數表樓板各層mw/mk

36、Ri (m2) /w硬質聚氨酯泡沫塑料0. 250.0310.044水泥沙漿找平0.020. 938.06鋼筋混凝土板0.051.550.022n0.125冷藏間樓板R =Ri= 1 1 wn=8.06+0.022+0.032+0.083=8.197 (m2) /w樓板實際熱阻值為K3=1/R3=0.121 w/(m2)3.8 中間冷卻器的自動把握15.3.2 貨物熱流量的計Q = AKat序庫 房 名 維 護 結 室外計算溫 面積(m2)傳 熱 系 數 aQ (w)1-20C 1表 5-7 冷藏間圍護構造熱負荷號稱及庫構名稱度()w/(m2)1溫冷藏間北外墻Tw31.3t51.317.69*

37、5.60.1411.05752西外墻21.4*5.60.1411.05899南外墻17.69*5.60.1411.05752地坪17.69*21.140.1380.71588樓板17.69*21.140.1211.227862冷藏間北外墻31.351.316.24*5.10.1411.05752-20東外墻13.48*2.10.1411.05856C 2南外墻16.24*5.10.1411.05752地坪16.24*13.480.1380.71588樓板16.24*13.480.1211.22786Q1=6.78+6.74=13.52KWQ1G(h1h )2GBC (t t )b125.223

38、.6tbt其中:h1、h2貨物初始降溫時、終止降溫時的比焓 KJ/Kg Bb貨物包裝材料質量系數Cb貨物包裝材料的比熱容KJ/(Kg)t1、t2包裝材料進入冷間、在冷間終止降溫時的溫度 t食品加工時間 ht1=-17，t2= -20，h1=7.1 KJ/Kg ，h2=0 KJ/Kg，B=0.6，Cb=1.47每間冷藏間一天的進貨量 G= 11000Kg17.1 00.6 3 1.47 17 (20)Q23.61100024 2 1.64KW24nr :操作人員數 取 13 人；Q133.6 30 nr(h h )nwn5.3:冷間內空氣密度 取 1.395 kg/m ；hw hn :分別為室外

39、室內空氣的含熱量值 kj/kg ； Tw=31.3,Tn=-20時,hw=82.061 kj/kg；hn=-18.38 kj/kg；代入公式得： Q =15.17kw3Q A 0.2778Vn (hwh )nnn 3 n 5.45dd2424rr其中 每平方米地板面積照明熱流量 w/m2；dAd冷間地面面積 m2； Vn冷間內凈容積 m3； 冷間空氣密度 Kg/m3；nn: 每日開門換氣次數 n=2；h 、h 冷間外、內空氣的比焓 KJ/Kg；wnnr操作人員的數量；r每個操作人員產生的熱量 w；qr: 每個操作人員產生的熱量 W/人qr=410W/人；A=680m2V=3264m2Q 2 6

40、80 0.2778 680 4.882.061 18.38 1.5 1.395 3 13 4 1 0=7.7kw5貨物熱流量的計242412345QJ=(n Q1+ n Q2+ n Q3+ n Q4+ n Q5)RJQ ：機械負荷 KWn1: 圍護構造傳熱量的季節(jié)修正系數 查表 n1=1.0 ； n2：貨物熱量的機械負荷折減系數 查資料，冷藏間取 0.6； n3：同期換氣系數，取 0.5；n4：電動機同期換氣系數 查表，取 0.5；R：制冷裝置及管道等冷損耗補償系數 取 1.07； 則冷藏間的機械負荷為：12345QJ=(n Q1+n Q2+n Q3+n Q4+n Q5)R= (1.013.5

41、1+0.60.82+115.17+0.57.7)1.07=35.34KW序庫 房 名 維 護 結 室外計算溫面積(m )2傳 熱 系 數 aQ (w)1表 5-8 凍結間圍護構造熱負荷號稱及庫構名稱度()w/(m )2溫Twt1凍結間北外墻31.356.37.04*3.80.1161.05183.45-25東外墻6.84*3.80.1161.05178.24D 1西內墻7.04*6.840.1161.00169.75地坪7.04*6.840.1390.6226.10樓板7.04*6.840.1211.20393.642凍 結 間南內墻31.356.37.04*3.80.1161.05183.4

42、5-25東外墻6.84*3.80.1161.05178.24D 2西內墻6.84*3.80.1161.00169.75地坪7.04*6.840.1390.6226.10樓板7.04*6.840.1211.20393.64 Q =1.15+1.15=2.30KW11G(hh )C (t t )其中:Q12 GB 23.6tb b125.5th1、h2貨物初始降溫時、終止降溫時的比焓 KJ/Kg； Bb貨物包裝材料質量系數；Cb貨物包裝材料的比熱容KJ/(Kg)；t1、t2包裝材料進入冷間、在冷間終止降溫時的溫度 ；t食品加工時間 h；t1=35，t2=-17，h1=318.0 KJ/Kg ，h2

43、=7.1 KJ/Kg，B=0.6，Cb=1.47； 凍結間一天的進貨量 G=11/1.5 1000=7300 Kg；1(318 7.1)0.6 1.47 31.3 (17)Q 7300 54.60KW23.61212電動機的運轉熱流量選擇冰輪集團 DJ-125 干式冷風機，選擇 4 臺。電動機的運轉熱流量Q4=1000Pbb其中Pb電動機的額定功率 Kw；熱轉化系數 取 1；b電動機運轉時間系數 取 1； Q4=10002.2411=8.8kw；凍結間的設備負荷P=1.3 Q=Q1+PQ2+Q3+Q4+Q5=2.30+1.354.6+0+8.8+0=82kw凍結間的機械負荷QJ=(n1Q1+

44、n2Q2+ n3Q3+ n4Q4+ n5Q5)RQJ：機械負荷 KWn1: 圍護構造傳熱量的季節(jié)修正系數 查表 1.0 ；n2：貨物熱量的機械負荷折減系數 查資料，凍結間取 1.0； n3：同期換氣系數，取 1.0 ；n4: 同期操作系數 查表，凍結間取 1.0 ；R：制冷裝置及管道等冷損耗補償系數 取 1.07； 則凍結間的機械負荷為: QJ=(1.02.3+1.054.6+18.8)1.07=70.30 kw。6壓縮機的選型壓縮機的選型計算蒸發(fā)溫度 Tz 確實定凍結間 Tz=-35 冷藏間 Tz=-30冷凝溫度 Tl 確實定本系統(tǒng)承受立式冷凝器。濟南市室外濕球溫度 Ts =26.7ss冷凝

45、器的進水溫度：t1=T +(T 為夏季濕球溫度， 為冷卻塔的冷幅高)=26.7+4=30.7 (取 31 )冷凝器的出水溫度：t2=t1+2=31+2=33冷凝溫度為：tl=31+330.5 6=38中間冷卻溫度 Tzj 確定氨兩級壓縮制冷系統(tǒng)中，當低壓級和高壓級的耗功都最小，制冷系數 最高時，其中間溫度為最正確中間溫度抱負中間溫度由塞拉公式確定當 T -40，T 40時，T =0.4 T +0.6T +3zlzjlz所以，凍結間：Tzj=0.438+0.6(-35)+3=-2.8 冷藏間：Tzj=0.438+0.6(-30)+3=0.2吸氣溫度 Tx 確實定本系統(tǒng)為氨制冷系統(tǒng)，一般氨吸氣過熱

46、度取 5。Tr=Tx-Tz=5過冷溫度 T 確實定氨兩級壓縮制冷系統(tǒng)中，過冷溫度取為中間冷卻器蛇形盤管的出液溫度，即過冷溫度比中間溫度高 57。T =T+57。所以，冷藏間中間冷卻器過冷溫度：T =0.2+5=5.2凍結間中間冷卻器過冷溫度：T =-2.8+5=2.2各狀態(tài)點的焓值和比體積確實定-30系統(tǒng)：見雙級壓縮壓焓圖h1=1652KJ/Kg；h2=1833KJ/Kg ；h3=1681KJ/Kg； h5=595KJ/Kg；h6=568KJ/Kg；h =1634 KJ/Kg v1=1 m3/Kg ；v3=0.3m3/Kg；v4=0.12 m3/Kg-35系統(tǒng)：見雙級壓縮壓焓圖6h1=1646

47、KJ/Kgh2=1837KJ/Kgh3=1679KJ/Kgh5=595KJ/Kg h =560KJ/Kgh =1629 KJ/Kgv1=1.2 m3/Kgv3=0.32 m3/Kgv4=0.13 m3/Kg雙級壓壓焓圖雙級壓壓焓圖對于冷藏間:1， 壓縮機單位質量制冷量：q h h086 1634-568=1066KW2， 低壓級壓縮機的制冷劑質量流量q / q=23.9kw/1066 KJ/Kg=0.0224kg/sm,d003,低壓級壓縮機的理論輸氣量q q v/ 0.02241/ 0.65 0.0345m3 / svh,dmd2p其中， 取 0.65p4， 高壓級壓縮機的制冷劑流量qm,g

48、 q(hm,d2 h ) /(h63 h ) 0.02241652-568/1681-595=0.0224 kg/s55，高壓級壓縮機理論輸氣量q q v/ 0.02240.32/0.78=0.01 m3 / svh,gm,g3g對于凍結間: 1，壓縮機單位質量制冷量：q h h086 1629-560=1029KW2， 壓級壓縮機的制冷劑質量流量q / q=43.8kw/1029 KJ/Kg=0.0426kg/sm,d003,低壓級壓縮機的理論輸氣量q q v/ 0.04261.2 / 0.65 0.0786m3 / svh,dmd2d其中， d取 0.654,高壓級壓縮機的制冷劑流量qm,

49、g q(hm,d2 h ) /(h63h )5=0.0426*(1837-560)/(1679-595)=0.0502 kg/s5， 高壓級壓縮機理論輸氣量q q v/ 0.05020.32/0.75=0.0214 m3 / svh,gm,g3g壓縮機的選型查圖，據冷庫設計第七十八頁，圖 4-15，S6-12.5 型性能曲線。冷藏間， Tz=-30， Tl=35。機械負荷為 35.34KW.由圖，選擇 S6-12.5 型單機雙級壓縮機一臺。查圖，據冷庫設計第七十七頁，圖 4-14，S8-12.5 型性能曲線。凍結間， Tz=-35， Tl=35。機械負荷為 70.30KW.由圖，選擇 S8-1

50、2.5 型單機雙級壓縮機一臺。換熱設備的選型冷凝器的選型冷凝器選型粗略 冷負荷等于制冷量加上壓縮機的總功率。Q=35.34+70.30+80+68=253.64 kw冷凝器面積:QA lqf253.64 1000 81.8m23100選擇煙臺冰輪生產的 LNA-100 立式冷凝器一臺。蒸發(fā)器的選型冷藏間承受頂排管。傳熱面積計算： F QlKtm其中， QL為冷卻設備負荷；K 為冷卻設備傳熱系數； t 為庫房溫度與其蒸發(fā)溫度之差，一般取 10 ；A 為頂排管冷卻面積；K=KC1C2C3其中K光滑管特定條件下的傳熱系數 w/m2K； C1排管的構造換算系數 C1=1；C2管徑換算系數 C2=1.0

51、0；C3供液方式換算系數 C3=1.00；K=6.86K =6.63 w/m2K C :1F=18.75 10006.86 10=273m2選擇頂排管的尺寸為:長 19m32 根 4 組冷卻面積 72.5 m2。C :2F=18.7110006.86 10=272m2選擇頂排管的尺寸為:長 19m32 根 4 組冷卻面積 72.5 m2。關心設備的選型集油器的選型壓縮機在標準工況下制冷量為：68+80200Kw集油器選煙臺冰輪集團生產的型號為 DHY-219，1 臺； 其直徑為 325mm,容積為 0.07m3空氣分別器的選型空氣分別器的作用是將制冷系統(tǒng)中不凝性氣體和氨分別開，并將不凝性氣體排

52、解系統(tǒng)外，從而使制冷裝置維持正常的冷凝壓力，其中 ZKF-1 型配備自動元件和電器設備，可實現自動放空氣。應選用型號為 ZKF-1 的空氣分別器。其直徑為 50mm，換熱面積為 1.82m2。低壓循環(huán)桶的選型8V wnp按不同的蒸發(fā)回路分別計算4vD 3 6 00wn 0.0 1 88.1其中D 低壓循環(huán)桶的直徑m；v p 壓縮機的理論排氣量，雙級時為低壓級理論輸氣量，m3/s；依據前面 5.6 計算所得，冷藏間，vp。124.2 m3 。凍結間，vp282.96 m3 壓縮機的輸氣系數，雙級時為低壓級輸氣系數；依據，冷庫設計第 73 頁查表得，所取壓縮機的高壓級輸氣系數為： 冷藏間， 0.7

53、8。凍結間， 0.75。低壓循環(huán)桶內氣體流速，立式取 0.5m/s； 低壓循環(huán)桶面積利用系數,立式, =1.0； n低壓循環(huán)桶氣體進口數；本設計選用立式低壓循環(huán)桶。冷藏間：4vD 0.0188= 0.0188 0.262mV wnp0.78 124.20.5 113600 w n凍結間：D 4v 0.0188= 0.0188 0.387mV wnp0.75 282.960.5 113600 w n選擇冰輪集團生產的 ZDX-1.2L 低壓循環(huán)桶 2 臺。高壓貯液器的選型高壓貯液器是為了貯存高壓液體制冷劑并且當負荷變化時，調整供需，同時起到葉液封的安全作用。為此，高壓桶應具備確定的容積：V=G/

54、(1000)8.2式中：V: 高壓貯液容積m； G：壓縮機每小時氨制冷劑總循環(huán)量Kg； ：冷凝溫度下氨液的比容1/ Kg； ：貯液桶容積系數 取 1.0 ； ：貯液桶的氨液布滿度 取 0.7 ；代入數據可有：V=26441.0/(10000.7)=1.51m 應選擇型號為 ZA-2.5 型高壓貯液桶。排液桶的選型排液桶用于容納熱氨融霜時蒸發(fā)器中的制冷劑和熱氨冷凝成的液體制冷劑，容積為：V=Vp/m8.3式中：V: 排液桶容積m；Vp: 最大的冷間內蒸發(fā)器排管總容積m；: 蒸發(fā)器注氨量百分比，取 0.5；：排液桶的氨液布滿度 取 0.7 ；代入數據有：V=962.643.14(0.033)0.5

55、/(40.7)=2.86m應選擇型號為 PYA-3 的排液桶一臺。氨泵的選型P=Pm+P+Ph+Px其中P 沿程摩擦阻力損失，Kpa；mP管閥局部阻力損失，取 Pm 的 20%，KPa；P 輸送液體高度的壓力損失，Kpa；hP 截止閥前保存的 100KPa 的壓頭；x沿程阻力的計算:回汽管阻力損失取氨制冷管道允許壓力降-30系統(tǒng):Pm1=5.844KPa-35系統(tǒng):Pm1=3.830KPa供液管阻力損失的計算:-30系統(tǒng):1Pm21f L dn w2 28.4qqv4mv 0.093 1.48 103 3.44 105 m3 / s44qv v4 3.44 1053.14 0.5dn 0.00

56、9m選 DN38 的管道。4q4 3.44 105v v dn 0.043m / s3.14 0.0322vdnRe 0.043 0.032 0.37 106 3720f 0.316Re0.25 0.316 (3720)0.25 0.0405 Pflm 2dn v 22 0 . 0405240 0 . 0432 677. 50 . 0322 190Pa 0 . 19 KPa Pm=Pm1+Pm2=5.844+0.19=6.034 Kpa P=6.034(1+20%)+0.6789.8(4.5+0.9)+100=143 Kpa選擇煙臺冰輪生產的型號為 32P-40A 的屏蔽泵兩臺，每臺流量為2.

57、8m3/h,揚程為32mH2O，符合要求。-35系統(tǒng):11qv13q v 0.717 1.45 103 8.67 105 m3 / sm134qvv4 8.67 1053.14 0.5d 0.0149mn選 DN38 的管道。 4qv vdnvd 4 8.67 105 0.108m / s 3.14 0.03220.108 0.032Rn e0.416 106 8310P f lm2dn v 2 2 0.033240 0.1082 689.9 996Pa 0.996KPa0.0322Pm=Pm1+Pm2=3.830+0.996=4.826 KpaP=4.826(1+20%)+0.6709.83

58、.05+100=125Kpa選擇煙臺冰輪生產的型號為 50P-40A 的屏蔽泵兩臺，每臺流量為 11.2m3/h,揚程為32mH2O，符合要求。油分別器的選型D 其中，D,為油分別器得直徑； v4 v3 6 00 wp0.0 1 8 8pw8.5 ，為氨壓縮機輸氣系數，雙壓級壓縮機取高壓級輸氣系數；依據，冷庫設計第 73 頁查表得，所取壓縮機的高壓級輸氣系數為： 冷藏間， 0.759。凍結間， 0.728。v，氨壓縮機理論吸氣量 m3 雙壓級壓縮機取高壓級吸氣量，依據前面 7.6 計p算所得，冷藏間， vp77.4 m3 。凍結間， vp74.88 m3 。，為油分別器內氣體流速，填料式油分別

59、器，0.30.5，其他， 不大于 0.8本設計取填料式油分別器，取0.4。0.759 77.4 0.728 74.8 20.4D 0.0188 0.385m所以，選擇一臺 YF-65TL 型油分別器。管徑的選擇計算回汽管的選擇計算-30系統(tǒng)：查-30氨兩相流吸氣管管徑計算圖得：冷藏間 C1、C2 為：D452.5 冷藏間 C3、C4 為：D573.5 總回汽管為：D2196.0-35系統(tǒng)：查-40氨兩相流吸氣管管徑計算圖得：單凍機間為：D1354.0凍結間 D1 至 D12 為：D1084.0 總回汽管為：D893.5空調間： Gd d 2 w v44G vwd4 0.6 0.537 0.33

60、.14 15d 0.09m選取 D1334.0 的管道。預冷間：4G vwd4 0.4 0.537 0.33.14 15d 0.043m選取 D683.5 的管道?？偣艿拦軓剑?G vwd4 0.537 0.33.14 15d 0.116m由于管長較短，管徑可選 1334.0。供液管的選擇計算-30系統(tǒng)：由 7.5.2 氨泵揚程的計算，已計算出選擇 382.5 的管道。-35系統(tǒng)：由 7.5.2 氨泵揚程的計算，已計算出選擇 452.5 的管道。排氣管的選擇計算-30系統(tǒng)低壓排氣管：4G vd w4 0.093 0.353.14 20d 0.046m選取 573.5 的管道。-35系統(tǒng)低壓排氣