掛籃計算專項說明書專業(yè)資料

1、附件2貝雷掛籃計算書一、技術(shù)參數(shù)掛籃技術(shù)性能：懸澆箱梁最大重量：147.34t使用分段長度：3m*4+3.5m*5箱梁高度變化：3.6286.228m橋面寬度：12m箱梁梁底寬度：6.7m行走方式：滑動行走設(shè)計參數(shù)：考慮砼澆注時漲模等因素B勺恒載系數(shù)1.05砼澆注時B勺動力系數(shù)1.20掛籃空載行走時沖擊系數(shù)1.30澆注砼或掛籃行走時抗傾覆安全系數(shù)2.0自錨固系統(tǒng)B勺安全系數(shù)2.0上水平限位安全系數(shù)2.0容許最大變形20mm箱梁荷載：見下頁。二、底模箱梁參數(shù)表梁段編號01234567梁段砼體積（m3）275.2/255.652.246.140.845.343.240.5梁段長度（m）5.53.0

2、3.03.03.03.53.53.5梁段重量（t）729.28/2147.34138.33122.165108.12120.045114.48107.3251底模面板底模采用8mm鋼板面板與28b工字鋼縱梁組焊而成，腹板下工字鋼密排，底板下工字鋼間距45cm。計算取底板部分。（一）荷載計算（1）模板自重g0.008*7800*10/1000=0.63 KN/m2（2）混凝土箱梁自重（按1#節(jié)段底板荷載計算）g2=0.864*26.5=22.9KN/m2（3）施工人員及施工機具運送或堆放荷載g3g3=2.0 KN/m2。（4）傾倒砼產(chǎn)生B勺沖擊荷載g4箱梁采用泵送砼，故可取g=2.0 KN/m2

3、4（5）振搗砼產(chǎn)生勺沖擊荷載g5據(jù)路橋施工計算手冊，可取g=2.0 KN/m2 5計算底模面板強度時荷載組合：g= g +g2 +g3 +g4 +g5=29.53KN/m2計算底模剛度時荷載組合g/= g +g2 =23.53KN/m2（二）鋼板面板驗算a、受力狀況根據(jù)布置狀況，鋼板面板按三跨持續(xù)梁計算，構(gòu)造圖如下圖所示：取10mm寬面板計算，貝口I I I I1 I I I I I I I I匚_工 枷 匕一 項 工 很 丁驗算強度時荷載 q=29.53X0.01=0.2953kN/m 驗算剛度時荷載 q/=23.53X0.01=0.2353kN/mb、強度驗算據(jù)路橋施工計算手冊三跨持續(xù)梁靜

4、力系數(shù)k=0.1，故 m最大彎矩 Mm = k*l2=0.1 X 0.2953 X 0.452=5.98*10-3 kNm截面抵御矩W = 1 bh 2 = 10三竺=106.7mm 366應(yīng)力 c = Kax = L2*L05*5980 = 70.62MPa o0=145MPa，強度滿足規(guī)定。W 106.7據(jù)路橋施工計算手冊三跨持續(xù)梁最大剪力Qmax=0.6qL=1.6*10-3 kN最大剪力強度 t max=1.5Qmax/bh=30.27Mpa110 MpaC、剛度驗算查路橋施工計算手冊得到三跨持續(xù)梁撓度系數(shù)k =0.677，鋼板彈性模量E=2.1X f105Mpa,慣性矩 I = .1

5、 bh3 =史蘭3 = 426.7mm4，貝V1212撓度f = k主七=曲砌x一胡267453004 = =.04mmrnm4 =.0麗肋剛度滿足規(guī)定。f 100 EI100 x2.1X1 巍04248604（4002底?？v梁底板下底模縱梁采用34根28b工字鋼，單根長度6.5m，腹板下間距13cm，底板下間距45cm。（一）荷載計算（1）底模自重對于箱梁內(nèi)模自重，可取為1KN/m2進行計算。g1=0.008*7800*10/1000=0.63 KN/m2(2)混凝土箱梁自重腹板下荷載集度：g2=6.0X26.5=159KN/m2底板下荷載集度：g0.864*26.5=22.9KN/m2施工

6、人員及施工機具運送或堆放荷載g3g3=2.0 KN/m2。傾倒砼產(chǎn)生B勺沖擊荷載g4箱梁采用泵送砼，故可取g=2.0 KN/m24振搗砼產(chǎn)生勺沖擊荷載g5據(jù)路橋施工計算手冊，可取g=2.0 KN/m25腹板下工字鋼：g=(g1 +g2+g3 +g4 +g5)X0.13=162.63X0.13 = 21.53 KN/m2底板下工字鋼：g=(g1 +g2+g3 +g4 +g5)X0.45=25.09X0.45 = 13.29KN/m2工字鋼自重g=0.53 KN/m6(二)取腹板下縱梁驗算a、受力狀況根據(jù)布置狀況，底模縱梁按簡支梁計算，構(gòu)造圖如下圖所示: L-iL-iL-iI-bL-bL-bL,_

7、i L-i L-i L-iL-bL-bL-bL-_i L-i L-i L,-iL-iL-iL菇構(gòu) 荷載荷圖乾力心）(/I /I (- /I 形形矩矩力力 變變彎翌著 大大大大太大 3 一簪瞽臀簪替取JLImm x=3-4 -5.7m x=8-54.6kN.inx=3.4郁.3kH x=5.265 -38.9kN x=1腹板下工字鋼應(yīng)力q =-：:=128.8MPa o0=145MPa，強度滿足規(guī)定。534剪力顯然滿足規(guī)定。f = 8.7mm- 10mm， 剛度滿足規(guī)定。J max4003、翼板處滑梁翼板處滑梁外側(cè)采用雙拼28a工字鋼，內(nèi)側(cè)采用雙拼32a工字鋼。計算按28a 工字鋼考慮，28a工

8、字鋼參數(shù)：Ix = 7115cm4 Wx = 508.2cm3翼板砼按照最厚部位計算q砼=26.5*0.67=17kPa計算跨度取2.65/2=1.3m計算荷載4=（17+2+2+2）*1.3+q 模=38.6Kn/m茹構(gòu)-荷裁簡函4 奕怒txruxi)T 彎矩L_大大大大太大 w瞽瞽WS取形形矩矩寺力 變變彎W或即8 r3mmx = 3 _U-5 .Sfflin x = 0 .HkH.n x=1 -99-SkN.m US-UkH x=6 -71_7kN x=1R1=72.6KNR6=48.8KN強度滿足規(guī)定。應(yīng)力1.2*99.5如=i23.35MPa v 。0=145釧， 508.2*2fm

9、ax= 8.3mm V 400 T.2，剛度滿足規(guī)定4、頂板處滑梁頂板處滑梁采用3道雙拼32a工字鋼，32a工字鋼參數(shù)：Ix=11080cm4 Wx = 692.5cm3砼荷載 q 砼=26.5*0.4=10.6kPa模板荷載q模=4.1kN/m計算跨度 l=2.87m/3=0.96m計算荷載 q= (10.6+2+2+2) *0.96+4.1=20.04kN/m紹構(gòu)、荷載藺圖4 變形(imn) -T 彎矩(kbT in)t- rl- rl- f - rl- rt 形形矩矩力力 變變彎na 大大大大太大 m瞽瞽瞽瞽瞽此翦方ON)x = 3.i|2.Quint x=3.4 -1.9mm x=0

10、.SkN.m x=1 -53.UkN.n 26.6KN X=G -38 _8kN x=1R1=39.9KNR6=27.1KN強度滿足規(guī)定。應(yīng)力q = L2*，05*534*1000 = 48.5MPa 0=145MPa，692.5 * 2fmax= 2.9mm 400 a5皿剛度滿足規(guī)定二、橫梁1.后下橫梁后下橫梁采用雙拼45a工字鋼。后下橫梁必須滿足掛籃行走時底模荷載或箱梁澆注時荷載 產(chǎn)生B勺內(nèi)力。工況一：掛籃走行階段此時掛籃處在空載狀態(tài)，掛籃及翼模后吊桿約束解除，掛籃底模荷載完全由掛籃前吊桿和后吊桿承受。受力圖如下（單位mm）：45a工字鋼抗彎截面系數(shù)W=1430cm3，慣性矩I=32240cm4,容許應(yīng)力0=i45MPa。底模自重：q1= (52.3X6.5X34 + 0.008X5X 12X7800)X 10-2/2/12=6.38KN/m工字鋼自重：q2=2x80.4x10-3x10=1.608KN/m形形矩矩力力H1大大大太太大x=6-65-2.3mrii x=13.3G.2kN.ri x=12.8-15.8kN.niX=6.6548.2kN x=12.8-U8_2kN