塔吊基礎施工方案培訓資料(doc 41)

1、可發(fā)科技一期新建廠房H區(qū)工程 塔吊基礎施工方案PAGE PAGE 45宿遷華夏建設（集團）工程有限公司 可發(fā)科技技（宿遷遷）有限限公司廠廠區(qū)一期期工程HH區(qū)塔吊吊基礎施施工方案案編制：審核：審批: 宿遷華夏夏建設（集集團）工工程有限限公司二零一五五年四月月目錄TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc416351714 一、編制制依據(jù) PAGEREF _Toc416351714 h 33 HYPERLINK l _Toc416351715 二、工程程概況 PAGEREF _Toc416351715 h 33 HYPERLINK l _Toc416351716 1、基本本概

2、況 PAGEREF _Toc416351716 h 33 HYPERLINK l _Toc416351717 2、地質(zhì)質(zhì)、水文文資料 PAGEREF _Toc416351717 h 33 HYPERLINK l _Toc416351718 三、塔吊吊選型及及技術(shù)性性能指標標 PAGEREF _Toc416351718 h 4 HYPERLINK l _Toc416351719 1、塔吊吊選型 PAGEREF _Toc416351719 h 44 HYPERLINK l _Toc416351720 2、QTTZ633塔吊、QTZZ40塔塔吊技術(shù)術(shù)參數(shù) PAGEREF _Toc416351720

3、h 44 HYPERLINK l _Toc416351721 四、土方方開挖及及塔基施施工 PAGEREF _Toc416351721 h 7 HYPERLINK l _Toc416351722 1、土方方開挖 PAGEREF _Toc416351722 h 77 HYPERLINK l _Toc416351723 2、塔吊吊基礎施施工 PAGEREF _Toc416351723 h 7 HYPERLINK l _Toc416351724 五、塔吊吊的變形形觀察 PAGEREF _Toc416351724 h 77 HYPERLINK l _Toc416351725 六、接地地裝置 PAGER

4、EF _Toc416351725 h 77 HYPERLINK l _Toc416351726 七、QTTZ633塔吊基基礎配筋筋驗算（平平面布置置見總平平圖） PAGEREF _Toc416351726 h 77 HYPERLINK l _Toc416351727 7.1、6*66m矩形形板式基基礎計算算書（1m厚承承臺） PAGEREF _Toc416351727 h 77 HYPERLINK l _Toc416351728 7.2、6*66m矩形形板式基基礎計算算書(11.5mm厚) PAGEREF _Toc416351728 h 17 HYPERLINK l _Toc416351729

5、 7.3、6*66m矩形形板式基基礎計算算書(11.355m厚) PAGEREF _Toc416351729 h 26 HYPERLINK l _Toc416351730 八、QTTZ400塔吊基基礎配筋筋驗算 PAGEREF _Toc416351730 h 335廠房塔吊吊基礎施施工方案案一、編制制依據(jù)1、建建筑機械械使用安安全技術(shù)術(shù)規(guī)程JJGJ333-2201222、施施工現(xiàn)場場臨時用用電安全全技術(shù)規(guī)規(guī)程 JGJJ46-200053、QQTZ633塔式起起重機使使用說明明書、QTTZ400塔式起起重機使使用說明明書4、工程程現(xiàn)有圖紙紙5、 地地質(zhì)勘探探報告。二、工程程概況1、基本本概況可發(fā)

6、科技技(宿遷遷)有限限公司廠廠區(qū)一期期新建工工程(HH區(qū))位位于玄武武湖西路路以南、民便河河以北、莫干山山路以東東、五指山山路以西西，場地地占地面面積13312778.889,總建筑筑面積22610031.73平方米米。本工程程共由112棟單單體廠房房，11棟棟附屬用用房組成成。本工程程建設單單位是可可發(fā)科技技(宿遷遷)有限限公司,監(jiān)理單單位是宿宿遷市建建設工程程監(jiān)理咨咨詢中心心有限公公司，總承包包單位是是宿遷華華夏建設設(集團團)工程程有限公公司，工程開開工日期期為20015年年3月221日.為了加加快施工工進度,提高垂垂直運輸輸效率，本工程程擬選用用18臺臺QTZZ63塔塔吊(三三種型號號

7、)，二臺QTTZ400塔吊（一一種型號號）。2、地質(zhì)質(zhì)、水文文資料地耐力允允許值：根據(jù)勘勘探報告告各層土土的平均均厚度見見地勘報報告,地地基承載載力見下下表三、塔吊吊選型及及技術(shù)性性能指標標1、塔吊吊選型由于本工工程廠房房南北向向較長(1600m長),東西西向為448m,但樓層層高度不不高.結(jié)結(jié)合現(xiàn)場場實際情情況以及及本工程程工期要要求為平平行施工工，本工工程設置置18臺QTZ63塔式式起重機機?？紤]慮到塔吊吊的利用用率，本工程程選用臂臂長為555m長長，高度度根據(jù)樓樓層高度度不同分分別設置置高度在228m-35m。2、QTTZ633塔吊、QQTZ440塔吊吊技術(shù)參參數(shù)2.1、QTZZ63塔機

8、機為水平平起重臂臂、小車車變幅，該該機的特特色有：2.1.1.性能參參數(shù)及技技術(shù)指標標國內(nèi)領領先，最最大工作作幅度555m，最大大起重量量為6tt。2.2.2.該機機有地下下澆注基基礎固定定式、底底架固定定獨立式式、外墻墻附著等等工作方方式，適適用各種種不同的的施工對對象，獨獨立式的的起升高高度為228m，附著著式的起起升高度度為1220m。該機主要要特點如如下：2.1.3、塔機機的自身身加節(jié)采采用液壓壓頂升,使塔身身能隨著著建筑物物高度的的升高而而升高，塔塔機的起起重性能能在各種種高度下下保持不不變。2.1.4、剛性雙雙拉桿懸懸掛大幅幅度起重重臂，起起重臂剛剛度好，自自重輕，斷斷面小，風風阻

9、小，外外形美觀觀，長度度有幾種種變化，滿滿足不同同施工要要求；2.1.5、安全全裝置具具有起高高限制器器、變幅幅小車行行程限位位器、力力矩限制制器、起起重量限限制器裝裝置等安安全保護護裝置，可可保證工工作安全全可靠。2.2、QTZZ63塔吊吊主要技技術(shù)參數(shù)數(shù) 2.3、QTZZ40塔吊吊主要技技術(shù)參數(shù)數(shù) 部件單位參數(shù)公稱起重重力矩KKN.mmKN.MM400最大起重重量T4最大幅度度下的額額定起重重量T0.9002工作幅度度M3 42起升高度度獨立式M28附著式M120起升速度度倍率24起升速度度M/miin70357.53517.553.755最大起重重量T122244轉(zhuǎn)速R/miin0.37

10、75/00.755變速M/miin38/119起升速度度M/miin0.6重量平衡重T6.4整機重量量T18.88最大回轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)半徑M42.994后臂回轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)半徑M10.7733最大工作作風速M/s20爬升風速速M/s13工作環(huán)境境溫度-20+400四、土方方開挖及及塔基施施工1、土方方開挖本工程基基礎開挖挖過程中中，進行行塔吊位位置確定定，考慮慮到基坑坑的開挖挖深度以及及放坡要要求,因因此各棟棟樓塔吊吊基礎中中心距承承臺外邊邊線距離離確保在在5m范范圍以外外，位置詳詳見總平平面布置置圖。2、塔吊吊基礎施施工2.1、樓塔吊基基礎根據(jù)據(jù)塔吊基礎圖圖施工,塔基上上表面要要求平整整，其最最大誤差差5mmm

11、。2.2、塔吊基基礎周邊邊預留集集水坑，并并做好排排水溝，便便于基礎礎排水工工作。五、塔吊吊的變形形觀察塔吊在安安裝完及及安裝后后每星期期進行一一次垂直直度觀測測，并做做好垂直直度觀測測記錄；在每次次大風或或連續(xù)大大雨后應應對塔吊吊的垂直直度、基基礎標高高等作全全面觀測測，發(fā)現(xiàn)現(xiàn)問題及及時與項項目技術(shù)術(shù)部及安安全部聯(lián)聯(lián)系解決決。六、接地地裝置塔機避雷雷針的接接地和保保護接地地采用-40*3鍍鋅鋅扁鐵，利利用48鋼鋼管打入入地下（埋埋深至少少3米），扁扁鐵與鋼鋼管及塔塔身的連連接采用用焊接，要要求塔吊吊的接地地電阻不不得大于于4。七、QTTZ633塔吊基礎礎配筋驗驗算（平平面布置置見總平平圖）7

12、.1、6*66m矩形形板式基基礎計算算書（11m厚承承臺）計算依據(jù)據(jù)： 1、塔塔式起重重機混凝凝土基礎礎工程技技術(shù)規(guī)程程JGGJ/TT1877-20009 2、混混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)設計計規(guī)范GB50010-2010 3、建建筑地基基基礎設設計規(guī)范范GBB500007-20111一、塔機機屬性塔機型號號QTZ663塔機獨立立狀態(tài)的的最大起起吊高度度H0(m)40塔機獨立立狀態(tài)的的計算高高度H(m)43塔身桁架架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架架結(jié)構(gòu)寬寬度B(m)1.6二、塔機機荷載 11、塔機機傳遞至至基礎荷荷載標準準值工作狀態(tài)態(tài)塔機自重重標準值值Fk1(kkN)401.4起重荷載載標準值值Fqk(kkN)60豎向

13、荷載載標準值值Fk(kNN)461.4水平荷載載標準值值Fvk(kkN)18.9927傾覆力矩矩標準值值Mk(kNNm)674.0777非工作狀狀態(tài)豎向荷載載標準值值Fk(kkN)401.4水平荷載載標準值值Fvk(kN)45.2246傾覆力矩矩標準值值Mk(kkNmm)615.9299 22、塔機機傳遞至至基礎荷荷載設計計值工作狀態(tài)態(tài)塔機自重重設計值值F1(kNN)1.355Fk111.3354401.45411.899起重荷載載設計值值FQ(kNN)1.355FQkk1.33566081豎向荷載載設計值值F(kkN)541.89+816222.899水平荷載載設計值值Fv(kNN)1.35

14、5Fvkk1.335118.992725.5511傾覆力矩矩設計值值M(kkNmm)1.355Mk1.3556774.00779100.0004非工作狀狀態(tài)豎向荷載載設計值值F(kN)1.355Fk1.3354401.45411.899水平荷載載設計值值Fv(kkN)1.355Fvkk1.335445.224661.0822傾覆力矩矩設計值值M(kNm)1.355Mk1.3356615.92998311.5004三、基礎礎驗算 HYPERLINK file:/D:PINMINGCSC2014OutPut基礎布置置圖.ddwg 基礎礎布置圖圖基礎布置置基礎長ll(m)6基礎寬bb(m)6基礎高度

15、度h(mm)1基礎參數(shù)數(shù)基礎混凝凝土強度度等級C35基礎混凝凝土自重重c(kNN/m33)25基礎上部部覆土厚厚度h(m)2.8基礎上部部覆土的的重度(kkN/mm3)19基礎混凝凝土保護護層厚度度(mmm)40地基參數(shù)數(shù)修正后的的地基承承載力特特征值ffa(kPPa)100軟弱下臥臥層基礎底面面至軟弱弱下臥層層頂面的的距離zz(m)5地基壓力力擴散角角()20軟弱下臥臥層頂?shù)氐鼗休d載力特征征值fazkk(kPPa)130軟弱下臥臥層頂面面處修正正后的地地基承載載力特征征值faz(kkPa)329.5地基變形形基礎傾斜斜方向一一端沉降降量S1(mmm)20基礎傾斜斜方向另另一端沉沉降量SS2

16、(mmm)20基礎傾斜斜方向的的基底寬寬度b(mmm)50000基礎及其其上土的的自重荷荷載標準準值： Gk=bll(hc+h)=66(1225+22.819)=28815.2kNN基礎及其其上土的的自重荷荷載設計計值：GG=1.35GGk=1.3528115.22=38800.52kkN荷載效應應標準組組合時，平平行基礎礎邊長方方向受力力： Mk=6744.0777kNNm Fvkk=Fvk/1.2=118.9927/1.22=155.7772kNN荷載效應應基本組組合時，平平行基礎礎邊長方方向受力力： M=9110.0004kkNmm Fv=Fv/1.2=225.5551/1.22=211

17、.2993kNN基礎長寬寬比：ll/b=6/66=11.11，基礎礎計算形形式為方方形基礎礎。 Wx=lbb2/6=6662/6=36mm3 Wy=bll2/6=6662/6=36mm3相應于荷荷載效應應標準組組合時，同同時作用用于基礎礎X、Y方向的的傾覆力力矩： Mkxx=Mkb/(b2+l2)0.55=6774.00776/(62+62)0.55=4776.6644kkNmm Mkyy=Mkl/(b2+l2)0.55=6774.00776/(62+62)0.55=4776.6644kkNmm 1、偏心距距驗算相應于荷荷載效應應標準組組合時，基基礎邊緣緣的最小小壓力值值： Pkmmin=(F

18、kk+Gk)/AA-Mkkx/WWx-Mkyy/Wy =(4461.4+228155.2)/366-4776.6644/36-4766.6444/336=664.5536kkPa0偏心荷載載合力作作用點在在核心區(qū)區(qū)內(nèi)。 2、基礎底底面壓力力計算 PPkmiin=664.5536kkPa Pkmmax=(Fkk+Gk)/AA+Mkkx/WWx+Mkyy/Wy =(4461.4+228155.2)/366+4776.6644/36+4766.6444/336=1117.4977kPaa 3、基礎軸軸心荷載載作用應應力 Pk=(FFk+Gk)/(lb)=(4461.4+228155.2)/(666)

19、=911.0117kNN/m22 4、基礎底底面壓力力驗算 (1)、修正正后地基基承載力力特征值值 fa=1000.000kPPa (2)、軸心心作用時時地基承承載力驗驗算 Pk=911.0117kPPaffa=1000kPPa滿足要求求！ (3)、偏心心作用時時地基承承載力驗驗算 Pkmmax=1177.4997kPPa11.2ffa=1.21100=1200kPaa滿足要求求！ 5、基礎抗抗剪驗算算基礎有效效高度：h0=h-=110000-(440+225/22)=9948mmm X軸方方向凈反反力： Pxmmin=(FFk/A-(Mkk+Fvkkhh)/WWx)=11.355(4461.

20、4000/366.0000-(6744.0777+115.77731.0000)/366.0000)=-8.5677kN/m2 Pxmmax=(FFk/A+(Mkk+Fvkkhh)/WWx)=11.355(4461.4000/366.0000+(6744.0777+115.77731.0000)/366.0000)=43.1722kN/m2假設Pxxminn=0,偏心安安全，得得 P1xx=(b+BB)/22)Pxxmaxx/b=(66.0000+11.6000)/2)43.1722/6.0000=277.3442kNN/m22 Y軸方方向凈反反力： Pymmin=(FFk/A-(Mkk+Fv

21、kkhh)/WWy)=11.355(4461.4000/366.0000-(6744.0777+115.77731.0000)/366.0000)=-8.5677kN/m2 Pymmax=(FFk/A+(Mkk+Fvkkhh)/WWy)=11.355(4461.4000/366.0000+(6744.0777+115.77731.0000)/366.0000)=43.1722kN/m2假設Pyyminn=0,偏心安安全，得得 P1yy=(l+BB)/22)Pyymaxx/l=(66.0000+11.6000)/2)43.1722/6.0000=277.3442kNN/m22基底平均均壓力設設計

22、值： px=(PPxmaax+PP1x)/2=(43.1722+277.3442)/2=335.2257kkN/mm2 py=(PPymaax+PP1y)/2=(43.1722+277.3442)/2=335.2257kkPa基礎所受受剪力： Vx=|ppx|(bb-B)l/22=355.2557(6-11.6)6/2=4465.3933kN Vy=|ppy|(ll-B)b/22=355.2557(6-11.6)6/2=4465.3933kN X軸方方向抗剪剪： h0/l=9488/60000=0.11584 0.225ccfclh0=0.251116.77600009488=2337477.

23、4kkNVVx=4665.3393kkN滿足要求求！ Y軸方方向抗剪剪： h0/b=9488/60000=0.11584 0.225ccfcbh0=0.251116.77600009488=2337477.4kkNVVy=4665.3393kkN滿足要求求！ 6、軟弱下下臥層驗驗算基礎底面面處土的的自重壓壓力值：pc=dm=1.5119=228.55kPaa下臥層頂頂面處附附加壓力力值： pz=lbb(Pkk-pc)/(b+2zttan)(ll+2zztann) =(66(91.0177-288.5)/(6+255taan200)(6+255taan200)=244.222kPaa軟弱下臥臥層

24、頂面面處土的的自重壓壓力值：pcz=zz=55199=955kPaa軟弱下臥臥層頂面面處修正正后地基基承載力力特征值值 fazz=fazzk+b(bb-3)+ddm(d+z-00.5) =1300.000+0.3019.00(6.00-3)+1.660119.000(5.000+11.500-0.5)=3299.500kPaa作用在軟軟弱下臥臥層頂面面處總壓壓力：ppz+pczz=244.222+955=1119.222kPPaffaz=3329.5kPPa滿足要求求！ 7、地基變變形驗算算傾斜率：tann=|S1-S2|/bb=|20-20|/50000=000.0001滿足要求求！四、基礎

25、礎配筋驗驗算基礎底部部長向配配筋HRB3335 2552000基礎底部部短向配配筋HRB3335 2552000基礎頂部部長向配配筋HRB3335 2552000基礎頂部部短向配配筋HRB3335 2552000 1、基礎彎彎距計算算基礎X向向彎矩： M=(bb-B)2pxl/88=(66-1.6)22355.255766/8=5111.9332kNNm基礎Y向向彎矩： M=(ll-B)2pyb/88=(66-1.6)22355.255766/8=5111.9332kNNm 2、基礎配配筋計算算 (1)、底面面長向配配筋面積積 S11=|MM|/(1fcbh02)=5511.93221006/

26、(11166.760000994822)=00.0006 1=1-(1-2SS1)0.55=1-(1-200.0006)00.5=0.0006 S11=1-1/2=1-00.0006/22=0.9977 AS11=|MM|/(S11h0fy1)=5111.93321106/(00.999799483000)=118055mm22基礎底需需要配筋筋：A1=maax(118055，bhh0)=mmax(18005，0.000155600009488)=885322mm22基礎底長長向?qū)嶋H際配筋：As1=152209mmm2A1=85532mmm2滿足要求求！ (2)、底面面短向配配筋面積積 S22

27、=|MM|/(1fclh02)=5511.93221006/(11166.760000994822)=00.0006 2=1-(1-2SS2)0.55=1-(1-200.0006)00.5=0.0006 S22=1-2/2=1-00.0006/22=0.9977 AS22=|MM|/(S22h0fy2)=5111.93321106/(00.999799483000)=118055mm22基礎底需需要配筋筋：A2=maax(118055，lhh0)=mmax(18005，0.000155600009488)=885322mm22基礎底短短向?qū)嶋H際配筋：AS2=152209mmm2A2=85532

28、mmm2滿足要求求！ (3)、頂面面長向配配筋面積積基礎頂長長向?qū)嶋H際配筋：AS3=152209mmm20.5ASS1=0.551552099=76605mmm2滿足要求求！ (4)、頂面面短向配配筋面積積基礎頂短短向?qū)嶋H際配筋：AS4=152209mmm20.5ASS2=0.551552099=76605mmm2滿足要求求！ (5)、基礎礎豎向連連接筋配配筋面積積基礎豎向向連接筋筋為雙向向1005000。五、配筋筋示意圖圖 HYPERLINK file:/D:PINMINGCSC2014OutPut基礎配筋筋圖.ddwg 基礎礎配筋圖圖7.2、6*66m矩形形板式基基礎計算算書(11.5mm

29、厚)計算依據(jù)據(jù)： 1、塔塔式起重重機混凝凝土基礎礎工程技技術(shù)規(guī)程程JGGJ/TT1877-20009 2、混混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)設計計規(guī)范GB50010-2010 3、建建筑地基基基礎設設計規(guī)范范GBB500007-20111一、塔機機屬性塔機型號號QTZ663塔機獨立立狀態(tài)的的最大起起吊高度度H0(m)40塔機獨立立狀態(tài)的的計算高高度H(m)43塔身桁架架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架架結(jié)構(gòu)寬寬度B(m)1.6二、塔機機荷載 11、塔機機傳遞至至基礎荷荷載標準準值工作狀態(tài)態(tài)塔機自重重標準值值Fk1(kkN)401.4起重荷載載標準值值Fqk(kkN)60豎向荷載載標準值值Fk(kNN)461.4水平荷載載標準值

30、值Fvk(kkN)18.9927傾覆力矩矩標準值值Mk(kNNm)674.0777非工作狀狀態(tài)豎向荷載載標準值值Fk(kkN)401.4水平荷載載標準值值Fvk(kN)45.2246傾覆力矩矩標準值值Mk(kkNmm)615.9299 22、塔機機傳遞至至基礎荷荷載設計計值工作狀態(tài)態(tài)塔機自重重設計值值F1(kNN)1.355Fk111.3354401.45411.899起重荷載載設計值值FQ(kNN)1.355FQkk1.33566081豎向荷載載設計值值F(kkN)541.89+816222.899水平荷載載設計值值Fv(kNN)1.355Fvkk1.335118.992725.5511傾覆

31、力矩矩設計值值M(kkNmm)1.355Mk1.3356674.07779100.0004非工作狀狀態(tài)豎向荷載載設計值值F(kN)1.355Fk1.3354401.45411.899水平荷載載設計值值Fv(kkN)1.355Fvkk1.335445.224661.0822傾覆力矩矩設計值值M(kNm)1.355Mk1.3356615.92998311.5004三、基礎礎驗算 HYPERLINK file:/D:PINMINGCSC2014OutPut基礎布置置圖.ddwg 基礎礎布置圖圖基礎布置置基礎長ll(m)6基礎寬bb(m)6基礎高度度h(mm)1.5基礎參數(shù)數(shù)基礎混凝凝土強度度等級C3

32、5基礎混凝凝土自重重c(kNN/m33)25基礎上部部覆土厚厚度h(m)2.8基礎上部部覆土的的重度(kkN/mm3)19基礎混凝凝土保護護層厚度度(mmm)40地基參數(shù)數(shù)修正后的的地基承承載力特特征值ffa(kPPa)100軟弱下臥臥層基礎底面面至軟弱弱下臥層層頂面的的距離zz(m)5地基壓力力擴散角角()20軟弱下臥臥層頂?shù)氐鼗休d載力特征征值fazkk(kPPa)130軟弱下臥臥層頂面面處修正正后的地地基承載載力特征征值faz(kkPa)329.5地基變形形基礎傾斜斜方向一一端沉降降量S1(mmm)20基礎傾斜斜方向另另一端沉沉降量SS2(mmm)20基礎傾斜斜方向的的基底寬寬度b(mm

33、m)50000基礎及其其上土的的自重荷荷載標準準值： Gk=bll(hc+h)=66(1.55255+2.8119)=32665.22kN基礎及其其上土的的自重荷荷載設計計值：GG=1.35GGk=1.3532665.22=44408.02kkN荷載效應應標準組組合時，平平行基礎礎邊長方方向受力力： Mk=6744.0777kNNm Fvkk=Fvkk/1.2=118.9927/1.22=155.7772kNN荷載效應應基本組組合時，平平行基礎礎邊長方方向受力力： M=9110.0004kkNmm Fv=Fv/1.2=225.5551/1.22=211.2993kNN基礎長寬寬比：ll/b=6

34、/66=11.11，基礎礎計算形形式為方方形基礎礎。 Wx=lbb2/6=6662/6=36mm3 Wy=bll2/6=6662/6=36mm3相應于荷荷載效應應標準組組合時，同同時作用用于基礎礎X、Y方向的的傾覆力力矩： Mkxx=Mkb/(b2+l2)0.55=6774.00776/(62+62)0.55=4776.6644kkNmm Mkyy=Mkl/(b2+l2)0.55=6774.00776/(62+62)0.55=4776.6644kkNmm 1、偏心距距驗算相應于荷荷載效應應標準組組合時，基基礎邊緣緣的最小小壓力值值： Pkmmin=(Fkk+Gk)/AA-Mkkx/WWx-Mk

35、yy/Wy =(4461.4+332655.2)/366-4776.6644/36-4766.6444/336=777.0036kkPa0偏心荷載載合力作作用點在在核心區(qū)區(qū)內(nèi)。 2、基礎底底面壓力力計算 Pkmmin=77.0366kPaa Pkmmax=(Fkk+Gk)/AA+Mkkx/WWx+Mkyy/Wy =(4461.4+332655.2)/366+4776.6644/36+4766.6444/336=1129.9977kPaa 3、基礎軸軸心荷載載作用應應力 Pk=(FFk+Gk)/(lb)=(4461.4+332655.2)/(666)=1003.5517kkN/mm2 4、基礎底

36、底面壓力力驗算 (1)、修正正后地基基承載力力特征值值 fa=1000.000kPPa (2)、軸心心作用時時地基承承載力驗驗算 Pk=988.2117kPPafa=1000kPPa (3)、偏心心作用時時地基承承載力驗驗算 Pkmmax=1188.9332kPPa11.2ffa=1.21100=1200kPaa 5、基礎抗抗剪驗算算基礎有效效高度：h0=h-=115000-(440+220/22)=114500mm X軸方方向凈反反力： Pxmmin=(FFk/A-(Mkk+Fvkkhh)/WWx)=11.355(4461.4000/366.0000-(6744.0777+115.77731

37、.5500)/366.0000)=-8.8633kN/m2 Pxmmax=(FFk/A+(Mkk+Fvkkhh)/WWx)=11.355(4461.4000/366.0000+(6744.0777+115.77731.5500)/366.0000)=43.4688kN/m2假設Pxxminn=0,偏心安安全，得得 P1xx=(b+BB)/22)Pxxmaxx/b=(66.0000+11.6000)/2)43.4688/6.0000=277.5229kNN/m22 Y軸方方向凈反反力： Pymmin=(FFk/A-(Mkk+Fvkkhh)/WWy)=11.355(4461.4000/366.00

38、00-(6744.0777+115.77731.5500)/366.0000)=-8.8633kN/m2 Pymmax=(FFk/A+(Mkk+Fvkhh)/WWy)=11.355(4461.4000/366.0000+(6744.0777+115.77731.5500)/366.0000)=43.4688kN/m2假設Pyyminn=0,偏心安安全，得得 P1yy=(l+BB)/22)Pyymaxx/l=(66.0000+11.6000)/2)43.4688/6.0000=277.5229kNN/m22基底平均均壓力設設計值： px=(PPxmaax+PP1x)/2=(43.4688+277

39、.5229)/2=335.4499kkN/mm2 py=(PPymaax+PP1y)/2=(43.4688+277.5229)/2=335.4499kkPa基礎所受受剪力： Vx=|ppx|(bb-B)l/22=355.4999(6-11.6)6/2=4468.5811kN Vy=|ppy|(ll-B)b/22=355.4999(6-11.6)6/2=4468.5811kN X軸方方向抗剪剪： h0/l=14550/660000=0.24224 0.225ccfclh0=0.251116.776000014550=3363222.55kNVx=4668.5581kkN滿足要求求！ Y軸方方向抗

40、剪剪： h00/b=14550/660000=0.24224 0.225ccfcbh0=0.251116.776000014550=3363222.55kNVy=4668.5581kkN滿足要求求！ 6、軟弱下下臥層驗驗算基礎底面面處土的的自重壓壓力值：pc=dm=1.5119=228.55kPaa下臥層頂頂面處附附加壓力力值： pz=lbb(Pkk-pc)/(b+2zttan)(ll+2zztann) =(66(1033.5117-228.55)/(66+25ttan220)(66+25ttan220)=229.0063kkPa軟弱下臥臥層頂面面處土的的自重壓壓力值：pcz=zz=55199

41、=955kPaa軟弱下臥臥層頂面面處修正正后地基基承載力力特征值值 fazz=fazzk+b(bb-3)+ddm(d+z-00.5) =1300.000+0.3019.00(6.00-3)+1.660119.000(5.000+11.500-0.5)=3299.500kPaa作用在軟軟弱下臥臥層頂面面處總壓壓力：ppz+pczz=299.0663+995=1124.0633kPaafaaz=3329.5kPPa滿足要求求！ 7、地基變變形驗算算傾斜率：tann=|S1-S2|/bb=|20-20|/50000=000.0001滿足要求求！四、基礎礎配筋驗驗算基礎底部部長向配配筋HRB3335

42、2001880基礎底部部短向配配筋HRB3335 2001880基礎頂部部長向配配筋HRB3335 2001880基礎頂部部短向配配筋HRB3335 2001880 1、基礎彎彎距計算算基礎X向向彎矩： M=(bb-B)2pxl/88=(66-1.6)22355.499966/8=5155.4339kNNm基礎Y向向彎矩： M=(ll-B)2pyb/88=(66-1.6)22355.499966/8=5155.4339kNNm 2、基礎配配筋計算算 (1)、底面面長向配配筋面積積 S11=|MM|/(1fcbh02)=5515.43991006/(11166.7600001145002)=00

43、.0002 1=1-(1-2SS1)0.55=1-(1-200.0002)00.5=0.0002 S11=1-1/2=1-00.0002/22=0.9999 AS11=|MM|/(S11h0fy1)=5155.43391106/(00.99991145003000)=11886mmm2基礎底需需要配筋筋：A1=maax(111866，bhh0)=mmax(11886，0.0001556000014550)=130050mmm2基礎底長長向?qū)嶋H際配筋：As1=134450mmm2A1=1330500mm22 (2)、底面面短向配配筋面積積 S22=|MM|/(1fclh02)=5515.4399

44、1006/(11166.7600001145002)=00.0002 2=1-(1-2SS2)0.55=1-(1-200.0002)00.5=0.0002 S22=1-2/2=1-00.0002/22=0.9999 AS22=|MM|/(S22h0fy2)=5155.43391106/(00.99991145003000)=11886mmm2基礎底需需要配筋筋：A2=maax(111866，lhh0)=mmax(11886，0.0001556000014550)=130050mmm2基礎底短短向?qū)嶋H際配筋：AS2=134450mmm2A2=1330500mm22 (3)、頂面面長向配配筋面積積

45、基礎頂長長向?qū)嶋H際配筋：AS3=107781mmm20.5ASS1=0.551007811=53390mmm2滿足要求求！ (4)、頂面面短向配配筋面積積基礎頂短短向?qū)嶋H際配筋：AS4=107781mmm20.5ASS2=0.551007811=53390mmm2滿足要求求！ (5)、基礎礎豎向連連接筋配配筋面積積基礎豎向向連接筋筋為雙向向1005000。五、配筋筋示意圖圖 HYPERLINK file:/D:PINMINGCSC2014OutPut基礎配筋筋圖.ddwg 基礎礎配筋圖圖7.3、6*66m矩形形板式基基礎計算算書(11.355m厚)計算依據(jù)據(jù)： 1、塔塔式起重重機混凝凝土基礎礎

46、工程技技術(shù)規(guī)程程JGGJ/TT1877-20009 2、混混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)設計計規(guī)范GB50010-2010 3、建建筑地基基基礎設設計規(guī)范范GBB500007-20111一、塔機機屬性塔機型號號QTZ663塔機獨立立狀態(tài)的的最大起起吊高度度H0(m)40塔機獨立立狀態(tài)的的計算高高度H(m)43塔身桁架架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架架結(jié)構(gòu)寬寬度B(m)1.6二、塔機機荷載 11、塔機機傳遞至至基礎荷荷載標準準值工作狀態(tài)態(tài)塔機自重重標準值值Fk1(kkN)401.4起重荷載載標準值值Fqk(kkN)60豎向荷載載標準值值Fk(kNN)461.4水平荷載載標準值值Fvk(kkN)18.9927傾覆力矩矩標準值值

47、Mk(kNNm)674.0777非工作狀狀態(tài)豎向荷載載標準值值Fk(kkN)401.4水平荷載載標準值值Fvk(kN)45.2246傾覆力矩矩標準值值Mk(kkNmm)615.9299 22、塔機機傳遞至至基礎荷荷載設計計值工作狀態(tài)態(tài)塔機自重重設計值值F1(kNN)1.355Fk111.3354401.45411.899起重荷載載設計值值FQ(kNN)1.355FQkk1.33566081豎向荷載載設計值值F(kkN)541.89+816222.899水平荷載載設計值值Fv(kNN)1.355Fvkk1.335118.992725.5511傾覆力矩矩設計值值M(kkNmm)1.355Mk1.3

48、356674.07779100.0004非工作狀狀態(tài)豎向荷載載設計值值F(kN)1.355Fk1.3354401.45411.899水平荷載載設計值值Fv(kkN)1.355Fvkk1.335445.224661.0822傾覆力矩矩設計值值M(kNm)1.355Mk1.3356615.92998311.5004三、基礎礎驗算 HYPERLINK file:/D:PINMINGCSC2014OutPut基礎布置置圖.ddwg 基礎礎布置圖圖基礎布置置基礎長ll(m)6基礎寬bb(m)6基礎高度度h(mm)1.355基礎參數(shù)數(shù)基礎混凝凝土強度度等級C35基礎混凝凝土自重重c(kNN/m33)25基

49、礎上部部覆土厚厚度h(m)2.8基礎上部部覆土的的重度(kkN/mm3)19基礎混凝凝土保護護層厚度度(mmm)40地基參數(shù)數(shù)修正后的的地基承承載力特特征值ffa(kPPa)100軟弱下臥臥層基礎底面面至軟弱弱下臥層層頂面的的距離zz(m)5地基壓力力擴散角角()20軟弱下臥臥層頂?shù)氐鼗休d載力特征征值fazkk(kPPa)130軟弱下臥臥層頂面面處修正正后的地地基承載載力特征征值faz(kkPa)329.5地基變形形基礎傾斜斜方向一一端沉降降量S1(mmm)20基礎傾斜斜方向另另一端沉沉降量SS2(mmm)20基礎傾斜斜方向的的基底寬寬度b(mmm)50000基礎及其其上土的的自重荷荷載標準

50、準值： Gk=bll(hc+h)=66(1.335225+22.819)=31130.2kNN基礎及其其上土的的自重荷荷載設計計值：GG=1.35GGk=1.3531330.22=42225.77kkN荷載效應應標準組組合時，平平行基礎礎邊長方方向受力力： Mk=6744.0777kNNm Fvkk=Fvkk/1.2=118.9927/1.22=155.7772kNN荷載效應應基本組組合時，平平行基礎礎邊長方方向受力力： M=9110.0004kkNmm Fv=Fv/1.2=225.5551/1.22=211.2993kNN基礎長寬寬比：ll/b=6/66=11.11，基礎礎計算形形式為方方形

51、基礎礎。 Wx=lbb2/6=6662/6=36mm3 Wy=bll2/6=6662/6=36mm3相應于荷荷載效應應標準組組合時，同同時作用用于基礎礎X、Y方向的的傾覆力力矩： Mkxx=Mkb/(b2+l2)0.55=6774.00776/(62+62)0.55=4776.6644kkNmm Mkyy=Mkl/(b2+l2)0.55=6774.00776/(62+62)0.55=4776.6644kkNmm 1、偏心距距驗算相應于荷荷載效應應標準組組合時，基基礎邊緣緣的最小小壓力值值： Pkmmin=(Fkk+Gk)/AA-Mkkx/WWx-Mkyy/Wy =(4461.4+331300.

52、2)/366-4776.6644/36-4766.6444/336=773.2286kkPa0偏心荷載載合力作作用點在在核心區(qū)區(qū)內(nèi)。 2、基礎底底面壓力力計算 Pkmmin=73.2866kPaa Pkmmax=(Fkk+Gk)/AA+Mkkx/WWx+Mkyy/Wy =(4461.4+331300.2)/366+4776.6644/36+4766.6444/336=1126.2477kPaa 3、基礎軸軸心荷載載作用應應力 Pk=(FFk+Gk)/(lb)=(4461.4+331300.2)/(666)=999.7667kNN/m22 4、基礎底底面壓力力驗算 (1)、修正正后地基基承載力力

53、特征值值 fa=1000.000kPPa (2)、軸心心作用時時地基承承載力驗驗算 Pk=999.7667kPPaffa=1000kPPa滿足要求求！ (3)、偏心心作用時時地基承承載力驗驗算 Pkmmax=1177.2447kPPa1.22fa=1.21100=1200kPaa 5、基礎抗抗剪驗算算基礎有效效高度：h0=h-=113500-(440+118/22)=113011mm X軸方方向凈反反力： Pxmmin=(FFk/A-(Mkk+Fvkkhh)/WWx)=11.355(4461.4000/366.0000-(6744.0777+115.77731.3350)/366.0000)=

54、-8.7744kN/m2 Pxmmax=(FFk/A+(Mkk+Fvkkhh)/WWx)=11.355(4461.4000/366.0000+(6744.0777+115.77731.3350)/366.0000)=43.3799kN/m2假設Pxxminn=0,偏心安安全，得得 P1xx=(b+BB)/22)Pxxmaxx/b=(66.0000+11.6000)/2)43.3799/6.0000=277.4773kNN/m22 Y軸方方向凈反反力： Pymmin=(FFk/A-(Mkk+Fvkkhh)/WWy)=11.355(4461.4000/366.0000-(6744.0777+115

55、.77731.3350)/366.0000)=-8.7744kN/m2 Pymmax=(FFk/A+(Mkk+Fvkkhh)/WWy)=11.355(4461.4000/366.0000+(6744.0777+115.77731.3350)/366.0000)=43.3799kN/m2假設Pyyminn=0,偏心安安全，得得 P1yy=(l+BB)/22)Pyymaxx/l=(66.0000+11.6000)/2)43.3799/6.0000=277.4773kNN/m22基底平均均壓力設設計值： px=(PPxmaax+PP1x)/2=(43.3799+277.4773)/2=335.442

56、6kkN/mm2 py=(PPymaax+PP1y)/2=(43.3799+277.4773)/2=335.4426kkPa基礎所受受剪力： Vx=|ppx|(bb-B)l/22=355.4226(6-11.6)6/2=4467.6244kN Vy=|ppy|(ll-B)b/22=355.4226(6-11.6)6/2=4467.6244kN X軸方方向抗剪剪： h0/l=13001/660000=0.21774 0.225ccfclh0=0.251116.776000013001=3325990.005kNNVxx=4667.6624kkN滿足要求求！ Y軸方方向抗剪剪： h0/b=1300

57、1/660000=0.21774 0.225ccfcbh0=0.251116.776000013001=3325990.005kNNVyy=4667.6624kkN滿足要求求！ 6、軟弱下下臥層驗驗算基礎底面面處土的的自重壓壓力值：pc=dm=1.5119=228.55kPaa下臥層頂頂面處附附加壓力力值： pz=lbb(Pkk-pc)/(b+2zttan)(ll+2zztann) =(66(99.7677-288.5)/(6+255taan200)(6+255taan200)=277.611kPaa軟弱下臥臥層頂面面處土的的自重壓壓力值：pcz=zz=55199=955kPaa軟弱下臥臥層頂

58、面面處修正正后地基基承載力力特征值值 fazz=fazzk+b(bb-3)+ddm(d+z-00.5) =1300.000+0.3019.00(6.00-3)+1.660119.000(5.000+11.500-0.5)=3299.500kPaa作用在軟軟弱下臥臥層頂面面處總壓壓力：ppz+pczz=277.611+955=1222.661kPPaffaz=3329.5kPPa滿足要求求！ 7、地基變變形驗算算傾斜率：tann=|S1-S2|/bb=|20-20|/50000=000.0001滿足要求求！四、基礎礎配筋驗驗算基礎底部部長向配配筋HRB3335 1881880基礎底部部短向配配筋

59、HRB3335 1881880基礎頂部部長向配配筋HRB3335 1881880基礎頂部部短向配配筋HRB3335 1881880 1、基礎彎彎距計算算基礎X向向彎矩： M=(bb-B)2pxl/88=(66-1.6)22355.422666/8=5144.3887kNNm基礎Y向向彎矩： M=(ll-B)2pyb/88=(66-1.6)22355.422666/8=5144.3887kNNm 2、基礎配配筋計算算 (1)、底面面長向配配筋面積積 S11=|MM|/(1fcbh02)=5514.38771006/(11166.7600001130112)=00.0003 1=1-(1-2SS1

60、)0.55=1-(1-200.0003)00.5=0.0003 S11=1-1/2=1-00.0003/22=0.9988 AS11=|MM|/(S11h0fy1)=5144.38871106/(00.99981130113000)=13220mmm2基礎底需需要配筋筋：A1=maax(113200，bhh0)=mmax(13220，0.0001556000013001)=117709mmm2基礎底長長向?qū)嶋H際配筋：As1=129932mmm2A1=1117099mm22 (2)、底面面短向配配筋面積積 S22=|MM|/(1fclh02)=5514.38771006/(11166.76000