廣東省設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)化01-裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋上部結(jié)構(gòu)宣貫課件

1、 中交公路規(guī)劃設(shè)計(jì)院有限公司2014年8月27日廣東省高速公路設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)化宣貫 裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土空心板匯 報 提 綱廣東省高速公路設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)化宣貫 裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土空心板第一章 調(diào)研分析第二章 空心板上部結(jié)構(gòu)通用圖編制第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算第四章 空心板上部結(jié)構(gòu)通用圖優(yōu)化調(diào)整內(nèi)容第五章 空心板通用圖經(jīng)濟(jì)指標(biāo)分析第六章 使用中的注意事項(xiàng)及適用范圍第一章 調(diào)研分析通用圖設(shè)計(jì)現(xiàn)狀及對比分析 2005年，交通運(yùn)輸部專家委員會依托原交通部科研項(xiàng)目“預(yù)應(yīng)力混凝土公路橋梁通用設(shè)計(jì)圖成套技術(shù)研究”，組織國內(nèi)部分設(shè)計(jì)院，在對標(biāo)準(zhǔn)圖全國性調(diào)研的基礎(chǔ)上，開展針對性的關(guān)鍵技術(shù)研究，編制公路橋梁上部結(jié)構(gòu)通用圖。 該

2、通用圖內(nèi)容涉及裝配式鋼筋混凝土簡支板橋上部構(gòu)造、裝配式先張法和后張法預(yù)應(yīng)力混凝土簡支空心板橋上部構(gòu)造、裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土T梁橋上部構(gòu)造（簡支體系、先簡支后結(jié)構(gòu)連續(xù)) 、現(xiàn)澆等截面和裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土箱形連續(xù)梁等四大類常用結(jié)構(gòu)。該項(xiàng)目編制的通用圖經(jīng)多方審核和審定，已于2008年5月前全部正式出版發(fā)行，合計(jì)184冊。第一章 調(diào)研分析通用圖設(shè)計(jì)現(xiàn)狀及對比分析 08版通用圖涵蓋了中小跨徑橋梁中常見的鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)形式，在現(xiàn)階段被多家設(shè)計(jì)單位參照進(jìn)行設(shè)計(jì)，或改造成自己的企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)圖和項(xiàng)目通用圖，應(yīng)用較為廣泛。但經(jīng)過近年來的使用，也陸續(xù)發(fā)現(xiàn)08版通用圖也存在一些突出的問題：1) 部分技術(shù)指標(biāo)不

3、統(tǒng)一： 相同路基寬度對應(yīng)的T梁與裝配式空心板、箱梁的橋梁寬度不同，T梁較空心板、組合箱梁窄25cm，內(nèi)外側(cè)護(hù)欄型式也不一致。（見下圖，以路基寬度33.5m為例）。第一章 調(diào)研分析通用圖設(shè)計(jì)現(xiàn)狀及對比分析2) 部分設(shè)計(jì)參數(shù)規(guī)定不合理：08版通用圖中分布鋼筋基本采用6或8鋼筋，該類鋼筋目前較難采購，實(shí)際中一般用大直徑鋼筋（12）代替，造成保護(hù)層厚度不夠，結(jié)構(gòu)耐久性不足，易發(fā)生混凝土剝落、鋼筋銹蝕。3) 08版通用圖僅涵蓋橋梁上部結(jié)構(gòu)構(gòu)造，缺少橋梁下部結(jié)構(gòu)的圖紙。4) 空心板采用4塊支座：由于施工誤差、養(yǎng)護(hù)不足等原因，許多空心板梁在使用過程中發(fā)生了支座脫空現(xiàn)象，形成“3條腿”受力現(xiàn)象。5) 內(nèi)側(cè)空心

4、板邊板懸臂長度為零，不適應(yīng)曲線橋梁，且無對應(yīng)分離式路基通用圖。6) 體系繁瑣，使用不方便：空心板跨徑涵蓋了6、8、10、13、20m，板寬分99cm和124cm，預(yù)應(yīng)力體系分先張法和后張法，結(jié)構(gòu)體系又分先簡支后橋面連續(xù)體系和先簡支后結(jié)構(gòu)連續(xù)體系，圖紙量大，使用不方便。第一章 調(diào)研分析底板縱裂第一章 調(diào)研分析通車運(yùn)營項(xiàng)目調(diào)研情況第一章 調(diào)研分析底板縱裂通車運(yùn)營項(xiàng)目調(diào)研情況第一章 調(diào)研分析孔洞漏筋通車運(yùn)營項(xiàng)目調(diào)研情況第一章 調(diào)研分析板端開裂通車運(yùn)營項(xiàng)目調(diào)研情況第一章 調(diào)研分析底板橫裂通車運(yùn)營項(xiàng)目調(diào)研情況鉸縫脫落、滲水結(jié)晶第一章 調(diào)研分析通車運(yùn)營項(xiàng)目調(diào)研情況支座脫空、移位剪切變形第一章 調(diào)研分析通車

5、運(yùn)營項(xiàng)目調(diào)研情況第一章 調(diào)研分析通車運(yùn)營項(xiàng)目調(diào)研情況第一章 調(diào)研分析空心板病害原因分析第一章 調(diào)研分析空心板病害原因分析2、空心板病害原因分析 空心板梁的病害不是獨(dú)立的，而是相互影響、相互制約的。譬如最常見的病害支座脫空危害較大，支座脫空勢必造成其他支座反力增大，超過支座承載能力，易引起支座本身的損壞；支座脫空會大大增加板梁橫向彎矩，易引起板梁板底縱裂；支座脫空對鉸縫的工作狀況會產(chǎn)生不利影響，會加劇鉸縫損壞，進(jìn)而會形成單板受力，最終造成對板梁本身的損傷。第一章 調(diào)研分析空心板病害原因分析設(shè)計(jì)原因?qū)︺q縫的驗(yàn)算理論不完善，原設(shè)計(jì)中采用鉸接板理論計(jì)算鉸縫剪力較實(shí)際作用偏小忽略了鉸縫與預(yù)制空心板接觸面

6、之間的粘結(jié)作用。 空心板鉸縫破損引起的“單板受力”問題是空心板簡支梁橋最常見同時也是最致命的病害。這一病害不僅直接導(dǎo)致梁體開裂，降低結(jié)構(gòu)的承載能力與耐久性，同時還會引起和加速橋梁其他病害的產(chǎn)生和發(fā)展。 在我國，目前還沒有明確規(guī)定鉸縫如何進(jìn)行抗剪計(jì)算，在以往的計(jì)算中，通常是以將鉸縫混凝土看作圬工材料，按圬工結(jié)構(gòu)(圬工規(guī)范)直接受剪來計(jì)算鉸縫抗剪強(qiáng)度。由于圬工規(guī)范未考慮鉸縫屬于先后澆混凝土粘結(jié)，導(dǎo)致鉸縫抗剪承載力計(jì)算值往往遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于其設(shè)計(jì)值。第一章 調(diào)研分析空心板病害原因分析施工原因鉸縫淺而窄，不利于鉸縫混凝土的振搗，導(dǎo)致混凝土不密實(shí)，強(qiáng)度達(dá)不到要求。板梁鉸縫接觸面混凝土未進(jìn)行粗糙處理，或鑿毛后沒有

7、清除松動混凝土塊，從而降低了預(yù)制板與鉸縫混凝土間的粘結(jié)強(qiáng)度。鉸縫混凝土澆注前，應(yīng)將梁體側(cè)面濕潤，否則新老混凝土接觸面粘結(jié)性能較差。第一章 調(diào)研分析空心板病害原因分析施工原因支座安裝不平導(dǎo)致支座脫空，形成“三條腿”現(xiàn)象。車輛通過時造成空心板的振動，使鉸接縫混凝土處于很不利的受力狀態(tài)，久而久之，鉸接縫混凝土逐漸破碎脫落。施工時對整體化層內(nèi)的鋼筋網(wǎng)位置控制不準(zhǔn)等原因?qū)︺q縫也有不利影響第一章 調(diào)研分析空心板病害原因分析2、空心板病害原因分析 運(yùn)營階段因素重載運(yùn)輸現(xiàn)象越來越嚴(yán)重，重載車輛對小跨徑橋梁的影響尤為顯著。板梁損傷降低板梁剛度，又會反過來影響荷載的橫向分布，從另一方面增大鉸縫的內(nèi)力行車軌跡固定，

8、車輛荷載的反復(fù)作用下某些預(yù)制板鉸縫更易發(fā)生疲勞破壞。第二章 通用圖編制第二章 空心板上部結(jié)構(gòu)通用圖編制1、通用圖編制技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) 第二章 空心板上部結(jié)構(gòu)通用圖編制2、通用圖編制體系 根據(jù)本體系要求，裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土空心板編制內(nèi)容見下表，共涉及6種路基寬度，3種跨徑，兩種預(yù)應(yīng)力體系（后張法和先張法），三種角度，共編制了36冊上部結(jié)構(gòu)圖紙文件，空心板結(jié)構(gòu)體系均采用先簡支后橋面連續(xù)體系。第二章 空心板上部結(jié)構(gòu)通用圖編制3、橫斷面布置 第二章 空心板上部結(jié)構(gòu)通用圖編制3、橫斷面布置 第二章 空心板上部結(jié)構(gòu)通用圖編制3、主要結(jié)構(gòu)尺寸 本次標(biāo)準(zhǔn)圖編制，空心板頂?shù)酌婢?，空心板板寬?24cm設(shè)計(jì)。對于后張

9、法空心板，跨中區(qū)段空心板腹板厚度為16cm，頂板、底板厚度均采用12cm，端部腹板厚度加厚為32cm，底板厚度加厚為25cm。對于先張法空心板，跨中區(qū)段空心板腹板厚度為16cm，頂板、底板厚度均采用12cm，端部腹板厚度加厚為24cm，底板厚度加厚為25cm。第二章 空心板上部結(jié)構(gòu)通用圖編制3、主要結(jié)構(gòu)尺寸 第二章 空心板上部結(jié)構(gòu)通用圖編制4、主要材料 1、混凝土：預(yù)制板梁、鉸縫混凝土、現(xiàn)澆橋面整體化層及封端混凝土均采用C50，橋面鋪裝采用瀝青混凝土。 2、普通鋼筋：根據(jù)有關(guān)會議紀(jì)要精神，本次標(biāo)準(zhǔn)圖編制普通鋼筋均采用HRB335鋼筋。 3、其他材料： 1）鋼板：預(yù)埋配件采用Q235NH鋼材，其

10、性能應(yīng)符合耐候結(jié)構(gòu)鋼(GB/T 4171-2008)的規(guī)定。 2）錨具：預(yù)制空心板正彎矩鋼束采用YM15-4、YM15-3圓形錨具及其配套的配件，錨具及其配套的配件（含錨墊板、錨下螺旋筋等）必須采用工廠定型產(chǎn)品，并應(yīng)符合JTT 3292010公路橋梁預(yù)應(yīng)力鋼絞線用錨具、夾具和連接器的要求。 3）預(yù)應(yīng)力管道：采用預(yù)埋圓形金屬波紋管成孔, 圓形金屬波紋管符合JG 225-2007預(yù)應(yīng)力混凝土用金屬波紋管的要求。 4）支座：采用板式橡膠支座，應(yīng)采用氯丁橡膠（CR）生產(chǎn)，其材料和力學(xué)性能均應(yīng)符合公路橋梁板式橡膠支座（JT/T4-2004）的規(guī)定，支座安裝應(yīng)按廠家要求進(jìn)行。第二章 空心板上部結(jié)構(gòu)通用圖編

11、制5、設(shè)計(jì)要點(diǎn) 1本標(biāo)準(zhǔn)圖結(jié)構(gòu)體系為先簡支后橋面連續(xù)的體系，按部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件設(shè)計(jì)。150mm橋面C50混凝土整體化現(xiàn)澆層中計(jì)入75mm參與結(jié)構(gòu)受力。 2結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)采用不同的軟件進(jìn)行分析，荷載橫向分配系數(shù)按鉸接板、剛接板法兩種計(jì)算方法進(jìn)行對比分析，取大值控制設(shè)計(jì)。第三章 結(jié)構(gòu)計(jì)算第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算采用的規(guī)范主要標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范：公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)JTG B01-2003公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范JTG D60-2004公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范JTG D62-2004公路工程混凝土結(jié)構(gòu)防腐蝕技術(shù)規(guī)范JTG/T B07-01-2006公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范JTGT F50-2011公

12、路交通安全設(shè)施設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)范（JTG D81-2006)鋼筋混凝土用鋼 第二部分：熱軋帶肋鋼筋（GB1499.2-2007）碳素結(jié)構(gòu)鋼(GB/7002006)預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線（GB/T5224-2003）預(yù)應(yīng)力混凝土用金屬波紋管(JG 225-2007) 技術(shù)指標(biāo)（以16m跨徑，路基寬度33.5m為例）第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算公路等級高速公路路基寬度(m)33.5（整體式）16.75（分離式）汽車荷載等級公路級行車道數(shù)63橋面寬度(m)216.25116.25跨徑(m)16斜度 ()0、15、30單幅橋梁板片數(shù)12板間距（m）1.25預(yù)制板高（m）0.85預(yù)制板最大吊裝重量（kN）邊板：3

13、18；中板：252設(shè)計(jì)安全等級一級環(huán)境類別類環(huán)境作用等級B級第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算結(jié)構(gòu)布置與構(gòu)造上部結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)橫斷面圖（34.5m整體式路基）上部結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)橫斷面圖（33.5m整體式路基）第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算上部結(jié)構(gòu)主梁的施工分為三個階段：預(yù)制主梁：1）后張法：首先預(yù)制空心板梁，待空心板混凝土強(qiáng)度和彈性模量達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的85后，且混凝土齡期不小于7d時，方可張拉預(yù)應(yīng)力鋼束 。 2）先張法：首先張拉預(yù)應(yīng)力束，然后澆筑預(yù)制空心板，待混凝土立方體強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)混凝土強(qiáng)度等級的85%后，且混凝土齡期不小于7天時，方可放張。板梁安裝，現(xiàn)澆絞縫和整體化層：存梁6090天后，安裝板梁，并澆筑絞縫和整體化

14、層等。瀝青混凝土橋面鋪裝和附屬設(shè)施的安裝。施工方案1混凝土混凝土：預(yù)制板梁、鉸縫混凝土、現(xiàn)澆橋面整體化層及封端混凝土均采用C50，橋面鋪裝采用瀝青混凝土。2預(yù)應(yīng)力鋼絞線預(yù)應(yīng)力鋼絞線采用抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值=1860MPa、公稱直徑d=15.2mm的低松弛高強(qiáng)度鋼絞線，其各項(xiàng)技術(shù)性能應(yīng)符合預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線（GB/T5224-2003）的規(guī)定。對進(jìn)廠(場)鋼絞線按批號進(jìn)行拉伸試驗(yàn)、彈性模量試驗(yàn)。鋼絞線彈性模量的偏差尚應(yīng)滿足同批5GPa，各批10GPa的規(guī)定。3普通鋼筋普通鋼筋采用HRB400鋼筋，鋼筋應(yīng)符合國家標(biāo)準(zhǔn)鋼筋混凝土用鋼 第2部分：熱軋帶肋鋼筋（GB1499.2-2007）的規(guī)定。所用材料及

15、指標(biāo)第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算根據(jù)結(jié)構(gòu)的施工方案特點(diǎn)，按照下述內(nèi)容進(jìn)行結(jié)構(gòu)受力分析：施工階段由預(yù)制空心板梁承擔(dān)自重、預(yù)應(yīng)力、絞縫和現(xiàn)澆整體化層重量等作用效應(yīng)；成橋階段，考慮絞縫和一半厚度的整體化層（75mm）參與結(jié)構(gòu)受力，承擔(dān)橋面鋪裝、欄桿、汽車荷載和溫度荷載作用。采用midas civil計(jì)算分析程序建立單梁模型進(jìn)行分析計(jì)算，并用橋梁博士計(jì)算程序?qū)Y(jié)果進(jìn)行了校核；平面桿系采用荷載橫向分布系數(shù)的方法將空心板簡化為單塊板進(jìn)行計(jì)算，荷載橫向分布系數(shù)采用鉸接板法和剛接板法計(jì)算。驗(yàn)算內(nèi)容按預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。 計(jì)算要點(diǎn)第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算1）混凝土：重力

16、密度=26.0kN/m3；2）瀝青混凝土：重力密度=24.0kN / m3；3）年平均相對濕度： 80；4）錨下控制張拉力： ；5）錨具變形與鋼束回縮值（一端）： L6mm；6）管道摩阻系數(shù)： 0.25；7）管道偏差系數(shù)： 0.0015 1/m；8）鋼束松弛系數(shù)： 0.3；9）梯度溫度：豎向日照正溫差的溫度基數(shù)按110mm瀝青混凝土鋪裝層，考慮一半厚度的混凝土整體化層折減后采用；豎向日照反溫差為正溫差乘以-0.5；10）存梁時間：3090d。主要設(shè)計(jì)參數(shù)第三 章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算1）永久作用：結(jié)構(gòu)重力、預(yù)加力和混凝土的收縮及徐變作用2）可變作用：汽車荷載、溫度梯度作用3）作用效應(yīng)組合 （1）

17、承載能力極限狀態(tài)組合設(shè)計(jì)值Sud=1.2永久作用 +1.8汽車荷載+0.81.4溫度汽車荷載計(jì)沖擊力，組合值還應(yīng)乘的結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)1.1（2）正常使用極限狀態(tài)作用短期效應(yīng)組合：永久作用+0.7汽車荷載+0.8溫度梯度 作用長期效應(yīng)組合：永久作用+0.4汽車+0.8溫度梯度作用類別和作用效應(yīng)組合第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算空心板梁整體化現(xiàn)澆層厚度150mm，考慮整體化現(xiàn)澆層的一半厚度參與結(jié)構(gòu)受力，并按設(shè)計(jì)圖紙中橋面布置情況，建立以下橫橋向計(jì)算模型。以16m跨徑，33.5m路基寬度為例，計(jì)算模型見下。其他跨徑計(jì)算方法相同橫向分布系數(shù)計(jì)算空心板梁橫向分布計(jì)算模型（單位：mm）第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算

18、荷載橫向分配系數(shù)采用鉸接板法和剛接板法兩種計(jì)算方法對比分析，取其中大值進(jìn)行控制設(shè)計(jì)。橫向分布系數(shù)計(jì)算第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算按照最新規(guī)范規(guī)定，采用結(jié)構(gòu)基頻法來計(jì)算橋梁結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)，中板、邊板都采用整體橫斷面（考慮整體化層）同樣，以16m跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土空心板為例：自振頻率f1按照簡支梁橋的簡化計(jì)算公式計(jì)算由結(jié)構(gòu)基頻按照下面公式計(jì)算結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)可得計(jì)算結(jié)果：邊板0.335 ；中板0.338比較中板和邊板的沖擊系數(shù)計(jì)算結(jié)果，統(tǒng)一按照 =0.338進(jìn)行計(jì)算沖擊系數(shù)計(jì)算第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算以16m跨徑，33.5m路基寬度裝配式后張法預(yù)應(yīng)力混凝土板梁為例，其主要計(jì)算過程包括以下部分：基于結(jié)構(gòu)

19、基本數(shù)據(jù)，將簡支空心板結(jié)構(gòu)劃分為20個單元21個節(jié)點(diǎn)，見下圖。選擇跨中截面、L/4截面和支點(diǎn)截面（剪力為距支點(diǎn)一個梁高處）作為計(jì)算控制截面。主梁內(nèi)力計(jì)算單元離散圖第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算主梁內(nèi)力計(jì)算中板主梁內(nèi)力計(jì)算結(jié)果（單位：kNm（M）；kN（V）跨中截面L/4截面支點(diǎn)截面Mmax相應(yīng)的VVmax相應(yīng)的MMmax相應(yīng)的VVmax相應(yīng)的MVmax一期恒載標(biāo)準(zhǔn)值G1（預(yù)制空心板梁）384.30 0.00 0.00 384.30 286.00 -51.40 -51.40 286.00 -103.60 二期恒載標(biāo)準(zhǔn)值G2整體化層及橋面鋪裝及欄桿326.90 0.00 0.00 326.90 243

20、.90 -43.80 -43.80 243.90 -86.80 汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值（不計(jì)沖擊系數(shù))325.01 43.66 -43.66 -12.91 242.25 20.23 -69.96 -19.31 -98.56 汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值（計(jì)入沖擊系數(shù)1.338）434.87 58.42 -58.42 -17.28 324.13 27.07 -93.61 -25.84 -131.87 基本組合1.1*（1.2*恒+1.8*汽車）1799.83 115.67 -115.67 904.57 1341.25 -72.07 -311.01 648.30 -512.43 作用短期效應(yīng)組合（1.0*恒+0.7*汽

21、車）938.71 30.56 -30.56 702.16 699.47 -81.04 -144.17 516.38 -259.39 作用長期效應(yīng)組合（1.0*恒+0.4*汽車）841.21 17.46 -17.46 706.03 626.80 -87.11 -123.19 522.18 -229.82 第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算主梁內(nèi)力計(jì)算邊板主梁內(nèi)力計(jì)算結(jié)果（單位：kNm（M）；kN（V）跨中截面L/4截面支點(diǎn)截面Mmax相應(yīng)的VVmax相應(yīng)的MMmax相應(yīng)的VVmax相應(yīng)的MVmax一期恒載標(biāo)準(zhǔn)值G1（預(yù)制空心板梁）491.60 0.00 0.00 491.60 366.01 -65.76

22、 -65.76 366.01 -131.76 二期恒載標(biāo)準(zhǔn)值G2整體化層及橋面鋪裝及欄桿327.53 0.00 0.00 327.53 243.89 -43.79 -43.79 243.89 -86.77 汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值（不計(jì)沖擊系數(shù))365.28 47.58 -47.58 -13.70 272.26 21.73 -77.19 -20.46 -109.92 汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值（計(jì)入沖擊系數(shù)1.338）488.75 63.66 -63.66 -18.33 364.29 29.08 -103.28 -27.37 -147.07 基本組合1.1*（1.2*恒+1.8*汽車）2048.98 126.05

23、-126.05 1044.96 1526.36 -87.03 -349.10 750.88 -579.66 作用短期效應(yīng)組合（1.0*恒+0.7*汽車）1074.83 33.30 -33.30 809.54 800.49 -94.34 -163.58 595.58 -295.47 作用長期效應(yīng)組合（1.0*恒+0.4*汽車）965.24 19.03 -19.03 813.65 718.81 -100.86 -140.43 601.72 -262.50 第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算持久狀況承載能力計(jì)算正截面抗彎承載力驗(yàn)算取彎矩最大的跨中截面進(jìn)行正截面抗彎承載力計(jì)算荷載基本組合表達(dá)式板號截面位置最大

24、M最小M是否滿足規(guī)范要求(kNm)(kNm)(kNm)(kNm)邊板跨中2048.9821071044.962107滿足中板跨中1799.831837904.571837滿足正截面抗彎承載能力驗(yàn)算第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算持久狀況承載能力計(jì)算斜截面抗剪承載力驗(yàn)算按照公路橋規(guī)規(guī)定，對于預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁應(yīng)選取截面變化點(diǎn)和距支點(diǎn)h/2處的截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗(yàn)算，結(jié)合本橋?qū)嶋H構(gòu)造特點(diǎn)和配筋情況，選擇L/4截面和支點(diǎn)截面作為驗(yàn)算控制截面。斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算板號截面位置最大V最小V是否滿足規(guī)范要求(kN)(kN)(kN)(kN)邊板支點(diǎn)58012312131231滿足中板支點(diǎn)512139019

25、51390滿足第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算短暫狀況和持久狀況構(gòu)件應(yīng)力計(jì)算短暫狀況構(gòu)件的正應(yīng)力驗(yàn)算預(yù)制裸梁在預(yù)加力和自重作用下的截面邊緣混凝土的法向壓應(yīng)力應(yīng)符合公路橋規(guī)的相關(guān)規(guī)定。斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算（壓應(yīng)力為負(fù)，拉應(yīng)力為正）中板邊板跨中L/4截面支點(diǎn)跨中L/4截面支點(diǎn)上緣下緣上緣下緣上緣下緣上緣下緣上緣下緣上緣下緣預(yù)加力NP-4.56 -4.56 -4.53 -4.53 -2.86 -2.86 -4.01 -4.01 -3.99 -3.99 -2.90 -2.90 NP ePn6.12 -5.69 6.09 -5.65 0.88 -0.79 5.62 -7.02 5.59 -6.98 1.06

26、 -1.17 自重Mg1-3.59 3.34 -2.67 2.48 0.02 -0.02 -2.95 3.69 -2.24 2.80 0.02 -0.02 總和-2.03 -6.91 -1.11 -7.70 -1.96 -3.67 -1.34 -7.34 -0.64 -8.17 -1.82 -4.09 壓應(yīng)力限值-22.68 -22.68 -22.68 -22.68 -22.68 -22.68 -22.68 -22.68 -22.68 -22.68 -22.68 -22.68 拉應(yīng)力限值1.86 1.86 1.86 1.86 1.86 1.86 1.86 1.86 1.86 1.86 1.86

27、 1.86 是否滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算短暫狀況和持久狀況構(gòu)件應(yīng)力計(jì)算持久狀況的正應(yīng)力驗(yàn)算1）截面混凝土的正應(yīng)力驗(yàn)算：對于預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋，選擇跨中、l/4和支點(diǎn)處的截面進(jìn)行驗(yàn)算，本階段計(jì)算特點(diǎn)：預(yù)應(yīng)力損失已全部完成，有效預(yù)應(yīng)力最小，計(jì)算時作用取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載計(jì)入沖擊系數(shù)，預(yù)加應(yīng)力效應(yīng)考慮在內(nèi)，所有荷載分項(xiàng)系數(shù)均取為1.0，2）持久狀況下預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力驗(yàn)算：按公預(yù)規(guī)要求，正常使用階段預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力要求如下：N1鋼束： 滿足要求N2鋼束： 滿足要求第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算短暫狀況和持久狀況構(gòu)件應(yīng)力計(jì)算持久狀況下截面混凝土的正應(yīng)力

28、驗(yàn)算中板邊板跨中L/4支點(diǎn)跨中L/4支點(diǎn)上緣下緣上緣下緣上緣下緣上緣下緣上緣下緣上緣下緣預(yù)加力NP-4.56 -4.56 -4.53 -4.53 -2.86 -2.86 -4.01 -4.01 -3.99 -3.99 -2.90 -2.90 NP ePn6.11 -5.70 6.08 -5.67 0.88 -0.79 5.62 -7.02 5.59 -6.98 1.06 -1.17 自重Mg1-3.43 3.21 -2.61 2.44 0.02 -0.02 -2.95 3.69 -2.24 2.80 0.02 -0.02 絞縫和整體化層-1.94 1.81 -1.46 1.36 0.00 0.

29、00 -1.07 1.34 -0.81 1.01 0.00 0.00 橋面鋪裝、欄桿等-0.72 0.77 -0.53 0.58 0.00 0.00 -0.51 0.72 -0.39 0.54 0.00 0.00 汽車荷載-2.56 2.79 -1.90 2.07 0.00 0.00 -2.11 2.96 -1.57 2.20 0.00 0.00 總和-7.10 -1.69 -4.95 -3.75 -1.96 -3.67 -5.03 -2.32 -3.41 -4.42 -1.82 -4.09 截面正應(yīng)力限值-16.20 -16.20 -16.20 -16.20 -16.20 -16.20 -1

30、6.20 -16.20 -16.20 -16.20 -16.20 -16.20 是否滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足注：表中壓應(yīng)力為負(fù)，拉應(yīng)力為正第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算短暫狀況和持久狀況構(gòu)件應(yīng)力計(jì)算持久狀況的正應(yīng)力驗(yàn)算3）持久狀況下混凝土主應(yīng)力驗(yàn)算：取剪力和彎矩都較大的L/4處和近支點(diǎn)處的截面進(jìn)行主應(yīng)力計(jì)算，驗(yàn)算結(jié)果見下表：中板邊板L/4截面距支點(diǎn)h處L/4截面距支點(diǎn)h處主壓應(yīng)力-6.40-4.76-6.07-5.21主拉應(yīng)力0.140.530.140.56是否滿足規(guī)范要求滿足滿足滿足滿足使用階段混凝土主拉、主壓應(yīng)力驗(yàn)算（單位：MPa）第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算持久狀況

31、正常使用極限狀態(tài)計(jì)算抗裂性驗(yàn)算短期效應(yīng)組合下跨中處正截面抗裂性驗(yàn)算（單位：Mpa）截面下緣正應(yīng)力中板邊板NP-4.56 -4.01 NP ePn-5.69 -7.02 合計(jì)-10.25 -11.03 自重3.21 3.69 絞縫和現(xiàn)澆層1.81 1.34 橋面鋪裝等0.77 0.72 汽車荷載頻遇值2.79 2.96 溫度梯度頻遇值0.280.31合計(jì)7.53 7.61 -2.72 -3.42 是否滿足滿足滿足第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算持久狀況正常使用極限狀態(tài)計(jì)算抗裂性驗(yàn)算長期效應(yīng)組合下跨中處正截面抗裂性驗(yàn)算（單位：Mpa）截面下緣正應(yīng)力中板邊板NP-4.56 -4.01 NP ePn-5.6

32、9 -7.02 合計(jì)-10.25 -11.03 自重3.21 3.69 絞縫和現(xiàn)澆層1.81 1.34 橋面鋪裝等0.77 0.72 汽車荷載準(zhǔn)永久值0.83 0.88 溫度梯度準(zhǔn)永久值0.00 0.00 合計(jì)6.62 6.63 -3.63 -4.40 是否滿足滿足滿足第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算持久狀況正常使用極限狀態(tài)計(jì)算抗裂性驗(yàn)算取剪力和彎矩都較大的L/4處和近支點(diǎn)處的截面進(jìn)行斜截面抗裂性計(jì)算，驗(yàn)算結(jié)果見下表短期荷載組合效應(yīng)下斜截面抗裂性驗(yàn)算（單位：Mpa）中板邊板L/4截面距支點(diǎn)h處L/4截面距支點(diǎn)h處主拉應(yīng)力0.100.250.140.23是否滿足規(guī)范要求滿足滿足滿足滿足第三章 空心板上

33、部結(jié)構(gòu)計(jì)算持久狀況正常使用極限狀態(tài)計(jì)算主梁變形計(jì)算根據(jù)主梁截面在各個階段混凝土正應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果，可知主梁在使用荷載作用下截面不開裂。按照結(jié)構(gòu)力學(xué)方法，采用midas計(jì)算程序，計(jì)算主梁在不同荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的撓度荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下主梁豎向撓度計(jì)算（單位：mm）作用荷載中板邊板自重-6.11-6.22二期恒載-4.35-3.46預(yù)應(yīng)力12.0812.87汽車荷載-2.82-2.68正溫度梯度2.792.89負(fù)溫度梯度-1.39-1.44第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算持久狀況正常使用極限狀態(tài)計(jì)算主梁變形計(jì)算1）荷載短期效應(yīng)作用下的主梁撓度驗(yàn)算考慮荷載長期效應(yīng)的影響，荷載短期效應(yīng)組合的可變荷載撓度值應(yīng)滿足規(guī)范

34、規(guī)定。中板： =4.40mmL/600=24.73mm邊板： =4.31mm 所以，抗彎承載力滿足要求。第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算懸臂板計(jì)算根據(jù)懸臂板的計(jì)算圖示可知，應(yīng)選擇懸臂根部作為控制截面進(jìn)行驗(yàn)算，其承受荷載包括兩部分，一是恒載，即防撞欄桿自重、鋼筋混凝土和瀝青混凝土現(xiàn)澆層及懸臂自重，二是可變荷載，即汽車撞擊作用，下面首先計(jì)算上述各項(xiàng)荷載作用產(chǎn)生的內(nèi)力大小，空心板懸臂根部截面的的彎距，考慮取縱橋向1m計(jì)算，不考慮混凝土現(xiàn)澆層參與受力。（1）恒載作用對于防撞欄參考相關(guān)資料，取荷載集度g1=4kN/m150mm整體化現(xiàn)澆層110mm瀝青混凝土鋪裝(碰撞力)第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算懸臂板計(jì)算（

35、2）汽車撞擊作用懸臂板按護(hù)欄防撞等級為SS級進(jìn)行設(shè)計(jì)配筋，根據(jù)公路交通安全設(shè)施設(shè)計(jì)規(guī)范(JTG D81-2006)5.1款可知，碰撞力P的碰撞荷載標(biāo)準(zhǔn)值為140kN/m，荷載分布長度為5m，其力作用點(diǎn)見上圖所示，則汽車撞擊作用下，縱向1m長度懸臂板根部截面彎矩為： Mq=1401（1.050+0.11+0.15）=183.4kNm（3）荷載組合則偶然荷載組合 （4）承載能力極限極限狀態(tài)驗(yàn)算根據(jù)懸臂板內(nèi)配筋情況，取寬1000mm，高240mm的截面進(jìn)行驗(yàn)算，其抗彎承載力Mu為204.1kNm由上述計(jì)算結(jié)果可知：Mu=204.1計(jì)算表明，局部承壓尺寸滿足要求。第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算錨固區(qū)局部承

36、壓計(jì)算2）局部抗壓承載力驗(yàn)算配置間接鋼筋的局部受壓構(gòu)件，其局部抗壓承載力計(jì)算公式為且需滿足計(jì)算結(jié)果 所以，局部抗壓承載力計(jì)算通過第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算支座區(qū)局部承壓計(jì)算空心板梁中板和邊板支座局部區(qū)域配筋相同，根據(jù)上部結(jié)構(gòu)計(jì)算結(jié)果可知，邊板支座反力較大，因此選擇對邊板支座區(qū)進(jìn)行局部承壓計(jì)算，建立支座區(qū)局部承壓計(jì)算圖。AlAb支座中心線Ab第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算支座區(qū)局部承壓計(jì)算1）局部受壓尺寸要求配置間接鋼筋的混凝土構(gòu)件，其局部受壓區(qū)的尺寸應(yīng)滿足下列錨下混凝土抗裂性計(jì)算的要求：計(jì)算結(jié)果 =13024103N =13024kN 計(jì)算表明，局部承壓尺寸滿足要求。第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算支座

37、區(qū)局部承壓計(jì)算2）局部抗壓承載力驗(yàn)算配置間接鋼筋的局部受壓構(gòu)件，其局部抗壓承載力計(jì)算公式為且需滿足計(jì)算結(jié)果 所以，局部抗壓承載力計(jì)算通過第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算支點(diǎn)反力及轉(zhuǎn)角、預(yù)拱度、鋼束伸長量1）支點(diǎn)反力及轉(zhuǎn)角 考慮汽車荷載沖擊系數(shù)，支點(diǎn)處橫向分布系數(shù)按照杠桿法計(jì)算，見下表2）預(yù)拱度為了防止預(yù)制板上拱過大，及預(yù)制板與橋面現(xiàn)澆層由于齡期差別而產(chǎn)生過大收縮差，存梁期不超過90d，存梁期密切注意梁的累計(jì)上拱值，若超過10mm，應(yīng)采取控制措施。不同存梁期上拱值（計(jì)算值）見下表（表中各位移以向上為正，反之為負(fù)）。項(xiàng) 目反力（kN）轉(zhuǎn)角（rad）恒載恒+汽汽車邊板支點(diǎn)反力255.6255.6+244.

38、3=499.90.00136中板支點(diǎn)反力223.2223.2+203.5=426.70.00134第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算支點(diǎn)反力及轉(zhuǎn)角、預(yù)拱度、鋼束伸長量 預(yù)制梁上拱值表 單位：mm3）鋼束引伸量（兩端之和）梁位預(yù)制梁上拱值（理論值）二期恒載撓度鋼束張拉時存梁30d存梁60d存梁90d邊梁6.6611.6012.3913.02-3.45中梁5.9710.4511.1511.71-4.34N1（mm）N2（mm）110.1109.0第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算跨徑10m后張法預(yù)應(yīng)力混凝土簡支空心板梁第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算跨徑10m先張法預(yù)應(yīng)力混凝土簡支空心板梁第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算跨徑

39、13m后張法預(yù)應(yīng)力混凝土簡支空心板梁第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算跨徑13m先張法預(yù)應(yīng)力混凝土簡支空心板梁第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算跨徑16m后張法預(yù)應(yīng)力混凝土簡支空心板梁第三章 空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算跨徑16m先張法預(yù)應(yīng)力混凝土簡支空心板梁第四章 優(yōu)化設(shè)計(jì)內(nèi)容第四章 空心板上部結(jié)構(gòu)通用圖優(yōu)化調(diào)整內(nèi)容1、跨徑和斜交角度 從調(diào)研的情況來看，各地已逐漸減少空心板結(jié)構(gòu)的采用，例如四川省已取消空心板在高速公路項(xiàng)目上的使用，采用多種跨徑的小箱梁結(jié)構(gòu)代替空心板。 廣東正在開展勘察設(shè)計(jì)工作的幾個項(xiàng)目也很少采用空心板結(jié)構(gòu)。 本次標(biāo)準(zhǔn)化已編制了6m孔徑的涵洞。6m和8m的空心板已很少采用。 20m跨徑的橋梁的上部結(jié)構(gòu)已

40、多數(shù)采用小箱梁和T梁，20m跨徑的小箱梁和T梁的病害均低于空心板。因此，結(jié)合廣東省的實(shí)際情況，對于本次標(biāo)準(zhǔn)圖設(shè)計(jì)空心板標(biāo)準(zhǔn)跨徑的選擇上，只考慮10m、13m、16m跨徑的空心板標(biāo)準(zhǔn)圖編制工作，角度仍參照部頒通用圖，按0、15、30進(jìn)行編制。第四章 空心板上部結(jié)構(gòu)通用圖優(yōu)化調(diào)整內(nèi)容2、空心板結(jié)構(gòu)體系 先張法施加預(yù)應(yīng)力，需要設(shè)置規(guī)模較大的張拉臺座，如果空心板數(shù)量較少，則先張板預(yù)制場的建設(shè)費(fèi)用不能有效分?jǐn)?。本次通用體編制，從體系上考慮，編制了先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板。 第四章 空心板上部結(jié)構(gòu)通用圖優(yōu)化調(diào)整內(nèi)容 對于橋梁結(jié)構(gòu)是采用簡支結(jié)構(gòu)還是連續(xù)結(jié)構(gòu)，由于空心板橋梁規(guī)模較小，一般采用3跨橋梁的規(guī)模已屬

41、于比較長的橋梁，而且采用結(jié)構(gòu)連續(xù)，增加了結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換工序，施工難度加大，因此，對于本次通用圖編制，空心板均采用先簡支后橋面連續(xù)體系。 綜合以上分析，對于本次空心板標(biāo)準(zhǔn)圖的編制，分別采用后張法和先張法施加預(yù)應(yīng)力，并采用先簡支后橋面連續(xù)體系。3、空心板板高 綜合對空心板通用圖及相關(guān)設(shè)計(jì)資料的調(diào)查結(jié)果，相同跨徑空心板的板高，不同設(shè)計(jì)院多采用不同值，即使在同一個設(shè)計(jì)院，不同的時期，其板高也略有變化。早期的空心板板高比近幾年的板高要低一些，空心板板高總的來看，逐漸加高。 在04“規(guī)范”中，計(jì)算橋梁結(jié)構(gòu)由溫度引起的效應(yīng)時，梯度溫度作用增大。 考慮當(dāng)前施工隊(duì)伍水平參差不齊、施工誤差等。 04規(guī)范對汽車效應(yīng)的

42、型式及沖擊系數(shù)的計(jì)算較85規(guī)范有較大變化，對結(jié)構(gòu)的作用效應(yīng)也不同，跨中荷載效應(yīng)增加1520%。 本次通用圖編制，適當(dāng)增加了空心板高度，以保證空心板的安全儲備，同時可以增大剛度，減小撓度。本次標(biāo)準(zhǔn)圖編制，10m、13m、16m預(yù)應(yīng)力混凝土空心板的板高分別采用65cm、75cm、85cm，較08版部頒通用圖板高增加了5cm。第四章 空心板上部結(jié)構(gòu)通用圖優(yōu)化調(diào)整內(nèi)容4、空心板單板寬度 國內(nèi)裝配式空心板寬度，主要有99cm，120cm，124cm，135cm，144cm，148cm六種，另外，廣東院編制有1.60m寬的空心板。 根據(jù)通規(guī)第4.3.1的規(guī)定，為避免單板上橫向同時分配到兩個車輪荷載，空心板

43、合理的理論寬度應(yīng)小于1.3m。在相同的橫向分布系數(shù)下，實(shí)現(xiàn)板寬最大化，提高單板承載力。 從單輛汽車的橫向布置來看，其橫向輪距為1.8m，則空心板合理的寬度應(yīng)小于1.8m，在相同橫向分布系數(shù)的情況下，實(shí)現(xiàn)板寬最大化，這在概率方面是合理的，在斷面經(jīng)濟(jì)性上也是合理的。但是如此寬的空心板，其頂板、底板厚度需要增加，內(nèi)腔的型式及尺寸的選擇亦成為問題，自重對運(yùn)輸、吊裝亦產(chǎn)生影響，會增加施工的成本，故其經(jīng)濟(jì)性會打折扣。 參考08版部頒通用圖以及有關(guān)設(shè)計(jì)院的通用圖，綜合考慮施工難易程度、模板重復(fù)利用率和經(jīng)濟(jì)性等因素?？招陌鍢?biāo)準(zhǔn)圖編制選定124cm作為10m、13m、16m預(yù)應(yīng)力混凝土空心板的寬度。第四章 空心

44、板上部結(jié)構(gòu)通用圖優(yōu)化調(diào)整內(nèi)容5、空心板頂?shù)装寮案拱搴穸鹊拇_定 考慮到頂板上有現(xiàn)澆整體化層，頂板厚度仍按采用12cm。 底板尺寸擬定: 對于跨中區(qū)段，仍布設(shè)一層鋼筋，下底板厚度可取為12cm。由于空心板考慮采用單支座，端部底板厚度適當(dāng)加厚。 腹板尺寸擬定：經(jīng)過對腹板裂縫的分析以及綜合考慮“04規(guī)范”荷載的變化，同時兼顧經(jīng)濟(jì)、合理的原則，考慮預(yù)應(yīng)力鋼束布置的因素，跨中腹板厚度采用16cm，端部考慮預(yù)應(yīng)力鋼束錨固的需要，腹板厚度加厚。 第四章 空心板上部結(jié)構(gòu)通用圖優(yōu)化調(diào)整內(nèi)容6、空心板內(nèi)腔型式的確定 空心板內(nèi)模拆模困難一直是各施工單位所關(guān)注的。以前，空心板內(nèi)模一般采用空心充氣膠囊。因拆模時氣囊在往外

45、拖的過程中，與混凝土有直接摩擦，很容易破損，周轉(zhuǎn)次數(shù)有限，并且在混凝土澆注過程中，因振動器具的強(qiáng)力振搗，容易使氣囊上浮，小則影響幾何尺寸，嚴(yán)重時易出現(xiàn)質(zhì)量事故。如用木模，則在拆模時需派人爬入空心板里面敲掉內(nèi)撐，因空間過小，無法正常作業(yè)，勞動強(qiáng)度太大，況且木模周轉(zhuǎn)次數(shù)也有限。因此，本次空心板標(biāo)準(zhǔn)圖內(nèi)模采用帶倒角的箱型截面，并可采用鋼模板，通過專業(yè)設(shè)計(jì)，便于拆模。第四章 空心板上部結(jié)構(gòu)通用圖優(yōu)化調(diào)整內(nèi)容第四章 空心板上部結(jié)構(gòu)通用圖優(yōu)化調(diào)整內(nèi)容7、上部結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)橫斷面確定 2008版通用圖，內(nèi)邊板無懸臂，不能適應(yīng)曲線橋梁，且外邊板與內(nèi)邊板采用不同的外形，不便于施工組織。本次標(biāo)準(zhǔn)圖，統(tǒng)一內(nèi)外邊板結(jié)構(gòu)尺寸

46、，并補(bǔ)充了分離式路基斷面橋梁橫斷面布置圖。第四章 空心板上部結(jié)構(gòu)通用圖優(yōu)化調(diào)整內(nèi)容7、上部結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)橫斷面確定 第四章 空心板上部結(jié)構(gòu)通用圖優(yōu)化調(diào)整內(nèi)容8、橋面整體化層厚度調(diào)整為15cm，并布設(shè)2層鋼筋網(wǎng) 對于空心板梁而言，由于缺少橫隔板、橫隔梁等可以提供強(qiáng)大橫向聯(lián)系的結(jié)構(gòu)構(gòu)造，因此其橫向聯(lián)系和整體性相對較弱。這也是這種結(jié)構(gòu)容易產(chǎn)生“單板受力”情況的一個主要原因。 根據(jù)調(diào)查，增加空心板梁的整體化層（橋面現(xiàn)澆層和橋面鋪裝）的厚度可以明顯改善結(jié)構(gòu)的橫向聯(lián)系。但由于整體化層與原梁間是新舊混凝土截面連接，因此設(shè)計(jì)中通常偏于保守的將其對結(jié)構(gòu)的貢獻(xiàn)采用實(shí)際厚度的一半加以考慮。 本次通用圖編制，空心板橋橋面整

47、體化層厚度調(diào)整為15cm，采用雙層鋼筋網(wǎng)。08版通用圖標(biāo)準(zhǔn)化圖第四章 空心板上部結(jié)構(gòu)通用圖優(yōu)化調(diào)整內(nèi)容標(biāo)準(zhǔn)化圖08版通用圖9、鉸縫構(gòu)造的優(yōu)化設(shè)計(jì)： 鉸縫優(yōu)化設(shè)計(jì)的基本思路就是加強(qiáng)橫向連接，具體采取以下措施： 采用深鉸縫：據(jù)調(diào)查，采用深鉸縫可減少開裂，也與04規(guī)范相適應(yīng)。 加強(qiáng)連接鋼筋：適當(dāng)加大鋼筋直徑，加強(qiáng)橫向相鄰兩塊板之間頂、底部鋼筋的連接。 加強(qiáng)粘結(jié)性能：要求對鉸縫兩側(cè)的預(yù)制板接觸面鑿毛，以加強(qiáng)預(yù)制板與后澆鉸縫砼的連接。 加強(qiáng)橋面整體化層的設(shè)計(jì)：橋面整體化層厚度加厚至15cm，并布設(shè)兩層鋼筋網(wǎng)。 改進(jìn)鉸縫材料：要求鉸縫混凝土采用微膨脹混凝土，并摻入鋼纖維等加強(qiáng)材料，預(yù)防混凝土早期收縮裂縫的

48、產(chǎn)生。 鉸縫施工工序改進(jìn)：澆注鉸縫混凝土后再澆注橋面鋪裝時，鉸縫已經(jīng)參與受力，各板間鉸縫受力并不均勻，斜交板相差尤其大。所以從盡量減少受力的角度出發(fā)，鉸縫應(yīng)與橋面鋪裝同時澆注。第四章 空心板上部結(jié)構(gòu)通用圖優(yōu)化調(diào)整內(nèi)容10、空心板支座調(diào)整為單支座 對于裝配式結(jié)構(gòu)空心板結(jié)構(gòu)，以往的設(shè)計(jì)一般在每塊預(yù)制梁（板）的4個角點(diǎn)分別安裝一個板式支座傳遞荷載，支座和結(jié)構(gòu)受力簡單明確。但在實(shí)際使用過程中發(fā)現(xiàn)，由于施工誤差、養(yǎng)護(hù)不足等原因，許多空心板梁在使用過程中發(fā)生了支座脫空現(xiàn)象。4支座空心板梁產(chǎn)生支座脫空后形成“3條腿”受力現(xiàn)象。 “三條腿”受力會使空心板梁梁端部分的最大橫橋向拉應(yīng)力從0.39MPa提高到1.0

49、MPa，一旦出現(xiàn)超載等特殊情況，空心板梁的下緣將產(chǎn)生縱橋向裂縫，嚴(yán)重影響結(jié)構(gòu)的耐久性。 支座脫空是造成空心板病害產(chǎn)生的主要原因之一?？招陌逯g通過鉸縫相連，支座脫空后，空心板在車輛荷載的作用下將產(chǎn)生震動，多次連續(xù)的震動后，將造成鉸縫混凝土出現(xiàn)裂縫，整體性變差，并與空心板分離，從而造成空心板單板受力，進(jìn)而產(chǎn)生病害。第四章 空心板上部結(jié)構(gòu)通用圖優(yōu)化調(diào)整內(nèi)容10、空心板支座調(diào)整為單支座 第四章 空心板上部結(jié)構(gòu)通用圖優(yōu)化調(diào)整內(nèi)容11、空心板鋼筋構(gòu)造 （1）因空心板頂?shù)装搴穸葍H12cm，設(shè)置兩層鋼筋將使混凝土保護(hù)層難以滿足要求，因此將頂?shù)装邃摻畎磫螌硬贾茫v向間距調(diào)整為10cm。 （2）因空心板梁端采用

50、單支座，為加強(qiáng)空心板之間的相互聯(lián)系，將空心板腹板箍筋伸出梁頂，與整體化層鋼筋綁扎。 （3）為增強(qiáng)空心板之間的橫向受力性能，端部腹板加厚段范圍內(nèi)的箍筋直徑采用了16mm的HRB400鋼筋。 （4）由于采用單支座，端部底板上緣最為不利，加大了此處的鋼筋直徑。 第四章 空心板上部結(jié)構(gòu)通用圖優(yōu)化調(diào)整內(nèi)容11、空心板鋼筋構(gòu)造 （5）部分路基寬度的空心板邊板，懸臂長度采用63cm，考慮汽車撞擊作用，加強(qiáng)了鋼筋布置。 08版通用圖第四章 空心板上部結(jié)構(gòu)通用圖優(yōu)化調(diào)整內(nèi)容11、斜交空心板端部鋼筋布置方式 08版通用圖標(biāo)準(zhǔn)化圖第四章 空心板上部結(jié)構(gòu)通用圖優(yōu)化調(diào)整內(nèi)容第五章 經(jīng)濟(jì)分析第五章 空心板通用圖經(jīng)濟(jì)指標(biāo)分