玻璃的熔化制度及控制

1、玻璃的熔化制度及控制配合料投入熔窯之后，很快就產(chǎn)生含有大量氣泡的一層熔 融的玻璃薄膜，厚度約10余mm，熔融體不斷向下流淌，逐漸 形成小料堆及密集的泡沫層，最后小料堆完全消失，只有泡沫 層留在熔化帶內(nèi)，有待進(jìn)一步的澄清及均化。配合料上表面由火焰輻射和對(duì)流，下表面受1300對(duì)左右投 料回流玻璃液傳熱面進(jìn)行熔化。配合料、泡沫層、玻璃液的吸 熱是不同的。泡沫層為配合料吸熱量的50%，玻璃液為30 40%。玻璃液的導(dǎo)熱系數(shù)很小，50mm深處輻射熱量已被吸收 約90%，依靠玻璃液的輻射傳熱將上層熱量依次向深層傳遞， 加熱下層玻璃液，它與玻璃吸熱性的關(guān)系極大。無色玻璃透熱 性好，投料回流玻璃液的溫度高，帶

2、的熱量多，加速了玻璃配 合料的熔融。配合料不斷地吸收投料回流的熱量，回流溫度不 斷降低，距投料口越近回流溫度越低，比重增大而下沉，經(jīng)由 窯池深部又流到熱點(diǎn)。投料回流量大有利于熔化及節(jié)能（約占 化料熱耗1520% ）,能延長(zhǎng)配合料堆在熔化部高溫帶的逗留 時(shí)間，熱交換充分，還能阻止泡沫熔融體越過熱點(diǎn)。加大投料 回流就必須突出熱點(diǎn)，溫差應(yīng)為100300度。穩(wěn)定的投料回 流是穩(wěn)定池底溫度、熔化及泡界線的重要因素。含鐵高、顏色 較深的玻璃透熱性差，投料回流小、溫度低，能耗也高。一、熔化火焰及其控制火焰是進(jìn)行熱交換的主體，它以輻射、對(duì)流、傳導(dǎo)的方式 將熱量傳給配合料、玻璃液及窯體。在耐火材料允許的條件下

3、溫度應(yīng)高些，橫向溫差盡可能小些，火焰覆蓋面積盡可能大。 各小爐的溫度是由熔化溫度制度決定的。1、窯內(nèi)氣氛及火焰亮度在理論上，空氣過剩系數(shù)等于1時(shí)為中性，小于1為還原 性，大于1時(shí)為氧化焰。對(duì)于純堿-芒硝配合料到1#、2#小爐應(yīng) 為還原焰，不使煤粉燒掉，保證芒硝分解所需的煤粉，但還原 性不宜太強(qiáng)，防止芒硝過早分解完，在澄清時(shí)過飽和不足，達(dá) 不到硫澄清的目的，在玻璃液中殘留的小氣泡不能浮出。如果 太弱甚至是氧化焰，芒硝不能完全分解，在澄清后或均化帶仍 在熱分解，產(chǎn)生SO2、SO3氣體，對(duì)于SO2玻璃液是不能吸收 的，氣泡殘留在玻璃液中。3#小爐為中性，已被玻璃吸收而看 不見的氣體SO3會(huì)變成SO2

4、( SO3+COtSO2+CO2),使澄清好 的玻璃液又產(chǎn)生氣泡(再生氣泡)而殘留在玻璃液中。芒硝含 率3%以下不加煤粉,1#小爐可為中性或弱的氧化焰，其余均為 氧化焰?；鹧鏆夥盏男再|(zhì)用氣體分析法確定。在正常生產(chǎn)中可按火 焰亮度來估計(jì)，火焰明亮為氧化焰，亮度不大稍有點(diǎn)渾為中性 焰，火焰發(fā)渾且飄為還原焰。窯內(nèi)火焰氣氛對(duì)熔化的玻璃液質(zhì)量有極大的影響，芒硝過 早分解完，起活性劑的作用沒有了，也就起不到先溶入后澄清 作用，石英顆粒溶入玻璃液中也變得困難。玻璃液中不但有氣 泡還可能有石英顆粒。如芒硝沒有完全分解，過熱點(diǎn)后還進(jìn)行 熱分解，同樣會(huì)產(chǎn)生氣泡而殘留在玻璃液中。因此，必須十分 重視窯內(nèi)的氣氛變化，

5、使氣氛穩(wěn)定是十分重要的。2、火焰的長(zhǎng)度及角度（方向）火焰長(zhǎng)對(duì)配合料的覆蓋面積大，有利于熱交換，熔化速度 快。但火焰過長(zhǎng)，火梢強(qiáng)烈沖刷對(duì)面胸墻及小爐砌體，不但使 這些部位加速侵蝕，還會(huì)使耐火材料顆粒落入玻璃液成為結(jié)石。 如AZS磚較容易形成霞石、鋁硅質(zhì)、錯(cuò)質(zhì)結(jié)石。若廢氣中有可 燃物還可能在格子體中燃燒，導(dǎo)致格子體溫度過高而倒塌?；?焰太短覆蓋面積小，也不利于熔化。一般火梢末端距對(duì)面胸墻 0.5米左右?；鹧尜N近玻璃液面掠過，加強(qiáng)火焰與配合料及玻璃液的熱交 換，還能將液面上滯留的附著氣層驅(qū)除掉，加速了玻璃的熔化。 火焰下傾多會(huì)沖擊料堆及液面，加劇粉料飛揚(yáng)，侵蝕窯體、堵 塞格子體，還會(huì)增加玻璃液中的氣

6、泡。同時(shí)也與空氣混合不好， 燃燒黑區(qū)大，火焰覆蓋面積小，加大橫向溫差，破壞了正常對(duì) 流，降低熱交換，不利于熔化。若火焰上傾較大，使碹頂溫度 過高，可能局部過熱而燒壞大碹。在火焰與配合料、玻璃液之 間存在一層溫度較低的氣體，阻礙熱交換，不利于熔化，還降 低熱效率，增加能耗。第一次安裝油槍，可定為6角，觀察火 焰狀況，再進(jìn)行調(diào)整直到合適為止，一般角度為58。3、火焰應(yīng)有足夠剛度，燃油火焰剛度大，因重油霧化介質(zhì) 是在有壓力的條件下噴出的，所以火焰速度快、方向性強(qiáng)、剛 度也大。4、燃油熔窯火焰的控制。重油燃燒是否完全，燃燒是否符合熔化要求，均與油槍噴嘴 的選型、霧化介質(zhì)的選擇及溫度、壓力、重油粘度、油

7、溫、油 壓和操作等因素有關(guān)。（1）油槍噴出的油滴要細(xì)而均勻，黑區(qū)要短，不能有空 心，噴射的射程保證穩(wěn)定不變?；鹧娓采w面積大，與助燃空氣 混合的好，燃燒速度快、剛度好，燃燒熱效率高。在火焰長(zhǎng)度 方向上放熱均勻，輻射強(qiáng)，這對(duì)液面?zhèn)鳠嵝矢咔揖鶆?。霧化 介質(zhì)消耗要少，對(duì)油及霧化介質(zhì)壓力要求低，噪聲小，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn) 單，易拆裝、清洗和檢修。油壓及霧化介質(zhì)壓力應(yīng)根據(jù)油槍使 用說明書確定，太高或太低會(huì)離開最佳工作范圍，霧化效果惡 化，不能完全燃燒，不但增加油耗，對(duì)熔化不利，且加劇對(duì)窯 砌體的燒損。噴嘴型號(hào)應(yīng)根據(jù)油流量、火焰長(zhǎng)度進(jìn)行合理的選 擇，使其達(dá)到最佳狀態(tài)。（2）重油必須很好地霧化，小于50微米的油滴要超過

8、 85%，在一定范圍內(nèi)油的粘度與油滴大小成正比。目前霧化介 質(zhì)多數(shù)已采用壓縮空氣，因其穩(wěn)定且壓力大，利于霧化，同時(shí) 它本身也參加燃燒（約占燃燒所需空氣的510%）用它時(shí)火 焰易于調(diào)節(jié)，剛性強(qiáng)、火根溫度高、橫向溫差小。如將壓縮空 氣加熱效果更好，節(jié)油明顯。有時(shí)用調(diào)節(jié)霧化介質(zhì)的方法調(diào)節(jié)火焰的長(zhǎng)度及亮度（壓力 大，火短而亮），短時(shí)間尚可，但并不可取，這會(huì)增加油耗。霧 化介質(zhì)的用量，在滿足霧化要求的條件下越少越好，也越節(jié)油。 一般高于油壓0.5kg/cm2就可滿足要求。最大不應(yīng)超過1kg/cm2。（3）根據(jù)重油的粘度決定其加熱溫度，噴嘴處的粘度為35E ,具體的加熱溫度由表查得，溫度低粘度大，霧化不好

9、， 燃燒不完全，溫度高粘度小易結(jié)焦、氣化、火短，油溫應(yīng)穩(wěn)定。 油的最高加熱溫度一般不應(yīng)超過150對(duì)。油站油的出口壓力不應(yīng)大于0.9MPa，到窯頭換向室的壓力 0.60.7MPa，槍前壓力0.3MPa，不超過0.35MPa，回油壓 力應(yīng)大于0.1MPa。油槍前的油壓增加油流量同時(shí)增加，火焰變 長(zhǎng)且渾，油壓降低油量減少，火焰短而亮（助燃風(fēng)不變）因此， 在生產(chǎn)中應(yīng)保證油溫、油壓穩(wěn)定。（4）為保證合理燃燒，滿足熔化對(duì)火焰的要求，油、氣、風(fēng) 的比例必須合理，達(dá)到合理燃燒，這對(duì)節(jié)油非常重要。廢氣中 氧含量控制在23%，不應(yīng)低于1%或高于5%。空氣過剩系數(shù) 一般為1.11.15。1kg重油完全燃燒需要10.

10、918Nm3空氣， 實(shí)際需要空氣量12.0112.56Nm3/kg重油。二、熔窯內(nèi)溫度分布及控制玻璃的熔化過程是在同一時(shí)間不同的位置內(nèi)進(jìn)行的。沿熔 窯的長(zhǎng)度方向上形成的各自區(qū)域（或稱帶）所需的熱量和溫度 是不同的，為保持熔化的正常進(jìn)行，就必須保證各帶熱量的供 給及所需的溫度。因此，制定合理且穩(wěn)定的溫度制度及燃料的 合理分配，對(duì)熔化具有決定性意義。在制定熔化溫度分布曲線 時(shí)，根據(jù)玻璃的化學(xué)組成、配合料的性質(zhì)，首先確定熱點(diǎn)位置, 再根據(jù)耐火材料質(zhì)量確定溫度?？蓞⒄胀醭杏鼋淌谔岢龅牟Ａ?參考理論熔化溫度計(jì)算公式：Tm=SCn-Pn+1400Tm :參考熔化溫度(C)Cn :氧化計(jì)算系數(shù)Pn :氧化物

11、的重量百分?jǐn)?shù)Cn: SiO2(70 75%)3.6；AO3(0 5%)6.5;MgO -3;CaO -5;Na2O(0 15%) -11;2O(0 5%) -8;Li2O -12目前熱點(diǎn)溫度多數(shù)定為1575C有的達(dá)到15801590C。 熱點(diǎn)與1 #小爐的溫差一般為100130C,這是以小爐腿溫度 為基準(zhǔn)的。有六對(duì)小爐的熔窯，熱點(diǎn)多定為4#小爐或稍后，料堆與 泡界線的距離不應(yīng)小于一個(gè)小爐位置，熱點(diǎn)與泡界線重合或稍 后，泡界線之后是潔凈的液面。實(shí)際上，熱點(diǎn)是液面表層的最 高溫度帶。溫度分布曲線多為山形(也有橋形的，這不很合理)， 因山形熱點(diǎn)突出明顯，泡界線清晰穩(wěn)定。為了提高熔化率，提高熱效率，降

12、低能耗，隨著熔窯結(jié)構(gòu) 的改進(jìn)，耐火材料質(zhì)量的提高，目前1 #、2 #小爐溫度都有不同程度的提高，這也有利于高溫大澄清的實(shí)現(xiàn)。在制定溫度分布曲線時(shí)，要重視熱點(diǎn)與冷卻部及流道間的 溫度關(guān)系，要均勻而合理地降溫，降溫太快，滿足不了冷卻部、 流道及成型的要求，降溫太慢不利于氣泡的吸收、消失、變小， 且增加能耗。還要增大冷卻部的冷卻強(qiáng)度-窯壓增大、快速降 溫、以滿足成型要求，這顯然是不合理的，因此，熔化部末端 溫度（7#電偶）必須合理。應(yīng)指出，冷卻部微調(diào)風(fēng)是保證冷卻 部窯壓稍大于熔化部窯壓（約23Pa）,保證成型溫度的穩(wěn) 定，對(duì)溫度進(jìn)行微量調(diào)節(jié)。要建立合理的溫度分布曲線，必須合理地分配各個(gè)小爐的 燃料消

13、耗量。一般山形溫度曲線的燃料分配為：1#16 17%;2#18 19%;3#21%;4#20 21%; 5#15 16%;6 #小于 9%（7 8%）。這種燃料分配可能不太合理，因澄清排泡所需的熱量較少，應(yīng) 減少此處燃料的供給量，這就出現(xiàn)了“雙高”燃料供給量：1#1920%;2#20%;3#1617%;4#2021%;5#18 19%;6#5 6%。如果熱點(diǎn)在4#5 #之間還應(yīng)減少3#供給量，增加5#6# 燃料供給量。化料及澄清排泡的燃料用量不應(yīng)低于55%,加 熱帶不應(yīng)高于4 5%。伍捷申教授建議的燃料分配為：1#20%;2#20%;3#19 20%;4#9 10%;5#19 20%;6#10

14、 13% ;熱點(diǎn)在5#小爐前。據(jù)資料介紹國外浮法窯泡沫區(qū)的燃料 供給也較少，約為總量的89%。雖然2#及4#小爐燃料供給的最多，也基本相同，但溫度是 不同的。因?yàn)?#是化料帶，需要的熱量多，4#需要的熱量少， 溫度必然高，絕不可能出現(xiàn)雙熱點(diǎn)。從工藝觀點(diǎn)說，玻璃的熔 化過程也絕不允許出現(xiàn)雙熱點(diǎn)。對(duì)于熔窯內(nèi)的溫度分布及控制，燃料的分配等，伍捷申教 授在燃料的合理分配與窯內(nèi)熔化過程的分帶，陳恭源在“玻璃熔 化制度新概念”以及有關(guān)的資料中均有論述。筆者在“浮法玻璃的 熔化制度”、“浮法玻璃熔制工藝技術(shù)的實(shí)踐與探討”及“淺析石門 硅砂在生產(chǎn)中的應(yīng)用”中都做了分析和表述。還應(yīng)指出，池底溫度的升降決定于最高

15、溫度帶（熱點(diǎn)處） 玻璃液的溫度，也就是玻璃液投料回流與生產(chǎn)（成型）回流的 溫度。并不決定于所對(duì)應(yīng)的小爐溫度，這在“硅酸鹽通報(bào)”及“玻 璃”期刊中均有論述，并也為生產(chǎn)實(shí)踐所證明。確定合理的溫度 制度和對(duì)燃料的合理分配及對(duì)火焰進(jìn)行有效控制是節(jié)能降耗、 優(yōu)質(zhì)、高產(chǎn)的決定因素。三、投料、液面及窯壓的控制投料的正確與否將直接影響熔化速度，化料帶的位置，熔 化溫度的變化及液面的穩(wěn)定。投入窯內(nèi)的配合料所形成的玻璃 液量必須與成型的玻璃液量同步且相等，使之處于動(dòng)平穩(wěn)狀態(tài)， 保持液面及窯壓的穩(wěn)定。1、 投料使用的投料機(jī)有壟式、輥筒式、毯式平毯式、 斜毯式、園弧式。毯式投料機(jī)有將配合料壓入玻璃的趨勢(shì)，有 利于熔化

16、，落差小，飛料少，易于密封，可靠性高，故障少， 不需備用，大型窯是一窯二機(jī)或一機(jī)。應(yīng)采取快速薄層投料，使配合料充分覆蓋玻璃液面，料堆 位置要穩(wěn)定，不能接觸池壁，不得跑偏。料堆發(fā)生偏移應(yīng)及時(shí)調(diào)整，可采取正倒料或反倒料。正倒 料是哪邊料長(zhǎng)停哪邊投料機(jī)。正常生產(chǎn)中如發(fā)現(xiàn)哪邊料堆多、 見長(zhǎng)、泡界線見遠(yuǎn)可用正倒料，關(guān)小閘板，減小下料量，防止 出長(zhǎng)料及料堆跑偏。投料機(jī)各閘板開度是不同的，應(yīng)邊部料層 薄，中間最厚，有利于熔化。如已發(fā)生跑偏，可用人工倒料， 將靠近池壁的配合料推向窯的中部。偏料與窯溫及配合料的質(zhì) 量也有較大關(guān)系。2、玻璃液面均已實(shí)現(xiàn)自動(dòng)控制，精度較高，故障很少，可 滿足生產(chǎn)要求。但在發(fā)生某種事

17、故時(shí)，液面下降較多，且不可 繼續(xù)使用自動(dòng)，應(yīng)改為手動(dòng)，慢慢將液面位置長(zhǎng)至確認(rèn)值，再 投入自動(dòng)控制，這可減少發(fā)生長(zhǎng)料或頂泡界線，甚至泡界線外 移的現(xiàn)象。3、窯壓自控系統(tǒng)有了很大發(fā)展。窯壓自控投入之前，應(yīng)將 窯壓人工調(diào)節(jié)在給定指標(biāo)范圍內(nèi)，且應(yīng)留有較大的調(diào)節(jié)余量。 碹頂取壓點(diǎn)水平面與玻璃液面上的壓力差（H2Omm）可用下式 計(jì)算：P=n（y 空/1+阻空-y 煙/1+&t 煙）n：碹頂水平面距離玻璃液面的高度（m ）y空：窯周圍空氣密度（kg/Nm3 ） ,20C為1.21y 煙：窯內(nèi)煙氣密度（kg/Nm3）,1500C為 0.2 ,800C為 0.33 t空：周圍空氣溫度（C）t煙：窯內(nèi)煙氣溫度（

18、C）6：常數(shù)（1/273 ）一般y空取1.293 , t空取50C,t煙取1550C , P為壓力差。 各廠窯的情況不同，配合料不同，窯壓也有所不同，一般為5 10Pa。有的20Pa，應(yīng)根據(jù)實(shí)際情況確定。在實(shí)際工作中并不計(jì)算，而是先給定一個(gè)指標(biāo)，然后在末 對(duì)小爐后的上沿孔洞處放一支燃燒的木條，若火梢往外冒就定 為正式指標(biāo)?；鹣蚋G內(nèi)吸是窯壓小，外冒厲害是窯壓大了。窯 壓一經(jīng)確定就必須保持穩(wěn)定。窯壓大，火焰渾濁無力，廢氣排不出去，燃燒速度慢，燃 燒不完全，熔化部溫度低，泡界線遠(yuǎn)且不清晰，加劇對(duì)窯體的 侵蝕。窯壓大是抽力不夠或阻力太大，可提高大閘板開度，根 據(jù)實(shí)際可適當(dāng)調(diào)節(jié)風(fēng)火比。應(yīng)檢查格子體堵塞情

19、況及各小爐閘 板的開度，煙道漏風(fēng)、漏水等情況。窯壓過小溫度不穩(wěn)，增大玻璃液的橫向溫差，增加能耗， 不利于熔化。應(yīng)降低閘板開度，降低抽力，保證窯壓在指標(biāo)范 圍內(nèi)。窯壓過高或過低不但增加能耗，對(duì)熔化、澄清、均化、成 型都會(huì)造成不利影響。、玻璃液的對(duì)流及泡界線的控制1、玻璃液的對(duì)流，主要是因密度不同及溫差引起的，還有 投料的推動(dòng)及成型的拉引力作用。配合料的容重約為1.3，較輕 而浮在上面，熔體較重沉入下面。由于上述各種原因使玻璃液 形成了縱向及橫向?qū)α?。縱向?qū)α髦饕峭读匣亓骱统尚突亓?。投料回流的成因?熱點(diǎn)與投料池間存在較大溫差，從熱點(diǎn)流過來的高溫玻璃液（約 1500對(duì)）經(jīng)過泡沫層和料堆下面時(shí)將熱

20、量傳給泡沫及料堆下表 面，本身溫度逐漸降低，而泡沫及料堆形成的玻璃液下沉匯入 從熱點(diǎn)過來的玻璃液流中，到投料口下沉到某一深度時(shí)轉(zhuǎn)向往 熱點(diǎn)流動(dòng)，到熱點(diǎn)時(shí)，這個(gè)回流有一部分仍進(jìn)入投料回流，另 一部分與從冷卻部末端回流（成型回流）來的玻璃液匯合成為 生產(chǎn)流（成型流），逐漸冷卻而流向冷卻部。在卡脖、大水管、 耳池等處有一部分下沉匯入生產(chǎn)回流，到達(dá)冷卻部末端一部分 被成型為玻璃帶，另一部分下沉，成為生產(chǎn)回流的主體。它在 流回?zé)狳c(diǎn)的過程中，又被不斷加熱而上升，再進(jìn)入新的生產(chǎn)流。 淺池回流量較少，有利于降低能耗。因熔窯池底散熱，玻璃液溫度低，粘度大，流動(dòng)小，這部 分玻璃液不參加回流，一般成為相對(duì)的不動(dòng)層。

21、在兩個(gè)縱向回 流之間的池底上部存在密度大和顏色較深的相對(duì)不動(dòng)層（較其 它部位厚），又稱為三角滯止區(qū)。熱點(diǎn)穩(wěn)定時(shí)，玻璃液流穩(wěn)定， 這部分玻璃液不動(dòng)。但當(dāng)泡界線（熱點(diǎn)）位置移動(dòng)時(shí)，這部分 玻璃液可能被帶走。泡界線前移（近）玻璃進(jìn)入生產(chǎn)流中去， 泡界線后移（遠(yuǎn)）這部分不動(dòng)層玻璃液有的進(jìn)入投料回流，有 的匯入生產(chǎn)流，這都會(huì)嚴(yán)重影響玻璃質(zhì)量和生產(chǎn)的穩(wěn)定。由此 可見，要保證對(duì)流的穩(wěn)定必須有穩(wěn)定的熔化溫度制度，特別是 要有一個(gè)唯一的熱點(diǎn)和穩(wěn)定的熱點(diǎn)溫度。經(jīng)常所說的穩(wěn)定的泡 界線，其實(shí)質(zhì)就是穩(wěn)定的對(duì)流及穩(wěn)定的溫度。玻璃液是由溫度高的地方向低的地方流動(dòng)，在窯的寬度方 向上池壁附近溫度低，必然由溫度高的中部向池壁

22、的邊部流動(dòng)， 到池壁附近向下方或斜下方流動(dòng)，稱為池壁流。到達(dá)一定深度 后又由溫度低的地方向溫度高的地方流動(dòng)。投料回流有利于熔化，還能阻止料堆和泡沫越過泡界線進(jìn) 入生產(chǎn)流，降低料堆及泡沫前進(jìn)速度，能降低能耗。生產(chǎn)回流 越大，能耗越高。橫向?qū)α鲗?duì)生產(chǎn)及玻璃質(zhì)量均無益處，并加 劇對(duì)池壁的侵蝕，會(huì)引起偏料等。橫向溫差越小越好，溫差越 小橫向?qū)α髟叫?。?duì)液面100mm以下池壁進(jìn)行保溫，除降低 能耗，提高熱效率外，也起到了減少橫向溫差的作用。有的廠為阻擋料堆對(duì)池壁侵蝕，由投料口兩邊穿入冷卻水 管，稱為擋料水包，也有在二臺(tái)投料機(jī)之間穿一根冷卻水管， 稱固料水包，長(zhǎng)度611m。目的是不分料，料堆不接觸池壁。2

23、、泡界線是投料回流和生產(chǎn)回流動(dòng)態(tài)平衡的結(jié)果。配合料 的質(zhì)量、溫度分布、對(duì)流、投料、拉引量等稍有變化，在泡界 線上都會(huì)有所反映。因此，根據(jù)泡界線的位置、形狀、清晰度 就能判斷熔化情況，并進(jìn)行調(diào)節(jié)。根據(jù)伍捷申教授的計(jì)算和論述，各帶的熱量消耗比例（%）: 化料帶59.3，澄清帶8.5，加熱帶32.2?；蠋Вㄅ菽?止）約占熔化區(qū)面積的22%。均化區(qū)由末對(duì)小爐中心線外1m 到卡脖止。最后一對(duì)小爐的燃料量是調(diào)節(jié)進(jìn)入卡脖玻璃液溫度 的主要手段。澄清帶占22%的面積是為了保證澄清有足夠的時(shí) 間，確保硅酸鹽形成后有足夠的時(shí)間先完成SiO2的熔化，后完 成氣泡的排除，否則將導(dǎo)致生料結(jié)石的出現(xiàn)。均化區(qū)及冷卻部 所需的熱量只靠生產(chǎn)流是不夠的，因?yàn)槭艿讲Ａб涸试S的降溫 值所限制。現(xiàn)在400t/d熔窯燃料的分配為1#19.5%，2#20%，3#16%， 4#23%，5#21.5%，6#停用。泡界線 4#中，若 6#使