層框架住宅畢業(yè)設(shè)計結(jié)構(gòu)計算書

1、cc況黑龍江省某市興建六層商店住宅，建筑面積 平方米左右，擬建房屋所在地震動參 max T 0.40 ，基本雪 0.6KN -2 ，基本風(fēng)壓 ，地面粗糙度為 B 類。 地質(zhì)資料見表 1。 -3IL f 置圖根據(jù)該房屋的使用功能及建筑設(shè)計的要求行了建筑平面面及剖面設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)層建筑平面、結(jié)構(gòu)平面和剖面示意圖分別見圖紙。主體結(jié)構(gòu) 層，層 1 層為 3.6m， 26 層為 2.8m。填充墻采用陶?？招钠鰤K砌筑：外墻 400mm內(nèi)墻 200mm。窗戶均采用鋁合金窗，門 采用鋼門和木門。樓蓋及屋面均采用現(xiàn)澆鋼筋砼結(jié)構(gòu)，樓板厚度取 梁截面高度按跨度的 估算，尺寸見表 ，砼強度采 (f 14.3KN -2, f

2、 t-2) 。屋面采用彩鋼板屋面。 (b (b h)(b C30300 300 400N柱截面尺寸可根據(jù) A 估算。因為抗震烈度為 度，總高 ，查表 fN 可知該框架結(jié)構(gòu)的抗震等級為二級，其軸壓比限 ；各層的重力荷載代表值近 N似取 ，由圖可知邊柱及中柱的負(fù)載面積分別為 3m 4.5 4.8m 。由公式 可得第一層柱截面面積為邊柱A c 4.5 3 98182mm2中柱A 1.25 32如取柱截面為正方形，則邊柱和中柱截面高度分別為 371mm 389mm 根據(jù)上述計算結(jié)果并綜合考慮其它因素，本設(shè)計框架柱截面尺寸取值均為 400mm 400mm 。 600mm ，構(gòu)造柱取基礎(chǔ)采用柱下獨立基礎(chǔ)，

3、基礎(chǔ)埋深標(biāo)高-2.40m承臺高度取 1100mm?？蚣芙Y(jié)構(gòu)計算 簡圖如圖 示。取頂層柱的形心線作為框架柱的軸線；梁軸線取至板底 柱高 度即為層高，取 2.8m；底層柱高度從基礎(chǔ)頂面取至一層板底，取 。m41=58.2m9.4m mmmmm mm 載屋面及樓面的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值 屋面（上人20 厚水泥砂漿找平層20 -2150 厚水泥蛭石保溫層 0.15 0.75KN -2100 厚鋼筋混凝土板25 2.5KN -220 厚石灰砂漿 0.02 -2合計 -215 層樓面：瓷磚地面（包括水泥粗砂打底） -2120 厚鋼筋混凝土板25 2.5KN -2V 型輕鋼龍骨吊頂或 20 厚水泥砂漿 -2合計屋

4、面及樓面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值 -2上人屋面均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 -2-2屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值 1.0 0.6KN k r 梁、柱、墻、窗、門重力荷載計算梁可根據(jù)截面尺寸料容重及粉刷等計算出單位長度上的重力荷載墻、 門、窗等可計算出單位面積上的重力荷載了。具體計算過程從略，計算結(jié)果見表 。 (KN -3 (KN )li(m)Gi(KN)i 注:表中 為考慮梁、柱的粉刷層重力荷載而對其重力荷載的增大系數(shù)；2表示單位長度構(gòu)件重力荷載；n 為構(gòu)件數(shù)量2）梁長度取凈長；柱高取層高。外墻為 400 厚陶?？招钠?KN -2 -2 20mm厚抹灰，則外墻單位墻面重力荷載為：0.5 0.02 6.84KN -

5、2；內(nèi)墻為 200 厚陶?？招钠鰤K，兩側(cè)均為 20mm 抹灰，則內(nèi)墻單位面積重力荷載為： 1 5 -2 。木門單位面積重力荷載 0.2KN ；鋁合金窗單位面積重力荷載 0.4KN -2；鋼鐵門單位面積重力荷載 0.4KN 重力荷載代表值（見圖 4）-2。集中于各樓層標(biāo)高處的重力荷載代表值元范圍內(nèi)的各樓層樓面上的重力荷 載代表值及上下各半層的墻柱等重量算時可變荷載的組合按規(guī)定采用面上的 可變荷載均取雪荷載，具體過程略，計算簡圖見圖 。0202080202020402020802020204091080808080809G6G5G4G3G2G14940.39KN6880.28KN6880.28KN

6、6880.28KN6880.28KN7058.88KN圖 2架計橫梁線剛 i 計算過程見表 4；柱線剛 i 計算見表 5。b c i bEc(N -2 ) I(mm 4 L(mm)E I / L 1.5E I / L I / L c 0 0 0(N (N (N 1 3.0 103.0 10300 500300 3.125 3.125 360060002.604 103.906 2.343 5.208 3.124 10 i hc(mm)Ec(N )b 600 600Ic)1.08 E I / c C c(N 6.612 600 6001.08 11.57 柱的側(cè)移剛度 按下式計算 D c 2c。

7、根據(jù)梁柱線剛度 K 的不同，柱可分為中框架中柱和邊柱、邊框架中柱和邊柱以及樓、電梯間柱等，計算結(jié)果分別見表 、ii表 7、表 8。 D (N -1 KDi2KDi1KDi2i (N -1 ) KDi2KDi1KDi2i將上述不同情況下同層框架側(cè)移剛度相加框架各層層間側(cè)移剛 8。i由表 8 可見 / 1194642/1684830 故該框架為橫向規(guī)則框架。1 D 值(N mm) i5.橫向水平載作用下框結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和移計算橫向水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算 橫結(jié)構(gòu)頂點的假想位移計算見表 9。 (KN)iV (KN) (N mm ) ii(mm i(mm) TT TnnTT Tnn結(jié)構(gòu)基本自

8、震周 1T ，其中 量綱為 m， ，則 T TT 1.7 0.7 0.1711 0.492 S本方案結(jié)構(gòu)高度小于 40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布較均勻，變形以剪切型為主，故可 用底部剪力法計算水平地震作用。因為是多質(zhì)點結(jié)構(gòu)，所以 0.85 G 0.85 4940.39 7058.88eq i設(shè)防烈度按 7 度考慮，場地特征周期分區(qū)為二區(qū)，場地土為類，查表得：特征周期 T = g水平地震影響系數(shù)最大 0.08 0.40 0.08 F 0.066 2217.09KN 1 因為 T 0.492S ，以不應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用。 g 各質(zhì)點的水平地震作用：F iG Hi iG HjjnEKG Hi

9、iG Hjjjj 各 H Hi i Hjj s s 各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布如下圖 。F6V6F5V5F4V4F3V3F2V2F1 縱 水V1水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位 和點位 按下式計算i i（ / 和 i i ijj k k ，計算結(jié)果如表 11。 i i 角 （ ）i (N / mm ) ii(mm i(mm) （）i i由表可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第 2 層，其 1/550,足要求,其中 / h 是由彈性層間位移角限值查得。以 4 軸線框架內(nèi)力計算，其余框架計算從略?？蚣苤思袅皬澗匕?V ijijijV ；ijMbijV yhij；Muij h i

10、j各柱反彎點高度 y yn 23本例中底層柱需考慮修正值 y ，第二層柱需2考慮修正值 y y ，其余柱均無修正。計算結(jié)果見表 。1 3梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按式 l i li l r M ) ； i j ijMrili rr(M u i j ij) ；V b 1 M b L；nN (V l r )i b bk k；計算結(jié)果見表 12。 各層hVD右邊柱次/m/kNDVyMiDV6 5 4 3 2 1 注表中 量綱為 kNm,V 量綱為 kN 層次 hVD邊柱/m/kNDVyMi6 5 4 3 2 1 梁MlMrMlMr 注:柱軸力中的負(fù)號表示拉力。當(dāng)為左地震時，左側(cè)兩根柱為拉力 對應(yīng)的右

11、側(cè)兩根柱為壓力。 2表中單位為 kNm 單位 N 的單位為 m。7.4.70.9 .41781.6922796898.6.9.7112167.4.87131.87216.4317.950zi7.4.70.9 .41781.6922796898.6.9.7112167.4.87131.87216.4317.950zi85.821.6619.2428.5841.2538.22 57 25.26 2 39.6 6.55 6.55 06 9. 0 -6.553 6 295.42 59.26 9.86 9.8661.85 8.05 11.9617.88-11.3330.39-31.8944.9417.8

12、817.8830.3948.2744.9413.97 63.62 27.769 16 95.5 50.76 9 146.19 79.99 20.93 98.42 47.878 53.97 36.81 2 -46.55 33.69 41.53 119.61 65.44 11 14 2 .3. 34.43 3 123.95 80.55 67.46 346.88 198.0279 5.101-28.3416.43-44.7717.95-62.7223.35-86.07-64.8757.71-106.1514.33-102.9323.35 125.75-204.9393.2157.71150.9214

13、.33165.25125.75291.169.31 179.11155.68 左橫向風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和側(cè)移計算 風(fēng)風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按 ，基本風(fēng) w =m z o2。由荷載規(guī)范查 （迎風(fēng)面 背風(fēng)面 脈動影響系數(shù)=. T = T1 012=m2.查表得脈動增大系數(shù)=。 zz H i z仍取圖 4 軸線橫向框架，其負(fù)載寬度 4.05m，沿房屋高度分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值q(z) z 根據(jù)各樓層標(biāo)高處高度 查 房屋高度的分布見表 。分布見圖 5q(z) 房屋高度的 沿 q (z)(KN / m) / 1 2荷載規(guī)范規(guī)定，對于高度大 0m 且高寬比大于的房屋結(jié)構(gòu)，應(yīng)采用風(fēng)振系 來考慮風(fēng)壓脈動的影響，本例房屋

14、高度 H=18.9m30m,H/B5,故應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù) 00.5 0.5 c N 1162.948 2.213 取 ）L 取 L( ) / h i 0 21400 1.08e e ih 600 1.08 2 2 對稱配筋 0.242 f 14.3 560 c 0s Ne bh c 0f ( h )y 0 1162.948 601.31 0.242 0.242) 600 40)2 2Nmax及相應(yīng)的 M 一組計算 N 1464.302kN 節(jié)點上，下端彎距；M 68.823 50.85 0.12 M 40.63 (0.5 39.324 此內(nèi)力組合是非地震作用下的組合情況，且水平荷載等效，故

15、不必進(jìn)行調(diào)整， l 1.25 2.8 3.5 0e 0 6 342.81212 42.8 20 62.8 il 3.5 30 h 600 A N 1464.302 3 取 ）1同理可求得：L0 取 1.0 L( )1400 / h i 2 1 i1.22 76.616mm h mm 0故為小偏心受壓 600 / 40 i bf 0.518 14.3 KN c 0故 配 足 min0.8% ， min0.2% ， As ss min 0.2% 600 720 mm2 4 A mm ) 總配筋 s s3 1256 1.12% 。 以第一層柱為例進(jìn)行計算，有前可知，上柱柱端彎矩設(shè)計值 tc 對二級抗

16、震等級，柱底彎矩設(shè)計值M c 689.019KN 則框架柱的剪力設(shè)計值V M bc Hn 206.75 689.02237.82KN V 0.85 RE 0.2 滿足要求。 560c M 551.215 3 12.69 3(取3.0)V C 0其 M c 取較大的柱下端值，而 , c 不應(yīng)考 ， M c 為將表 25 得的值除以，REt 0(KN)REt 0(KN)V 將表 26 查得的值除以。 V 相應(yīng)的軸力 KN f 600c23 KN A SV f bh 0.056 f hyv 0 257.82 560 0.056 560故該層柱應(yīng)按構(gòu)造配置箍筋。柱端加密區(qū)的箍筋選用 10100 一層柱

17、底軸壓 n ,表得柱箍筋最小配箍率特征 V 則最小體積配箍率：v sin / f 0.599% v c yv A 0.599 0.487sv v cor i10, A mm 2 ， S 135.7 mm ，根據(jù)構(gòu)造要求，取加密區(qū)箍筋為 4 10100 加密區(qū)位置及長度按規(guī)范要求確定。非加密區(qū)還應(yīng)滿 220 筋 32。10 柱箍筋計算結(jié)果見表 V c( KN c ( KN 0.3 c( KN AS mm ) fv cfyv( jb jjjjjj tjjjjvjj tjjjjb jjjjjj tjjjjvjj tjjj 框架梁柱節(jié)點核芯區(qū)截面抗震驗算 以一層節(jié)點為例，由節(jié)點兩側(cè)梁的彎矩承載力計算節(jié)

18、點核芯區(qū)的剪力設(shè)計值。因節(jié)點 兩側(cè)梁不等高，故計算時取梁的平均高度h mm h b 465 2mm二級框架梁柱節(jié)點核芯區(qū)組合的剪力設(shè)計值 V；應(yīng)按下式公式確定： V (1 0 0 sH c b) 為柱的計算高度，可采用節(jié)點上、下柱反彎點之間的距離。 5.243mc 288.524 555.614 左震）b剪力設(shè)計值V j1.2 465 (1465 5243 ) 1409.53 KN / 2 ，故 h mm mm 1.5 則 b c j j j11 b h ) 6000.852)2725.411KN KNj滿足要求。 b節(jié)點核芯區(qū)的承載力按式 f 0.05 f A RE c b 0 s ) 算，

19、其中 二層柱底軸力 N 1187.11KN 0.5 f 0.5 2 2574 二者中的c較小者，故 N 1187.11 。節(jié)點區(qū)配箍 4 h .1 f h 0.05 f A 0 s ) b 3 c 35 (1.1 1187.11 3 78.5 )0.85 1437.641KN j故承載力滿足要求。0606.計采用柱下獨立基礎(chǔ)，根據(jù)要求，基礎(chǔ)埋深標(biāo)高取 承臺高度標(biāo)高 -1.3m 地 質(zhì)條件見表。.1 地基承載力計算及基礎(chǔ)底面積確定根據(jù)所給地質(zhì)條件查得基礎(chǔ)寬度和深度修正系數(shù) 0 不考慮對地基寬b d度進(jìn)行修正，地基承載力特征值由f adm d 0.5) 算，而土的加權(quán)平均重度 0.95) /1.9

20、5 KN m 所以 1.0 16.85 214.43 kpaa基礎(chǔ)平均埋 (2.4 1.95) / 2 以柱為例進(jìn)行計算，中心荷載作用下基底面積 按下式計算 706.74 A 4.23m f 214.43 a 2由于偏心距不大，所以基礎(chǔ)底面可按 20%增大。故A 1.2A 4.23 5.076m 02取 m 2確定基礎(chǔ)底的長度 L 和寬度 b由 L/b= 可取 L=3m ，b=2m 不需要對 進(jìn)行修正a基礎(chǔ)上方回填土重 KNG偏心距 /(F ) 261) 即滿 0 。 K K K K min基底壓力Pk maxPk min 718.58 261 164.90 k k (1 k ) A l 6

21、161.63最大基底壓力 Pk 最小基底壓力 k min164.9 1.2 f 257.316a161.63 kpa 0 滿足要求，所以該截面符合要求。A 柱設(shè)計值：max166.595 N 986.791 965.934 V 206206基底壓力 1 986.791 ; P A 6 6d 16.85 2.175 36.65KP基底附加壓力最大值 P-0cz207.97 36.65 171.32KPa沉降計算深度 0.4L b 4.5m n n查表得計算厚 0.8m.1.2 B 柱中心荷載作用下基底面積 A 按下式計算 A 7.89 m f 214.43 a 2由于偏心距不大，所以基礎(chǔ)底面可按

22、 20%增大。故A 7.89 9.47m 12m 02確定基礎(chǔ)底的長度 L 和寬度 b 由 L/b= 可取 L=4m ，b=3m地基承載力特征值最終修正值：f ak( ( f KP a基礎(chǔ)上方回填土重 G kGdA 522 KNl偏心距 e M /(F ) /(522 1347.71) 0.009 即滿 P K K K K min基底壓力Pk Pk 6e 1347.71 0.009 k (1 (1 ) A l 4 153.71最大基底壓力 Pk 最小基底壓力 k min157.91kpa f 214.43 kpaakpa 滿足要求，所以該截面符合要求?；讐毫?522 1489.704 A d

23、 16.85 36.65KP基底附加壓力最大值 P-0cz167.64 36.65 130.99KPa沉降計算深度 b（ 6.18m 6.2m n n查表得計算厚 0.8m012012.1.3 C 柱中心荷載作用下基底面積 A 按下式計算 976.61A m f 214.43 20 a G2A 1.2A 6.852m 027.5m2確定基礎(chǔ)底的長度 L 和寬度 b 由 L/b= 可取 L=3m ，b=2.5m地基承載力特征值最終修正值：基礎(chǔ)上方回填土重 G kGdA 20 2.175 基底壓力 P 218.29KP ; A P = A 基底附加壓力最大值 P-0cz218.29 181.64K

24、Pa沉降計算深度 b（ n n查表得計算厚 0.8m 規(guī)基用規(guī)范法計算基礎(chǔ)沉降見表 33 .2.1 確定沉降經(jīng)驗系數(shù)A 柱 s A / i 0(A / E ) i si 0 (Z / (Z ) / i i i i i i i i 976.8 1592.48 (390.44 10.2 查表得 0.6 s.2.2 基礎(chǔ)最終沉降量 s 44.36 26.64mm iB 柱:E s 0Ai 0(Ai 10.4 取 0.5 si 最終沉降量 S s 45.27 iC 柱:E s 0A / i 0(A E 10.2 i 取 0.6 最終沉降量 S si 48.12 .2.3 基礎(chǔ)的沉降差 .2.4 軟弱下

25、臥層強度驗算持力層粉質(zhì)粘土的壓縮模量 E =10KP 下層粘土的壓縮模量 E =12KPs1 a s2aE / E 0.83 s2因此可以認(rèn)為不存在軟弱下臥層。 規(guī) i iZ iiZ i i i i i0101000101010001.3 基礎(chǔ)高度驗算按照構(gòu)造要求，采用錐形基礎(chǔ)，初步確定基礎(chǔ)尺寸如圖基礎(chǔ)砼強度采用 C30下設(shè) 100mm 厚強度等級為 C 的素混凝土墊層。10 A 柱抗沖切驗算：C 柱基礎(chǔ) bh=3m2m 600mm f f c c y由上述兩種內(nèi)力設(shè)計值分別求得偏心距M e N M e N 基底凈反力： 6e 6 0.07(1 ) ) 183.53kpa A l 6 6 (1

26、 ) ) A l 3柱邊基礎(chǔ)截面抗沖切驗算：l a b mt c 初步選擇基礎(chǔ)高度h 1000 mm0a h 1000 2.6 a t b2a ma 600 t b 2 1.3m因偏心受壓 取 nmax沖切力：F l nl 0.6 2 ( c )b ) 2 1.00) 2 95.9 2 2 2 抗沖切力0.7f a t 01301.3 F 可8.3.2 B 柱e 01M N 1489.704M 21.315e N 1806.849基底凈反力： 6 ) ) A l 12 m0001m00m0001m00 6e 6 0.135 ) ) 99kpa A l 12 4柱邊基礎(chǔ)截面抗沖切驗算：l 0.6

27、, mt c 初步選擇基礎(chǔ)高度h 1000 mm0a h 1000 2.6 a t 2.6a 600 a 2 m因偏心受壓 取 nmax沖切力：F l l b 4 0.6 3 ( )b c ) 1.00) 2 2 2 2 kN抗沖切力0.7 f a h F 可以 t m 0 8.3.2 C 柱e 01M N 1016.779M 33.818e N 1310.925基底凈反力： 1310.925 6 0.026 ) ) 185.7 kpa A l 2.5 6e 0.196 ) ) 71.8kpa A l 7.5 柱邊基礎(chǔ)截面抗沖切驗算：l 2.5, mt c初步選擇基礎(chǔ)高度h 1000 mm0a

28、 h 1000 2.6 a 2.5 t ba 600 a t 2 21.55因偏心受壓 取 nmax沖切力：F l l a b 3 0.6 2.5 0.6( )b ) 185.7 1.00) 1.00) 2 2 2 2 22 96kN抗沖切力0.7 f h 0.7 1.43 3 F 可 t m 2IccccIIccIIccn.max Icccc2IccccIIccIIccn.max Icccc基礎(chǔ)配筋計算 A 柱長邊方向 n 2a1b1.2 ( P ) (183.53 198.46kpa n n.min M (l ) (2 ) 24 242 219.1 MIII 198.46n (l ) (2

29、 ) 0.7) 24 2 0.7) 205.6 KN .Amax219.1 6 0.9 1159.26 mm2 200( 1179 mms短邊方向：2) 。 n965.9346160.99 M n (l ) 2 ) 24 24 160.99M n (l ) (2 ) 24 22 .m 0.7) 166.78 KN mAmax 6 1000 940.37 mm2 10150( A s2) B 柱長邊方向： n 2a 1 ( ) 99 (153.28 99) 191.28 b 2 191.28M (l ) 2 ) 0.6) 24 2 608.08 KN .MIII n (l ) 2 b ) 581

30、.52 KN . 24 24Amax 6 210 2 s短邊方向：2) 。IIccccn.max nIccccIIccccIIccccn.max nIccccIIcccc n12150.57 150.57M (l ) 2 (2 ) 24 242(2 0.6) KN .M II n (l ) 2 ) 2 0.7) m 24 24Amax 6 210 mm2 12130( s2) 。 C 柱長邊方向： n 2 1.2 1 ( ) 71.8) b 2 M n (l ) (2b ) 2 2.5 0.6) m 24 24MIII n (l ) (2 ) (2 2.5 0.7) 261.93 m 24 2

31、4Amax280.2 0.9 1482.54 mm2 ) 。s短邊方向： n174.79 174.79M (l ) (2 ) 24 242(2 0.6) 234.92 M II n (l ) 2 (2b ) 0.7) 24 24Amax234.92 6 0.9 1242.96 mm2 1307 mms基礎(chǔ)柱配筋見表 34 所示2) 柱長邊方向配筋短邊方向配筋長 A mms短 s號A102001015011791046 3232156926101307板荷載計算樓板厚 ，樓面活荷 2.0 ,采 砼 235 鋼筋 l l 雙30 向板?？v梁截面取 600 ，橫梁截面取 500 。橫梁、縱梁、次梁截

32、面尺寸見表 2?；詈稍O(shè)計值：恒荷設(shè)計值：g / m2面層 mm 水磨石面層0.025 25 kn m2 厚水泥砂漿找平層板自重 厚鋼筋混凝土板 22底板抹灰 厚水泥砂漿0.15 0.255kn / 2g= 1.2 0.255 / m2荷載總設(shè)計值：g 7.94 2g q 5.14 6.54 / m 2 荷載跨度計算跨度：彎矩計算區(qū)格q 2 / 。內(nèi)跨 l l l 為軸線間距離。0 c c外跨 l l l 為凈跨 為梁寬。0 n A B C D E F Gl ll / l0102MM1122截面設(shè)計截面設(shè)計：截面有效高度： 8 鋼筋作為受力鋼筋， l 短跨方向跨中截面h d 8120 2 2l

33、方向跨中 h h 3d2mm支座截面處均為 。截面彎矩設(shè)計值：該板四周與梁整澆，故彎矩設(shè)計值按如下折 減：B、D、E、F 區(qū)格的跨中截面與各支座截面折減 ；A、C 區(qū)格的跨中截面不予折減； h )0 ( ) ( / m A8120 ll l ll8150 ll8150 ll81508140 l8 200l8140 l8140810081008130811089510150l895 l89589581208120 d 0d 0814081008100 810010 樓梯設(shè)計混凝土采 C 砼，鋼筋采用 ，樓梯梁采用 HRB235?？v梁截面取 ，橫梁截面取 500 。按梁式樓梯計算梯段板的厚度為：h

34、=100mm梯段板計算荷載計算(取 1m 寬板計算)：樓梯斜板的傾斜角： 150250 0.86 斜梁截面 mm 300 恒荷：踏步重 / m 0.25 2斜板重0.860.1 KN / m 厚找平層0.25 0.150.25 0.02 20 0.64 / 恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值恒荷載設(shè)計值活荷載標(biāo)準(zhǔn)值活荷載設(shè)計值g KN / m 5.425 KN / 2.0 KN / 2.0 2.8 KN / 荷載設(shè)計值總量dg 9.31KN / m內(nèi)力計算：計算跨度 l 3.25 m01 跨中彎矩 M l 3.2510 1029.83 / 。0000配筋計算：h 20 0 sM f 1 c 9.83 6 1000

35、2 1 14.3 1 0.113 1000 615.58 f 受力鋼筋選 A )s2分布 。荷載計算（取 1m 寬板帶計算） 恒荷載：平臺板自重（板厚 70mm） 20mm 找平層恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值恒荷載設(shè)計值活荷載標(biāo)準(zhǔn)值活荷載設(shè)計值荷載設(shè)計值總量內(nèi)力計算：0.07 1.75KN / 0.20 0.40 / m ， g 2.15 m 2.15 2.58 KN / m 2.0 KN / 2.0 2.8 KN / KN / d計算跨度：l 0 nh 0.07 2 跨中彎距：配筋計算：h 0M 1 ql 5.38 1.2152 10 10 M f h2 1 c f 0.993 6 20.028f00maxnf00maxn 14.3 h c 1000 95.33f 選 6 101mm ) s荷載計算：2梯段板傳來平臺板傳來梁自重內(nèi)力計算：計算跨度3.259.31 KN m25.38 KN / 2 (0.30 0.07) 25 1.38 KN / 。 ml 2.7 0l 1.05l 2.835 m 0 取兩者中較小值 l 2.5m01 1M ql KN 8 81 ql 20.759 2.7 38.025 2 配