建筑地基基礎設計規(guī)范的理解與應課件

1、建筑地基基礎設計規(guī)范的理解與應用編輯ppt建筑地基基礎設計規(guī)范的理解與應用編輯ppt 一 基本規(guī)定的理解與強制性條文二 地基巖土的分類及工程特性指標 三 地基計算 四 軟弱地基 五 基礎 六 基坑工程 七 檢驗與監(jiān)測編輯ppt 一 基本規(guī)定的理解與強制性一 強制性條文3.0.4 地基基礎設計時，所采用的荷載效應最不利組合與相應的抗力限值應按下列規(guī)定： 1 按地基承載力確定基礎底面積及埋深或按單樁承載力確定樁數(shù)時，傳至基礎或承臺底面上的荷載效應應按正常使用極限狀態(tài)下荷載效應的標準組合。相應的抗力應采用地基承載力特征值或單樁承載力特征值。 2 計算地基變形時，傳至基礎底面上的荷載效應應按正常使用極

2、限狀態(tài)下荷載效應的準永久組合，不應計入風荷載和地震作用。相應的限值應為地基變形允許值。 3 計算擋土墻土壓力、地基或斜坡穩(wěn)定及滑坡推力時，荷載效應應按承載能力極限狀態(tài)下荷載效應的基本組合，但其分項系數(shù)均為1.0。 4 在確定基礎或樁臺高度、支擋結(jié)構截面、計算基礎或支擋結(jié)構內(nèi)力、確定配筋和驗算材料強度時，上部結(jié)構傳來的荷載效應組合和相應的基底反力，應按承載能力極限狀態(tài)下荷載效應的基本組合，采用相應的分項系數(shù)。 當需要驗算基礎裂縫寬度時，應按正常使用極限狀態(tài)荷載效應標準組合。 5 基礎設計安全等級、結(jié)構設計使用年限、結(jié)構重要性系數(shù)應按有關規(guī)范的規(guī)定采用，但結(jié)構重要性系數(shù)0不應小于1.0。編輯ppt

3、一 強制性條文編輯ppt3.0.2 根據(jù)建筑物地基基礎設計等級及長期荷載作用下地基變形對上部結(jié)構的影響程度，地基基礎設計應符合下列規(guī)定： 1 所有建筑物的地基計算均應滿足承載力計算的有關規(guī)定； 2 設計等級為甲級、乙級的建筑物，均應按地基變形設計； 3 表3.0.2所列范圍內(nèi)設計等級為丙級的建筑物可不作變形驗算，如有下列情況之一時，仍應作變形驗算： l）地基承載力特征值小于130kPa，且體型復雜的建筑； 2）在基礎上及其附近有地面堆載或相鄰基礎荷載差異較大，可能引起地基產(chǎn)生過大的不均勻沉降時； 3）軟弱地基上的建筑物存在偏心荷載時； 4）相鄰建筑距離過近，可能發(fā)生傾斜時； 5）地基內(nèi)有厚度較

4、大或厚薄不均的填土，其自重固結(jié)未完成時。 4 對經(jīng)常受水平荷載作用的高層建筑、高聳結(jié)構和擋土墻等，以及建造在斜坡上或邊坡附近的建筑物和構筑物，尚應驗算其穩(wěn)定性； 5 基坑工程應進行穩(wěn)定性驗算； 6 當?shù)叵滤癫剌^淺，建筑地下室或地下構筑物存在上浮問題時，尚應進行抗浮驗算。編輯ppt3.0.2 根據(jù)建筑物地基基礎設計等級及長期荷載作用下地基編輯ppt編輯ppt305 正常使用極限狀態(tài)下，荷載效應的標準組合值Sk應用下式表示： SkSGk+SQ1k+c2SQ2k+cnSQnk (3.0.5-1)式中 SGk按永久荷載標準值Gk計算的荷載效應值； SQik按可變荷載標準值Qik計算的荷載效應值； c

5、i可變荷載Qi的組合值系數(shù)，按現(xiàn)行建筑結(jié)構荷載規(guī)范GB 50009的規(guī)定取值。 荷載效應的準永久組合值Sk應用下式表示： SkSGk+q1SQ1k+q2SQ2k+ +qnSQnk (3.0.5-2)式中 qi準永久值系數(shù)，按現(xiàn)行建筑結(jié)構荷載規(guī)范GB 50009的規(guī)定取值。編輯ppt305 正常使用極限狀態(tài)下，荷載效應的標準組合值Sk應 承載能力極限狀態(tài)下，由可變荷載效應控制的基本組合設計值S，應用下式表達：S GSGk+Q1SQ1k+Q2c2SQ2k+ +QncnSQnk (3.0.5-3)式中 G永久荷載的分項系數(shù)，按現(xiàn)行建筑結(jié)構荷載規(guī)范GB 50009的規(guī)定取值； Qi第i個可變荷載的分項

6、系數(shù)，按現(xiàn)行建筑結(jié)構荷載規(guī)范GB 50009的規(guī)定取值。 對由永久荷載效應控制的基本組合,也可采用簡化規(guī)則,荷載效應組合的設計值S按下式確定： S 1.35SkR (3.0.5-4)式中 R結(jié)構構件抗力的設計值，按有關建筑結(jié)構設計規(guī)范的規(guī)定確定； Sk荷載效應的標準組合值。編輯ppt 承載能力極限狀態(tài)下，由可變荷載效應控制的基本組合設計二 地基巖土的分類及工程特性指標編輯ppt二 地基巖土的分類及工程特性指標編輯ppt412 巖石應為顆粒間牢固聯(lián)結(jié)，呈整體或具有節(jié)理裂隙的巖體。作為建筑物地基，除應確定巖石的地質(zhì)名稱外，尚應按4.1.34.1.4條劃分其堅硬程度和完整程度。編輯ppt412 巖石

7、應為顆粒間牢固聯(lián)結(jié)，呈整體或具有節(jié)理裂隙的編輯ppt編輯ppt編輯ppt編輯ppt5. 2. 6 巖石地基承載力特征值，可按本規(guī)范附錄H巖基載荷試驗方法確定。對完整、較完整和較破碎的巖石地基承載力特征值，可根據(jù)室內(nèi)飽和單軸抗壓強度按下式汁算： fa=rfrk (5.2.6)式中 fa巖石地基承載力特征值(kPa)； frk巖石飽和單軸抗壓強度標準值（kPa），可按本規(guī)范附錄J確定； r折減系數(shù)。根據(jù)巖體完整程度以及結(jié)構面的間距、寬度、產(chǎn)狀和組合，由地區(qū)經(jīng)驗確定。無經(jīng)驗時，對完整巖體可取0.5；對較完整巖體可取0.20.5；對較破碎巖體可取0.10.2。注: 1上述折減系數(shù)值未考慮施工因素及建筑

8、物使用后風化作用的繼續(xù)； 2對于粘土質(zhì)巖，在確保施工期及使用期不致遭水浸泡時，也可采用天然濕度的試樣，不進行飽和處理。 對破碎、極破碎的巖石地基承載力特征值，可根據(jù)地區(qū)經(jīng)驗取值，無地區(qū)經(jīng)驗時，可根據(jù)平板載荷試驗確定。編輯ppt5. 2. 6 巖石地基承載力特征值，可按本規(guī)范附錄H巖基編輯ppt編輯ppt編輯ppt編輯ppt編輯ppt編輯ppt編輯ppt編輯ppt編輯ppt編輯ppt編輯ppt編輯ppt4111 粉土為介于砂土與粘性土之間，塑性指數(shù)Ip10且粒徑大于0.075mm的顆粒含量不超過全重50%的土。編輯ppt4111 粉土為介于砂土與粘性土之間，塑性指數(shù)Ip14112 淤泥為在靜水或

9、緩慢的流水環(huán)境中沉積，并經(jīng)生物化學作用形成，其天然含水量大于液限、天然孔隙比大于或等于 1.5的粘性土。當天然含水量大于液限而天然孔隙比小于1.5但大于或等于1.0的粘性土或粉土為淤泥質(zhì)土。編輯ppt4112 淤泥為在靜水或緩慢的流水環(huán)境中沉積，并經(jīng)生物4113 紅粘土為碳酸鹽巖系的巖石經(jīng)紅土化作用形成的高塑性粘土。其液限一般大于50。紅粘土經(jīng)再搬運后仍保留其基本特征，液限大于45的土為次生紅粘土。4114 人工填土根據(jù)其組成和成因，可分為素填土、壓實填土、雜填土、沖填土。 素填土為由碎石土、砂土、粉土、粘性土等組成的填土。經(jīng)過壓實或夯實的素填土為壓實填土。雜填土為含有建筑垃圾、工業(yè)廢料、生活

10、垃圾等雜物的填土。沖填土為由水力沖填泥砂形成的填土。4115 膨脹土為土中粘粒成分主要由親水性礦物組成，同時具有顯著的吸水膨脹和失水收縮特性，其自由膨脹率大于或等于40%的粘性土。4116 濕陷性土為浸水后產(chǎn)生附加沉降，其濕陷系數(shù)大于或等于0.015的土。編輯ppt4113 紅粘土為碳酸鹽巖系的巖石經(jīng)紅土化作用形成的高422 地基土工程特性指標的代表值應分別為標準值、平均值及特征值?？辜魪姸戎笜藨藴手?，壓縮性指標應取平均值，載荷試驗承載力應取特征值。編輯ppt422 地基土工程特性指標的代表值應分別為標準值、平均425 土的壓縮性指標可采用原狀土室內(nèi)壓縮試驗、原位淺層或深層平板載荷試驗、旁

11、壓試驗確定。 當采用壓縮試驗確定壓縮模量時，試驗所施加的最大壓力應超過土自重壓力與預計的附加壓力之和，試驗成果用ep曲線表示。當考慮土的應力歷史進行沉降計算時，應進行高壓固結(jié)試驗，確定先期固結(jié)壓力、壓縮指數(shù)，試驗成果用elgp曲線表示。為確定回彈指數(shù)，應在估計的先期固結(jié)壓力之后進行一次卸荷，再繼續(xù)加荷至預定的最后一級壓力。編輯ppt425 土的壓縮性指標可采用原狀土室內(nèi)壓縮試驗、原位淺 地基土的壓縮性可按p1為100kPa，p2為200kPa時相對應的壓縮系數(shù)值1-2劃分為低、中、高壓縮性，并應按以下規(guī)定進行評價：1 當1-20.1MPa-1時，為低壓縮性土；2 當0.1 MPa-1a1-20

12、.5MPa-1時，為中壓縮性土；3 當1-20.5MPa-1時，為高壓縮性土。 當考慮深基坑開挖卸荷和再加荷時，應進行回彈再壓縮試驗，其壓力的施加應與實際的加卸荷狀況一致。編輯ppt 地基土的壓縮性可按p1為100kPa，p2為三 地基計算編輯ppt三 地基計算編輯ppt 地基基礎計算的基本原則已在3. 0. 2條中作了強制性規(guī)定，主要有三點：1 上部結(jié)構的荷載對地基產(chǎn)生的壓力值不應大于地基承載力特征值；2 建筑物由于長期荷載作用產(chǎn)生的地基變形值不應大于地基變形允許值；3 對于經(jīng)常承受水平荷載的建筑物以及建造在斜坡上的建筑物，不致喪失穩(wěn)定性而破壞。編輯ppt 地基基礎計算的基本原則已在3. 0

13、. 2條中1 基礎埋置深度編輯ppt1 基礎埋置深度編輯ppt511 基礎的埋置深度，應按下列條件確定： 1 建筑物的用途，有無地下室、設備基礎和地下設施，基礎的型式和構造； 2 作用在地基上的荷載大小和性質(zhì)； 3 工程地質(zhì)和水文地質(zhì)條件； 4 相鄰建筑物的基礎埋深； 5 地基土凍脹和融陷的影響。512 在滿足地基穩(wěn)定和變形要求的前提下，基礎宜淺埋，當上層地基的承載力大于下層土時，宜利用上層土作持力層。除巖石地基外，基礎埋深不宜小于0.5m。編輯ppt511 基礎的埋置深度，應按下列條件確定：編輯ppt513 高層建筑筏形和箱形基礎的埋置深度應滿足地基承載力、變形和穩(wěn)定性要求。在抗震設防區(qū)，除

14、巖石地基外，天然地基上的箱形和筏形基礎其埋置深度不宜小于建筑物高度的1/15；樁箱或樁筏基礎的埋置深度（不計樁長）不宜小于建筑物高度的1/181/20。位于巖石地基上的高層建筑，其基礎埋深應滿足抗滑要求。編輯ppt513 高層建筑筏形和箱形基礎的埋置深度應滿足地基承載517 季節(jié)性凍土地基的設計凍深Zd應按下式計算： Zd= Z0zszwze (5.1.7)式中 Zd 設計凍深。若當?shù)赜卸嗄陮崪y資料時,也可： Zd=hZ，h、 Z分別為實測凍土層厚度和地表凍脹量； Z0標準凍深。系采用在地表平坦、裸露、城市之外的空曠場地中不少于10年實測最大凍深的平均值。當無實測資料時，按本規(guī)范附錄F采用；

15、zs土的類別性對凍深的影響系數(shù)，按表5.1.7-1； zw土的凍脹性對凍深的影響系數(shù)，按表5.1.7-2； ze環(huán)境對凍深的影響系數(shù)，按表5.1.7-3。編輯ppt517 季節(jié)性凍土地基的設計凍深Zd應按下式計算：編輯編輯ppt編輯ppt518 當建筑基礎底面之下允許有一定厚度的凍土層，可用下式計算基礎的最小埋深： dmin = Zd - hmax (5.1.8)式中 hmax基礎底面下允許殘留凍土層的最大厚度，按本規(guī)范附錄G.0.2查取。 當有充分依據(jù)時，基底下允許殘留凍土層厚度也可根據(jù)當?shù)亟?jīng)驗確定。編輯ppt518 當建筑基礎底面之下允許有一定厚度的凍土層，可用519 在凍脹、強凍脹、特強

16、凍脹地基上，應采用下列防凍害措施： 1 對在地下水位以上的基礎，基礎側(cè)面應回填非凍脹性的中砂或粗砂，其厚度不應小于10cm。對在地下水位以下的基礎，可采用樁基礎、自錨式基礎（凍土層下有擴大板或擴底短樁）或采取其他有效措施。 2 宜選擇地勢高、地下水位低、地表排水良好的建筑場地。對低洼場地，宜在建筑四周向外一倍凍深距離范圍內(nèi)，使室外地坪至少高出自然地面300500mm。 3 防止雨水、地表水、生產(chǎn)廢水、生活污水浸入地基，應設置排水設施。在山區(qū)應設置截水溝或在建筑物下設置暗溝，以排走地表水和潛水流。編輯ppt519 在凍脹、強凍脹、特強凍脹地基上，應采用下列防凍 4 在強凍脹性和特強凍脹性地基上，

17、其基礎結(jié)構應設置鋼筋混凝土圈梁和基礎梁，并控制上部建筑的長高比，增強房屋的整體剛度。 5 當獨立基礎聯(lián)系梁下或樁基礎承臺下有凍土時，應在梁或承臺下留有相當于該土層凍脹量的空隙，以防止因土的凍脹將梁或承臺拱裂。 6 外門斗、室外臺階和散水坡等部位宜與主體結(jié)構斷開，散水坡分段不宜超過1.5m，坡度不宜小于3%，其下宜填入非凍脹性材料。 7 對跨年度施工的建筑，入冬前應對地基采取相應的防護措施；按采暖設計的建筑物，當冬季不能正常采暖，也應對地基采取保溫措施。編輯ppt 4 在強凍脹性和特強凍脹性地基上，其基礎結(jié)構應設置鋼筋混編輯ppt編輯ppt2 承載力計算編輯ppt2 承載力計算編輯ppt521

18、基礎底面的壓力，應符合下式要求： 當軸心荷載作用時 pkfa （5.2.1-1）式中 pk相應于荷載效應標準組合時，基礎底面處的平均壓力值； fa修正后的地基承載力特征值。 當偏心荷載作用時，除符合式（5.2.1-1）要求外，尚應符合下式要求： pkmax1.2fa （5.2.1-2）式中 pkmax 相應于荷載效應標準組合時，基礎底面邊緣的最大壓力值。編輯ppt521 基礎底面的壓力，應符合下式要求：編輯ppt編輯ppt編輯ppt編輯ppt編輯ppt523 地基承載力特征值可由載荷試驗或其它原位測試、公式計算、并結(jié)合工程實踐經(jīng)驗等方法綜合確定。編輯ppt523 地基承載力特征值可由載荷試驗或

19、其它原位測試、公524 當基礎寬度大于3m或埋置深度大于0.5m時，從載荷試驗或其它原位測試、經(jīng)驗值等方法確定的地基承載力特征值，尚應按下式修正： fa= fak+b（b-3）+dm(d-0.5) (5.2.4)式中 fa修正后的地基承載力特征值； fak地基承載力特征值，按本規(guī)范第5.2.3條的原則確定；b、d基礎寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù)，按基底下土類查表5.2.4；基礎底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度；b基礎底面寬度（m），當基寬小于3m按3m考慮，大于6m按6m考慮；m基礎底面以上土的加權平均重度，地下水位以下取浮重度； d基礎埋置深度（m），一般自室外地面標高算起。在填方整

20、平地區(qū)，可自填土地面標高算起，但填土在上部結(jié)構施工后完成時，應從天然地面標高算起。對于地下室，如采用箱形基礎或筏基時，基礎埋置深度自室外地面標高算起；當采用獨立基礎或條形基礎時，應從室內(nèi)地面標高算起。編輯ppt524 當基礎寬度大于3m或埋置深度大于0.5m時，從編輯ppt編輯ppt525 當偏心距e小于或等于0.033倍基礎底面寬度時，根據(jù)土的抗剪強度指標確定地基承載力特征值可按下式計算，并應滿足變形要求： fa= Mbb+Mdmd+Mcck (5.2.5)式中 fa由土的抗剪強度指標確定的地基承載力特征值； Mb、Md、Mc承載力系數(shù)，按表5.2.5確定； b基礎底面寬度，大于6m時按6m

21、考慮，對于砂土小于3m時按3m考慮； ck相應于基底下一倍短邊寬度的深度范圍內(nèi)土的粘聚力標準值。編輯ppt525 當偏心距e小于或等于0.033倍基礎底面寬度時編輯ppt編輯ppt5. 2. 7 當?shù)鼗芰臃秶鷥?nèi)有軟弱下臥層時，應按下式驗算： pz+pczfaz (5.2.7-1)式中 pz相應于荷載效應標準組合時，軟弱下臥層頂面處的附加壓力值； pcz軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值； faz軟弱下臥層頂面處經(jīng)深度修正后地基承載力特征值。 對條形基礎和矩形基礎，式（5.2.7-1）中的pz值可按下列公式簡化計算：編輯ppt5. 2. 7 當?shù)鼗芰臃秶鷥?nèi)有軟弱下臥層時，應按下式編輯ppt編

22、輯ppt3 變 形 計 算編輯ppt3 變 形 計 算編輯ppt53. 3 在計算地基變形時，應符合下列規(guī)定： 1 由于建筑地基不均勻、荷載差異很大、體型復雜等因素引起的地基變形，對于砌體承重結(jié)構應由局部傾斜控制；對于框架結(jié)構和單層排架結(jié)構應由相鄰柱基的沉降差控制；對于多層或高層建筑和高聳結(jié)構應由傾斜值控制；必要時尚應控制平均沉降量。 2 在必要情況下，需要分別預估建筑物在施工期間和使用期間的地基變形值，以便預留建筑物有關部分之間的凈空，考慮連接方法和施工順序。一般多層建筑物在施工期間完成的沉降量，對于砂土可認為其最終沉降量已完成80%以上，對于其它低壓縮性土可認為已完成最終沉降量的5080%

23、，對于中壓縮性土可認為已完成2050%，對于高壓縮性土可認為已完成520%。 編輯ppt53. 3 在計算地基變形時，應符合下列規(guī)定：編輯ppt5.3.4 建筑物的地基變形允許值，按表5.3.4規(guī)定采用。對表中未包括的建筑物，其地基變形允許值應根據(jù)上部結(jié)構對地基變形的適應能力和使用上的要求確定。編輯ppt5.3.4 建筑物的地基變形允許值，按表5.3.4規(guī)定采用編輯ppt編輯ppt編輯ppt編輯ppt編輯ppt編輯ppt 地基最終沉降量未能直接考慮的因素：1 地基土層的非均勻性和上部結(jié)構對荷載重分布的影響；2 側(cè)向變形對土層沉降的影響；3 基礎剛度對沉降的調(diào)整作用；4 土層壓縮模量的試驗條件與

24、實際情況的差異；5 次固結(jié)對最終沉降的影響。編輯ppt 地基最終沉降量未能直接考慮的因素：編輯ppt5. 3. 7 當無相鄰荷載影響，基礎寬度在130m范圍內(nèi)時，基礎中點的地基變形計算深度也可按下列簡化公式計算： nb（2.50.4lnb） （5.3.7）式中 b基礎寬度（m）。 在計算深度范圍內(nèi)存在基巖時，zn可取至基巖表面；當存在較厚的堅硬粘性土層，其孔隙比小于0.5、壓縮模量大于50MPa，或存在較厚的密實砂卵石層，其壓縮模量大于80MPa時，zn可取至該層土表面。編輯ppt5. 3. 7 當無相鄰荷載影響，基礎寬度在130m范5. 3. 7 本條列入了當無相鄰荷載影響時確定基礎中點的變

25、形計算深度簡化公式（5.3.7），該公式系根據(jù)具有分層深標的19個載荷試驗（面積0.513.5m2）和31個工程實測資料統(tǒng)計分析而得。分析結(jié)果表明。對于一定的基礎寬度，地基壓縮層的深度不一定隨著荷載p的增加而增加。對于基礎形狀（如矩形基礎、圓形基礎）與地基土類別（如軟土、非軟土）對壓縮層深度的影響亦無顯著的規(guī)律，而基礎大小和壓縮層深度之間卻有明顯的有規(guī)律性的關系。編輯ppt5. 3. 7 本條列入了當無相鄰荷載影響時確定基礎中點的 圖5.3.7為以實測壓縮層深度zs與基礎寬度b之比為縱坐標，而以b為橫坐標的實測點與回歸線圖。實線方程zs/b2.00.41nb為根據(jù)實測點求得的結(jié)果。為使曲線具有

26、更高的保證率，方程式右邊引入隨機項ta0S，取置信度195%時，該隨機項偏于安全地取0.5，故公式變?yōu)椋?zsb(2.50.41nb) 圖5.3.7的實線之上有兩條虛線。上層虛線為 0.05，具有置信度為95%的方程，即式（5.3.7）。下層虛線為0.2，具有置信度為80%的方程。為安全起見只推薦前者。 此外，從圖5.3.7中可以看到絕大多數(shù)實測點分布在zs/b2的線以下。即使最高的個別點，也只位于zsb2.2之處。國內(nèi)外一些資料亦認為壓縮層深度以取2倍b或稍高一點為宜。編輯ppt 圖5.3.7為以實測壓縮層深度zs與基礎寬度b之比為縱坐標編輯ppt編輯ppt編輯ppt編輯ppt539 應該指

27、出高層建筑由于基礎埋置較深，地基回彈再壓縮變形往往在總沉降中占重要地位，甚至某些高層建筑設置34層（甚至更多層）地下室時，總荷載有可能等于或小于該深度土的自重壓力，這時高層建筑地基沉降變形將僅由地基回彈變形決定。公式(5.3.9)中，Eci應按土工試驗方法標準GB/T50123-1999進行試驗確定，計算時應按回彈曲線上相應的壓力段計算。沉降計算經(jīng)驗系數(shù)c應按地區(qū)經(jīng)驗采用，根據(jù)工程實測資料統(tǒng)計c小于或接近1.0。 地基回彈變形計算算例： 某工程采用箱形基礎，基礎平面尺寸64.812.8m2，基礎埋深5.7m，基礎底面以下各土層分別在自重壓力下作回彈試驗，測得回彈模量如表5.3-5。編輯ppt5

28、39 應該指出高層建筑由于基礎埋置較深，地基回彈再壓編輯ppt編輯ppt編輯ppt編輯ppt4 穩(wěn) 定 性 計 算編輯ppt4 穩(wěn) 定 性 計 算編輯ppt5. 4. 1 地基穩(wěn)定性可采用圓弧滑動面法進行驗算。最危險的滑動面上諸力對滑動中心所產(chǎn)生的抗滑力矩與滑動力矩應符合下式要求： MMS1.2 (5.4.1)式中 MS滑動力矩； M抗滑力矩。編輯ppt5. 4. 1 地基穩(wěn)定性可采用圓弧滑動面法進行驗算。最危編輯ppt編輯ppt編輯ppt編輯ppt四 軟弱地基編輯ppt四 軟弱地基編輯ppt711 軟弱地基系指主要由淤泥、淤泥質(zhì)土、沖填土、雜質(zhì)土或其他高壓縮性土層構成的地基。在建筑地基的局部

29、范圍內(nèi)有高壓縮性土層時，應按局部軟弱土層考慮。編輯ppt711 軟弱地基系指主要由淤泥、淤泥質(zhì)土、沖填土、雜質(zhì)713 設計時，應考慮上部結(jié)構和地基的共同作用。對建筑體型、荷載情況、結(jié)構類型和地質(zhì)條件進行綜合分析，確定合理的建筑措施、結(jié)構措施和地基處理方法。編輯ppt713 設計時，應考慮上部結(jié)構和地基的共同作用。對建筑721 利用軟弱土層作為持力層時，可按下列規(guī)定： 1 淤泥和淤泥質(zhì)土，宜利用其上覆較好土層作為持力層，當上覆土層較薄，應采取避免施工時對淤泥和淤泥質(zhì)土擾動的措施； 2 沖填土、建筑垃圾和性能穩(wěn)定的工業(yè)廢料，當均勻性和密實度較好時，均可利用作為持力層； 3 對于有機質(zhì)含量較多的生活

30、垃圾和對基礎有侵蝕性的工業(yè)廢料等雜填土，未經(jīng)處理不宜作為持力層。編輯ppt721 利用軟弱土層作為持力層時，可按下列規(guī)定：編輯p7.2.7 復合地基設計應滿足建筑物承載力和變形要求。對于地基土為欠固結(jié)土、膨脹土、濕陷性黃土、可液化土等特殊土時，設計時要綜合考慮土體的特殊性質(zhì)，選用適當?shù)脑鰪婓w和施工工藝。7.2.8 復合地基承載力特征值應通過現(xiàn)場復合地基載荷試驗確定，或采用增強體的載荷試驗結(jié)果和其周邊土的承載力特征值結(jié)合經(jīng)驗確定。編輯ppt7.2.7 復合地基設計應滿足建筑物承載力和變形要求。對于731 在滿足使用和其他要求的前提下，建筑體型應力求簡單。當建筑體型比較復雜時，宜根據(jù)其平面形狀和高

31、度差異情況，在適當部位用沉降縫將其劃分成若干個剛度較好的單元；當高度差異或荷載差異較大時，可將兩者隔開一定距離，當拉開距離后的兩單元必須連接時，應采用能自由沉降的連接構造。編輯ppt731 在滿足使用和其他要求的前提下，建筑體型應力求簡732 建筑物的下列部位，宜設置沉降縫： 1 建筑平面的轉(zhuǎn)折部位； 2 高度差異或荷載差異處； 3 長高比過大的砌體承重結(jié)構或鋼筋混凝土框架結(jié)構的適當部位； 4 地基土的壓縮性有顯著差異處； 5 建筑結(jié)構或基礎類型不同處； 6 分期建造房屋的交界處。沉降縫應有足夠的寬度，縫寬可按表7.3.2選用。編輯ppt732 建筑物的下列部位，宜設置沉降縫：編輯ppt編輯p

32、pt編輯ppt741 為減少建筑物沉降和不均勻沉降，可采用下列措施： 1 選用輕型結(jié)構，減輕墻體自重，采用架空地板代替室內(nèi)填土； 2 設置地下室或半地下室，采用覆土少、自重輕的基礎型式； 3 調(diào)整各部分的荷載分布、基礎寬度或埋置深度； 4 對不均勻沉降要求嚴格的建筑物，可選用較小的基底壓力。編輯ppt741 為減少建筑物沉降和不均勻沉降，可采用下列措施：743 對于砌體承重結(jié)構的房屋，宜采用下列措施增強整體剛度和強度： 1 對于三層和三層以上的房屋，其長高比L/Hf宜小于或等于2.5；當房屋的長高比為2.5 L/Hf3.0時，宜做到縱墻不轉(zhuǎn)折或少轉(zhuǎn)折，并應控制其內(nèi)橫墻間距或增強基礎剛度和強度。

33、當房屋的預估最大沉降量小于或等于120mm時，其長高比可不受限制； 2 墻體內(nèi)宜設置鋼筋混凝土圈梁或鋼筋磚圈梁； 3 在墻體上開洞時，宜在開洞部位配筋或采用構造柱及圈梁加強。744 圈梁應按下列要求設置： 1 在多層房屋的基礎和頂層處宜各設置一道，其他各層可隔層設置，必要時也可層層設置。單層工業(yè)廠房、倉庫，可結(jié)合基礎梁、聯(lián)系梁、過梁等酌情設置。 2 圈梁應設置在外墻、內(nèi)縱墻和主要內(nèi)橫墻上，并宜在平面內(nèi)聯(lián)成封閉系統(tǒng)。編輯ppt743 對于砌體承重結(jié)構的房屋，宜采用下列措施增強整體 地基處理方案選擇應考慮的問題：1 上部結(jié)構的平面布置、基礎埋深、結(jié)構和地基剛度；2 場地土質(zhì)的勘探結(jié)果，水文地質(zhì)情況

34、；3 地基處理的目的：地基承載力、變形、穩(wěn)定性；4 地基處理施工的可行性和環(huán)境要求；5 經(jīng)濟性；6 工期。編輯ppt 地基處理方案選擇應考慮的問題：編輯ppt五 基 礎編輯ppt五 基 礎編輯ppt8. 1. 1 無筋擴展基礎系指由磚、毛石、混凝土或毛石混凝土、灰土和三合土等材料組成的墻下條形基礎或柱下獨立基礎。無筋擴展基礎適用于多層民用建筑和輕型廠房。編輯ppt8. 1. 1 無筋擴展基礎系指由磚、毛石、混凝土或毛石混編輯ppt編輯ppt編輯ppt編輯ppt8. 2. 2 擴展基礎的構造，應符合下列要求： 1 錐形基礎的邊緣高度，不宜小于200mm；階梯形基礎的每階高度，宜為300500mm

35、； 2 墊層的厚度不宜小于70mm；墊層混凝土強度等級應為C10； 3 擴展基礎底板受力鋼筋的最小直徑不宜小于10mm；間距不宜大于200mm，也不宜小于100mm。墻下鋼筋混凝土條形基礎縱向分布鋼筋的直徑不小于8mm；間距不大于300mm；每延米分布鋼筋的面積應不小于受力鋼筋面積的1/10。當有墊層時鋼筋保護層的厚度不小于40mm；無墊層時不小于70mm； 4 混凝土強度等級不應低于C20； 5 當柱下鋼筋混凝土獨立基礎的邊長和墻下鋼筋混凝土條形基礎的寬度大于或等于2.5m時，底板受力鋼筋的長度可取邊長或?qū)挾鹊?.9倍，并宜交錯布置(圖8.2.2a)； 6 鋼筋混凝土條形基礎底板在T形及十字

36、形交接處，底板橫向受力鋼筋僅沿一個主要受力方向通長布置，另一方向的橫向受力鋼筋可布置到主要受力方向底板寬度1/4處(圖8.2.2b)。在拐角處底板橫向受力鋼筋應沿兩個方向布置(圖8.2.2c)。編輯ppt8. 2. 2 擴展基礎的構造，應符合下列要求：編輯ppt圖8.2.2 擴展基礎底板受力鋼筋布置編輯ppt圖8.2.2 擴展基礎底板受力鋼筋布置編輯ppt8. 2. 3 鋼筋混凝土柱和剪力墻縱向受力鋼筋在基礎內(nèi)的錨固長度la應根據(jù)鋼筋在基礎內(nèi)的最小保護層厚度按現(xiàn)行混凝土結(jié)構設計規(guī)范有關規(guī)定確定： 有抗震設防要求時，縱向受力鋼筋的最小錨固長度laE應按下式計算：一、二級抗震等級 laE=1.15

37、 la (8.2.3-1)三級抗震等級 laE=1.05 la (8.2.3-2)四級抗震等級 laE= la (8.2.3-3)式中 la縱向受拉鋼筋的錨固長度。編輯ppt8. 2. 3 鋼筋混凝土柱和剪力墻縱向受力鋼筋在基礎內(nèi)的8. 2. 4 現(xiàn)澆柱的基礎，其插筋的數(shù)量、直徑以及鋼筋種類應與柱內(nèi)縱向受力鋼筋相同。插筋的錨固長度應滿足第8.2.3條的要求，插筋與柱的縱向受力鋼筋的連接方法，應符合現(xiàn)行混凝土結(jié)構設計規(guī)范的規(guī)定。插筋的下端宜作成直鉤放在基礎底板鋼筋網(wǎng)上。當符合下列條件之一時，可僅將四角的插筋伸至底板鋼筋網(wǎng)上，其余插筋錨固在基礎頂面下la或laE(有抗震設防要求時) 處(圖8.2.

38、4)。 1 柱為軸心受壓或小偏心受壓，基礎高度大于等于1200mm； 2 柱為大偏心受壓，基礎高度大于等于1400mm。圖8.2.4 現(xiàn)澆柱的基礎中插筋構造示意編輯ppt8. 2. 4 現(xiàn)澆柱的基礎，其插筋的數(shù)量、直徑以及鋼筋種8.2.7 擴展基礎的計算，應符合下列要求： 1 基礎底面積，應按本規(guī)范第五章有關規(guī)定確定。在墻下條形基礎相交處，不應重復計入基礎面積； 2 對矩形截面柱的矩形基礎，應驗算柱與基礎交接處以及基礎變階處的受沖切承載力；編輯ppt8.2.7 擴展基礎的計算，應符合下列要求：編輯ppt 受沖切承載力應按下列公式驗算： Fl0.7hpftamh0 (8.2.7-1) am =(

39、at+ab)/2 (8.2.7-2) Fl = pjAl (8.2.7-3)式中 hp受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當h不大于800mm時，h取1.0；當h大于等于2000mm時，h取0.9，其間按線性內(nèi)插法取用；ft混凝土軸心抗拉強度設計值；h0基礎沖切破壞錐體的有效高度；am沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度；at沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長，當計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬；當計算基礎變階處的受沖切承載力時，取上階寬；ab沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎底面積范圍內(nèi)的下邊長，當沖切破壞錐體的底面落在基礎底面以內(nèi)（圖8.2.7-1a、b），計算柱與基礎交接處的受沖切承載力

40、時，取柱寬加兩倍基礎有效高度；當計算基礎變階處的受沖切承載力時，取上階寬加兩倍該處的基礎有效高度。當沖切破壞錐體的底面在l方向落在基礎底面以外，即+2h0l時（圖8.2.7-1c），ab= l；pj扣除基礎自重及其上土重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，對偏心受壓基礎可取基礎邊緣處最大地基土單位面積凈反力；Al沖切驗算時取用的部分基底面積(圖8.2.7-1a、b中的陰影面積ABCDEF，或圖8.2.7-1c中的陰影面積ABCD)；Fl相應于荷載效應基本組合時作用在Al上的地基土凈反力設計值。編輯ppt 受沖切承載力應按下列公式驗算：編輯ppt 3 基礎底板的配筋，應按抗彎計算確

41、定； 在軸心荷載或單向偏心荷載作用下底板受彎可按下列簡化方法計算： 1)對于矩形基礎，當臺階的寬高比小于或等于2.5和偏心距小于或等于1/6基礎寬度時，任意截面的彎矩可按下列公式計算(圖8.2.7-2)： 編輯ppt 3 基礎底板的配筋，應按抗彎計算確定；編輯ppt 2) 對于墻下條形基礎任意截面的彎矩(圖8.2.7-3)，可取l=a=1m按式(8.2.7-4)進行計算，其最大彎矩截面的位置，應符合下列規(guī)定： 當墻體材料為混凝土時，取a1=b1； 如為磚墻且放腳不大于1/4磚長時，取a1=b1+1/4磚長；圖8.2.7-3 墻下條形基礎的計算示意4 當擴展基礎的混凝土強度等級小于柱的混凝土強度

42、等級時，尚應驗算柱下擴展基礎頂面的局部受壓承載力。編輯ppt 2) 對于墻下條形基礎任意截面的彎矩(圖8.2.7-3)，831 柱下條形基礎的構造，除滿足本規(guī)范第8.2.2條要求外，尚應符合下列規(guī)定： 1 柱下條形基礎梁的高度宜為柱距的1/41/8。翼板厚度不應小于200mm。當翼板厚度大于250mm時，宜采用變厚度翼板，其坡度宜小于或等于1：3； 2 條形基礎的端部宜向外伸出，其長度宜為第一跨距的0.25倍； 3 現(xiàn)澆柱與條形基礎梁的交接處，其平面尺寸不應小于圖8.3.1的規(guī)定； 4 條形基礎梁頂部和底部的縱向受力鋼筋除滿足計算要求外，頂部鋼筋按計算配筋全部貫通，底部通長鋼筋不應少于底部受力

43、鋼筋截面總面積的1/3。 5 柱下條形基礎的混凝土強度等級，不應低于C20。編輯ppt831 柱下條形基礎的構造，除滿足本規(guī)范第8.2.2條8. 3. 2 柱下條形基礎的計算，除應符合本規(guī)范第8.2.7條一款的要求外，尚應符合下列規(guī)定： 1 在比較均勻的地基上，上部結(jié)構剛度較好，荷載分布較均勻，且條形基礎梁的高度不小于1/6柱距時，地基反力可按直線分布，條形基礎梁的內(nèi)力可按連續(xù)梁計算，此時邊跨跨中彎矩及第一內(nèi)支座的彎矩值宜乘以1.2的系數(shù)； 2 當不滿足本條第一款的要求時，宜按彈性地基梁計算； 3 對交叉條形基礎，交點上的柱荷載，可按交叉梁的剛度或變形協(xié)調(diào)的要求，進行分配。其內(nèi)力可按本條上述規(guī)

44、定，分別進行計算； 4 驗算柱邊緣處基礎梁的受剪承載力； 5 當存在扭矩時，尚應作抗扭計算； 6 當條形基礎的混凝土強度等級小于柱的混凝土強度等級時，尚應驗算柱下條形基礎梁頂面的局部受壓承載力。編輯ppt8. 3. 2 柱下條形基礎的計算，除應符合本規(guī)范第8.28. 4. 2 筏形基礎的平面尺寸，應根據(jù)地基土的承載力、上部結(jié)構的布置及荷載分布等因素按本規(guī)范第五章有關規(guī)定確定。對單幢建筑物，在地基土比較均勻的條件下，基底平面形心宜與結(jié)構豎向永久荷載重心重合。當不能重合時，在荷載效應準永久組合下，偏心距e宜符合下式要求： e0.1W/A (8.4.2)式中 W與偏心距方向一致的基礎底面邊緣抵抗矩；

45、 A基礎底面積。編輯ppt8. 4. 2 筏形基礎的平面尺寸，應根據(jù)地基土的承載力、8. 4. 5 梁板式筏基底板除計算正截面受彎承載力外，其厚度尚應滿足受沖切承載力、受剪切承載力的要求。對12層以上建筑的梁板式筏基，其底板厚度與最大雙向板格的短邊凈跨之比不應小于1/14，且板厚不應小于400mm。 底板受沖切承載力按下式計算：F10.7hpftumh0 (8.4.5-1)式中 Fl作用在圖8.4.5-1中陰影部分面積上的地基土平均凈反力設計值； um距基礎梁邊h0/2處沖切臨界截面的周長（圖8.4.5-1）。 當?shù)装鍏^(qū)格為矩形雙向板時，底板受沖切所需的厚度h0按下式計算：編輯ppt8. 4.

46、 5 梁板式筏基底板除計算正截面受彎承載力外，其式中 ln1 、ln2計算板格的短邊和長邊的凈長度； p相應與荷載效應基本組合的地基土平均凈反力設計值。底板斜截面受剪承載力應符合下式要求： Vs0.7hsft(ln2-2h0)h0 (8.4.5-3) hs =(800/h0)1/4 (8.4.5-4)式中 Vs距梁邊緣h0處，作用在圖8.4.5-2中陰影部分面積上的地基土平均凈反力設計值；hs受剪切承載力截面高度影響系數(shù)，當按公式（8.4.5-4）計算時，板的有效高度h0小于800mm時，h0取800mm；h0大于2000mm時，h0取2000mm。編輯ppt式中 ln1 、ln2計算板格的短

47、邊和長邊的凈長度；編輯ppt編輯ppt編輯ppt編輯ppt 當柱荷載較大，等厚度筏板的受沖切承載力不能滿足要求時，可在筏板上面增設柱墩或在筏板下局部增加板厚或采用抗沖切箍筋來提高受沖切承載能力。編輯ppt 當柱荷載較大，等厚度筏板的受沖切承載力不能滿足要求時8. 4. 8 平板式筏基內(nèi)筒下的板厚應滿足受沖切承載力的要求，其受沖切承載力按下式計算： Fl/umh00.7hpft/ (8.4.8)式中 Fl相應于荷載效應基本組合時的內(nèi)筒所承受的軸力設計值減去筏板沖切破壞錐體內(nèi)的地基反力設計值。地基反力值應扣除板的自重； um距內(nèi)筒外表面h0/2處沖切臨界截面的周長（圖8.4.8）； h0距內(nèi)筒外表

48、面h0/2處筏板的截面有效高度；內(nèi)筒沖切臨界截面周長影響系數(shù)，取1.25。 當需要考慮內(nèi)筒根部彎矩的影響時，距內(nèi)筒外表面h0/2處沖切臨界截面的最大剪應力可按公式(8.4.7-1)計算，此時max0.7hpft/。編輯ppt8. 4. 8 平板式筏基內(nèi)筒下的板厚應滿足受沖切承載力的圖8.4.8 筏板受內(nèi)筒沖切的臨界截面位置編輯ppt圖8.4.8 筏板受內(nèi)筒沖切的臨界截面位置編輯ppt編輯ppt編輯ppt編輯ppt編輯ppt編輯ppt編輯ppt編輯ppt編輯ppt8.4.9 平板式筏板除滿足受沖切承載力外,尚應驗算距內(nèi)筒和柱邊緣h0處筏板的受剪承載力。 受剪承載力應按下式驗算： Vs0.7hsf

49、tbwh0 (8.4.9) 式中 Vs荷載效應基本組合下，地基土凈反力平均值產(chǎn)生的距內(nèi)筒或柱邊緣h0處筏板單位寬度的剪力設計值； bw筏板計算截面單位寬度； h0距內(nèi)筒或柱邊緣h0處筏板的截面有效高度。 當筏板變厚度時，尚應驗算變厚度處筏板的受剪承載力。 當筏板的厚度大于2000mm時，宜在板厚中間部位設置直徑不小于12mm、間距不大于300mm的雙向鋼筋網(wǎng)。編輯ppt8.4.9 平板式筏板除滿足受沖切承載力外,尚應驗算距內(nèi)筒和編輯ppt編輯ppt編輯ppt編輯ppt8. 4. 10 當?shù)鼗帘容^均勻、上部結(jié)構剛度較好、梁板式筏基梁的高跨比或平板式筏基板的厚跨比不小于1/6，且相鄰柱荷載及柱間

50、距的變化不超過20%時，筏形基礎可僅考慮局部彎曲作用。筏形基礎的內(nèi)力，可按基底反力直線分布進行計算，計算時基底反力應扣除底板自重及其上填土的自重。當不滿足上述要求時，筏基內(nèi)力應按彈性地基梁板方法進行分析計算。有抗震設防要求時，對無地下室且抗震等級為一、二級的框架結(jié)構，基礎梁除滿足抗震構造要求外，計算時尚應將柱根組合的彎矩設計值分別乘以1.5和1.25的增大系數(shù)。8. 4. 11 按基底反力直線分布計算的梁板式筏基，其基礎梁的內(nèi)力可按連續(xù)梁分析，邊跨跨中彎矩以及第一內(nèi)支座的彎矩值宜乘以1.2的系數(shù)。梁板式筏基的底板和基礎梁的配筋除滿足計算要求外，縱橫方向的底部鋼筋尚應有1/21/3貫通全跨，且其

51、配筋率不應小于0.15%，頂部鋼筋按計算配筋全部連通。編輯ppt8. 4. 10 當?shù)鼗帘容^均勻、上部結(jié)構剛度較好、梁板編輯ppt編輯ppt8. 4. 13 梁板式筏基的基礎梁除滿足正截面受彎及斜截面受剪承載力外，尚應按現(xiàn)行混凝土結(jié)構設計規(guī)范GB 50010有關規(guī)定驗算底層柱下基礎梁頂面的局部受壓承載力。編輯ppt8. 4. 13 梁板式筏基的基礎梁除滿足正截面受彎及斜截8. 4. 15 高層建筑筏形基礎與裙房基礎之間的構造應符合下列要求： 1 當高層建筑與相連的裙房之間設置沉降縫時，高層建筑的基礎埋深應大于裙房基礎的埋深至少2m。當不滿足要求時必須采取有效措施。沉降縫地面以下處應用粗砂填實

52、(圖8.4.15)； 2 當高層建筑與相連的裙房之間不設置沉降縫時，宜在裙房一側(cè)設置后澆帶，后澆帶的位置宜設在距主樓邊柱的第二跨內(nèi)。后澆帶混凝土宜根據(jù)實測沉降值并計算后期沉降差能滿足設計要求后方可進行澆注； 3當高層建筑與相連的裙房之間不允許設置沉降縫和后澆帶時，應進行地基變形驗算，驗算時需考慮地基與結(jié)構變形的相互影響并采取相應的有效措施。編輯ppt8. 4. 15 高層建筑筏形基礎與裙房基礎之間的構造應符合編輯ppt編輯ppt編輯ppt編輯ppt編輯ppt編輯ppt編輯ppt編輯ppt8519 當承臺的混凝土強度等級低于柱或樁的混凝土強度等級時，尚應驗算柱下或樁上承臺的局部受壓承載力。編輯p

53、pt8519 當承臺的混凝土強度等級低于柱或樁的混凝土強度852 樁和樁基的構造，應符合下列要求： 1 摩擦型樁的中心距不宜小于樁身直徑的3倍；擴底灌注樁的中心距不宜小于擴底直徑的1.5倍，當擴底直徑大于2m時，樁端凈距不宜小于1m。在確定樁距時尚應考慮施工工藝中擠土等效應對鄰近樁的影響。 2 擴底灌注樁的擴底直徑，不應大于樁身直徑的3倍。 3 樁底進入持力層的深度，根據(jù)地質(zhì)條件、荷載及施工工藝確定，宜為樁身直徑的13倍。在確定樁底進入持力層深度時，尚應考慮特殊土、巖溶以及震陷液化等影響。嵌巖灌注樁周邊嵌入完整和較完整的未風化、微風化、中風化硬質(zhì)巖體的最小深度，不宜小于0.5m。 4 布置樁位

54、時宜使樁基承載力合力點與豎向永久荷載合力作用點重合。 5 預制樁的混凝土強度等級不應低于C30；灌注樁不應低于C20；預應力樁不應低于C40。編輯ppt852 樁和樁基的構造，應符合下列要求：編輯ppt 6 樁的主筋應經(jīng)計算確定。預制樁的最小配筋率不宜小于 0.8%；靜壓預制樁的最小配筋率不宜小于0.6%；灌注樁最小配筋率不宜小于0.2%0.65%（小直徑樁取大值）。 7 配筋長度： 1）受水平荷載和彎矩較大的樁，配筋長度應通過計算確定。 2）樁基承臺下存在淤泥、淤泥質(zhì)土或液化土層時，配筋長度應穿過淤泥、淤泥質(zhì)土層或液化土層。 3）坡地岸邊的樁、8度及8度以上地震區(qū)的樁、抗拔樁、嵌巖端承樁應通

55、長配筋。 4）樁徑大于600的鉆孔灌注樁，構造鋼筋的長度不宜小于樁長的2/3。 8 樁頂嵌入承臺內(nèi)的長度不宜小于50mm。主筋伸入承臺內(nèi)的錨固長度不宜小于鋼筋直徑（I級鋼）的30倍和鋼筋直徑（II級鋼和級鋼）的35倍。對于大直徑灌注樁，當采用一柱一樁時，可設置承臺或?qū)逗椭苯舆B接。樁和柱的連接可按本規(guī)范第826條高杯口基礎的要求選擇截面尺寸和配筋，柱縱筋插入樁身的長度應滿足錨固長度的要求。 9 在承臺及地下室周圍的回填中，應滿足填土密實性的要求。編輯ppt 6 樁的主筋應經(jīng)計算確定。預制樁的最小配筋率不宜小于編輯ppt編輯ppt編輯ppt編輯ppt855 單樁豎向承載力特征值的確定應符合下列

56、規(guī)定： 1 單樁豎向承載力特征值應通過單樁豎向靜載荷試驗確定。在同一條件下的試樁數(shù)量，不宜少于總樁數(shù)的1%，且不應少于3根。單樁的靜載荷試驗，應按本規(guī)范附錄Q 進行。 當樁端持力層為密實砂卵石或其它承載力類似的土層時，對單樁承載力很高的大直徑端承型樁可采用深層平板載荷試驗確定樁端土的承載力特征值，試驗方法應按本規(guī)范附錄D。 2 地基基礎設計等級為丙級的建筑物，可采用靜力觸探及標貫試驗參數(shù)確定Ra值。編輯ppt855 單樁豎向承載力特征值的確定應符合下列規(guī)定：編輯編輯ppt編輯ppt859 樁的承載力尚應滿足樁身混凝土強度的要求。計算中應按樁的類型和成樁工藝的不同將混凝土的軸心抗壓強度設計值乘以

57、工作條件系數(shù)c，樁身強度應符合下式要求：樁軸心受壓時 QAp fcc (8.5.9)式中 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，按現(xiàn)行混凝土結(jié)構設計規(guī)范GB 50010取值； Q相應于荷載效應基本組合時的單樁豎向力設計值； AP樁身橫截面積； c工作條件系數(shù)，預制樁取0.75，灌注樁取0.60.7（水下灌注樁或長樁時用低值）。編輯ppt859 樁的承載力尚應滿足樁身混凝土強度的要求。計算中8510 對以下建筑物的樁基應進行沉降驗算： 1 地基基礎設計等級為甲級的建筑物樁基； 2 體型復雜、荷載不均勻或樁端以下存在軟弱土層的設計等級為乙級的建筑物樁基； 3 摩擦型樁基。 嵌巖樁、設計等級為丙級的建筑物樁

58、基、對沉降無特殊要求的條形基礎下不超過兩排樁的樁基、吊車工作級別A5及A5以下的單層工業(yè)廠房樁基（樁端下為密實土層），可不進行沉降驗算。 當有可靠地區(qū)經(jīng)驗時，對地質(zhì)條件不復雜、荷載均勻、對沉降無特殊要求的端承型樁基也可不進行沉降驗算。 樁基礎的沉降不得超過建筑物的允許沉降值，并應符合本規(guī)范表5.3.4的要求。編輯ppt8510 對以下建筑物的樁基應進行沉降驗算：編輯ppt8511 計算樁基礎沉降時，最終沉降量宜按單向壓縮分層總和法計算。地基內(nèi)的應力分布宜采用各向同性均質(zhì)線性變形體理論，按下列方法計算： 1 實體深基礎（樁距不大于6d）； 2 其他方法，包括明德林應力公式方法。 計算方法應按本規(guī)

59、范附錄R進行。編輯ppt8511 計算樁基礎沉降時，最終沉降量宜按單向壓縮分層總8513 以控制沉降為目的設置樁基時，應結(jié)合地區(qū)經(jīng)驗，并滿足下列要求： 1 樁身強度應按樁頂荷載設計值驗算； 2 樁、土荷載分配應按上部結(jié)構與地基共同作用分析確定； 3 樁端進入較好的土層，樁端平面處土層應滿足下臥層承載力設計要求； 4 樁距可采用4d6d（d為樁身直徑）。編輯ppt8513 以控制沉降為目的設置樁基時，應結(jié)合地區(qū)經(jīng)驗，861 巖石錨桿基礎適用于直接建在基巖上的柱基，以及承受拉力或水平力較大的建筑物基礎。錨桿基礎應與基巖連成整體，并應符合下列要求： 1 錨桿孔直徑，宜取錨桿直徑的3倍，但不應小于一倍

60、錨桿直徑加50mm。錨桿基礎的構造要求，可按圖8.6.1采用； 2 錨桿插入上部結(jié)構的長度，應符合鋼筋的錨固長度要求； 3 錨桿宜采用熱軋帶肋鋼筋，水泥砂漿強度不宜低于30MPa，細石混凝土強度不宜低于C30。灌漿前，應將錨桿孔清理干凈。編輯ppt861 巖石錨桿基礎適用于直接建在基巖上的柱基，以及承編輯ppt編輯ppt編輯ppt編輯ppt六 基坑工程編輯ppt六 基坑工程編輯ppt913 基坑開挖與支護設計應包括下列內(nèi)容： 1 支護體系的方案技術經(jīng)濟比較和選型； 2 支護結(jié)構的強度、穩(wěn)定和變形計算； 3 基坑內(nèi)外土體的穩(wěn)定性驗算； 4 基坑降水或止水帷幕設計以及圍護墻的抗?jié)B設計； 5 基坑開