機械精度對中心偏測量精度的影響(機電一體化)

1、PAGE 1四川理工學院成人教育學院畢業(yè)設計(論文) 題 目 機械精度對中心偏測量精度的影響 教學點 專 業(yè) 機械設計制造及其自動化 年 級 姓 名 指導教師 定稿日期： 理工學院成人教育學院畢業(yè)設計（論文）任務書學生姓名 專業(yè)班級機械設計制造及自動化設計（論文）題目機械精度對中心偏測量精度的影響接受任務日期 完成任務日期 指導教師（簽名） 指導教師單位 設計(論文)內容目標1、綜合運用平時所學理論基礎，基本知識和基本技能，提高和分析解決實際問題的能力。2、查閱相關文獻和資料，制定設計或實驗方案。3、參考文獻不得少于8篇。4、設計、計算、繪圖。5、總結和撰寫論文。6、在規(guī)定時間內完成老師布置的

2、論文內容。設計(論文)要求1、內容豐富，立意新穎。2、資料詳實，運用得當。3、語體正確，合符規(guī)范。4、層次清晰，中心突出。5、論證充分，結論合理。6、正文不少于 5000 字。參考資料 1 王肇勛. 光學系統(tǒng)偏心測量原理及應用 J . 光學技術, 1998 (3) : 67 - 77. 2 耿麗紅, 范天泉. 高精度光學中心偏測量儀主要技術指標的檢測 J . 光子學報, 1998, 19 (4) : 40. 3 李紅. 數(shù)值分析 M . 武漢: 華中科技大學出版社, 2003: 245 - 278. 4 史國棟,沃松林. 參數(shù)不確定廣義大系統(tǒng)的保性能分散控制 J . 控制理論與應用, 2005

3、, 22 (6) : 913 - 917.注：此表由指導教師填寫后發(fā)給學生，學生按此表要求開展畢業(yè)設計（論文）工作。機械精度對中心偏測量精度的影響摘 要 中心偏測量是高精度鏡頭必不可少的一環(huán),是制作和檢測光學系統(tǒng)設備的重要手段;依據(jù)測量結果判斷光學系統(tǒng)是否符合要求;對中心偏測量中可能影響到測量精度的情況進行了分析,得出了工件安裝誤差是影響測量精度的主要原因;進而討 了用光軸擬合來減小安裝誤差影響,進行數(shù)據(jù)優(yōu)化處理的措施. 關鍵詞:中心偏測量;安裝誤差;光軸擬合 Influence of mechanical precision of the center deviation measureme

4、nt precisionAbstractMeasurement of decentration is an indispensable part of high precision lens, is an important means of production and testing of optical system equipment; on the basis of the measurement results to determine whether it meets the requirements of the optical system; center may affec

5、t the measurement accuracy are analyzed deviation measurement, the workpiece installation error is the main factor influencing the measurement accuracy; and please use the optical axis fitting to reduce installation error, data processing optimization measures.Key words: center deviation measurement

6、; error; optical axis fitting TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc353465339 第一章 緒論 PAGEREF _Toc353465339 h 1 HYPERLINK l _Toc353465340 第二章 光學系統(tǒng)中心偏測量儀的測量原理 PAGEREF _Toc353465340 h 3 HYPERLINK l _Toc353465341 第三章 影響測量精度的關鍵因素分析 PAGEREF _Toc353465341 h 4 HYPERLINK l _Toc353465342 3.1軸的晃動誤差 PAGEREF _Toc35346

7、5342 h 4 HYPERLINK l _Toc353465343 3.2測量頭光軸的傾斜和平移的影響 PAGEREF _Toc353465343 h 5 HYPERLINK l _Toc353465344 3.3瞄準讀數(shù)精度 PAGEREF _Toc353465344 h 5 HYPERLINK l _Toc353465345 3.4安裝誤差對測量數(shù)據(jù)的影響 PAGEREF _Toc353465345 h 6 HYPERLINK l _Toc353465346 第四章 測量數(shù)據(jù)的優(yōu)化處理 PAGEREF _Toc353465346 h 8 HYPERLINK l _Toc353465347

8、 4.1對測量數(shù)據(jù)進行優(yōu)化的必要性 PAGEREF _Toc353465347 h 8 HYPERLINK l _Toc353465348 4.2對測量數(shù)據(jù)進行優(yōu)化的方法 PAGEREF _Toc353465348 h 8 HYPERLINK l _Toc353465349 結論 PAGEREF _Toc353465349 h 10 HYPERLINK l _Toc353465350 致 謝 PAGEREF _Toc353465350 h 11 HYPERLINK l _Toc353465351 參考文獻 PAGEREF _Toc353465351 h 12PAGE 19第一章 緒論現(xiàn)在人們通

9、過實踐已越來越認識到測試技術的重要性，國內測試技術也已有了很大的發(fā)展，現(xiàn)在已基本上采用了標準化、模塊化設計體制.已從CAMAC、 PC總線、STD總線向VXI、PXI總線發(fā)展，從堆疊式測試系統(tǒng)向標準化、模塊化測試系統(tǒng)發(fā)展，并先后研制出國化VXI模件、VXI測試系統(tǒng)及PXI 系統(tǒng)，使我國測試系統(tǒng)技術水平逐步進入國際先進行列。在航天器、武器系統(tǒng)的單元系統(tǒng)中也設計了自檢測功能，但在實用的自動測試系統(tǒng)中，尤其在武器系統(tǒng)的測試中，缺少實用的人工智能測試技術，故障診斷水平低、實用性差、網(wǎng)絡化水平低。從測試體制的變革方面，國內尚沒有邊緣掃描技術和完善的智能內裝測試系統(tǒng).因此，與國外存在比較大的差距，國外20

10、世紀八十年代末，九十年代初即提出了內裝測試系統(tǒng)和可測試性概念，隨后研制出了設備，并制訂出了相應標準.近年來中國測量技術的可靠性和穩(wěn)定性問題得到了很多方面的重視，狀況有了很大改觀.測試技術行業(yè)目前已經越過低谷階段，重新回到了快速發(fā)展的軌道，尤其最近幾年，中國本土測量技術取得了長足的進步，特別是通用電子測量設備和汽車電子設備的研發(fā)方面，與國外先進產品的差距正在快速縮小，對國外電子儀器巨頭的壟斷造成了一定的沖擊.隨著模塊化和虛擬技術的發(fā)展，為中國的測試測量儀器行業(yè)帶來了新的契機，加上各級政府日益重視，以及中國自主應用標準研究的快速進展，都在為該產業(yè)提供前所未有的動力和機遇。從中國電子信息產業(yè)統(tǒng)計年鑒

11、中可以看出，中國的測試測量儀器每年都以超過30%以上的速度在快速增長.在此快速增長的過程中，無疑催生出了許多測試行業(yè)新創(chuàng)企業(yè)，也催生出了一批批可靠性和穩(wěn)定性較高的產品. 擁有中國該領域唯一重點實驗室的中國電子集團公司第41研究所，憑借著本土測試領域的龍頭地位，通過屬下的青島興儀電子設備有限責任公司，成功地實現(xiàn)了由技術到產品的轉化，開發(fā)出了多款具有很高技術水平的產品。該所研制出的高純微波合成信號發(fā)生器、微波噪聲系數(shù)分析儀、便攜式射頻頻譜分析儀、 2.5Gb/sSDH/PDH數(shù)字傳輸分析儀、高性能的光通訊設備，包括光譜分析儀和高性能微型光時域反射計，還有高速數(shù)字示波器等，目前都已經形成比較完整的產

12、品系列。其中AV1489型高純微波合成信號發(fā)生器采用全正向設計方法，突破了高純度微波頻率合成等多項關鍵技術;AV3984型微波噪聲分析儀突破了智能微波噪聲源等多項關鍵術;AV4022型便捷式射頻頻譜分析儀突破了小型化設計與制造等關鍵技術，還有高性能的AV3600系列的寬帶矢量網(wǎng)絡分析儀，DT系列數(shù)字電視碼流實時檢測儀等.另外，該所還與海信集團一道，研制出了數(shù)字電視全部四個層次上的測試儀器.無疑這對中國的數(shù)字電視產業(yè)的發(fā)展將起到很大的推動作用.這些儀器除了能解決所有通用協(xié)議分析外以及物理層的各種指標的測試外，還有一個很重要的特點，就是結合中國數(shù)字電視標準和特點，保留了很好的可升級性。第二章 光學

13、系統(tǒng)中心偏測量儀的測量原理 所謂的中心偏是指透鏡的光軸 ( 2個表面曲率中心的連線)和幾何軸 (與透鏡邊緣等距的軸線) 的不重合度. 由多鏡片構成的成像系統(tǒng)由于各鏡片光軸和系統(tǒng)光軸偏差 (中心偏)的存在, 勢必造成慧差、像散等一系列像差,而很多對精度要求極高的系統(tǒng),如投影光刻物鏡、衛(wèi)星攝影測量等都需要高水平、高穩(wěn)定性以及高難度的工藝技術來支持,因而中心偏測量是高精度鏡頭必不可少的一環(huán),這也要求中心偏測量結果足夠精確. 筆者對影響光學系統(tǒng)中心偏測量儀的測量精度的因素進行了分析,并對如何減小誤差影響,進行數(shù)據(jù)優(yōu)化處理進 行了討論. 1光學系統(tǒng)中心偏測量儀的測量原理光學系統(tǒng)中心偏測量儀采用反射式自準

14、直法測量 (測量精度為 2 2 ) , 測量原理如圖 1所示,十字分劃板上的十字線 O 0 經透鏡 L后照射到被測件上,經被測件光學球面反射回的光線在分劃板上成像, CCD光電器件對分劃板上像點位置進行探測, 如圖 1所示. 圖 1中心偏測量原理設基準軸中心為 O, 球心位置為 C, 偏移量為 e, 則球面反射后 O像點為 O: OO= 2e, O點成像在分劃板上 O處. 將被測透鏡轉動, C點繞基準軸轉動, O劃圓, O亦劃圓. O劃圓直徑為 4e, 測出直徑上兩位置的數(shù)據(jù), 設為 a, 則中心偏角量: = ep r ( 1) 其中 r為被測球面半徑, p為轉換系數(shù), p = 206 265

15、. 2 采集卡將探測的數(shù)據(jù)進行采集并傳輸?shù)接嬎銠C, 由計算機對采集的數(shù)據(jù)進行處理并計算. 圖1.1 中心偏測量原理圖 第三章 影響測量精度的關鍵因素分析3.1軸的晃動誤差旋轉軸線的誤差精密機械中的軸系在旋轉過程中要求有較高的回轉精度, 其精度一般用軸系的軸線位置變動量來表征. 在理想情況下, 軸身旋轉的中心線應該與套筒的中心線重合. 可是由于軸心吻合度存在誤差, 就會產生軸線的誤差. 而旋轉軸實際回轉軸線的變動可分為軸向竄動s, 徑向移動c, 軸線角度擺動y. 軸線的誤差又分為 2種, 一種是徑向間隙誤差, 另一種是軸的晃動產生的誤差. 1) 徑向間隙誤差 (如圖 2) 旋轉軸在任一軸向位置時

16、, 旋轉軸實際回轉軸線的單一徑向偏移與旋轉軸軸線角度擺動所引起軸心徑向偏移之和為: c =c 0 + l n 99 ( 2) 式中c 0 為旋轉軸旋轉在任一軸向位置時, 實際回轉軸線的徑向偏移; l n 為軸線擺動角頂點至旋轉軸端面之距離;c表征旋轉軸線對理論軸線的徑向偏移程度. 圖 2徑向間隙示意圖圖 3軸的晃動示意圖 2) 軸的晃動誤差 (如圖 3) 旋轉軸實際回轉軸線對轉軸理論軸線的純角度擺動量稱為晃動誤差,即為定向誤差,表征實際回轉軸線對給定方向的偏移量. 軸線誤差比較小,總共大約只有十幾 s. 圖2.1 徑向間隙示意圖 圖2.2 軸的晃動示意圖3.2測量頭光軸的傾斜和平移的影響測量頭

17、光軸的傾斜和平移的影響本測量儀設計要求測量頭的光軸與轉臺的光軸重合,由于制造和安裝原因,會產生誤差;另外導軌的直線度不好,也會產生光軸的傾斜或者位移. 但在本測量儀的設計中,我們采取的是取圓直徑來計算偏移量. 不管中心偏移量有多大, 我們旋轉輸入的光信號,其軌跡將形成一圓形. 只要求出圓形的直徑,就能得到其光學中心的偏移量. 因此,測量頭光軸的位移和傾斜以及導軌的不直度不會影響到測量結果.3.3瞄準讀數(shù)精度瞄準讀數(shù)精度對于瞄準讀數(shù)來說,可以通過以下幾個方面來提高其精度: 1) 放大倍數(shù)放大倍數(shù)越大, 所產生的圖像也越大, 越能精確的定位圖像,精度也越高. 2) CCD攝像頭的參數(shù) CCD的像元

18、越小, 單位面積上接收的信號越多,精度越高. 另外, CCD像元的均勻性誤差很小, 可以忽略. 3) 透鏡成像質量光學透鏡的成像質量越好,越能投出清晰的影像,其讀數(shù)精度也將越高. 瞄準讀數(shù)其誤差大約也只有幾 s.3.4安裝誤差對測量數(shù)據(jù)的影響安裝誤差對測量數(shù)據(jù)的影響測量過程中,由于存在安裝操作的隨機性或者夾具調整不到位,將會出現(xiàn)一些誤差. 被測件結構示意圖如圖 4所示,透鏡裝在該鏡筒內. 設計時的基準面為 A面, A面允許的公差帶是 0. 03 mm,使用裝配時的垂軸基準面對 A面的端面跳動允許 0. 015 mm. 中心偏測量時工件的安裝方法見圖 5. 其安裝基準為 B面, A面與夾具是間隙

19、配合.圖3.1 被測鏡筒的結構示意圖圖3.2 被測件安裝方法示意圖從上面我們可以看出測量時會產生下列誤差: 光軸傾斜產生的誤差我們僅以設計的基準面進行計算. 設計時的基準面為 A面, A面允許的公差帶是 0. 015 mm,光軸的傾斜量 1 為: 1 = 0. 015 / 63 = 0. 000 238 rad = 48在測量安裝工件的過程中, 由于安裝面 B面對 A面是自由公差, 沒有垂直度的要求, 而且夾具的支承底面的位置亦有誤差, 導致光軸傾斜. 光軸傾斜時, 測量系統(tǒng)最終測量到的數(shù)據(jù)相應于標準情況下 (理想情況下不存在傾斜) 相比將又增加一些偏差. 實際的誤差遠大于 1 . 2) 光軸

20、平移產生的誤差. 在測量安裝光學系統(tǒng)的過程中,由于夾具與透鏡間有間隙導致光軸平移. 光軸平移時, 測量系統(tǒng)最終測量到的數(shù)據(jù)相應于標準情況下 (理想情況下不存在平移) 相比將會整體上出現(xiàn)一些偏差. 由于裝夾面為 A面, A面允許的公差是 0. 03 mm,將引起附加中心偏為 0. 015 mm. 假設被測球面半徑為 20 mm,產生的測量誤差 2 為: 2 = 0. 015/ 20 rad = 0. 000 75 rad = 150 3)光軸傾斜和平移均存在時產生的誤差在 2種誤差都存在的情況下,實際上只是對測量數(shù)據(jù)整體上作用了兩方面的附加偏移.第四章 測量數(shù)據(jù)的優(yōu)化處理4.1對測量數(shù)據(jù)進行優(yōu)化

21、的必要性對測量數(shù)據(jù)進行優(yōu)化的必要性中心偏測量儀的設計指標為 2, 由以上對影響測量數(shù)據(jù)的誤差分析可以很明顯地看到影響測量數(shù)據(jù)精度特別是重復性精度的主要是工件的安裝誤差,其他因素對測量數(shù)據(jù)精度影響較小,不影響數(shù)據(jù)的重復性,而且可以通過對系統(tǒng)的適當調整來減小因之產生的影響. 但是工件的安裝誤差僅光軸平移產生的測量誤差就為 150,而僅這一項誤差就已超出了中心偏測量儀的設計指標 2. 若光軸傾斜和平移同時存在時產生的誤差則更是遠遠超出了中心偏測量儀的設計指標 2. 如果直接使用這些誤差較大的測量結果來判斷所測的高精度光學系統(tǒng)是否符合要求顯然是荒謬的,毫無意義的, 若因此將一個精度完全不符合要求的系統(tǒng)

22、判定為符合要求,由此可能導致嚴重的后果. 由以上分析知道,若想提高測量結果的精度, 使之成為判斷所測高精度光學系統(tǒng)是否符合要求的依據(jù),必須通過合理的方法對測量數(shù)據(jù)進行優(yōu)化以排除安裝誤差對測量結果精度.4.2對測量數(shù)據(jù)進行優(yōu)化的方法對測量數(shù)據(jù)進行優(yōu)化的方法對于同一個透鏡組,透鏡的中心偏是固定的, 然而由于安裝誤差的存在 (如光軸發(fā)生平移或者旋轉)對同一個透鏡每次安裝后進行中心偏測量時測量結果都不相同圖4.1 光軸偏移時的測量結果示意圖從圖中很容易可以看出雖然圖中兩組測量結果不同,但是各點之間的相對位置并沒有變化 (這是因為透鏡組中每個透鏡的中心偏是不變的) ,到各自最佳光軸的距離也是不變的. 圖

23、 4.1光軸偏移時的測量結果示意圖因此我們只要擬合出最佳光軸 3 并以此為基準軸對所測數(shù)據(jù)進行優(yōu)化,即計算出各點相對于最佳光軸的偏心距離作為中心偏測量的數(shù)據(jù),就可以消去安裝誤差對測量結果帶來的不良影響,大大提高中心偏測量數(shù)據(jù)的精確度,為后面的測量過程提供一個重要的依據(jù). 確定最佳光軸的具體步驟如下: 1)將測得的三維空間數(shù)據(jù)點 (透鏡的光心坐標)投影到 yOz平面, 將得到的二維平面數(shù)據(jù)點進行最小二乘法直線擬合, 得出位于 yOz平面內的直線, 記為直線 1; 2)過直線 1并垂直 yOz平面作一平面, 記為平面 A; 3)同理可以求出位于 xOz平面內的直線 2, 過直線 2并垂直 xOz平

24、面作一平面, 記為平面 B; 4)求出兩平面的交線, 此即為空間最佳光軸直線方程; 5)根據(jù)實際測得的光心坐標計算各點到最佳光軸的距離,即得到優(yōu)化后的數(shù)據(jù). 具體數(shù)據(jù)處理時采用 MATLAB 編程進行運算.結論首先對光學系統(tǒng)中心偏測量儀的測量誤差進行了分析,其中詳細分析了對結果影響最大的工件安裝誤差及進行數(shù)據(jù)優(yōu)化來消除工件安裝誤差的必要性,并討論了采用光軸擬合對原始的測量數(shù)據(jù)進行數(shù)據(jù)優(yōu)化的合理性. 光軸擬合就是要找到系統(tǒng)的最佳光軸,數(shù)據(jù)優(yōu)化是計算出各點相對于最佳光軸的偏心距離, 這樣中心偏測量的重復性就比較好,而且能夠根據(jù)運算數(shù)據(jù)優(yōu)化光學系統(tǒng),以得到更好的成像系統(tǒng).致 謝首先，我要感謝父母和老

25、師。由于本人水平上的局限，本次畢業(yè)設計中遇到眾多困難，本人得到了父母長期支持和鼓勵以及平時的諄諄教誨，受到老師精心的指導，提出了許多寶貴的意見，為本次設計付出了很多心血和精力其次，我要感謝其他在對本論文上給予我?guī)椭蠋?。是他們對論文選題、選材、編寫格式等方面給予了細心的指導，使本人的畢業(yè)論文設計得以有條不紊地進行最后，我要感謝所有參考文獻的作者。我論文是建立在他們研究基礎上的。參考文獻 1 王肇勛. 光學系統(tǒng)偏心測量原理及應用 J . 光學技術, 1998 (3) : 67 - 77. 2 耿麗紅, 范天泉. 高精度光學中心偏測量儀主要技術指標的檢測 J . 光子學報, 1998, 19 (4

26、) : 40. 3 李紅. 數(shù)值分析 M . 武漢: 華中科技大學出版社, 2003: 245 - 278. (上接第 71頁) 4 史國棟,沃松林. 參數(shù)不確定廣義大系統(tǒng)的保性能分散控制 J . 控制理論與應用, 2005, 22 (6) : 913 - 917. 5 沃松林, 鄒 云. 廣義離散線性大系統(tǒng)的穩(wěn)定性分析 J . 南京理工大學學報, 2003, 27 (4) : 409 - 413. 6 夏小惠, 王為群. 非因果離散廣義大系統(tǒng)的分散鎮(zhèn)定 J . 南京理工大學學報, 2006, 30 (1) : 65 - 69. 7 沃松林,鄒云. 離散廣義大系統(tǒng)的 Lyapunov穩(wěn)定性分析

27、 J . 控制理論與應用, 2004, 21 (2) : 291 - 294. 8 沃松林, 鄒 云. 廣義大系統(tǒng)的 Lyapunov穩(wěn)定性分析 J . 數(shù)學的實踐與認識, 2006, 35 (1) : 131 - 136. 9 沃松林,鄒云. 連續(xù)廣義線性大系統(tǒng)的 Lyapunov穩(wěn)定性分析 J . 江蘇工業(yè)學院學報. 2003, 15 (1) : 43 - 46. 10 曾怡達,張友剛. 參數(shù)不確定關聯(lián)大系統(tǒng)的分散魯棒鎮(zhèn)定的 LMI方法 J . 四川大學學報, 2003, 40 ( 5) : 869 - 873. 11 沃松林. 廣義大系統(tǒng)的穩(wěn)定性和分散控制 D . 南京: 南京理工大學,

28、 2004. 12 史國棟,沃松林. 一類關聯(lián)時滯廣義大系統(tǒng)的穩(wěn)定性與分散控制 J . 南京理工大學學報, 2006, 30 ( 1) : 70 - 75. 附錄資料：不需要的可以自行刪除閃光對焊工藝評定記錄工程名 xxxx試件用部位崗前焊接工藝試驗試件編號HXJ/2017-20851操作人接頭形式/接頭類型閃光對焊鋼筋規(guī)格HRB400E 14設備型號UN-100對焊機設備電壓380V設備功率U20-3.8-7.6V鋼筋母材爐批號Y-7032494鋼筋母材復驗報告編號HXH/GL2017-03292焊劑/檢查依據(jù)JGJ18-2012一般項目質量驗收規(guī)程的規(guī)定試件外觀描述結果1.對焊接頭表面應呈

29、圓滑、帶毛刺狀，不得有肉眼可見的裂紋。滿足要求合格2.鋼筋與電極接觸處不得有明顯燒傷無明顯燒傷合格3、接頭處的彎折大于2滿足要求合格4、軸線偏移不得大于筋直徑的1/10，且不得大于1mm滿足要求合格力學性能鋼筋編號123結果1.接頭試件拉伸試驗625630640合格2.接頭彎曲試驗90度未破裂90度未破裂90 度未破裂合格試驗結果試驗報告編號： HXJ/GH2017-06113 ,本試驗結果 合格 。評定意見結論： 1、本評定按JGJ18-2012規(guī)定進行準備、施工和試驗； 2、確認試驗記錄正確，評定結果 合格 。閃光對焊工藝評定記錄工程名稱：試件用部位崗前焊接工藝試驗試件編號HXJ/2017

30、-20851操作人王福軍接頭形式/接頭類型閃光對焊鋼筋規(guī)格HRB400E 16設備型號UN-100對焊機設備電壓380V設備功率U20-3.8-7.6V鋼筋母材爐批號B17687鋼筋母材復驗報告編號HXH/GL2017-03107焊劑/檢查依據(jù)JGJ18-2012一般項目質量驗收規(guī)程的規(guī)定試件外觀描述結果1.對焊接頭表面應呈圓滑、帶毛刺狀，不得有肉眼可見的裂紋。滿足要求合格2.鋼筋與電極接觸處不得有明顯燒傷無明顯燒傷合格3、接頭處的彎折大于2滿足要求合格4、軸線偏移不得大于筋直徑的1/10，且不得大于1mm滿足要求合格力學性能鋼筋編號123結果1.接頭試件拉伸試驗595590615合格2.接頭

31、彎曲試驗90度未破裂90度未破裂90 度未破裂合格試驗結果試驗報告編號： HXJ/GH2017-06082 ,本試驗結果 合格 。評定意見結論： 1、本評定按JGJ18-2012規(guī)定進行準備、施工和試驗； 2、確認試驗記錄正確，評定結果 合格 。閃光對焊工藝評定記錄工程名稱：試件用部位崗前焊接工藝試驗試件編號HXJ/2017-20851操作人王福軍接頭形式/接頭類型閃光對焊鋼筋規(guī)格HRB400E 18設備型號UN-100對焊機設備電壓380V設備功率U20-3.8-7.6V鋼筋母材爐批號172020鋼筋母材復驗報告編號HXJ/GL2017-03111焊劑/檢查依據(jù)JGJ18-2012一般項目質

32、量驗收規(guī)程的規(guī)定試件外觀描述結果1.對焊接頭表面應呈圓滑、帶毛刺狀，不得有肉眼可見的裂紋。滿足要求合格2.鋼筋與電極接觸處不得有明顯燒傷無明顯燒傷合格3、接頭處的彎折大于2滿足要求合格4、軸線偏移不得大于筋直徑的1/10，且不得大于1mm滿足要求合格力學性能鋼筋編號123結果1.接頭試件拉伸試驗605585585合格2.接頭彎曲試驗90度未破裂90度未破裂90 度未破裂合格試驗結果試驗報告編號： HXJ/GH2017-06083 ,本試驗結果 合格 。評定意見結論： 1、本評定按JGJ18-2012規(guī)定進行準備、施工和試驗； 2、確認試驗記錄正確，評定結果 合格 。閃光對焊工藝評定記錄工程名稱：試件用部位崗前焊接工藝試驗試件編號HXJ/2017-20851操作人王福軍接頭形式/接頭類型閃光對焊鋼筋規(guī)格HRB400E 20設備型號UN-100對焊機設備電壓380V設備功率U20-3.8-7.6V鋼筋母材爐批號 TA17-06072鋼筋母材復驗報告編號HXJ/GL2017-03297 焊劑/檢查依據(jù)JGJ18-2012一般項目質量驗收規(guī)程的規(guī)定試件外觀描述結果1.對焊接頭表面應呈圓滑、帶毛刺狀，不得有肉眼可見的裂紋。滿足要求合格2.鋼筋與電極接觸處不得有明顯燒傷無明顯燒傷合格3、接頭處的彎折大于2滿足要求合格4、軸線偏移不得大于筋直徑的1/10，且不得大于1mm滿足要