地下室頂板加固計算

1、 XX(XX)地下室頂板加固施工方案編制人：校對人：審核人：審批人：目錄TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark4 第1章工程概況3 HYPERLINK l bookmark6 第2章等效荷載換算3 HYPERLINK l bookmark8 車輛運載及堆載情況3 HYPERLINK l bookmark10 等效均布荷載計算3 HYPERLINK l bookmark12 第3章支撐體系驗算4 HYPERLINK l bookmark32 第4章支撐體系平面布置圖16第1章工程概況第2章等效荷載換算車輛運載及堆載情況因場內(nèi)施工期間運輸車輛較重的主要為鋼筋運輸車和碎

2、運輸車，因此本方案以這兩種車型進(jìn)行驗算。場內(nèi)行車時必須嚴(yán)格將車輛荷載控制在方案計算范圍內(nèi)。即鋼筋運載不得大于60噸、碎運輸不大于12n?。鋼筋運輸車按平板半掛車計算，汽車自重20噸（輪胎12個，前4后8,輪胎規(guī)格為12R（真空），鋼筋載重按60噸，合計80噸?；炷凉捃嚰氨密嚢囱b12立方米車考慮，混凝土罐車自重約25噸，12立方米混凝土按24噸計,合計49噸。等效均布荷載計算本方案荷載計算依據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2012）,建筑施工臨時支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范（JGJ300-2013）等規(guī)范編制。本工程回頂方案計算方法參照模板支架計算，地下室頂板為雙向板，最大尺寸為2600X3200,地

3、下室頂板上通過最大荷載為鋼筋運輸車（鋼筋車80T）,當(dāng)兩個輪胎的中點落在板的跨中時，彎矩最大。最不利荷載計算輪胎中軸點落在板跨中時，彎矩最大，本案例計算板跨為4米。根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附錄C,等效均布活荷載按下式計算：Q=8Mmax/bL21、b值的計算如下：輪胎12R,即每個輪胎寬度為304mm,扁平比按最低70%計算，則每個輪胎的觸地面積為0.3*0.2o通常情況下，荷載作用寬度大于長度，則選用公式如下：b=2/3b+0.73L（依據(jù)荷載規(guī)范C.0.5-2）山廣院,+2*墊層厚度+板厚b”為荷載作用面平行于板跨的寬度，取山.廣2*300=600mm；則bc=0.6+2*0+0.2=0.8m

4、b=2/3*0.8+0.73*4=3.45m兩個局部荷載相鄰時有效分部寬度進(jìn)行折減（輪距1.86m）：,beb=一+一22=3.45/2+1.86/2=2.65m2、荷載的計算如下：則鋼筋運輸車后輪（單個組合）傳遞的荷載為：9/31*80/2（雙排）=23.516/2=11.62t3、最大彎矩計算如下：Mmax=ll.62*9.8*4（板跨）/2=227.75KN.m4、等效荷載為：Q=8Mmax/bL三8*227.75/（3.45*42）=34KN/m25、乘可變荷載組合系數(shù)，動力系數(shù)：Q=1.1*1.3*34=48.62KN/m2當(dāng)車道或頂板設(shè)計荷載超過49KN/m2時，下部可不進(jìn)行加固。

5、第3章支撐體系驗算計算依據(jù)：1、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-20082、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-20113、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-20104、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-20125、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2,標(biāo)高-1.50m新澆混凝土樓板板厚（mm）200模板支架高度H(m)4模板支架縱向長度L(m)3模板支架橫向長度B(m)3模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值Gik(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75荷載標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)5。鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)

6、1.1施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Qlk當(dāng)計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/n?)2.5當(dāng)計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當(dāng)計算主梁時的均布活荷載(kN/n?)1.5當(dāng)計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時的均布活荷載2(kN/nr)1模板支拆環(huán)境不考慮風(fēng)荷載三、模板體系設(shè)計主梁布置方向平行立柱縱向方向立柱縱向間距l(xiāng)a(min)800立柱橫向間距800水平拉桿步距h(nun)1500小梁間距l(xiāng)(min)200小梁最大懸挑長度ll(nim)200主梁最大懸挑長度200結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽荷載系數(shù)參數(shù)表:正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)抗傾覆可變荷載的組合值系數(shù)Wc10.9-可變荷載的分項系

7、YQ11.4-永久荷載的分項系數(shù)yG1135-結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)yo：1設(shè)計簡圖如下:模板設(shè)計平二面圖模板設(shè)計剖面圖（模板支架縱向）模板設(shè)計剖面圖(模板支架橫向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板而板厚度t(mm)15面板抗彎強度設(shè)計值fXN/mn?)15面板抗剪強度設(shè)計值1.4面板彈性模量E(N/nmr)10000面板計算方式三等跨連續(xù)梁樓板面板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上,本例以三等跨連續(xù)梁,取1m單位寬度計算。W=blr/6=1000 x15x15/6=37500nun3，I=bh3/12=1000 xl5xl5xl5/12=281250nun4承載能力極限狀態(tài)qi=yox1.35x(Gik+(G2k+

8、G3k)xh)+L4x(pcxQlkxb=lx1.35x(O.l+(5O+l.l)xO.2)+L4xO.9x2.5x1=17.082kN/mqii?=YoxYG(Gik+(G2k+G3k)h)b=lx1.35x(O.l+(5O+l.l)xO.2)xl=13.932kN/mqi=Yox(YQx(PcxQik)xb=lx(1.4xO.9x2.5)xl=3.15kN/mq2=lxl.35xGikxb=lxl.35xO.lxl=O.135kN/mp=lxl.4x0.9xQik=lxl.4x0.9x2.5=3.15kN正常使用極限狀態(tài)q=(YG(Gik+(G2k+G3k)xh)xb=(1x(0.l+(5

9、0+l.l)x0.2)x1=10.32kN/m計算簡圖如下：qi1、強度驗算Mi=0.1qi靜lAo.lUqi活L2=0.1xl3.932x0.22+0.117x3.15x0.22=0.07kNmM2=max0.08q2L2+0.213pL,O.lq2L2+O.175pL=max0.08x0.135x0.22+0.213x3.15x0.2,O.lxO.135xO.22+O.175x3.15x0.2=O.135kNmMinax=maxMi,M2=max0.07,0.135=0.135kN-mo=Mmax/W=0.135X106/37500=3.59N/nmrf=15N/nmr滿足要求！2、撓度驗

10、算vmaX=0.677ql4/(100EI)=0.677xl0.32x2004/(100 xl0000 x281250)=0.04nunv=0.04mmv=L/250=200/250=0.8111111滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方鋼管小梁截面類型(mm)60 x40 x2.5小梁抗彎強度設(shè)計值fXN/mn?)205小梁抗剪強度設(shè)計值125小梁截面抵抗矩W(cm3)7.36小梁彈性模量E(N/nmi2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)22.07小梁計算方式二等跨連續(xù)梁qi=yox1.35x(Gik+(G2k+G3k)xh)+1.4x(pcxQikxb=lx1.35x(0.3+(50+l

11、.l)x0.2)+1.4x0.9x2.5x0.2=3.47kN/m因此，qi?=Yoxl.35x(Gik+(G2k+G3k)xh)xb=lx1.35x(0.3+(50+l.1)x0.2)x0.2=2.84kN/mqi活=7oxL4x(pcxQikxb=lxL4xO.9x2.5xO.2=O.63kN/mq2=lxl.35xGikxb=lxl.35xO.3xO.2=O.O81kN/mp=lxl.4x0.9xQlk=lxl.4x0.9x2.5=3.15kN計算簡圖如下：q】2001、強度驗算Mi=0.125qi的L2+0.125qi活L2=0.125x2.84x0.82+0.125x0.63x0.8

12、2=0.278kNmM2=max0.07q2L2+0.203pL,0.125q2L2+0.188pL=max0.07x0.081x0.82+0.203x3.15x0.8,0.125x0.081x0.82+0.188x3.15x0.8=O.515kNmM3=maxqiLi2/2,q2Li2/2+pLi=max3.47x0.22/2,0.081x0.22/2+3.15x0.2=0.632kNmMinax=maxMi，M2,M3=max0.278,0.515,0.632=0.632kNmo=Mmax/W=0.632x106/7360=85.818N/nmi2f=205N/nmr滿足要求！2、抗剪驗算

13、Vi=0.625qi部L+0.625qi括L=O.625x2.84xO.8+O.625xO.63xO.8=L735kNV2=0.625q2L+0.688p=0.625x0.081x0.8+0.688x3.15=2.208kNV3=maxqiLi，q2Li+p=max3.47x0.2,0.081x0.2+3.15=3.166kNVmax=maxVi,V2,V3=max1.735,2.208,3.166=3.166kNTmax=VmaX/(8Iz8)bh02-(b-6)h2=3.166xl000 x40 x602-(40-5)x552/(8x220700 x5)=13.674N/nun2T=125

14、N/nmr滿足要求！3、撓度驗算q=(YG(Gik+(G2k+G3k)xh)xb=(1x(0.3+(50h-1.1)x0.2)x0.2=2.104kN/m撓度，跨中Vmax=0.521qL4/(100EI)=0.521x2.104x8004/(100 x206000 x22.07xl04)=0.099mmv=L/250=800/250=3.2mm：懸臂端vmax=qli4/(8EI)=2.104x2004/(8x206000 x22.07xl04)=0.009rnm48乂3主梁計算截面類型(mm)48乂3主梁抗彎強度設(shè)計值fXNmn?)205主梁抗剪強度設(shè)計值125主梁截面抵抗矩W(cm3)4

15、.49主梁彈性模量E(N/nun2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁計算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)11、小梁最大支座反力計算qi=yox1.35x(Gik+(G2k+G3k)xh)+1.4x(pcxQikxb=lx1.35x(0.5+(50+l.l)x0.2)+1.4x0.9xl.5x0.2=3.272kN/mqi=yoxl.35x(Gik十(G2k+G3k)xh)xb=lxl.35x(0.5+(50+l.l)x0.2)x0.2=2.894kN/mqi活=yoxL4x(pcxQikXb=lxl.4x0.9xl.5x0.2=0.378kN/mq2=(YG(Gik+(G

16、2k+j3k)xh)xb=(lx(0.5+(50+l.l)x0.2)x0.2=2.144kN/m承載能力極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，Rnwc=1.25qiL=1.25x3.272xO.8=3.272kN按懸臂梁，Ri=3.272x0.2=0.654kNR=maxRnUxRi=3.272kN;正常使用極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，R,maX=1.25q2L=1.25x2.144x0.8=2.144kN按懸臂梁，R,i=q2li=2.144x0.2=0.429kNR=maxR&Ri=2.144kN;計算簡圖如下：3.272kN3.272lcN3.272kN5.272kN3.272kN3.272kN3.272

17、lcN3.272kN3.272lcN3.272kN1.272kN3.272kN1.272kN3.272lcN3.272kNvttC?jCzttO:jCJttO主梁計算簡圖一2、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN-m)a=Mmax/W=0.851x106/4490=1主梁彎矩圖一(kN-m)a=Mmax/W=0.851x106/4490=189.475N/nmi2f=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算49R84知&主梁剪力圖一(kN)Tmax=2Vmax/A=2x5.153x1000/424=24.309N/nmrT=125N/min2滿足要求！4、撓度驗算-0.6716主梁變形圖一(mm)跨中Vm

18、ax=0.67lnmiv=800/250=3.2nun懸挑段Vmax=0.038mmWv=2x200/250=L6mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)圖一支座反力依次為Ri=lL207kN,R2=13.333kN,R3=13.333kN,R4=11.207kN七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值N(kN)30按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N=13.333kN48乂3鋼管計算截面類型(mm)48乂3鋼材等級Q235立柱截面面積A(nmi2)424立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(min)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設(shè)計值田(N/mn?)205支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.151、長細(xì)比驗算頂部立柱段：loi=kiii(hd+2a尸lxl.386x(1500+2x200)=2633mm非頂部立柱段：lo=kRh=1x1.755x1500=2632niinX=maxloi,lo/i=2633.4/15.9=165.623?J=210滿足要求！2、立柱穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2011,荷載設(shè)計值qi有所不同：小梁驗算qi=lx1.35x(0.5+(50+