拱橋畢業(yè)設(shè)計(DOC)

1、清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計目 錄第一章 方案比選 . 11.1 設(shè)計原始數(shù)據(jù).11.1.1 設(shè)計項目基本情況 .11.1.2 設(shè)計技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) .11.1.3 橋梁設(shè)計原則 .21.2 設(shè)計方案比選.21.2.1 預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋 .21.2.2 斜拉橋 .31.2.3 鋼箱拱橋 .31.3主要材料61.3.1 混凝土 .61.3.2 普通鋼筋 .61.3.3 鋼板和鋼構(gòu)件 .61.3.4 焊接材料 .61.3.5 吊桿 .71.3.6密封材料.71.4 小結(jié) .7第二章 擬定結(jié)構(gòu)尺寸82.1 橋梁總體布置.82.1.1 橋位布置 .82.1.1 主橋總體布置 .82.1.2

2、橋型及跨徑布置 .82.1.3 橋梁寬度及組成 .82.2主要結(jié)構(gòu)尺寸擬定 .92.2.1 拱箱構(gòu)造 .92.2.2擬定拱軸系數(shù).102.2.3 拱軸線型 .錯誤！未定義書簽。2.2.4 橫向聯(lián)系 .錯誤！未定義書簽。2.2.5 吊桿 .錯誤！未定義書簽。2.2.6 橫梁 .錯誤！未定義書簽。2.2.7 縱梁 .錯誤！未定義書簽。2.2.8 橋面板 .錯誤！未定義書簽。2.2.9 橋面系 .錯誤！未定義書簽。2.3 小結(jié).14第三章 斜拉扣掛施工方法介紹和仿真計算15清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計3.1拱橋施工方法簡介 .153.2臨時扣索初張力 .錯誤！未定義書簽。3.2.1主

3、拱圈分段.153.2.2拱段連接.錯誤！未定義書簽。3.2.3初張力計算.163.3預(yù)拱度計算 173.4 小結(jié). .18第四章 結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算分析19194.1 結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算4.1.1 節(jié)點坐標(biāo) .194.1.2 主拱內(nèi)力計算 .194.2 成橋狀態(tài)下主拱內(nèi)力計算.214.2.1 恒載作用下產(chǎn)生的主拱內(nèi)力 .214.2.2 主拱溫度內(nèi)力計算 .234.3 活載內(nèi)力計算.274.3.1 沖擊系數(shù)的計算 .274.3.2 車道布載及計算 .284.4 荷載組合.334.4.1 承載能力極限狀態(tài)計算時作用效應(yīng)組合 .334.4.2 正常使用極限狀態(tài)計算時作用效應(yīng)組合 .344.4.3 承載能力極限狀

4、態(tài)內(nèi)力344.5 主拱極限承載應(yīng)力驗算.錯誤！未定義書簽。4.6縱梁內(nèi)力計算 .39第五章 橋面板布置.435.1跨中截面正截面抗彎承載力驗算 .435.2斜截面抗剪承載力驗算 .45設(shè)計總結(jié).47主要參考文獻(xiàn).48致謝.49附表.50附表 I.50附表 II.53附表 III.56附表 IV.59附表 V.62清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計附表 VI.64附表 VII. . . . . . .66附表 VIII. . . . . . . .68附表 IX. . . . . . . .69清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計第一章 方案比選1.1 設(shè)計原始數(shù)據(jù)1.1.1

5、設(shè)計項目基本情況河床寬約 220m。南岸火星大道已修至瀏陽河大堤下，北岸為沖積堆積區(qū)，地勢較平坦開闊，遍布菜地、池塘。長沙地區(qū)屬于亞熱帶季風(fēng)氣候,光明溫暖濕潤,雨量豐富,年平均氣溫28.9,年降水量1562mm,年日照1695小時,無霜期272天,春夏之交多暴雨,46月占全年降水量的40%,水網(wǎng)密集,并有小河,水流均匯入瀏陽河。長沙春夏之交多暴雨，瀏陽河水網(wǎng)密集，上游高山溝谷較多，并有小河，水流均匯入瀏陽河，河水漲落較迅速，受大氣降雨影響較大，洪水主要了生在春季及夏季，瀏陽河水 200年一遇的最高洪水位為 38.60米。經(jīng)野外地質(zhì)調(diào)查與勘探，橋位區(qū)地下水類型主要有潛水和承壓水（上層滯水僅局部及

6、地表水體（瀏陽河水）橋位處不良地質(zhì)現(xiàn)象主要為小斷層及巖溶，區(qū)域地質(zhì)穩(wěn)定性一般。場地內(nèi)地層結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，不良地質(zhì)現(xiàn)象較發(fā)育，該場地可按村建筑抗震不利地段考慮,場地穩(wěn)定性一般，可以建筑。1.1.2 設(shè)計技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)1、荷載等級：1） 路面設(shè)計荷載：標(biāo)準(zhǔn)軸載：BZZ-1002） 橋梁設(shè)計荷載：城 A級，同時滿足公路規(guī)范：汽車超 20級，掛車120級，人群 4KN/荷載等級要求。2、路線等級：I級城市主干道：城市特大橋；3、機動車設(shè)計速度：60km/h；4、通航標(biāo)準(zhǔn)：按級航道標(biāo)準(zhǔn)通航凈寬 45米、凈空 6米,通航水位按 H20%=36。52米；第 1頁 共 69頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計

7、5、機動車凈高：大于等于 4.5米；6、非機動車、行人凈高：大于等于 2.8米；7、設(shè)計洪水頻率：兩百年一遇；設(shè)計洪水位： H0.5%=38.60米；8、地震裂度：7度設(shè)防；9、設(shè)計基本風(fēng)速：一百年一遇 10米高 10分鐘平均風(fēng)速 25.9米。1.1.3 橋梁設(shè)計原則1適用性足泄洪、安全通航或通車等要求。建成的橋梁應(yīng)保證使用年限，并便于檢查和維修。2舒適與安全性上振動與沖擊。整個橋跨結(jié)構(gòu)及各部分構(gòu)件，在制造、運輸、安裝和使用過程中應(yīng)具有足夠的強度、剛度、穩(wěn)定性和耐久性。3經(jīng)濟性設(shè)計的經(jīng)濟性一般應(yīng)占首位。經(jīng)濟性應(yīng)綜合發(fā)展遠(yuǎn)景及將來的養(yǎng)護和維修等費用。4先進性藝技術(shù)和施工機械、設(shè)備，以利于減少勞動

8、強度，加快施工進度，保證工程質(zhì)量和施工安全。5美觀合理的結(jié)構(gòu)布局和輪廓是美觀的主要因素，決不應(yīng)把美觀片面的理解為豪華的裝飾。應(yīng)根據(jù)上述原則，對橋梁作出綜合評估。1.2 設(shè)計方案比選1.2.1 預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋具有以下主要特征：1）混凝土材料以砂、石為主，可就地取材，成本較低；2）結(jié)構(gòu)造型靈活，可模型好，可根據(jù)使用要求澆鑄成各種形狀的結(jié)構(gòu)；34變性較??；5）可采用預(yù)制方式建造，將橋梁的構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)化，進而實現(xiàn)工業(yè)化生產(chǎn)；6）第 2頁 共 69頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計結(jié)構(gòu)自重較大，自重耗掉大部分材料的強度，因而大大限制其跨越能力；7）預(yù)應(yīng)力混材料、增大其跨越能

9、力，又提高其抗裂和抗疲勞的能力；8）預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋所采力，使裝配式結(jié)構(gòu)集成整體，進一步擴大了裝配式結(jié)構(gòu)的應(yīng)用范圍。1.2.2 斜拉橋矩與橋梁的跨度基本無關(guān)，而與拉索的間距有關(guān)。他們適用于大跨、特大跨度橋梁，現(xiàn)在還沒有其他類型的橋梁的跨度能超過他們。的拉力，拉索的水平分力使主梁受壓，因此塔、梁均為壓彎構(gòu)件。由于斜拉橋的主梁通斜拉橋具有施工方便、橋型美觀、用料省、主梁高度小、梁底直線容易滿足通航和排洪要求、動力性能好的優(yōu)點，發(fā)展非常迅速，跨徑不斷增大。但實際跨度不大，此橋型不予考慮。1.2.3 鋼箱拱橋鋼箱拱橋的主要特點是： 重量輕、省鋼由于箱形梁更能有效地發(fā)揮鋼板的承載能力，因此，采用正交異

10、性鋼橋面板和用薄鋼板作梁肋與底板的箱形梁，比桁梁橋節(jié)省鋼材 20左右，跨徑愈大愈節(jié)約。并由于上部結(jié)構(gòu)的自重減輕，橋梁下部結(jié)構(gòu)造價一般可降低 515；抗彎和抗扭剛度大這是由閉合空心截面的特性所決定的，在材料數(shù)量相同時可較其他截面形式提供更大的抗彎和抗扭剛度，故特別適用于曲線橋和承受較大偏心荷載的直線橋；安裝迅速，便于養(yǎng)護箱形梁可以在工廠制成大型安裝單元，從而減少工地連接螺栓數(shù)量。在施工時便于縱向拖拉或用頂推法架設(shè)。箱形梁結(jié)構(gòu)簡單，油漆方便，且由于內(nèi)部為閉合空間，更容易抗銹蝕；第 3頁 共 69頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計適應(yīng)主拱圈各截面正負(fù)彎矩變化的需要；結(jié)構(gòu)新穎，外形簡潔、美

11、觀。連續(xù)梁橋鋼箱拱橋圖 1-2-1設(shè)計方案比選第 4頁 共 69頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計方案比選預(yù)應(yīng)力混泥土連續(xù)T梁 預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁(第二方案) (第三方案)箱梁節(jié)段采用預(yù) 便于運輸和吊裝，施工 橋梁上下部可以同時制，工期及質(zhì)量都 , 施工,使工期大在縮容易得到保證，簡 但跨徑較大時就不經(jīng)濟 短,但需要大型的起吊易經(jīng)濟。構(gòu)造簡單，線形簡 側(cè)面上看線條明晰，與 跨徑一般，線條明晰，潔美觀 地形配合，顯得美觀大 合很不協(xié)調(diào)。施工方面 由于鋼材具有勻質(zhì) 采用預(yù)制T梁,需要大量 預(yù)制 T 預(yù)制場地需要大量吊裝 T便，整體性好受力明確，構(gòu)造簡 適用于跨徑1550米的 受力明確

12、,構(gòu)造簡單 , 橋梁，常用跨徑為 20 施工方便,適用于中小建橋速度快，工期 40 米,能為車輛提供較 橋梁。及質(zhì)量都容易得到 為舒適的行駛條件。保證。由于鋼材具有強度高、材質(zhì)均勻、塑性及韌性良好和可焊性好等諸多優(yōu)點；因此，用鋼材建造的橋梁鋼橋具有如下特點：(1)梁相比，鋼橋構(gòu)件的截面較小，所以鋼橋的自重較輕，最適合于建造大跨度的橋梁。(2)最適合于工業(yè)化制造。鋼橋構(gòu)件一般都是在專業(yè)化的工廠由專用設(shè)備加工制作，不受季節(jié)的限制，加工制造速度快、精度高，質(zhì)量容易得到控制，因而工業(yè)化制造程度高。(3).(4)成熟，橋位區(qū)覆蓋厚度較大,工程地質(zhì)條件復(fù)雜,小斷層及巖溶等不良地質(zhì)現(xiàn)象較發(fā)育,且第 5頁 共

13、 69頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計該橋跨徑較大,有 138m,結(jié)合橋梁設(shè)計原則，經(jīng)比較,鋼箱拱橋更加合適,跨徑上滿足要求，景觀與環(huán)境協(xié)調(diào)，對整個工程進度來說不會受其影響，所以采用第一方案(鋼箱拱橋) 。1.3 主要材料1.3.1 混凝土橋面預(yù)制空心板、橋面砼現(xiàn)澆層采用 C30砼，承臺采用 C30砼，橋墩采用 C30砼；樁基礎(chǔ)采用 C30砼，拱座采用 C40砼，背墻采用 C30砼。拱座內(nèi)的混凝土采用 C40的微膨脹混凝土，應(yīng)具有如下的施工性能：a、流動性好、坍落度衰減慢、初凝時間相對較長、終凝時間相對較短。b、水灰比小于 0.3 12cm18cm,即保證混凝土易性和在硬化過程必

14、須的水份，而不至因水份過多而在封閉箱內(nèi)形成殘留水。c、干縮小且具有微膨脹性。d、水化熱低且水化熱高峰值發(fā)生在混凝土達(dá)到一定強度之后，以承受由于水化熱產(chǎn)生的溫度應(yīng)力。JTJ041-2000）的有關(guān)節(jié)規(guī)定，避免應(yīng)發(fā)生堿集料反應(yīng)。1.3.2 普通鋼筋鋼筋技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)必須符合GB1499-98的有關(guān)規(guī)定。1.3.3 鋼板和鋼構(gòu)件a、鋼箱主體結(jié)構(gòu)、橫梁、橫撐、縱梁、臨時匹配件、拱端鋼板、錨具墊板、鋼套筒、銅套筒加勁板、拱座預(yù)埋鋼板、拱段臨時連接等均采用Q345D鋼材，此鋼材應(yīng)符合GB/T1591-94的要求。1.3.4 焊接材料aGB/T144957-1994GB/T14958-1994的要求。b、焊劑應(yīng)符

15、合 GB/5293-85的要求。c GB/T5117-85 GB/T5118-85的要求。d、二氧化碳純度應(yīng)大于 99.5%。第 6頁 共 69頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計1.3.5 吊桿本橋采用 19j15.24鋼鉸線作為吊桿，規(guī)格全部為 GJ15-19型，鋼絞線整束擠壓錨索，采用鍍鋅鋼絞線，直徑為 15.24mm，標(biāo)準(zhǔn)強度 1860MPA，保護罩與預(yù)埋管，防水要求。吊桿錨具采用擠壓墩頭錨吊桿下端采用可張拉的錨具類型。1.3.6 密封材料35%5MPA，粘結(jié)強度5MPA90%，低溫柔性-201505010小時。1.4 小結(jié)通過方案比選,確定方案為中承式鋼箱拱橋,并規(guī)定了材料

16、類型。第 7頁 共 69頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計第二章 擬定結(jié)構(gòu)尺寸2.1 橋梁總體布置2.1.1 橋位布置保證鋼結(jié)構(gòu)主拱圈施工吊裝安全將橋中線適當(dāng)往東側(cè)偏移。2.1.1 主橋總體布置 138m，矢高34.5m，矢跨比 1/4，拱軸系數(shù)：1.347。橋面，增強整個橋面的整體剛度。2.1.2 橋型及跨徑布置主橋跨徑為 138m，矢跨比1/4的中承式鋼箱拱橋。橋面以上設(shè)置3道鋼結(jié)構(gòu)橫撐； 9cm厚瀝青砼橋面；橋面底層設(shè)置 4側(cè)各伸出 5米寬非機動車道、行人通道。圖 2-1-1 總體布置圖2.1.3 橋梁寬度及組成橋面寬度:設(shè)計總寬為:39.8m(含兩邊各 5.0米人行道);橋

17、面橫向布置為:5.0m(人第 8頁 共 69頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計行道+欄桿)+2.0m(吊桿區(qū))+0.4m(間隙+欄桿)+0.75m(隔離帶)+3.5m(機動車道 )+23.75m(機動車道)+20.75m(分隔帶)+ 23.75m(機動車道)+ 3.5m(機動車道)+0.75m(隔離帶) +0.4m(間隙+欄桿) +2.0m(吊桿區(qū))+ 5.0m(人行道+欄桿)圖 2-1-2 橫截面圖2.2主要結(jié)構(gòu)尺寸擬定2.2.1 拱箱構(gòu)造主拱圈采用鋼箱斷面,頂板和底板寬度均為 2.110米,箱寬 2.0米(拱箱腹板內(nèi)輪廓尺寸,以下同),拱腳斷面拱箱高度 3.6米(拱箱頂?shù)装鍍?nèi)輪

18、廓尺寸,以下同),拱頂斷面拱箱高度 2.6米, 高度采用以水平坐標(biāo) X軸的二次拋物線變化,拱圈高度變化方程為:h=2.10039910 X +2.642第 9頁 共 69頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計拱腳截面拱頂截面圖 2-2-1 主拱圈截面圖拱箱頂板和底板厚度為30毫米,腹板厚度25,頂?shù)装搴透拱迳显O(shè)有縱向加勁板,加勁板采用厚度 16毫米的鋼板,高度 160毫米, 500毫米,腹板縱肋間距以 450毫米為主,隨著拱箱高度的變化而設(shè)調(diào)整間距。拱箱橫隔板共分三類，第一類為垂直于拱軸線的分布橫隔板，采用厚度 16毫米的永久橫撐，沿用垂直于拱軸結(jié)布置，與橫撐的腹板相對應(yīng)，板厚 16毫

19、米，所有橫隔板均根據(jù)高度設(shè)置了人孔。2.2.2擬定拱軸系數(shù)由于懸鏈線的受力情況較好,又有完整的計算表格可供利用,所以用懸鏈線作為拱軸線,采用“五點重合法”確定其 m值。由拱頂彎矩為零及結(jié)構(gòu)自重推力的對稱條件知,拱頂僅有通過截面重心和自重推力Hg,相應(yīng)彎矩 Md=0,剪力 Qd=0。第 10頁 共 69 頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計x00圖 2-2-2空腹式懸鏈線拱軸線計算圖式，得如圖，由M 0AM（1）jHfg由得M 0BHy M 0g1414M（2）（3）H 1g4y14將（1）式中的 Hg代入上式，得yM1144fj等截面懸鏈線拱主拱圈結(jié)構(gòu)自重對 1/4及拱腳截面的彎矩M

20、 M 14j14表（III）-19查得。yy11 求得之后可由式求得 m值。144ff2 2(m 1)yff 1，因 III得半拱懸臂0.24假定 m=1.347,相應(yīng)的14l 41自重對 截面和拱腳截面彎矩為：4 l2M ()表值k40.253676.981382故：()0.2102319539.80KNmM414第 11頁 共 69 頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計0.303676.982M ()0.50136KNmj4圖 2-2-3懸鏈線拱軸計算圖示1半拱懸臂集中力荷載對 截面和拱腳截面彎矩為：4M 138527.6274143021.6274143515.12741382

21、8.6274l 413522.1274105698.3KNmM 138566.1274143060.1274143553.6274138247.1274135240.6274l 4128534.1274123227.627485721.1274470579.1KNmM 19539.8105698.3125238.1m14M 55786.3470579.1mjM1142(m 2Mjm mm 0.079與m 之差小于半級，因此取拱軸系數(shù) m=1.347m2.2.3 拱軸線型主拱圈為懸鏈無鉸拱橋面，計算跨徑 L=138.0米，計算矢高 f=34.5米，拱軸系數(shù)第 12頁 共 69 頁清華大學(xué)長沙火星

22、北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計m=1.347，拱軸線方程為：fy kx/l)1m1式中 K (m m2 1)2.2.4 橫向聯(lián)系 7設(shè) A用鋼箱斷面，腹板采用16毫米鋼板，頂、底板采用（16）毫米鋼板，內(nèi)設(shè)縱向加勁板和橫隔板。2.2.5 吊桿本橋共設(shè) 16排吊桿，吊桿的縱向間距 6.56.0米，吊桿位于拱面內(nèi)，短吊桿采用帶鉸的形式，每個吊桿均由GJ15-19熱擠 PE護套。桿長度時，在下端橫梁內(nèi)張拉。2.2.6 橫梁主橋橫梁共兩種結(jié)構(gòu)，分為吊桿橫梁和肋間橫梁。1 24mm 28mm 16mm 150cm，加勁板厚度 12mm,橫梁頂板上設(shè)置剪力釘與橋面板現(xiàn)澆段連接。2整個主拱圈設(shè)兩道肋間橫梁，五

23、道橫撐，肋間橫梁與橫撐均通過焊接與主拱圈固結(jié)。截面，梁根部高 80cm，上翼板厚 20mm，腹板及下翼板厚 16mm，人行道面板為 8mm，厚帶加勁肋鋼板。2.2.7 縱梁全橋共設(shè) 4道鋼縱梁，以增強全橋總體剛度，縱梁為箱形斷面形式，中縱梁為724第 13頁 共 69 頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計760mm,中縱梁頂?shù)装搴?16mm，腹板厚 。邊縱梁為 12576cm，邊縱梁頂?shù)装搴?6mm，腹板厚16mm，人行道的挑梁，在橫梁位置焊接于橫梁腹板上，截面形式為箱形，其余位置焊接在邊縱梁的腹板上，截面形式為工字形，共同承受人行道荷載?？v梁最后一段做成可伸縮式結(jié)構(gòu)，協(xié)調(diào)結(jié)構(gòu)變形。

24、2.2.8 橋面板1主橋行車道橋面板全部采用先簡支后連續(xù)的鋼筋混凝土空心板梁，跨度 6m 或6.5m，兩跨之間設(shè)順橋向 60cm寬度的濕接縫，與橫梁固結(jié)，橋面板橫向之間聯(lián)系采用鉸縫連接。橋面空心板高度40cm,中板寬度1.24m,邊板頂寬1.62m,底寬1.2m,行車道橫向共設(shè)19塊板。兩道中縱梁頂面設(shè)63cm寬濕接縫，與橫梁頂面濕接縫形成井字框架，共同組成鋼砼組合橋面。圖 2-2-4空心板構(gòu)造圖2人行道采用懸挑鋼梁，在橫梁梁處為工字形，懸臂根部高 80cm，端部 30cm，懸挑梁間距為 130cm，其間以縱梁連接，間距 120cm,梁高 30cm,人行道板上鋪一層 0.8cm厚帶肋鋼板，人行

25、道板結(jié)構(gòu)為 4.7cm水泥砂漿平層+2.5cm厚麻石火燒板。2.2.9 橋面系為滿足雙肋板的結(jié)構(gòu)連續(xù)主橋橋面采用 12cm鋼纖砼+9cm瀝青橋面鋪裝層，內(nèi)設(shè)連續(xù)段負(fù)彎矩鋼筋和防裂鋼筋網(wǎng)。主橋設(shè) 2道伸縮縫，在主橋即肋間橫梁位置各設(shè)一道 160型型鋼伸縮縫。2.3 小結(jié)擬定了橋梁的各個截面，通過計算確定了拱軸系數(shù)，并確定了拱軸線型。第 14頁 共 69 頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計第三章 斜拉扣掛施工方法介紹和仿真計算3.1拱橋施工方法簡介鋼箱提籃拱橋就是將通常的中(下)承式鋼箱拱橋的拱肋繞拱腳連線向橋軸線方向旋轉(zhuǎn)傾斜,甚至在拱頂合龍,形成空間的拱式結(jié)構(gòu)(也稱 X形拱)的靜力圖

26、式,增強橫向穩(wěn)定性,能有效解決施工中面外的穩(wěn)定性,同時提籃拱形極富美學(xué)價值。吊聯(lián)合斜拉扣掛懸臂拼裝施工的鋼箱提籃拱橋,其主拱圈一般是在遠(yuǎn)離橋址的大型鋼結(jié)構(gòu)工廠加工制作的,加工制作時,必須通過施工控制的理論計算來確定加工制作的線形;由于受到運輸條件和纜索吊裝能力的限制 ,加工制作時拱圈必然分段較多,并且單件或預(yù)制吊裝節(jié)段的體積較大、線形復(fù)雜、空間定位精度高,通過遠(yuǎn)距離的交通運輸后可能造成拱段接頭局部變形,同時為了提高拱段的穩(wěn)定性和減少空中精確對接的難度 ,必須在施工現(xiàn)場對拱圈進行臨時加固處理 (如利用永久風(fēng)撐或者增加臨時風(fēng)撐 )并按照設(shè)計要求進行吊裝節(jié)段的預(yù)拼;對于制作期間的預(yù)拱度線形系統(tǒng)誤差和

27、已安裝拱段的隨機誤差、焊接變形誤差等因素而造成的偏離鋼箱拱理想軌跡(線形)問題,可以通過現(xiàn)場變形(過濾溫度影響后)與理論值間的定量對比分析后及時反饋調(diào)整后續(xù)節(jié)段接頭的定位標(biāo)高,以保證最后大橋安全、高質(zhì)量和按期完成。安裝過程中的斜拉扣掛扣索索力以及拱段定位標(biāo)高的確定和橫梁定位標(biāo)高的確定,特別,標(biāo)高也不允許反復(fù)調(diào)整;否則,很容易產(chǎn)生鋼絲松弛導(dǎo)致索力損失,甚至滑脫而造成質(zhì)量事故。3.2臨時扣索初張力3.2.1主拱圈分段本橋主拱圈根據(jù)重量特點共劃分為 11 6 F拱段為合攏段，其余 5 10.5米、14.5米、14.0米、312.0米，單根拱肋各拱段的最大重量為 60.95噸。第 15頁 共 69 頁

28、清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計圖 3-1-1主拱圈分段3.2.2拱段連接標(biāo)調(diào)整完畢之前，各拱段之間采用高強螺栓臨時連接，以提供調(diào)整標(biāo)高和坐標(biāo)的余地，用焊接?？鬯?扣索3扣索4扣索3扣索2扣索1扣索1扣索1扣索5扣索4扣索2扣索1扣索3扣索2扣索1扣索1扣索3扣索2扣索1扣索1圖 3-1-2 主拱圈施工示意圖3.2.3初張力計算大跨度橋梁的施工往往是一個非常復(fù)雜且不斷變化的過程,當(dāng)采用斜拉扣掛的方式進行施工時,其中扣索的索力確定和預(yù)拱度的計算 ,必須采用正裝計算法和倒裝計算法兩種方法反復(fù)迭代, MIDAS第 16頁 共 69 頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計有限元程序

29、計算。第一階段扣索初張力計算第一施工段單根拱肋的重量為 30噸,其計算簡圖如圖 3-1-2。F G12F 12.4(t)1經(jīng) MIDAS 1預(yù)拉力為 12.4噸時，B端下沉 0.3毫米，滿足要求。圖 3-1-3后續(xù)階段索力計算,結(jié)果如表 3-1：表 3-1臨時扣索初張力內(nèi)力-I (tonf) 內(nèi)力-J (tonf)扣索 1扣索 2扣索 3扣索 4扣索 5恒荷載恒荷載恒荷載恒荷載恒荷載39.0462736.8102446.7789287.0122589.2411738.1202636.0139846.2495086.0625388.493923.3預(yù)拱度計算計算模型的建立,是按照施工吊裝過程進行

30、的,其過程見圖 3-1-2。第 17頁 共 69 頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計MIDAS/CivilPOST-PROCESSORDEFORMED SHAPE分析結(jié)果X-DIR= 1.847E+0000.00.00.0100080.00.0NODE=262.482E+000150.03.344E+0030.00.00.00.001.902.22.21.41.4CS:最后0.00.0:mm:X: 0.000Y:-1.000Z: 0.000圖 3-1-3 拱圈段施工位移圖 （mm）表 3-2拱段 B2.1各節(jié)段預(yù)抬量拱段 C拱段 E2.0預(yù)抬量（mm）1.22.52.33.3 小結(jié)

31、本拱橋采用的是斜拉扣掛施工。通過施工方法介紹，施工彷真計算，得出了扣索初張力，確定了各節(jié)段預(yù)抬量。第 18頁 共 69 頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計第四章 結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算分析4.1 結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算4.1.1 節(jié)點坐標(biāo)全橋共分 172個節(jié)點，368個單元，其具體坐標(biāo)見附表 I。101491557816587175961860519614206234748495051525354 555621222123圖 4-1-2主拱計算簡圖運用 MIDAS有限元計算軟件計算，裸拱狀態(tài)下主拱圈內(nèi)力圖如下：第 19頁 共 69 頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計MIDAS/CivilP

32、OST-PROCESSOR自重ST:單位:日期:06/09/2008表示 方向Y:-1.000圖 4-1-3主拱自重彎矩圖MIDAS/CivilPOST-PROCESSORST:kN日期:06/09/2008圖 4-1-4主拱自重剪力圖第 20頁 共 69 頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計MIDAS/Civil kN: Y:-1.000Z: 圖 4-1-5主拱自重軸力圖4.2 成橋狀態(tài)下主拱內(nèi)力計算4.2.1 恒載作用下產(chǎn)生的主拱內(nèi)力ST:文件: 成橋單位:日期:06/14/2008表示 方向X:-0.483Y:-0.837圖 4-2-1恒載作用下主拱的彎矩圖第 21頁 共 69

33、 頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計表述。MIDAS/Civil kN: Y:-1.000Z: 圖 4-2-2恒載作用下主拱的剪力圖MIDAS/Civil kN:圖 4-2-3恒載作用下主拱的軸力圖第 22頁 共 69 頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計4.2.2 主拱溫度內(nèi)力計算為合龍溫度）高時，稱為溫度上升，引起拱體膨脹，反之當(dāng)大氣溫度比合龍溫度低時，稱為溫度下降。引起拱體收縮。如圖 2-11，設(shè)溫度變化引起拱軸在水平方向的變位為l ,與彈性壓縮同樣道理，t必然在彈性中心產(chǎn)生一對水平力 Ht。由典型方程得0a)溫度變化引起贅余力計算圖示0b)溫度變化引起拱中的內(nèi)力圖

34、 4-2-4lH tt22l ltt式中：t溫度變化值，即最高（或最低）溫度與合龍溫度之差。溫度上升時，t和H 均為正；溫度下降時，t和H 均為負(fù)。tt材料的線膨脹系數(shù)：第 23頁 共 69 頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計混凝土或鋼筋混凝土結(jié)構(gòu) =1105混凝土預(yù)制塊砌體 =0.9105石砌體 =0.8105由溫度變化引起拱中任意截面的附加內(nèi)力為彎矩 H(y y )MH ytt ts1軸向力剪力N H ttQH tt: 圖 4-2-5整體升溫作用下主拱的彎矩圖第 24頁 共 69 頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR整

35、體升溫ST:kN日期:06/09/2008表示 方向Y:-1.000圖 4-2-6整體升溫作用下主拱的剪力圖MIDAS/CivilPOST-PROCESSORST:kN日期:06/09/2008圖 4-2-7整體升溫作用下主拱的軸力圖第 25頁 共 69 頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM DIAGRAMST:kN*m:Y:-1.000Z: 0.000圖 4-2-8整體降溫作用下主拱的彎矩圖MIDAS/Civil kN:圖 4-2-9整體降溫作用下主拱的剪力圖第 26頁 共 69 頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)

36、計: 圖 4-2-10整體降溫作用下主拱的軸力圖4.3 活載內(nèi)力計算4.3.1 沖擊系數(shù)的計算JTJ D6-2004公路橋梁可靠度研究的成果，采用結(jié)構(gòu)的基頻來計算橋梁結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)。拱橋的基頻的計算公式為：f 12 l mc12c式中 l -結(jié)構(gòu)的計算跨徑(m)；E -結(jié)構(gòu)材料的彈性模量(N/)；I-結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣性距(m )；4cm-結(jié)構(gòu)跨中處的單位長度質(zhì)量(kg/m)；c-頻率系數(shù)；1第 27頁 共 69 頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計當(dāng)主拱為變截面時：r r f212r r f r f124345式中的r R nT 為系數(shù)，可按下式計算：iiir R nTiii其中

37、，n為拱厚變化系數(shù)，R T 的數(shù)值由表4-1查得、ii表4-1 系數(shù)R T、 值iiRiTi3.71.734.315.716.30.15346-301995-88在本設(shè)計中，取l=138m，E=206000000N/m， I =0.3180756m ，m =15460kg/m，cc由公式計算得 f =0.124HZ ,由新公路橋規(guī)可得，沖擊系數(shù) = 0.05 。14.3.2 車道布載及計算該橋為雙向六車道，每個車道寬 3.1m1、將車道進行正載布載，如圖：圖 4-3-1正載車道布置拱腳處的反力影響線如下圖所示：第 28頁 共 69 頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計MIDAS/Ci

38、vilPOST-PROCESSORINFLU. LINE5.43276e-0014.95159e-0014.47042e-0013.98925e-0013.50808e-0013.02691e-0012.54574e-0012.06457e-0011.58340e-0011.10223e-0016.21056e-0021.39886e-002L1kN:-X: 0.000Y:-1.000Z: 0.000圖 4-3-2 拱腳處的反力影響線計算得到的內(nèi)力數(shù)據(jù)如下圖：- 圖 4-3-2活載作用下主拱的彎矩包絡(luò)圖第 29頁 共 69 頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計: 圖 4-3-3活載作

39、用下主拱的剪力包絡(luò)圖: 圖 4-3-4 活載作用下主拱的軸力包絡(luò)圖第 30頁 共 69 頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計2、將車道進行偏載布載，如圖圖 4-3-5 偏載車道布置拱腳處的反力影響線如下圖所示：MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR6.45214e-0015.89617e-0015.34019e-0014.78422e-0014.22825e-0013.67228e-0013.11631e-0012.56034e-0012.00436e-0011.44839e-0018.92422e-0023.36450e-002l13kN日期:06/14/2008-圖

40、4-3-6 拱腳處的反力影響線計算得到的內(nèi)力數(shù)據(jù)如下圖：第 31頁 共 69 頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計: 圖 4-3-7 活載作用下主拱的彎矩包絡(luò)圖: 圖 4-3-8 活載作用下主拱的剪力包絡(luò)圖第 32頁 共 69 頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計軸力偏載車道日期:表示 方向 圖 4-3-9 活載作用下主拱的軸力包絡(luò)圖4.4 荷載組合4.4.1 承載能力極限狀態(tài)計算時作用效應(yīng)組合組合，其基本表達(dá)式為：mn S udS S SQj Qjk00Gi GiK1 kCi1j2式中： - 橋梁結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取1.1；0S- 作用效應(yīng)（其中汽車計入沖擊系數(shù)）基本組合設(shè)

41、計值；- 第i 個永久作用效應(yīng)的分項系數(shù)，取1.2；udQiSS- 第i 個永久作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值；GiK- 汽車荷載效應(yīng)（含沖擊系數(shù)、離心力）的分項系數(shù)，取1.4；- 汽車荷載效應(yīng)（含沖擊系數(shù)、離心力）的標(biāo)準(zhǔn)值；1k第 33頁 共 69 頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計- 其他第 j 個可變作用效應(yīng)的分項系數(shù)，取 1.4；Qj- 在作用組合中，除汽車荷載效應(yīng)（含沖擊系數(shù)、離心力）外的其他可變作用效應(yīng)的組合項系數(shù)，取0.5；承載能力極限狀態(tài)下主要截面的內(nèi)力見附表II.C4.4.2 正常使用極限狀態(tài)計算時作用效應(yīng)組合1、作用短期效應(yīng)組合作用短期效應(yīng)組合是永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用頻

42、遇值效應(yīng)的組合 ,其基本表達(dá)式為: mmS S S1j i1j1S式中：-作用短期效應(yīng)組合設(shè)計值；sd-第j個可變作用效應(yīng)的頻遇值，汽車荷載取0.7，其他作用取1.0 ；-第j 個可變作用效應(yīng)的頻遇值；1jS1j Qjk短期效應(yīng)組合下截面的內(nèi)力見附表III2、作用長期效應(yīng)組合作用長期效應(yīng)組合是永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用準(zhǔn)永久遇值效應(yīng)的組合 ,其基本表達(dá)式為: mmS S Sld2j i1j1S式中：-作用長期效應(yīng)組合設(shè)計值；ld-第j個可變作用效應(yīng)的頻遇值，汽車荷載取0.4 ，其他作用取1.0 ；-第j 個可變作用效應(yīng)的頻遇值；2 jS2j 長期效應(yīng)組合下截面的內(nèi)力見附表 IV4.4.3 承

43、載能力極限狀態(tài)內(nèi)力第 34頁 共 69 頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM DIAGRAM單位:日期:06/09/2008表示 方向Y:-1.000Z: 0.000圖 4-4-1 主拱承載能力極限狀態(tài)彎矩包絡(luò)圖: 圖 4-4-2 主拱承載能力極限狀態(tài)剪力包絡(luò)圖第 35頁 共 69 頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM DIAGRAMkN:Y:-1.000圖 4-4-3 主拱承載能力極限狀態(tài)軸力包絡(luò)圖表 4-1 承載能力極限狀態(tài)最不利組合下關(guān)鍵截面的最大內(nèi)力值

44、荷載組合承載能力承載能力承載能力承載能力承載能力承載能力承載能力承載能力(kN*m)24277.611811.711811.712299.3212312.4411742.0111742.0124448.61932.62936.46939.79933.97671.131593.1811121718221/4截面 J181/4截面 I18拱腳 J2326294.68第 36頁 共 69 頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM DIAGRAM1014915816717618519420-1.90245e+004321222123單位:

45、日期:06/09/2008表示 方向Y:-1.000Z: 0.000圖 4-4-4 主拱正常使用極限狀態(tài)彎矩包絡(luò)圖MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM DIAGRAM1014915816717618519420321222123CBall: STL ENV_SkN日期:06/09/2008表示 方向X: 0.000Y:-1.000Z: 0.000圖 4-4-5 主拱正常使用極限狀態(tài)剪力包絡(luò)圖第 37頁 共 69 頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM DIAGRAM軸力-1.71999e+004-1.778

46、02e+004-1.83604e+004-1.89406e+004-1.95209e+004-2.01011e+004-2.06814e+004-2.12616e+004-2.18418e+004-2.24221e+00498765-2.30023e+004-2.35826e+0044321CBall: STL ENV_SkN日期:06/09/2008表示 方向X: 0.000Y:-1.000Z: 0.000圖 4-4-6 主拱正常使用極限狀態(tài)軸力包絡(luò)圖表 4-2 承載能力極限狀態(tài)最不利組合下關(guān)鍵截面的最大內(nèi)力值荷載組合正常使用正常使用正常使用正常使用正常使用正常使用正常使用正常使用18892

47、.939684.679684.6710402.5610412.669631.069631.0619024.471/4截面 J6 22149.41 523.71/4截面 I6 21508.32 775.51112171822拱腳 J2322341.01 1214.27第 38頁 共 69 頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計4.5 主拱極限承載應(yīng)力驗算拱頂截面面積為 0.2356,拱腳截面為 0.3036，拱頂?shù)母鶕?jù)公式WW W外內(nèi)hb2W 6算出拱頂截面和拱腳截面的抗彎截面系數(shù)W =0.2357m0.2752 m。3,W =腳3頂N M根據(jù)公式 A W在拱頂截面，上緣頂板應(yīng)力為：NA

48、MW23522.8810 12327.631033152.14510 Pa152.145MPa 頂頂頂6上0.23560.2357頂下緣頂板應(yīng)力為：NAMW23522.8810 12327.63103347.5410 Pa47.54MPa 頂頂頂6上0.23560.2357頂在拱腳截面，上緣頂板應(yīng)力為：NAMW26319.7610 24216.991033174.6910 Pa174.69MPa 腳腳腳6下0.30360.2752腳下緣頂板應(yīng)力為：NAMW26319.7610 24216.99103358.3710 Pa58.37MPa 腳腳腳6下腳由于是對稱布置，所以取一邊的邊縱梁和中縱梁。

49、217757767574735655545366653圖 4-6-1第 39頁 共 69 頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計邊縱梁斷面中縱梁斷面圖 4-6-2運用結(jié)構(gòu)力學(xué)做出車道荷載對縱梁跨中截面影響線,使車道集中荷載 Pk作用于影響線峰值處,得到車輛荷載對縱梁跨中截面的彎矩最大、最小值，同理，可算出縱梁各個截面的影響線，求出其彎矩值。 圖 4-6-3中縱梁跨中彎矩影響線第 40頁 共 69 頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM DIAGRAM6566676869707176777879808182單位:日期:06

50、/09/2008表示 方向Y:-1.000Z: 0.000圖 4-6-4中縱梁彎矩包絡(luò)圖MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM DIAGRAM6566676869707176777879808182CBall: STL ENV_SkN日期:06/09/2008表示 方向X: 0.000Y:-1.000Z: 0.000圖 4-6-5中縱梁剪力包絡(luò)圖第 41頁 共 69 頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM DIAGRAM3 CBall: STL ENV_S單位:kN*m日期:06/09/2008表示 方向X:

51、 0.000Y:-1.000Z: 0.000圖 4-6-6邊縱梁彎矩包絡(luò)圖BEAM DIAGRAM347484950515253 54 55 5657585960616221CBall: STL ENV_SkN日期:06/09/2008X: 0.000Y:-1.000Z: 0.000圖 4-6-7邊縱梁剪力包絡(luò)圖第 42頁 共 69 頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計第五章 橋面板布置5.1跨中截面正截面抗彎承載力驗算空心板截面換算成等效的工字形截面,可按下式計算 D2bh 按面積相等k k412 D4b h k k按慣性矩相等3643h Dk2 Db k613上翼板厚度下翼板厚度

52、腹板厚度h y h y DDD24f1k1123 h y h y4f2k23bb b b 3fkfbf公路橋規(guī)規(guī)定，T 形截面梁（內(nèi)梁）的受壓翼板有較寬度 用下列三者中最小值。1 1/3。對連續(xù)梁各中間跨正彎矩區(qū)段，取該跨計算跨徑的0.2倍；邊跨正彎矩區(qū)段，取該跨計算跨徑的 0.27倍；各中間支點負(fù)彎矩區(qū)段，則取該支點相鄰兩跨計算跨徑之和的 0.07倍。23bb h 。當(dāng)h /b 1/3時，?。╞b h hfhhhf因此，橋面板按其計算寬度b =1m,截面高度 h=450mm。C40混凝土，HRB400級鋼f筋。第 43頁 共 69 頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計由附表查得 f

53、 =18.4MPa, f =330MPa, =0.53。M=724.38KNmcdsdb為了計算方便,先將空心板截面換算成等效的工字形截面，1y y 212133上翼板厚度下翼板厚度腹板厚度h y h y D 225 30095mm244f1k11233 h y h yD 22530095mm44f2k233bb b b D 45633fkf(1)、空心板采用綁扎鋼筋骨架,一層受拉主筋。假設(shè)a =40mmsh 45040410mm0(2)、判定 T型截面類型hf b h (h ) )f22cdff0 N6mM該構(gòu)件屬于第二類 T形截面。（3 xC C T12f bxb b) f Afshf2h

54、M f bx(h ) f b b)h (h )M 0 Mf20ducd0cdff0 f cd其中C f h b )C12ffx95724.3810618.4456x(410 )18.4(1000456)95(410 )22整理后得x2820 x 0方程的合適解為第 44頁 共 69 頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計 h()xf h () b 0（4f f h b b)A sfff95(10006212mm2現(xiàn)選擇 832+42,鋼筋面積為 7954mm2230835.84S n30故滿足要求。5.2斜截面抗剪承載力驗算在有腹筋梁中，箍筋的存在抑制了斜裂縫的開展，使剪壓區(qū)面積增大，

55、導(dǎo)致了剪壓區(qū)混凝土抗剪能力的提高。其提高程度與箍筋的抗拉強度和配箍率有關(guān)。公路橋規(guī)根據(jù)國內(nèi)外的有關(guān)試驗資料，對配有腹筋的鋼筋混凝土斜截面抗剪承載力的計算采用下述半經(jīng)驗半理論的公式： f )fcu,k sv svA sbV V ) p) f330du1230sds式中V斜截面受壓端正截面上由作用（或荷載）效應(yīng)所產(chǎn)生的最大剪力組合設(shè)計d值（KN 橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)；0異號彎矩影響系數(shù)；1預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)。對鋼筋混凝土受彎構(gòu)件， =1；22受壓翼緣的影響系數(shù)，對具有受壓翼緣的截面，取;33bmm T形和 I形截面腹板寬度（mm）;第 45頁 共 69 頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計h

56、 :斜截面受壓端正截面上的有效高度，自縱向受拉鋼筋合力點到受壓邊緣的0距離（mm）;:斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋率；pf ：混凝土立方體抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值（MPAcu,k：箍筋配筋率；svf ：箍筋抗拉強度設(shè)計值（MPAsvf ：彎起鋼筋抗拉強度設(shè)計值（MPAsdA ：斜截面內(nèi)在同一個彎起鋼筋平面內(nèi)的彎起鋼筋總截面面積（mm 2sb 彎起鋼筋的切線與構(gòu)件水平縱向軸線的夾角。：s若符合下式，則不需進行斜截面抗剪承載力的計算，V (0.510 ) f bh30 d2td0取 =1.1,=102V =312.3KN, b =1240mm, h =450mm,查表得， f =1.65MPAd0td1.13

57、13.2345.53KN (0.510 )11.651240450460.4KN3故不需進行斜截面抗剪承載力的計算。第 46頁 共 69 頁清華大學(xué)長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋施工圖設(shè)計設(shè)計總結(jié)近四個月的畢業(yè)設(shè)計馬上就要結(jié)束了，這是我們大學(xué)之中最后一個也是最重要的 這們的綜合運用能力以及解決實際問題的能力。在這半學(xué)期里，我們不斷學(xué)習(xí)、不斷積累并且不斷的提高。這次的畢業(yè)設(shè)計，是對我這四年來所學(xué)的專業(yè) 時，我也充分認(rèn) 識到自身的許多不足：基礎(chǔ)知識學(xué)得不夠扎實，缺乏綜合運用及理論聯(lián)系實際的能力等。這段時間，我查閱了大量的資料，在鞏固以前所學(xué)知識的同時，也掌握了很多新MIDAS有限元程序，通過學(xué)習(xí)，達(dá)到

58、了能基本使用的水平。按照畢業(yè)設(shè)計任務(wù)書和指導(dǎo)書的要求，我認(rèn)真、wordexcelautocad、midas等，給我今后從事橋梁工作打下了一定的基礎(chǔ)。我決心在以后的工作中，在鞏固已有知識的同時不斷學(xué)習(xí)新的理論和工程實踐知識，不斷充實自己，為社會主義事業(yè)做出自己應(yīng)有的貢獻(xiàn)，做一名優(yōu)秀的橋梁工作者！第 47頁 共 69 頁長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋設(shè)計主要參考文獻(xiàn)1城市橋梁設(shè)計準(zhǔn)則(CJJ11-93).2公路橋梁設(shè)計通用規(guī)范(JTGD60-2004).3公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTGD62-2004).4公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范(JTJ024-85).5 1997.6公路橋涵施工

59、技術(shù)規(guī)范(JTJ041-2000).7公路橋涵鋼筋結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(JTJ012-94).8城市道路設(shè)計規(guī)范(CJJ37-90).9城市橋梁設(shè)計荷載標(biāo)準(zhǔn)(JGJ77-98).10葉見曙編結(jié)構(gòu)設(shè)計原理人民交通出版社.11公路橋梁設(shè)計從書 人民交通出版社.12邵旭東橋梁工程人民交通出版社.13.141999年.15.第 48頁 共 69 頁長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋設(shè)計致謝本課題在選題及學(xué)習(xí)過程中得到謝海波老師的悉心指導(dǎo)。謝老師多次詢問學(xué)習(xí)進程，并為我指點迷津，幫助我開拓研究思路，精心點撥、熱忱鼓勵。謝老師一絲不茍的作風(fēng)，嚴(yán)謹(jǐn)求實的態(tài)度，踏踏實實的精神，不僅授我以文，而且教我做人，對謝老師的感

60、激之情是無法用言語表達(dá)的。在此，我向謝老師表示衷心的感謝，感謝他的耐心輔導(dǎo)、諄諄教誨和無私奉獻(xiàn)，使我成為具有一定橋梁專業(yè)知識的合格大學(xué)生！第 49頁 共 69 頁長沙火星北路瀏陽河大橋拱橋設(shè)計附表 I 節(jié)點坐標(biāo)X(m)0節(jié)點404142434445464748495051525354555657585960616263646566676869707172737475767778Z(m)28.913426.024322.520318.340513.510.514.627421.127427.627434.127440.627447.127453.627460.127466.12746910.06