64施工監(jiān)控報告

1、鄭西跨隴海鐵路特大橋跨西南上行、石武客專、西南下行線61.95+2100+61.95m預應力混凝土連續(xù)梁橋施工監(jiān)控報告 第一章 跨隴海鐵路特大橋施工監(jiān)控概況1.1 工程概況欽北鐵路芋芋盟塘雙雙線特大橋采用用（400+644+400）m連連續(xù)梁，梁梁部結構構如圖11所示。圖1 芋芋萌塘雙雙線特大大橋(440+664+440)mm連續(xù)梁梁橋上部部結構圖圖梁體采用單單箱單室室、變高高度、變變截面結結構，箱箱梁頂寬寬12.2m，頂頂板厚度度3460ccm，腹腹板厚度度507090ccm，底底板厚度度441000cm。在在端支點點、中支支點共設設5個橫橫隔板，隔隔板設有有孔洞，供供檢查人人員通過過。中支

2、支點梁高高為5.29mm，端支支點及跨跨中梁高高為2.89mm，中支支點處軌軌頂至梁梁底高度度為5.91mm。梁體體采用三三向預應應力結構構，縱向向采用=18660MPPa，彈彈性模量量為=1195GGPa，公公稱直徑徑為155.200mm的的高強度度鋼絞線線，其技技術條件件符合GGB52224標標準，豎豎向預應應力采用用抗拉強強度標準準值為=8300MPaa，彈性性模量為為=2000GPPa預應應力混凝凝土用螺螺紋鋼筋筋，全梁梁采用豎豎向預應應力。本橋采用掛掛籃懸臂臂施工方方式，懸懸臂施工工法是預預應力混混凝土連連續(xù)梁橋橋的主要要施工方方法，對對于預應應力混凝凝土連續(xù)續(xù)梁橋來來說，采采用懸臂

3、臂施工方方法雖有有許多優(yōu)優(yōu)點，但但是這類類橋梁的的形成要要經(jīng)過一一個復雜雜的過程程，當跨跨數(shù)增多多，跨徑徑較大時時，為保保證合攏攏前兩懸懸臂端豎豎向撓度度的偏差差不超過過容許范范圍，須須對該類類橋梁的的施工過過程進行行控制。1.2 施施工監(jiān)控控的意義義和目的的本橋預應力力混凝土土連續(xù)梁梁橋，梁梁體為預預應力混混凝土連連續(xù)箱梁梁，采用用懸臂施施工。該該類橋梁梁的形成成要經(jīng)過過一個復復雜的過過程，施施工工序序和施工工階段較較多，各各階段相相互影響響，且這這種相互互影響又又有差異異，這就就造成各各階段的的位移隨隨著混凝凝土澆筑筑過程變變化而偏偏離設計計值的現(xiàn)現(xiàn)象，甚甚至超過過設計允允許的位位移，若若

4、不通過過有效的的施工控控制及時時發(fā)現(xiàn)、及及時調(diào)整整，就可可能造成成成橋狀狀態(tài)的梁梁體線形形不符合合設計要要求。在施工過程程中，為為保證合合攏前懸懸臂端豎豎向撓度度的偏差差、主梁梁軸線的的橫向位位移不超超過容許許范圍、保保證合攏攏后的橋橋面線形形良好，必必須對該該橋主梁梁的撓度度等施工工控制參參數(shù)做出出明確的的規(guī)定，并并在施工工中加以以有效的的管理和和控制，以以確保該該橋在施施工過程程中的安安全，并并保證在在成橋后后主梁線線形符合合設計要要求。對于分階段段懸臂澆澆筑施工工的預應應力混凝凝土連續(xù)續(xù)梁橋來說說，施工工控制就就是根據(jù)據(jù)施工監(jiān)監(jiān)測所得得的結構構參數(shù)真真實值進進行施工工階段計計算，確確定出

5、每每個懸澆澆階段的的立模標標高，并并在施工工過程中中根據(jù)施施工監(jiān)測測的成果果對誤差差進行分分析、預預測和對對下一階階段立模模標高進進行調(diào)整整，以此此來保證證成橋后后的橋面面線形、保保證合攏攏段懸臂臂標高的的相對偏偏差不大大于規(guī)定定值。對該橋連續(xù)續(xù)梁部分分進行施施工監(jiān)控控的目的的就是確確保施工工過程中中結構的的可靠度度和安全全性，保保證橋梁梁成橋橋橋面線形形狀態(tài)符符合設計計要求，主要控制內(nèi)容為主梁線形。1.3施工工監(jiān)控的的原則和和方法本橋的施工工監(jiān)控主主要內(nèi)容容為梁的的變形控控制，變變形控制制就是嚴嚴格控制制每一階階段梁的的豎向撓撓度，若若有偏差差并且偏偏差較大大時，就就必須立立即進行行誤差分分

6、析并確確定調(diào)整整方法，為為下一階階段更為為精確的的施工做做好準備備工作。梁部結構采采用的懸懸臂施工工方法屬屬于典型型的自架架設施工工方法，對對于本橋橋來講，由由于在施施工過程程中的已已成結構構（懸臂臂階段）狀狀態(tài)是無無法事后后調(diào)整的的或可調(diào)調(diào)整的余余地很小小，所以以，針對對主梁的的結構和和施工特特點，梁梁部的施施工監(jiān)控控主要采采用預測測控制法法。預測控制法法是指在在全面考考慮影響響橋梁結結構狀態(tài)態(tài)的各種種因素和和施工所所要達到到的目標標后，對對結構的的每一個個施工階階段形成成前后的的狀態(tài)進進行預測測，使施施工沿著著預定狀狀態(tài)進行行。由于于預測狀狀態(tài)與實實際狀態(tài)態(tài)間有誤誤差存在在，某種種誤差對對

7、施工目目標的影影響則在在后續(xù)施施工狀態(tài)態(tài)的預測測中予以以考慮，以以此循環(huán)環(huán)，直到到施工完完成并獲獲得和設設計相符符合的結結構狀態(tài)態(tài)。1.4 施施工控制制體系為有效地開開展施工工監(jiān)控工工作，在在跨隴海鐵鐵路特大大橋的施施工監(jiān)控控中需要要建立如如圖1-2所示示的施工工監(jiān)控體體系。施工體系施工體系張拉預應力掛籃前移(下階段鋼筋)施工現(xiàn)場設計體系設計計算設計指定參數(shù)砼容重、彈模塊件重量、尺寸施工荷載偶然荷載現(xiàn)場測試體系實時測量體系應力測量線形測量溫度時間主梁線形物理測量力學測量施工控制預測計算施工控制實時計算施工控制計算體系計算核對實測值現(xiàn)場測試參數(shù)參數(shù)識別、修正施工控制計算參數(shù)施工控制計算值比較修正

8、量計算分析發(fā)布施工控制指令下階段施工資料：立模標高預告及掛籃變形量預測圖2 芋芋萌塘雙雙線特大大橋(440+664+440)mm連續(xù)梁梁橋施工工監(jiān)控體體系1.4 55 施施工控制制基本理理論在 (400+644+400)m連連續(xù)梁橋橋的施工工監(jiān)控中中，對梁梁體線形形進行重重點控制制。在控控制過程程中，監(jiān)監(jiān)控方采采用自適適應控制制方法對對本橋進進行線形形控制，采采用最小小二乘法法對結構構參數(shù)進進行調(diào)整整、估計計。5.1 本本橋懸臂臂施工階階段施工工控制的的特點連續(xù)梁橋在在懸臂施施工階段段是靜定定結構，合合攏過程程中如不不施加額額外的壓壓重，成成橋后內(nèi)內(nèi)力狀態(tài)態(tài)一般不不會偏離離設計值值很多，因因此

9、連續(xù)續(xù)梁橋施施工控制制的主要要目標是是控制主主梁的線線形。若若已施工工梁段上上出現(xiàn)誤誤差，除除張拉預預備預應應力束外外，基本本沒有調(diào)調(diào)整的余余地，且且這一調(diào)調(diào)整量也也是非常常有限的的，而且且對梁體體受力不不利。因因此，一一旦出現(xiàn)現(xiàn)線形誤差差，誤差差將永遠遠存在，對對未施工工梁段可可以通過過立模標標高調(diào)整整已施工工梁段的的殘余誤誤差，如如果殘余余誤差較較大，則則調(diào)整需需經(jīng)過幾幾個梁段段才能完完成。根據(jù)上述分分析，懸懸臂澆筑筑連續(xù)梁梁橋施工工中標高高控制的的特點是是，已完完成梁段段的誤差差無法調(diào)調(diào)整，而而未完成成梁段的的立模標標高只與與正裝模模擬計算算有關，與與已完成成梁段的的誤差基基本無關關。因

10、此此，在圖圖3自適應應施工控控制原理理圖中的的下半環(huán)環(huán)，即控控制量反反饋計算算，在連連續(xù)梁施工控控制中一一般不起起作用。同同時，上上半環(huán)，即即參數(shù)估估計及對對計算模模型的修修正就顯顯得尤為為重要，只只有與實實際施工工過程相相吻合的的計算模模型計算算出的預預報標高高才是可可實現(xiàn)的的。5.2 自自適應施施工控制制系統(tǒng) 對于預應力力混凝土土連續(xù)梁梁橋，施施工中每每個工況況的受力力狀態(tài)達達不到設設計所確確定的理理想目標標的重要要原因是是有限元元計算模模型中的的計算參參數(shù)取值值，主要要是混凝凝土的彈彈性模量量、材料料的比重重、徐變變系數(shù)等等，與施施工中的的實際情情況有一一定的差差距。要要得到比比較準確確

11、的控制制調(diào)整量量，必須須根據(jù)施施工中實實測到的的結構反反應修正正計算模模型中的的這些參參數(shù)值，以以使計算算模型在在與實際際結構磨磨合一段段時間后后，自動動適應結結構的物物理力學學規(guī)律。在在閉環(huán)反反饋控制制的基礎礎上，再再加上一一個系統(tǒng)統(tǒng)參數(shù)辯辯識過程程，整個個控制系系統(tǒng)就成成為自適適應控制制系統(tǒng)。圖圖3為自適適應控制制的原理理圖。圖3 自自適應施施工控制制基本原原理當結構測量量到的受受力狀態(tài)態(tài)與模型型計算結結果不相相符時，把把誤差輸輸入到參參數(shù)識別別算法中中去調(diào)節(jié)節(jié)計算模模型的參參數(shù)，使使模型的的輸出結結果與實實際測量量到的結結果相一一致。得得到修正正的計算算模型參參數(shù)后，重重新計算算各施工工

12、階段的的理想狀狀態(tài)，按按照上述述反饋控控制方法法對結構構進行控控制。這這樣，經(jīng)經(jīng)過幾個個工況的的反復辨辨識后，計計算模型型就基本本上與實實際結構構相一致致了，在在此基礎礎上可以以對施工工狀態(tài)進進行更好好的控制制。對于采用懸懸臂澆筑筑的橋梁梁，主梁梁在墩頂頂附近的的相對線線剛度較較大，變變形較小小，因此此，在控控制初期期，參數(shù)數(shù)不準確確帶來的的誤差對對全橋線線形的影影響較小小，這對對于上述述自適應應控制思思路的應應用是非非常有利利的。經(jīng)經(jīng)過幾個個節(jié)段的的施工后后，計算算參數(shù)已已得到修修正，為為跨中變變形較大大的節(jié)段段的施工工控制創(chuàng)創(chuàng)造了良良好的條條件。5.3 參參數(shù)識別別在本橋的施施工控制制中按

13、照照自適應應控制思思路，采采用“最小二二乘法”進行參參數(shù)識別別和誤差差分析，其其基本方方法是：當預應力混混凝土連連續(xù)梁懸懸臂施工工到某一一階段時時，測得得已施工工梁段懸懸臂端個個階段的的撓度為為：設原定理想想狀態(tài)的的梁體理理論計算算撓度為為：上述兩者有有誤差量量：若記待識別別的參數(shù)數(shù)誤差為為：由引起的各各階段撓撓度誤差差為：式中：參參數(shù)誤差差到的線性性變換矩矩陣。殘差：方差：將上式配成成完全平平方的形形式：+當時，即0時，上上述不等等式中的的等號成成立，此此時達到到最小，因因此的最最小二乘乘估計為為：引入加權矩矩陣：有： 在連續(xù)梁橋橋懸臂施施工的高高程控制制中，可可以由結結構性能能計算出出，按

14、工工程條件件定義，由由箱梁階階段標高高觀測得得到撓度度實測值值，計算算，最后后獲得參參數(shù)誤差差估計值值，根據(jù)據(jù)參數(shù)誤誤差對參參數(shù)進行行修正。6 橋梁施施工控制制結構分分析6.1 結結構分析析依據(jù)及及計算參參數(shù)的確確定6.1.11 結構構分析計計算依據(jù)據(jù)(1) 芋萌萌塘雙線線特大橋橋40+64+40mm連續(xù)梁梁橋施工工圖(2) 鐵路路橋涵設設計基本本規(guī)范(TB10002.1-2005)(3) 鐵路路橋涵鋼鋼筋混凝凝土和預預應力混混凝土結結構設計計規(guī)范(TB10002.3-2005)(4) 鐵路路橋涵地地基和基基礎設計計規(guī)范(TB10002.5-2005)(5) 新建建時速2200公公里客貨貨共線

15、鐵鐵路設計計暫行規(guī)規(guī)定(鐵建設設函2200552885號文文)(6) 新建建時速22002500公里客客運專線線鐵路設設計暫行行規(guī)定(鐵建設設200051400號)(7) 新建建鐵路橋橋上無縫縫線路設設計暫行行規(guī)定(鐵建設設函2200332005號)(8) 其他相相關規(guī)范范、規(guī)程程6.1.22 結構構計算參參數(shù)的確確定在進行結構構設計和和施工控控制初步步分析時時，結構構設計參參數(shù)主要要按規(guī)范范取值，由由于部分分設計參參數(shù)的取取值小于于實測值值，因此此在多數(shù)數(shù)情況下下，采用用規(guī)范設設計參數(shù)數(shù)計算的的結構內(nèi)內(nèi)力及位位移均較較實測值值大，這這對設計計是偏于于安全的的，但對對于施工工控制來來說即是是不

16、容忽忽視的偏偏差，因因為它將將直接影影響到成成橋后結結構線形形及內(nèi)力力是否符符合設計計要求，因因此應對對部分主主要設計計參數(shù)進進行測定定以便在在施工前前對部分分結構設設計參數(shù)數(shù)進行一一次修正正，從而而進一步步修正結結構線形形，為保保證該橋橋成橋后后滿足設設計要求求奠定基基礎。影響結構線線形及內(nèi)內(nèi)力的基基本參數(shù)數(shù)由很多多個，需需測定的的參數(shù)主主要有：（1） 混混凝土彈彈性模量量，前期期結構計計算按照照規(guī)范取取值，在在施工過過程中根根據(jù)試驗驗結果確確定，混混凝土的的彈性模模量的測測試應采采用現(xiàn)場場取樣的的方法分分別測定定混凝土土在3天天、7天天、288天齡期期的彈模模值，為為主梁預預拱度的的修正提

17、提供數(shù)據(jù)據(jù)。（2） 預預應力鋼鋼絞線彈彈性模量量，按照照現(xiàn)場取取樣試驗驗結果采采用；（3） 恒恒載按設設計圖提提供的尺尺寸，并并根據(jù)施施工現(xiàn)場場采集的的混凝土土容重等等參數(shù)進進行必要要的修正正，考慮慮結構自自重和臨臨時荷載載,并考考慮梁面面坡度的的影響；（4） 混混凝土收收縮、徐徐變系數(shù)數(shù)，按照照規(guī)范采采用，計計算按規(guī)規(guī)范考慮慮結構局局部溫差差效應及及考慮混混凝土實實際加載載齡期的的收縮、徐徐變的影影響；（5） 材材料熱脹脹系數(shù)，按按規(guī)范取取值；（6） 施施工臨時時荷載，現(xiàn)現(xiàn)場進行行統(tǒng)計，盡盡量減少少材料等等的堆放放，本階階段不用用的材料料堆放在在0塊塊附近；（7） 預預應力孔孔道摩阻阻系數(shù)，

18、根根據(jù)現(xiàn)場場摩阻試試驗確定定。6.2 施施工監(jiān)控控結構計計算6.2.11 施施工監(jiān)控控結構計計算在施工之前前，應對對該橋在在每一施施工階段段的應力力狀態(tài)和和線形有有預先的的了解，故故需要對對其進行行結構計計算，該該橋的施施工控制制計算除除了必須須滿足與與實際施施工方法法相符合合的基本本要求外外，還要要考慮諸諸多相關關的其它它因素。（1） 施施工方案案連續(xù)梁橋的的恒載內(nèi)內(nèi)力、撓撓度與施施工方法法和架設設程序密密切相關關，施工工控制計計算前首首先對施施工方法法和架設設程序做做一番較較為深入入的研究究，并對對主梁架架設期間間的施工工荷載給給出一個個較為精精確的數(shù)數(shù)值。在在開始施施工前，施施工單位位應

19、給出出掛籃的的荷載值值及剛度度值（或或變形），監(jiān)監(jiān)控單位位將根據(jù)據(jù)此數(shù)據(jù)據(jù)進行計計算分析析。（2） 計計算圖式式梁部結構要要經(jīng)過墩墩梁固結結懸臂施施工合攏解除墩墩梁固結結合攏的的過程，在在施工過過程中結結構體系系不斷的的發(fā)生變變化，故故在各個個施工階階段應根根據(jù)符合合實際情情況的結結構體系系和荷載載狀況選選擇正確確的計算算圖式進進行分析析計算。（3） 結結構分析析程序?qū)τ谶B續(xù)梁梁橋的施施工控制制計算，采采用平面面結構分分析方法法可以滿滿足施工工控制的的需要，結結構分析析采用BBSASS程序進進行，并并利用MMIDAAS程序序?qū)Y果果進行校校核。（4） 預預應力影影響預應力直接接影響結結構的受受

20、力與變變形，施施工控制制應在設設計要求求的基礎礎上，充充分考慮慮預應力力的實際際施加程程度。（5） 混混凝土收收縮、徐徐變的影影響混凝土的收收縮、徐徐變對結結構的測測試應力力和施工工階段中中的梁體體撓度有有較大影影響，必必須加以以考慮。（6） 溫溫度溫度對結構構的影響響是復雜雜的，在在本橋的的施工監(jiān)監(jiān)控中，對對季節(jié)性性溫差在在計算中中予以考考慮，對對日照溫溫差則在在觀測和和施工中中采取一一些措施施予以消消除，以以減小其其影響。（7） 施施工進度度本橋的施工工控制計計算需按按照實際際的施工工進度以以及確切切的合攏攏時間分分別考慮慮各部分分的混凝凝土徐變變變形。6.2.22 施施工控制制的計算算方

21、法懸臂施工的的連續(xù)梁梁橋梁結結構的最最終形成成需經(jīng)歷歷一個復復雜施工工過程以以及結構構體系轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)化過程程，對施施工過程程中每個個階段的的變形計計算和受受力分析析，是橋橋梁結構構施工控控制中最最基本的的內(nèi)容。施施工監(jiān)控控的目的的就是確確保施工工過程中中結構的的安全，保保證橋梁梁成橋線線形和受受力狀態(tài)態(tài)基本符符合設計計要求。為為了達到到施工控控制的目目的，必必需對橋橋梁施工工過程中中每個階階段的受受力狀態(tài)態(tài)和變形形情況進進行預測測和監(jiān)控控。因此此，必需需采用合合理的理理論分析析和計算算方法來來確定橋橋梁結構構施工過過程中每每個階段段的結構構行為。針針對該橋橋的實際際情況，采采用正裝裝分析法法和倒退退

22、分析方方法進行行施工控控制結構構分析。正裝分析法法是按照照橋梁結結構實際際施工加加載順序序來進行行結構變變形和受受力分析析，它能能較好的的模擬橋橋梁結構構的實際際施工歷歷程，能能得到橋橋梁結構構各個施施工階段段的位移移和受力力狀態(tài)，這這不僅可可用來指指導橋梁梁施工，還還能為橋橋梁施工工控制提提供依據(jù)據(jù)，同時時在正裝裝計算中中能較好好的考慮慮一些與與橋梁結結構形成成歷程有有關的因因素，如如混凝土土的收縮縮、徐變變問題。正正裝分析析不僅可可以為成成橋結構構的受力力提供較較為精確確的結果果，還為為結構剛剛度、剛剛度驗算算提供依依據(jù)，而而且可以以為施工工階段理理想狀態(tài)態(tài)的確定定、完成成橋梁結結構的施施

23、工控制制奠定基基礎。倒退分析方方法假定定在成橋橋時刻時時刻結構構內(nèi)力分分布滿足足前進分分析時刻刻的結果果，軸線線滿足設設計線形形要求，按按照前進進分析的的逆過程程對結構構進行倒倒拆，分分析每次次拆除一一個施工工階段對對剩余結結構的影影響，在在每一個個階段分分析得到到的結構構位移、內(nèi)內(nèi)力狀態(tài)態(tài)便是該該階段結結構理想想的施工工狀態(tài)。結結構施工工理想狀狀態(tài)就是是在施工工各階段段結構應應有的位位置和受受力狀態(tài)態(tài)，每個個階段的的施工理理想狀態(tài)態(tài)都將控控制著全全橋最終終形態(tài)和和受力特特性。施施工控制制將根據(jù)據(jù)每階段段的實際際狀態(tài)和和理想狀狀態(tài)的偏偏差對計計算進行行調(diào)整，分分析誤差差原因，以以較為準準確的估

24、估計下一一階段的的梁體撓撓度。6.2.33 結結構分析析的目的的（1） 確確定每一一階段的的立模標標高，以以保證成成橋線形形滿足設設計要求求；（2） 計計算每一一階段的的梁體的的合理狀狀態(tài)及內(nèi)內(nèi)力，作作為對橋橋梁施工工過程中中的每個個階段結結構的應應力和位位移測試試結果進進行誤差差分析的的依據(jù)。6.2.44 (440+664+440)mm連續(xù)梁梁橋施工工控制分分析（1）按照照施工步步驟進行行計算，考考慮各梁段的的自重、施施加的預預應力、混凝土土收縮徐徐變以及及溫度的的變化等等因素對對結構的的影響，對于混凝土的收縮、徐變等時差實效在各施工階段中逐步計入；（2）每一一階段的的結構分分析必需需以前一

25、一階段的的計算結結果為基基礎，前前一階段段結構位位移是本本階段確確定結構構軸線的的基礎，以以前各施施工階段段受力狀狀態(tài)是本本階段確確定結構構軸線的的基礎，以以前各施施工階段段結構受受力狀態(tài)態(tài)是本階階段時差差實效的的計算基基礎；（3）計算算出各階階段的位位移之后后，根據(jù)據(jù)后續(xù)施施工階段段對本階階段的影影響，進進行倒退退分析即即可得到到各施工工階段橋橋梁結構構的合理理狀態(tài)和和立模標標高；（4）施工工監(jiān)控首首先根據(jù)據(jù)施工圖圖紙進行行初步的的計算，在在施工過過程中會會存在許許多難以以預料的的因素，可可能導致致施工進進度安排排等與初初始計算算不符，若有與施工圖不同的地方應根據(jù)施工單位實際提供的施工步驟進

26、行重新計算分析，施工單位應在開始施工前提供詳細的施工步驟，包括預應力的張拉順序、每階段的施工持續(xù)時間、混凝土的加載齡期等。6.3 計算過過程（1） 根根據(jù)施工工圖提供供的施工工步驟對對本橋進進行前期期計算，為為與設計計結果對對比，橫橫隔板重重量、結結構自重重系數(shù)、摩摩阻系數(shù)數(shù)、收縮縮徐變系系數(shù)等參參數(shù)按照照設計所所取參數(shù)數(shù)計算，在在最后階階段即成成橋運營營階段考考慮收縮縮徐變336500天后的的梁體累累計位移移，并與與設計結結果進行行對比，以以校核計計算分析析模型的的準確性性。（2） 在在施工過過程中，按照實際的結構參數(shù)修正結構計算模型進行跟蹤計算，使得結構預測位移與實際發(fā)生的位移吻和。6.4

27、 立模標標高的確確定在主梁的懸懸臂澆筑筑過程中中，梁段段立模標標高的合合理確定定，是關關系到主主梁線形形是否平平順、是是否符合合設計的的一個重重要問題題。如果果在確定定立模標標高時考考慮的因因素比較較符合實實際，而而且加以以正確的的控制，則則最終橋橋面線形形較為良良好。立模標高并并不等于于設計中中橋梁建建成后的的標高，一一般要設設置一定定的預拱拱度，以以抵消施施工中產(chǎn)產(chǎn)生的各各種變形形（豎向向撓度）。其其計算公公式如下下：式中：階段立模模標高；階段設計計標高；由本階段段及后續(xù)續(xù)施工階階段梁段段自重在在階段產(chǎn)產(chǎn)生的撓撓度總和和；由張拉本本階段及及后續(xù)施施工階預預應力在在階段引引起的撓撓度；混凝土

28、收收縮、徐徐變在階階段引起起的撓度度；施工臨時時荷載在在階段引引起的撓撓度；取使用荷荷載在階階段引起起的撓度度的500%；掛籃變形形值。其中掛籃變變形值是是根據(jù)掛掛籃加載載試驗確確定的在在施工過過程中加加以考慮慮，、在前進進分析和和倒退分分析計算算中已經(jīng)經(jīng)加以考考慮。7 線形形監(jiān)測7.1 線形控制制工作程程序為使施工控控制的各各個步驟驟程序化化，施工工控制工工作小組組根據(jù)具具體的施施工進度度安排制制定了施施工控制制工作程程序，其其中包括括兩方面面的內(nèi)容容。7.1.11 控控制流程程從掛籃的前前移定位位至預應應力鋼束束張拉完完畢是本本橋施工工的一個個周期，每每個周期期中有關關施工控控制的步步驟如

29、下下：（1） 按按照預報報的掛籃籃定位標標高定位位掛籃，由由施工單單位測量量定位后后的掛籃籃標高，并并向控制制小組提提供掛籃籃的定位位測量結結果；（2） 立立模板、綁綁扎鋼筋筋；（3） 澆澆筑混凝凝土前，測測量所有有已施工工梁段上上的高程程測點，復復測掛籃籃定位標標高，墩墩頂?shù)乃轿灰埔?，報施施工控制制小組；（4） 施施工控制制小組分分析測量量結果，如如需調(diào)整整，給出出調(diào)整后后的標高高；（5） 澆澆筑完混混凝土后后第二天天測量所所有已施施工梁段段上的測測點標高高，測量量本梁段段端部梁梁底和預預埋在梁梁頂?shù)臏y測點標高高，建立立測點與與梁底標標高的關關系，提提供給施施工控制制小組；（6） 按按鐵

30、路路工程檢檢驗評定定標準檢檢查斷面面尺寸，提提供給施施工控制制小組并并向施工工控制小小組提供供梁段混混凝土超超重的情情況；（7） 張張拉預應應力鋼筋筋后，測測量所有有已施工工梁段上上的高程程測點，并并提供施施工控制制小組；（8） 施施工控制制小組分分析測量量結果，根根據(jù)上一一施工周周期梁底底標高測測量值和和應力、溫溫度等測測量結果果計算、預預報下一一施工周周期的掛掛籃定位位標高。工作程序的的關鍵是是：每個個施工循循環(huán)過程程的結束束都必須須對已完完成的節(jié)節(jié)段進行行全面的的測量，分分析實際際施工結結果與預預計目標標的誤差差，從而而及時地地對已出出現(xiàn)的誤誤差進行行調(diào)整，在在達到要要求的精精度后，才才

31、能對下下一施工工循環(huán)作作出預報報。7.1.22 誤差差控制標標準本橋施工控控制的最最終目標標是：使使成橋后后的線形形與設計計成橋線線形的所所有各點點的誤差差均滿足足鐵路路橋涵工工程施工工質(zhì)量驗驗收暫行行標準規(guī)規(guī)定，成成橋線形形與設計計線形誤誤差在1.55cm和-0.5cmm之間，合合攏誤差差在1.5cmm以內(nèi)。根根據(jù)這一一目標，在在每一施施工步驟驟中制訂訂了如下下的誤差差控制水水平：1) 掛籃籃定位標標高與預預報標高高之差控控制在00.5ccm以內(nèi)內(nèi)；2) 縱向向預應力力鋼束張拉拉完后，如如梁端測測點標高高與控制制小組預預報標高高之差超超過0.55cm，需需進行研研究分析析誤差原原因，確確定下

32、一一步的調(diào)調(diào)整措施施；3) 如有有其它異異常情況況發(fā)生影影響到標標高，其其調(diào)整方方案也應應經(jīng)分析析研究，提提出控制制意見。7.2 位移測測點布置置撓度觀測資資料是控控制成橋橋線形最最主要的的依據(jù)， (400+644+400)m連連續(xù)梁橋橋線形監(jiān)監(jiān)測斷面面設在每一一階段的的端部，如圖44所示。布置0塊塊件的高高程測點點是為了了控制頂頂板的設設計標高高，同時時也作為為以后各各懸澆階階段高程程觀測基基準點。每每個0塊的頂頂板各布布置7個個高程觀觀測點，見見圖5（aa）。懸澆階段每每個監(jiān)測測斷面上上布置兩兩個對稱稱的高程程觀測點點，如圖圖5（b、cc）所示示，不僅僅可以測測量箱梁梁的撓度度，同時時可以

33、觀觀測箱梁梁是否發(fā)發(fā)生扭轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)變形，標標高測點點用16圓圓鋼，圓圓鋼筋頂頂部磨平平，露出出頂板223，并并用紅油油漆作為為標記。測點布置原原則： 盡量量靠近腹腹板； 測點點離梁段段端部110； 不妨妨礙施工工及掛籃籃的行走走、固定定等； 易于于保護； 盡量量使測量量工作減減少，如如立一次次儀器即即可以測測試全部部測點的的高程，最最好設置置在掛籃籃內(nèi)側，這這樣也可可以減少少轉(zhuǎn)儀器器引起的的誤差。7.3 觀測時時間與項項目為盡量減少少溫度的的影響，撓撓度的觀觀測安排排在早晨晨太陽出出來之前前進行，每每個施工工階段的的變形測測試時間間根據(jù)施施工階段段的進度度來定。在在整個施施工過程程中主要要觀測內(nèi)內(nèi)容

34、包括括：（1） 每每階段混混凝土澆澆筑前的的高程測測量；（2） 每每階段混混凝土澆澆筑后、預預應力張張拉前的的高程測測量；（3） 每每階段預預應力張張拉后、掛掛籃行走走前的高高程測量量；（4） 每每階段掛掛籃行走走后的高高程測量量；（5） 拆拆除掛籃籃后、邊邊（中）跨跨合攏前前的高程程測量；（6） 最最終成橋橋前的高高程測試試。PAGE 第二章 施施工監(jiān)控控結構分分析2.1 結結構分析析依據(jù)跨隴海鐵路路特大橋施施工控制制計算的的主要計計算參數(shù)數(shù)根據(jù)石石武客運運專線鄭鄭西跨隴海鐵鐵路特大大橋施工工圖的資資料，并并結合施施工單位位提出的的主梁施施工方案案來確定定。在主主梁施工工開始之之前進行行施工

35、控控制的初初步計算算，在施施工開始始初期根根據(jù)初步步計算結結果對梁梁的線形形和內(nèi)力力進行控控制。在在主梁施施工開始始后，對對主梁進進行施工工過程中中的跟蹤蹤計算分分析，跟跟蹤計算算中的各各類參數(shù)數(shù)按照施施工中的的實際情情況考慮慮。2.2 結結構分析析參數(shù)2.2.11 荷載載 恒載：按設計計圖提供供的尺寸寸，并根根據(jù)施工工現(xiàn)場采采集的參參數(shù)進行行必要的的修正，考考慮結構構梁體自自重N=26.5kNN/m33；二期期恒載 1500kN/m和臨臨時荷載載,并考考慮了橋橋面排水水坡對結結構重量量和剛度度的影響響； 溫度及及混凝土土收縮、徐徐變影響響：計算算中按規(guī)規(guī)范考慮慮了結構構局部溫溫差效應應及考慮

36、慮混凝土土實際加加載齡期期的收縮縮、徐變變的影響響； 預應力力：按規(guī)規(guī)范計入入預應力力損失,按設計計圖分階階段進行行張拉。2.2.22材料特特性計算中所采采用的主主要材料料特性值值見表22-1。表2-1 計算所所用材料料特性材料類型彈性模量（MPa）線膨脹系數(shù)數(shù)容重（KN/mm3）混凝土抗壓壓標準強強度（MMPa）混凝土抗拉拉標準強強度（MMPa）混凝土C5503.55EE40.00000126.033.53.10鋼絞線1.95EE50.00000122其中，混凝凝土的彈彈性模量量、鋼絞絞線的彈彈性模量量取自鐵鐵路橋涵涵鋼筋混混凝土和和預應力力混凝土土結構設設計規(guī)范范(TTB1000022.3

37、-20005)。2.2.33 混凝凝土收縮縮、徐變變參數(shù)混凝土收縮縮、徐變變參數(shù)按按照規(guī)范范取值。2.2.44 預應應力鋼束束縱向預應力力鋼束彈彈性模量量取自表表2-11的試驗驗結果，摩摩阻損失失參數(shù)取取自現(xiàn)場場摩阻試試驗，其其余參考考規(guī)范及及設計圖圖取值。2.2.55 混凝凝土加載載齡期及及外部環(huán)環(huán)境計算考慮外外界環(huán)境境為野外外一般條條件，每每個懸臂臂現(xiàn)澆梁梁段的加加載齡期期為7天天。在施施工程中中，混凝凝土加載載齡期等等參數(shù)可可能與實實際情況況不符，將將根據(jù)實實際情況況進行調(diào)調(diào)整。2.2.66 掛籃籃重量掛籃按照550T考考慮，合合攏段懸懸吊支架架按照440T考考慮。2.3 計計算方法法及

38、計算算模型根據(jù)設計圖圖反映的的內(nèi)容，對對全橋總總體結構構建立能能反映施施工荷載載的有限限元模型型，對該該橋進行行了正裝裝分析，得得到各階階段主梁梁變形狀狀態(tài)。計計算模型型中根據(jù)據(jù)懸臂施施工梁段段的劃分分、支點點、跨中中、截面面變化點點等控制制截面將將全橋劃劃分為2222個個結點和和2211個單元元。全橋總體計計算模型型如圖22-1所所示。圖2-1 全橋橋計算模模型圖中示出了了成橋階階段的預預應力鋼鋼束。2.4 主主梁施工工階段劃劃分根據(jù)設計圖圖紙所示示施工階階段及需需完成工工作將本本橋劃分分為511個施工工階段，各各施工階階段的施施工工作作內(nèi)容及及施工工工期如表表2-2所示。表2-2 施工工階

39、段劃劃分表階段號施工工期（天）計算簡圖工作內(nèi)容1300#塊施工工階段21張拉0#塊塊預應力力315在0號塊上上拼裝掛掛籃45澆筑1#塊塊混凝土土，養(yǎng)護護51張拉1#塊塊預應力力續(xù)表2-22 施工工階段劃劃分表階段號施工工期（天）計算簡圖工作內(nèi)容63移掛藍，綁綁2#塊塊鋼筋75澆筑2#塊塊混凝土土，養(yǎng)護護81張拉2#塊塊預應力力93移掛籃，綁綁3#塊塊鋼筋105澆筑3#塊塊混凝土土，養(yǎng)護護續(xù)表2-22 施工工階段劃劃分表階段號施工工期（天）計算簡圖工作內(nèi)容111張拉3#塊塊預應力力123移掛籃，綁綁4#塊塊鋼筋135澆筑4#塊塊混凝土土，養(yǎng)護護141張拉4#塊塊預應力力153移掛籃，綁綁5#塊塊

40、鋼筋續(xù)表2-22 施工工階段劃劃分表階段號施工工期（天）計算簡圖工作內(nèi)容165澆筑5#塊塊混凝土土，養(yǎng)護護171張拉5#塊塊預應力力183移掛籃，綁綁6#塊塊鋼筋195澆筑6#塊塊混凝土土，養(yǎng)護護205張拉6#塊塊預應力力續(xù)表2-22 施工工階段劃劃分表階段號施工工期（天）計算簡圖工作內(nèi)容213移掛籃，綁綁7#塊塊鋼筋225澆筑7#塊塊混凝土土，養(yǎng)護護231張拉7#塊塊預應力力245移掛籃，綁綁8#塊塊鋼筋255澆筑8#塊塊混凝土土，邊跨跨現(xiàn)澆段段養(yǎng)護續(xù)表2-22 施工工階段劃劃分表階段號施工工期（天）計算簡圖工作內(nèi)容261張拉8#塊塊預應力力271預留階段287不拆掛籃，利利用掛籃籃合攏邊邊

41、跨293張拉邊跨預預應力SSW1-SW33,SBB1-55,T111305拆除支架及及臨時支支座續(xù)表2-22 施工工階段劃劃分表階段號施工工期（天）計算簡圖工作內(nèi)容315預留階段321利用掛籃合合攏中跨跨333張拉中跨預預應力束束345拆除掛籃351二期恒載上上橋1663.33kN/m續(xù)表2-22 施工工階段劃劃分表階段號施工工期（天）計算簡圖工作內(nèi)容363收縮徐變110000天2.5 各各施工階階段累計計位移該橋單元劃劃分圖如如圖2-2所示示,圖中中示出了了節(jié)點號號與塊段段號的對對應關系系。僅列出出一半結結構的累累積位移移，另外外一半梁梁部結構構由于剛剛構墩高高不同，階階段累計計位移有有些差

42、別別，但基基本相同同。圖2-2 單元元劃分圖圖各施工階段段累積位位移如圖圖2-33圖22-533所示圖2-3 第1施施工階段段累計位位移圖2-4 第2施工階階段累計計位移圖2-5 第3施工階階段累計計位移圖2-6 第4施工階階段累計計位移圖2-7 第5施工階階段累計計位移圖2-8 第6施工階階段累計計位移圖2-9 第7施工階階段累計計位移圖2-100 第8施工階階段累計計位移圖2-111 第9施工階階段累計計位移圖2-122 第110施工階階段累計計位移圖2-133 第111施工階階段累計計位移圖2-144 第112施工階階段累計計位移圖2-155 第113施工階階段累計計位移圖2-166 第

43、114施工階階段累計計位移圖2-177 第115施工階階段累計計位移圖2-188 第116施工階階段累計計位移圖2-199 第117施工階階段累計計位移圖2-200 第118施工階階段累計計位移圖2-211 第119施工階階段累計計位移圖2-222 第200施工階階段累計計位移圖2-233 第211施工階階段累計計位移圖2-244 第222施工階階段累計計位移圖2-255 第233施工階階段累計計位移圖2-266 第244施工階階段累計計位移圖2-277 第255施工階階段累計計位移圖2-288 第266施工階階段累計計位移圖2-299 第277施工階階段累計計位移圖2-300 第288施工階

44、階段累計計位移圖2-311 第299施工階階段累計計位移圖2-322 第300施工階階段累計計位移圖2-333 第31施工工階段累累計位移移圖2-344 第322施工階階段累計計位移圖2-355 第333施工階階段累計計位移圖2-366 第344施工階階段累計計位移圖2-377 第355施工階階段累計計位移圖2-388 第366施工階階段累計計位移圖2-399 第377施工階階段累計計位移圖2-400 第388施工階階段累計計位移圖2-411 第399施工階階段累計計位移圖2-422 第400施工階階段累計計位移圖2-433 第411施工階階段累計計位移圖2-444 第422施工階階段累計計位

45、移圖2-455 第433施工階階段累計計位移圖2-466 第444施工階階段累計計位移圖2-477 第455施工階階段累計計位移圖2-488 第466施工階階段累計計位移圖2-499 第477施工階階段累計計位移圖2-500 第488施工階階段累計計位移圖2-511 第499施工階階段累計計位移圖2-522 第500施工階階段累計計位移圖2-533 第511施工階階段累計計位移2.6 梁梁體位移移計算結結果2.6.11 成橋橋階段累累計位移移按照設計參參數(shù)計算算跨隴海海鐵路特特大橋成成橋階段段累計位位移如圖圖2-544所示，圖圖中示出出了成橋橋階段即即二期恒恒載鋪裝裝后和收收縮徐變變10000

46、天后后的累計計位移。圖2-544 成成橋階段段梁部累計計位移2.6.22 活載豎豎向位移中-活載（雙雙線）作作用下箱箱梁向下下的位移移如圖22-555所示。圖2-555 中活活載作用用下箱梁梁最大豎豎向位移移2.7 立立模標高高的確定定在主梁的懸懸臂澆筑筑過程中中，梁段段立模標標高的合合理確定定，是關關系到主主梁線形形是否平平順、是是否符合合設計的的一個重重要問題題。如果果在確定定立模標標高時考考慮的因因素比較較符合實實際，而而且加以以正確的的控制，則則最終橋橋面線形形較為良良好。立模標高并并不等于于設計橋橋梁建成成后的標標高。一一般要設設置一定定的預拱拱度，以以抵消施施工中產(chǎn)產(chǎn)生的各各種變形

47、形（豎向向撓度）。其其計算公公式如下下：式中：階段立模模標高；階段設計計標高；由本階段段及后續(xù)續(xù)施工階階段梁段段自重在在階段產(chǎn)產(chǎn)生的撓撓度總和和；由張拉本本階段及及后續(xù)施施工階預預應力在在階段引引起的撓撓度；混凝土收收縮、徐徐變在階階段引起起的撓度度；施工臨時時荷載在在階段引引起的撓撓度；取使用荷荷載在階階段引起起的撓度度的500%；掛籃變形形值。其中掛籃變變形值是是根據(jù)掛掛籃加載載試驗確確定的在在施工過過程中加加以考慮慮，、在前進進分析和和倒退分分析計算算中已經(jīng)經(jīng)加以考考慮。根根據(jù)上述述計算式式和監(jiān)控控分析，可可以計算算出各梁梁段的預預拱度（相相對于設設計標高高），如如圖2-56示。圖2-5

48、66 梁體體預拱度度圖2-566中預拱拱度計算算結果不不包括掛掛籃變形形，在施施工中需需要計入入掛籃變變形對預預拱度進進行修正正。掛籃籃變形需需要根據(jù)據(jù)掛籃預預壓試驗驗與上階階段澆筑筑混凝土土時梁體體及掛籃籃的變形形來估算算。2.8 梁梁體內(nèi)力力計算結結果成橋階段梁梁體上下下緣應力力列于圖圖2-557。應力以以受壓為為正，受受拉為負負。圖2-577 梁體體上下緣緣應力由圖2-557可以以看出，成成橋階段段梁體上上下緣應應力均為為壓應力力，滿足足運營階階段的應應力要求求。成橋階段跨跨隴海鐵鐵路特大大橋梁部部結構內(nèi)內(nèi)力圖如如圖2-58圖圖2-600所示。圖2-588 跨隴海鐵鐵路特大大橋成橋橋階段

49、彎彎矩圖圖2-599 跨隴海鐵鐵路特大大橋成橋橋階段軸軸力圖（軸軸力以受受壓為正正，受拉拉為負）圖2-600 跨隴海鐵鐵路特大大橋成橋橋階段剪剪力圖第三章 主主梁施工工過程線線形監(jiān)控控3.1 線線形控制制工作程程序為使施工控控制的各各個步驟驟程序化化，施工工控制工工作小組組根據(jù)具具體的施施工進度度安排制制定了施施工控制制工作程程序，其其中包括括兩方面面的內(nèi)容容。3.1.11 控制制流程從掛籃的前前移定位位至預應應力鋼束束張拉完完畢是本本橋施工工的一個個周期，每每個周期期中有關關施工控控制的步步驟如下下：（1） 按按照預報報的掛籃籃定位標標高定位位掛籃，由由施工單單位測量量定位后后的掛籃籃標高，

50、并并向控制制小組提提供掛籃籃的定位位測量結結果；（2） 立立模板、綁綁扎鋼筋筋；（3） 澆澆筑混凝凝土前，測測量所有有已施工工梁段上上的高程程測點，復復測掛籃籃定位標標高，墩墩頂?shù)乃轿灰埔疲瑘笫┦┕た刂浦菩〗M；（4） 施施工控制制小組分分析測量量結果，如如需調(diào)整整，給出出調(diào)整后后的標高高；（5） 澆澆筑完混混凝土后后第二天天測量所所有已施施工梁段段上的測測點標高高，測量量本梁段段端部梁梁底和預預埋在梁梁頂?shù)臏y測點標高高，建立立測點與與梁底標標高的關關系，提提供給施施工控制制小組；（6） 按按鐵路路工程檢檢驗評定定標準檢檢查斷面面尺寸，提提供給施施工控制制小組并并向施工工控制小小組提供供梁段

51、混混凝土超超重的情情況；（7） 張張拉預應應力鋼筋筋后，測測量所有有已施工工梁段上上的高程程測點，并并提供施施工控制制小組；（8） 施施工控制制小組分分析測量量結果，根根據(jù)上一一施工周周期梁底底標高測測量值和和應力、溫溫度等測測量結果果計算、預預報下一一施工周周期的掛掛籃定位位標高。工作程序的的關鍵是是：每個個施工循循環(huán)過程程的結束束都必須須對已完完成的節(jié)節(jié)段進行行全面的的測量，分分析實際際施工結結果與預預計目標標的誤差差，從而而及時地地對已出出現(xiàn)的誤誤差進行行調(diào)整，在在達到要要求的精精度后，才才能對下下一施工工循環(huán)作作出預報報。3.1.22 誤差控控制標準準本橋施工控控制的最最終目標標是：使

52、使成橋后后的線形形與設計計成橋線線形的所所有各點點的誤差差均滿足足中華人人民共和和國行業(yè)業(yè)標準鐵鐵建設200051160號號鐵路路橋涵工工程施工工質(zhì)量驗驗收暫行行標準規(guī)規(guī)定，成成橋線形形與設計計線形誤誤差在1.55cm和和-0.5cmm之間，合合攏誤差差在1.5cmm以內(nèi)。根根據(jù)這一一目標，在在每一施施工步驟驟中制訂訂了如下下的誤差差控制水水平：(1) 掛掛籃定位位標高與與預報標標高之差差控制在在0.55cm以內(nèi)內(nèi)；(2) 縱縱向預應應力鋼束束張拉完完后，如如梁端測測點標高高與控制制小組預預報標高高之差超超過0.55cm，需需進行研研究分析析誤差原原因，確確定下一一步的調(diào)調(diào)整措施施；(3) 如

53、如有其它它異常情情況發(fā)生生影響到到標高，其其調(diào)整方方案也應應經(jīng)分析析研究，提提出控制制意見。(4) 為為保證梁梁面標高高，監(jiān)控控單位給給出梁面面混凝土土即將澆澆筑完畢畢時的梁梁面（不不考慮排排水坡即即梁面最最低點）的的標高，施施工單位位須根據(jù)據(jù)此標高高澆注混混凝土和和控制六六面坡標標高。3.2 跨跨隴海鐵鐵路特大大橋線形形監(jiān)控測測點布置置3.2.11 位移移測點布布置撓度觀測資資料是控控制成橋橋線形最最主要的的依據(jù)，跨隴海鐵路特大橋線形監(jiān)測斷面設在每一階段的端部，如圖3-1所示。按照圖3-1設置梁頂標高測點，梁底標高直接測量該段模板前端。布置0塊塊件的高高程測點點是為了了控制頂頂板的設設計標高

54、高，同時時也作為為以后各各懸澆階階段高程程觀測基基準點。每每個0塊的頂頂板各布布置7個個高程觀觀測點，見見圖3-2（aa）。懸澆階段每每個監(jiān)測測斷面上上布置兩兩個對稱稱的高程程觀測點點，如圖圖3-22（b）所所示，不不僅可以以測量箱箱梁的撓撓度，同同時可以以觀測箱箱梁是否否發(fā)生扭扭轉(zhuǎn)變形形，標高高測點用用16圓圓鋼，圓圓鋼筋頂頂部磨平平，露出出頂板223，并并用紅油油漆作為為標記。測點布置原原則： 盡量量靠近腹腹板； 測點點離梁段段端部110； 不妨妨礙施工工及掛籃籃的行走走、固定定等； 易于于保護； 盡量量使測量量工作減減少，如如立一次次儀器即即可以測測試全部部測點的的高程，最最好設置置在掛

55、籃籃內(nèi)側，這這樣也可可以減少少轉(zhuǎn)儀器器引起的的誤差。3.2.22 觀測測時間與與項目為盡量減少少溫度的的影響，撓撓度的觀觀測安排排在早晨晨太陽出出來之前前進行，每每個施工工階段的的變形測測試時間間根據(jù)施施工階段段的進度度來定。在在整個施施工過程程中主要要觀測內(nèi)內(nèi)容包括括：（1） 混混凝土澆澆筑前的的高程測測量；（2） 混混凝土澆澆筑后、預預應力張張拉前的的高程測測量；（3） 預預應力張張拉后、掛掛籃行走走前的高高程測量量；（4） 掛掛籃行走走后的高高程測量量；（5） 拆拆除掛籃籃后、邊邊（中）跨跨合攏前前的高程程測量；（6） 邊邊跨合攏攏前后的的高程測測量；（7） 中中跨合攏攏前后的的高程測測

56、量。圖3-1 跨隴海鐵鐵路特大大橋（61.95+1000+1000+661.995）mm連續(xù)梁梁橋線形形監(jiān)測測測點 (aa) 0號塊塊 (b) 支點斷斷面 (c) 跨中斷斷面標高高測點圖3-2 標高測測點布置置圖3.3 懸懸臂施工工階段工工作內(nèi)容容從掛籃前行行至本號號梁塊預預應力張張拉完畢畢為一個個施工階階段,在在每個施施工階段段需完成成的工作作如下。3.3.11 掛籃籃定位根據(jù)監(jiān)控方方提供的的立模標標高進行行掛籃定定位,定定位底模模前端標標高及頂頂板標高高。此時需要設設置的測測點如下下，如圖圖3-33及圖33-4所所示。（1） 頂頂板鋼筋筋頭測點點，距離離該梁塊塊前端110cmm，在澆澆筑該

57、塊塊混凝土土埋設好即可。（2） 掛掛籃底模模梁塊前前端測點點，不用用設置鋼鋼筋頭，直直接布置置在模板板上。（3） 掛掛籃底模模鋼筋頭頭測點，盡盡量靠近近該梁塊塊底模前前端，鋼鋼筋頭長長度100cm左左右。注：由于在在澆筑混混凝土后后需要對對底模前前端標高高進行測測量，為為消除其其他因素素影響，定位時，在底模上盡量靠近本梁塊底模前端左右兩側各設置鋼筋頭一個，定位時需要測量測點2（底模前端模板）與測點3（底模前端鋼筋頭）的標高差，澆筑混凝土后及張拉預應力后可僅對測點3（底模前端鋼筋頭）進行測量，利用標高差換算測點2（底模前端模板）的標高。圖3-3 每階段段測點布布置側立立面圖 圖圖3-44 每階段

58、段測點布布置正立立面圖掛籃定位時時需測量量的內(nèi)容容如下：（1） 測測點2（底底模前端端模板）的的標高，使使其滿足足監(jiān)控方方標高預預報文件件中的底底板立模模標高；（2） 頂頂板立模模標高，為為底板立立模標高高梁高高；（3） 所所有已施施工梁段段頂板鋼鋼筋頭測測點標高高；（4） 測測點3（底底模前端端鋼筋頭頭測點）標標高，并并計算出出每側底底模前端端鋼筋頭頭測點（測測點3）與與測點22（底模模前端模模板）的的標高差差。3.3.22 澆筑筑混凝土土時澆筑前檢查查掛籃定定位標高高，確保保掛籃前前端立模模標高無無誤后再再開始澆澆筑混凝凝土。3.3.33 混凝凝土養(yǎng)護護期間混凝土養(yǎng)護護期間需需測量內(nèi)內(nèi)容如

59、下下：（1） 所所有已施施工梁段段頂板鋼鋼筋頭測測點（測測點1）標標高；（2） 底底模前端端鋼筋頭頭測點標標高（測測點3），目目的是測測量（底底模前端端模板）測測點2標標高，需需要提供供測點22的標高高。3.3.44 預應應力張拉拉后預應力張拉拉后需測測量內(nèi)容容如下：（1） 所所有已施施工梁段段頂板鋼鋼筋頭測測點（測測點1）標標高；（2）底模模前端鋼鋼筋頭測測點標高高（測點點3），目目的是測測量（底底模前端端模板）測測點2標標高，需需要提供供測點22的標高高。3.3.55 數(shù)據(jù)據(jù)分析根據(jù)本階段段各階段段的測量量數(shù)據(jù)，進進行誤差差分析，調(diào)調(diào)整結構構計算參參數(shù)，重重新計算算，預報報下一階階段的掛掛

60、籃變形形，給出出下階段段的頂?shù)椎装辶⒛Ｄ烁?。標高預告表表格式如如下。 墩墩 塊施施工標高高預告表表日期：斷面位置本梁段長度度(m)頂板設計標標高端部梁高(m)底板設計標標高預拱度(m)底模立模參考標高頂板立模標標高小里程跨側側大里程側說明：1. 底模模立模參參考標高高為指定定時間（早早晨太陽陽出來之之前）的的理論絕絕對定位位標高（掛籃底模該梁段前端底板的標高），作為定位參考值，若定位在非指定時間進行，在定位后的第二天早上須在指定時間檢查調(diào)整掛籃定位標高；2. 參考考標高已已計入掛掛籃變形形影響；立模請請按照本本表格提提供標高高立模3. 掛籃籃定位時時要注意意緊固掛掛籃后錨錨點。附表： #墩墩