塔吊施工專項(xiàng)方案

1、XXXXXXXXXX工程 塔吊專項(xiàng)施工方案PAGE PAGE 42塔吊專項(xiàng)施工方案一、工程概況工程名稱：XXX建設(shè)單位：XXX指揮部部設(shè)計(jì)單位：XXX設(shè)計(jì)研研究總院院勘察單位：XXX勘察分分院施工單位：XX建設(shè)股股份有限限公司XXX地塊塊位于XXX南路東東側(cè)、橋橋閘路以以北地塊塊，東側(cè)側(cè)為海門門河，北北側(cè)為同同步施工工的XXX地塊。由由1幢27層主樓樓及相應(yīng)應(yīng)3層裙房房組成。本本單位承承包施工工段為該該工程的的C幢樓及1/114軸-26軸A軸-H軸范圍圍地下室室與自行行車集中中停放夾夾層區(qū)段段。框架架結(jié)構(gòu)。該工程00.0000為絕對(duì)對(duì)高程5.2250mm。場地地東側(cè)地地面自然然測量標(biāo)標(biāo)高為-1

2、.2500 m，南側(cè)側(cè)地面自自然測量量標(biāo)高為為0.8850 m，西側(cè)側(cè)地面自自然測量量標(biāo)高為為-0.7000 m。西側(cè)側(cè)即市區(qū)區(qū)市政通通車主道道路。本地塊周邊邊為裙房房，地下下室板面面標(biāo)高為為-8.6000m，板厚5000 mmm，板下下設(shè)100厚素混混凝土墊墊層和150厚碎石石墊層，基基坑周邊邊均為單單樁承臺(tái)臺(tái)，承臺(tái)臺(tái)高度為為12000 mmm，承臺(tái)臺(tái)底標(biāo)高高為10.05mm；基坑坑周邊地地梁均為為上翻梁梁，梁底底標(biāo)高與與板底標(biāo)標(biāo)高均為為-9.3500m；主樓位于基基坑中部部。地下下室板面面標(biāo)高為為-9.5000m，板厚5000 ，下下設(shè)100厚素混混凝土墊墊層和150厚碎石石墊層；主樓板板

3、底標(biāo)高高為-100.2550m。(一)、地地質(zhì)條件件依據(jù)XXXX勘察研研究院XXX地塊巖巖土工程程勘察報(bào)報(bào)告，該該場地基基坑開挖挖影響深深度范圍圍內(nèi)的土土層分布布大致如如下：（1）、11層雜填填土：成成份雜，主主要由碎碎石、塊塊石及碎碎磚、灰灰渣等建建筑垃圾圾組成，局局部有舊舊基礎(chǔ)，土土質(zhì)松散散、不均均。層厚厚0.44-1.8m;（2）、22層粘土土：灰黃黃色，可可塑，中中壓縮性性。層厚厚0.99-2.2m；（3）、33-1層淤泥泥質(zhì)粘土土：淺灰灰色，流流塑，高高壓縮性性。層厚厚0.88-2.9m；（4）、33-2層淤泥泥：灰色色，流塑塑，高壓壓縮性，含含有機(jī)質(zhì)質(zhì)。層厚厚4.00-122.2m

4、m；（5）、33-3層淤泥泥質(zhì)粘土土：灰色色，流塑塑，高壓壓縮性。層層厚0.66-3.3m；（6）、33-3aa層含粘粘性土礫礫砂：灰灰色，松松散，飽飽和，土土質(zhì)不均均。層厚厚0.66-4.2m；（7）、44-1層含角角礫粘性性土：灰灰色，松松散，密密度上部部差。層層厚1.11-2.9m；（8）、44-2層含粘粘性土角角礫：淺淺灰色、灰灰蘭色、灰灰黃色，一一般中密密，局部部密實(shí)。層層厚0.66-3.7m；（9）、55層全風(fēng)風(fēng)化基巖巖：一般般灰綠色色，中下下部為黃黃褐色，原原巖為凝凝灰?guī)r，一一般具有有原巖結(jié)結(jié)構(gòu)，部部分風(fēng)化化徹底，成成土狀，局局部上部部為殘坡坡積土。層層厚0.88-8.8m；（1

5、0）、6層強(qiáng)風(fēng)風(fēng)化基巖巖：灰色色、灰褐褐色、灰灰白色，原原巖為凝凝灰?guī)r，碎碎塊狀構(gòu)構(gòu)造，巖巖性較差差，易崩崩解，遇遇水易軟軟化。層層厚0.88-111.500m；（11）、7-1層為中中強(qiáng)風(fēng)化化基巖。層層厚0.88-8.40mm；場地地下水水埋深較較淺，根根據(jù)勘察察報(bào)告地地下水埋埋深為地地表下絕絕對(duì)高程程2.994-33.422m，主要要接受大大氣降水水和地表表水滲入入補(bǔ)給；坑底土層33-1、3-2、3-3層土體體靈敏度度高，抗抗剪強(qiáng)度度低，觸觸變后強(qiáng)強(qiáng)度損失失大，易易流變，基基坑開挖挖時(shí)易造造成坑壁壁失穩(wěn)、坑坑底涌土土、地面面沉陷等等現(xiàn)象?；娱_挖影影響深度度范圍內(nèi)內(nèi)地基土土層的物物理力學(xué)學(xué)

6、指標(biāo)詳詳下表：層號(hào)土層名稱厚度重度（KN/mm3）含水率（%）固結(jié)快剪指指標(biāo)滲透系數(shù)（cm/s）C（Kpaa）()水平垂直1雜填土0.411.8(18.00)(10.00)(10.00)2粘土0.922.219.232.817.913.81.30EE-81.17EE-83-1淤泥質(zhì)粘土土0.822.917.448.510.210.24.78EE-83.36EE-83-2淤泥4.0112.2216.558.28.05.04.14EE-81.17EE-63-3淤泥質(zhì)粘土土0.633.317.447.711.010.83-3a含粘性土礫礫砂0.644.219.528.5(20)(25)4-1含角礫粘

7、性性土1.122.919.519.2(30)(25)4-2含粘性土角角礫0.633.720.0(40)(30)5全風(fēng)化基巖巖0.888.820.0(50)(35)6強(qiáng)風(fēng)化基巖巖0.8111.5522.0(100)(60)7-1中強(qiáng)風(fēng)化基基巖0.888.422.0(100)(60)土層參數(shù)取取自勘察察報(bào)告（括括號(hào)內(nèi)數(shù)數(shù)值為經(jīng)經(jīng)驗(yàn)值）土層分布見見附圖塔塔吊樁土土層示意意圖。(二)、塔塔吊基礎(chǔ)礎(chǔ)布置本工程擬用用ZJ553111型塔式式起重機(jī)機(jī)，考慮慮到周圍圍建筑的的限制及及塔吊自自身臂工工作范圍圍的影響響，現(xiàn)將將塔吊布布置于C-AAC-9軸之間間，43勘察點(diǎn)點(diǎn)附近，以以下計(jì)算算均以443勘察孔孔作為

8、參參數(shù)依據(jù)據(jù)。見附附圖塔吊吊樁定位位圖。(三)、塔塔吊基礎(chǔ)礎(chǔ)形式塔吊基礎(chǔ)采采用C30鋼筋混混凝土承承臺(tái)，配配4根800人工挖挖孔灌注注樁，樁樁底到達(dá)達(dá)7-1層為中中強(qiáng)風(fēng)化化基巖中中等風(fēng)化化凝灰?guī)r巖。樁身身采用C30混凝土土，內(nèi)配配主筋1020，鋼筋筋保護(hù)層層50mmm。螺旋旋筋81150/2000（在承承臺(tái)下50000范圍內(nèi)內(nèi)為 81500）。加加勁箍 12220000。塔吊樁基穿穿過雙層層地下室室，為高高承臺(tái)樁樁基。(四)、基基礎(chǔ)施工工塔吊樁基采采用人工工挖孔灌灌注樁法法成樁，施施工完畢畢后鑿除除護(hù)筒下下6000mm范圍內(nèi)內(nèi)混凝土土。樁基基礎(chǔ)深入入承臺(tái)1000mm，具體體做法見見附圖。樁孔灌

9、注樁樁在穿過過地下室室底板時(shí)時(shí)，底板板留后澆澆施工洞洞口（52000552000mm22）,施工洞洞口周側(cè)側(cè)設(shè)3mm鋼板止止水帶，具具體做法法如附圖圖所示。后后澆洞位位置墊層層采用150厚C20混凝土土。后澆澆洞口位位置待塔塔吊拆除除后采用用C40防水混混凝土澆澆搗（底底板設(shè)計(jì)計(jì)為C35）。(五)、塔塔基沉降降控制塔吊承臺(tái)四四圍設(shè)4個(gè)沉降降觀測點(diǎn)點(diǎn)，在主主體樓層層施工過過程中控控制觀測測塔吊沉沉降。塔塔基允許許沉降差差為6mm，垂直直度偏差差2(六)、塔塔吊基礎(chǔ)礎(chǔ)設(shè)計(jì)依依據(jù) 1.建建筑地基基基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范范（50000720002） 2.混混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范（GB500102002） 3.

10、建建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)可靠度度設(shè)計(jì)統(tǒng)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)（GB550066820001） 4.公公路橋涵涵設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范（JTJJ021189、JTJJ022285、JTJJ023385、JTJJ024485，JTJJ025586） 5.建筑筑樁基技技術(shù)規(guī)范范JGJJ9494二、承臺(tái)抗抗傾覆驗(yàn)驗(yàn)算一、確定和和載荷計(jì)計(jì)算圖式式承臺(tái)自重NN1=1.2225.115.255.21.00=8114.444KNN塔吊獨(dú)立高高度：40.5m，實(shí)際際施工按按32m考慮，房房屋總高高度90米，增增加爬升升降及頂頂面范圍圍空間，考考慮頂升升高度約約束共計(jì)計(jì)附著高高度99米。共增加標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)節(jié)：N=119.55取20節(jié)（其其中標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)節(jié)高度度

11、按說明明書之3米?。┰黾拥臉?biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)節(jié)及附附著架總總重：N2=1.2（2078009.8110-33+291009.8110-33）=2004.886KNN。其中中標(biāo)準(zhǔn)節(jié)節(jié)重7800kg/節(jié)，附附著9100kg/副，按2副考慮慮。這樣考慮是是偏于安安全的，因因?yàn)?233.000+2004.886=6627.86KKN為附著著狀態(tài)對(duì)對(duì)應(yīng)說明明書中表表明1000m高度時(shí)5522KN。 特特別指出出：本例例塔吊說說明書提提供的塔塔吊荷載載取值為為非工作作狀況的的限值亦亦即可作作為極限限承載力力狀態(tài)下下驗(yàn)算的的最大值值，一般般情況下下，可只只計(jì)算非非工作狀狀況，況況且本例例說明書書未提供供工作狀狀況下荷荷

12、載取值值。因此此，可只只按下表表（摘錄錄）驗(yàn)算算： 載 荷工況H(KN)N(KN)M(KN.MM)MN(KN.MM)非工作狀況況71.000423.0001575.000.0二、塔吊基基礎(chǔ)抗傾傾覆驗(yàn)算算 1） 塔塔吊最不不利位置置：2） 抗傾傾覆驗(yàn)算算M傾=M+Hh=15775+77111.0=16446.000 KKN.MMM抗=N=（4233.000+8114.444）=33325.01KKN.MM安全系數(shù)kk=2.0200F2=-XX+=-5.3744+=105.3288KN0滿足要求求三、高承臺(tái)臺(tái)樁基驗(yàn)驗(yàn)算(按JGJJ94-94附錄B計(jì)算)一.確定基基本設(shè)計(jì)計(jì)參數(shù)： 1)地基基土水平平

13、抗力系系數(shù)的比比例系數(shù)數(shù)m hmm =22(dd+1)=2(0.8+11)=33.6mm該深度范圍圍起算高高程-5.1000，由2.008m厚淤泥泥及1.552m厚含粘粘性土角角礫組成成。m=00.4=9.8994MNN/m44其中0.44系數(shù)為為長期水水平荷載載所成系系數(shù)。 2）樁樁底面地地基土豎豎向抗力力系數(shù)的的比例系系數(shù)m0 近似取 m0=9.8944MN/m43）樁身抗抗彎剛度度EI鋼筋混凝凝土彈性性模量比比e=6.6677樁身配筋筋率 g=0.6255扣除保護(hù)護(hù)層后樁樁直徑值值 d0=0.8-00.0552=0.77m樁身換算算截面受受拉邊緣緣的截面面模量 W0=d2+2(E-1)g

14、 d02= =0.05330m33樁身換算算截面慣慣性矩 I0=0.02112m44樁身抗彎彎剛度EI=0.85EEcIo=0.853.0010040.02112=540.60MMN.mm24)樁的水水平變形形系數(shù)樁身計(jì)算算 bo=00.9(1.5d+0.55)=00.9(1.500.8+0.55)=11.5330m樁的水平平變形系系數(shù)=00.4889m-15）樁身軸軸向壓力力傳布系系數(shù)N取N=116）樁底面面地基土土豎向抗抗力系數(shù)數(shù)C0樁入土深度度h=66.788m樁底面地基基土豎向向抗力系系數(shù)C0=m0h=9.88946.778=667.0081MMN/mm3基本設(shè)計(jì)參參數(shù)m(MN/mm4

15、)EI(MN.mm2)(m-1)NCR(MN/mm3)9.8944540.6600.4899167.0881二.單位力力作用于于樁身地地面處,樁身在在該處產(chǎn)產(chǎn)生的變變位1)單位力力H0下水平平位移HHh=yy=0.48994.65=2.2273885m(其中y取取樁頂以以下至地地下室基基礎(chǔ)墊層層高度，安安全儲(chǔ)備備lx=0.45mm，因此y=44.200+0.45=4.665m)根據(jù)JGJJ94-94附錄B表B-5（參考考表B-3附準(zhǔn)）HH=2.1123886=00.0333600m/MMN（查表B-6得=2.123386）2)單位力力H0下轉(zhuǎn)角角HH=6.56003=00.0112077MN-

16、13)單位力力M0下水平平位移HMHM=HH=00.0112077 MNN-14）單位力力M0轉(zhuǎn)角MMHM=1.67887=00.0006355 MNN-1. m-11單位力作用用于樁身身地面處處，樁身身在該處處產(chǎn)生的的變位HH(m/MNN)MH(MN-11)HM(MN-11)MM(MN-11. mm-1)0.033360.0122070.0122070.006635三.求單位位力作用用于樁頂頂時(shí)，樁樁頂產(chǎn)生生的變位位1）單位力力Hi下水平平位移HHHH =+MMl02+2MH ll0+HH=+0.000633544.6552+20.001200744.655+0.03336=0.34451m

17、m/MNN2）單位力力Hi下轉(zhuǎn)角MHMH =+MMl0+MH=+0.000633544.655+0.01008=0.06603 m-113）單位力力Mi下的水水平位移移HMHM =MH =00.06603mm-14）單位力力Mi下，轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)角MMMM = +MM=+0.006635=0.001500 MNN-1單位力作用用于樁頂頂處，樁樁身在該該處產(chǎn)生生的變位位HH(m/MNN)MH（m-1)HM（m-1)MM(MN-11)0.345510.060030.060030.01550四.求樁頂頂發(fā)生單單位變位位時(shí)，樁樁頂引起起的內(nèi)力力 1）發(fā)發(fā)生單位位豎向位位移時(shí)，樁樁頂引起起的內(nèi)力力NNNN=32.

18、7734MMN/mm2）發(fā)生單單位水平平位移時(shí)時(shí)，樁頂頂引起的的水平力力HHHH=9.73777MNN/m3）發(fā)生單單位水平平位移時(shí)時(shí)，樁頂頂引起的的彎矩MHMH=399.14454 MN4）發(fā)生單單位轉(zhuǎn)角角時(shí)，樁樁頂引起起的水平平力HM=MH=339.114544MN5）發(fā)生單單位轉(zhuǎn)角角時(shí)，樁樁頂引起起的彎矩矩MM=2224.003133 MNN.m樁頂發(fā)生單單位變位位時(shí)，樁樁頂引起起的內(nèi)力力NN(MN/mm)HH(MN/mm)MH(MN)HM(MN)MM(MN.mm)32.73349.7377739.1445439.14454224.003133五.求承臺(tái)臺(tái)發(fā)生單單位變位位時(shí)，所所有樁頂頂

19、引起的的反力和和位移（1）單位位豎直位位移時(shí)引引起的豎豎向反力力vvvv=nnNN=44322.7334=1130.9366MN/m（2）單位位水平位位移時(shí)引引起的水水平反力力=nnHH=449.73777=338.995088MN/m（3）單位位水平位位移時(shí)引引起的反反彎矩=- nMH=-4339.114544=-1156.58116 MMN（4）單位位單位轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)角時(shí)引引起的水水平反力力=-1566.58816 MN（5）單位位轉(zhuǎn)角時(shí)時(shí)引起的的反彎矩矩= nMM+NNkixi2=42224.003133+322.7334(122.68872 ) 2=13655.644 MNN.m承臺(tái)發(fā)生單單位

20、變位位時(shí),所有樁樁頂引起起的反力力和位移移vv(MN/mm)(MN/mm)(MN)(MN)(MN.mm)130.993638.95508-156.58116-156.581161365.64六.求承臺(tái)臺(tái)變位1）豎向位位移V2=0.0009445（非工工作狀況況）2）水平位位移2=0.001222m (非工作作狀況)3)轉(zhuǎn)角2= =00.0005366 (非工作作狀況)承臺(tái)變位變位V(m)(m)(rad)非工作狀況況0.094450.012220.00225七.求任一一基樁樁樁頂內(nèi)力力1）豎向力力N2=（vv+）+nn =(00.0009455+0.0022522.6887) 322.7334

21、(非工作作狀況) =0.529923MMN2）水平力力 H2=0.017775MMN3）彎矩M1=MM-MHH=0.00053661444.0014-0.002611233.8552 (非工作作狀況)=0.14494MMN.mm基樁樁頂內(nèi)內(nèi)力內(nèi)力N(MN)H(MN)M(MN.mm)非工作狀況況0.5299230.0177750.08225八.求地面面處樁身身截面上上的內(nèi)力力 1)水平平力H0 H002= Hi=0.017775MMN (非工作作狀況) 2)彎矩矩M0M01=MM+Hll0=0.08825+0.001777544.655=0.16550MNN.m(非工作作狀況)基樁樁頂內(nèi)內(nèi)力內(nèi)力

22、H0(MN)M0 (MN.m)非工作狀況況0.0177750.16550九.求樁身身最大彎彎矩及內(nèi)內(nèi)力位置置C12=4.54556(非工作作狀況)由=00.488966.788=3.315542 查表得得:h=y= 0.66-4.8821+(55.4003-44.8221)-3.1441+(3.5977-3.1411)-1(0.66-0.5) 4.45546-3.1411+(3.5597-3.1141)= 0.5542 (非作工工作狀況況)樁身最大彎彎矩位置置Y2MAXX=1.1088(非工作作狀況)查表得:C112=1.0059+ =11.0882 (非工作作狀況)樁身最大彎彎矩Mmax22

23、=M0CH=0.1655011.0882=00.17785MMN.mm (非工作作狀況)十. 樁身身控制界界面內(nèi)力力 樁身身控制截截面內(nèi)力力內(nèi)力工況M(MN.mm)N(MN)V (MN)非工作狀況況0.178850.74550.017775N2=rAAh+NN+.XX=0.022500.2550.821.1088+0.5299+=00.7445MNN(其中r為為容重)四、樁基礎(chǔ)礎(chǔ)承載力力驗(yàn)算一.單樁承承載力驗(yàn)驗(yàn)算Qk=+s.frc.hhr+p.frcc.Ap(建筑筑樁基技技術(shù)規(guī)范范第5.22.111.1-4計(jì)算)=0.8(522.088+3002.800.8+551.440.7+00.0332

24、50.55155.6661003) 0.99+0.250.822.811030.40995=20033.755KN(frc為巖巖石飽和和單軸抗抗壓強(qiáng)度度標(biāo)準(zhǔn)值值按地質(zhì)質(zhì)勘探報(bào)報(bào)告第十十一頁表表3取15.661033Mpaas、p按表表5.22.111插入法法計(jì)算為為s=0.03225、p=0.4555 00.9=0.440955,施工工工藝系數(shù)數(shù)0.9）取rsp=1.667則Q=12212.58 kN因?yàn)镹maax=7745kkNQ滿足要要求r0N=00.90.7745=0.667055MNR=sppQk/rspp =1.0020025.01/1.667=112122.588KN由于r0NN1

25、1取n=11Qgn=10.811.9228=44.8446KNN r0 N+11.277Qgn =00.90.7745+1.22700.00048=0.6675MMN1.6R=1.66spQ/rspp=1.611.21126=1.9940MMN由于 r00 (NN+1.27QQgn)11.6RR滿足要求求二.樁身承承載力驗(yàn)驗(yàn)算樁身軸向力力驗(yàn)算r0 N=0.990.7455=0.67005MNNc.fccA=00.814.300.2553.140.882=5.75MMNr0 N=0.667055 ffcA=55.755MN滿足要求求2）樁身水水平力驗(yàn)驗(yàn)算r0 H=0.990.017775=0.0

26、015998MNNhd2(1+) (JJGJ994-994第4.11.1.2)=40110-330.82(11+)=0.03343MMNr0 H=0.0015998MNNhd2(1+)=0.03443MNN滿足要求求3）樁身承承載力驗(yàn)驗(yàn)算樁身計(jì)算長長度（以以表5 55.3-2?。﹍c=0.7(llc+)=00.7(4.65+)=88.988m(2)樁身身穩(wěn)定性性驗(yàn)算=11.2266查表得：=0.9935 0.9( fcA+ fyAs) (GB5500110-220022第7.33.1)=0.90.993(14.300.2550.82+300000.0003144)=66.8005MNNNmax

27、x=0.7455MN0.002取ea=0.002mei= ee0+ eea=0.2422+0.02=0.2262mm取=1取1= = =1.2269ei=1.26990.2744=0.3488mNei=00.744500.3448=00.2660MNN.m Neii=0.2600 MNN.m00.7009MNN取N=00.7009=0.28819+0.0099+0.0050=0.337000MNV=0.017775MMN樁身斜載載面承載載力滿足足要求五、塔吊承承臺(tái)基礎(chǔ)礎(chǔ)驗(yàn)算一、角樁對(duì)對(duì)承臺(tái)的的沖切驗(yàn)驗(yàn)算(GGB5000077-20002第8.55.177-57) 1、樁樁截面換換算：b=00.

28、8dd=0.88800=6400mm 2、沖沖切力：Fl=N樁反反力- 3、角角樁沖跨跨比： 4、角角樁沖切切系數(shù)： 5、受受沖切承承載力截截面高度度影響系系數(shù)：以以插入法法求得hhp=00.9883 6、承承臺(tái)抗沖沖切力) =20.5501(0.3+)00.988311.4330.85 =0.8826MMNFl=00.5442FF抗0.8826MMN滿足要求求二、塔吊基基礎(chǔ)對(duì)承承臺(tái)的沖沖切驗(yàn)算算(GBB500007-20002第8.55.177-14) 1、沖沖跨比 2、沖沖跨系數(shù)數(shù) 3、抗抗沖切力力=200.7551(1.66+6.1033) 20.99831.44300.855=9.70

29、02MNN4、沖切力力（以附附著最大大荷重對(duì)對(duì)應(yīng)狀態(tài)態(tài)考慮）Fl=N塔塔吊+NN標(biāo)準(zhǔn)節(jié)節(jié)=0.62881.2=00.7554MNN Fl=0.7754MMNFF抗9.7702 MN滿足要求求三、斜截面面承載力力驗(yàn)算(GB5500007-220022第8.55.188-12) 1、剪剪跨比 2、剪剪切系數(shù)數(shù) 3、受受剪切承承載力截截面高度度影響系系數(shù) 4、斜斜截面抗抗剪承載載力 V抗=hsftbh0=0.98550.95991.435.220.85=5.9970MMNV2Nmmax=200.7445=11.499MN V22Nmaax=11.499 VV抗=5.9700MN滿足要求求四、正截面面

30、承載力力驗(yàn)算 1、控控制內(nèi)力力Mimaax22Nmaaxi=20.7745(0.4+00.7)=1.6399MN.m 2、抗抗彎承載載力 根據(jù)塔塔吊說明明書要求求配置上上下縱橫橫各配置置2720則：M抗=fyyAsrsh0=300022700.25522020.900.855100-6=11.9447MNN.mM=1.6399MN.m 65mmm,則取c=665mmmEs鋼筋筋彈性模模量 Es=2.01105N/mmm2則： =00.3440mmmwwlimm=00.3000mmm為此，提高高鋼筋強(qiáng)強(qiáng)度等級(jí)級(jí)或減少少間距，本本例擬采采用201500雙層雙雙向可滿滿足裂縫縫控制要要求（計(jì)計(jì)算略）

31、（二）、受受彎構(gòu)件件撓度驗(yàn)驗(yàn)算(GB5500110-220022 88.2.25)條短期剛度BBs=式中：鋼鋼筋彈性性模量=受拉區(qū)縱縱向非預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋截面面面積（同同裂縫驗(yàn)驗(yàn)算數(shù)值值） （同裂縫驗(yàn)驗(yàn)算數(shù)值值） 彈性模模量比縱向受拉拉鋼筋配配筋率受壓翼緣緣截面面面積與腹腹板有效效截面面面積的比比值則考慮荷載長長期效應(yīng)應(yīng)組合對(duì)對(duì)撓度影影響系數(shù)數(shù)Q的計(jì)算算。壓配筋率等等于拉配配筋率：Q=1.6長期剛度BBl:其中：按按荷載效效應(yīng)的標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)組合合計(jì)算的的彎矩，=1.314MN.m按荷載效效應(yīng)的準(zhǔn)準(zhǔn)永久組組合計(jì)算算的彎矩矩，= 1.2282MMN.mm則： =1.340010155撓度 = =1.47m

32、mmf= 滿足要要求六、關(guān)于-10.1500m后增止止水板的的設(shè)計(jì):底板區(qū)格為為矩型雙雙向板底底板受沖沖切所需需要的厚厚度：ho=0.211m，其中P=99.8KKN/mm36mm=588.8 KN/m2，取lnn1= lln2=3.8m,地下水水位為地地下室回回填土后后的承壓壓土水頭頭壓力，本本例中水水位在高高程3米，經(jīng)經(jīng)抽排后后估計(jì)為為1米位置置，所以以測算高高度為6米。由于未考慮慮板自身身荷載的的影響,因此本本例取板板厚度為為250，ho=2220,底板受沖切切承載力力：Fl=(33.8-2)2588.8=7499.4kkN0.7hppftmho=0.7111.4335770442330

33、=33.288771066kN則由于Fll0.77hpftm所以滿滿足要求求。底板斜截面面受剪承承載力：VS=558.88=1887.335kNN0.7hppft(ln1-2hho)ho=0.7111.43(38800-22230)2330=00.76691106kN經(jīng)過以上計(jì)計(jì)算，現(xiàn)現(xiàn)取150，部部分由其其底墊層層承擔(dān)可可滿足要要求。七、關(guān)于頂頂升塔吊吊附墻架架的復(fù)核核計(jì)算一、主要計(jì)計(jì)算軟件件:SMM Soolveer 11.5版本 主主要參考考：GB550099-20001結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范范、鋼結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范(GB5500117-220033)、施施工手冊冊（第四四版）二、計(jì)算參參數(shù)：工工

34、作風(fēng)壓壓按2500N/，基基本風(fēng)壓壓按3500N/，三、各個(gè)狀狀態(tài)下受受力計(jì)算算如下；1、工作狀狀態(tài)下X-X軸各內(nèi)內(nèi)力圖：受力簡圖(m,KKN/mm,KNN.m)剪力圖(KKN)彎矩圖(KKN.MM)2、工作狀狀態(tài)下Y-Y軸各內(nèi)內(nèi)力圖：受力簡圖(m,KKN,KKN.mm)彎矩圖(KKN.MM)剪力圖(KKN)3、非起重重狀態(tài)下下對(duì)角線線軸順分分方向各各內(nèi)力圖圖受力簡圖(m,KKN/mm,KNN.m)剪力圖(KKN)彎矩圖(KKN.MM)4、非起重重狀態(tài)下下對(duì)角線線軸逆風(fēng)風(fēng)方向各各內(nèi)力圖圖彎矩圖(KKN.MM)剪力圖(KKN)5、工作狀狀況下桿桿件1及8受力計(jì)計(jì)算:彎矩圖(KKN.MM)剪力圖(

35、KKN)軸力圖(KKN)6、工作狀狀況下桿桿件5及7受力計(jì)計(jì)算:彎矩圖(KKN.MM)剪力圖(KKN)軸力圖(KKN)7、非工作作狀況下下順風(fēng)向向時(shí)桿件件5及7受力計(jì)計(jì)算:軸力圖(KKN)8、非工作作狀況下下逆風(fēng)向向時(shí)桿件件1及8受力計(jì)計(jì)算:軸力圖(KKN)9、經(jīng)過以以上計(jì)算算，得到到各最頂頂部附墻墻桿的計(jì)計(jì)算截面面的軸力力最大值值（編號(hào)號(hào)見受力力分析圖圖）：桿件1：FF1=1339.995KNN, 桿件5：F5=2993.445KNN, 桿件7：F7=1114.334KNN,桿件8：F8=1226.443KNN,撐桿調(diào)整螺螺絲按668Q3445鋼主柄柄長度10000，撐撐桿為1168計(jì)算算長度扣扣減：選選取桿件1作長臂臂驗(yàn)算其其軸心抗抗壓穩(wěn)定定性：1.6066K1=0.1103查表得：22=2.22131=