固定式現(xiàn)澆砼基礎(chǔ)塔吊附墻計(jì)算書(shū)

1、編制單位：編 制 人人：審 核 人人：編制時(shí)間：塔吊附墻計(jì)算書(shū)PAGE PAGE 10目錄一、塔吊附附墻概況況二、塔吊附附墻桿受受力計(jì)算算三、結(jié)構(gòu)柱柱抗剪切切驗(yàn)算四、附墻桿桿截面設(shè)設(shè)計(jì)和穩(wěn)穩(wěn)定性強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算算一、塔吊附附墻概況況本工程結(jié)構(gòu)構(gòu)高度553.44 m，另另加桅桿桿15米，總高高度688.4米。本工工程采用用FO/23BB塔吊，塔塔吊采用用固定式式現(xiàn)澆砼砼基礎(chǔ)，基基礎(chǔ)埋設(shè)設(shè)深度-5.35m，塔塔身設(shè)兩兩道附墻墻與結(jié)構(gòu)構(gòu)柱拉結(jié)結(jié)：塔身身升到12標(biāo)準(zhǔn)節(jié)節(jié)時(shí)，設(shè)設(shè)第一道道附墻于于第6標(biāo)準(zhǔn)節(jié)節(jié)（結(jié)構(gòu)構(gòu)標(biāo)高223.447米），塔塔吊升到到第17標(biāo)準(zhǔn)節(jié)節(jié)時(shí)，設(shè)設(shè)第二道道附墻于于第14標(biāo)準(zhǔn)節(jié)節(jié)（結(jié)構(gòu)構(gòu)

2、標(biāo)高442.88米），然然后加到到第23標(biāo)準(zhǔn)節(jié)節(jié)為止。在加第二道道附墻之之前，第第一道附附墻以上上有17-6=111個(gè)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)節(jié)，而而第二道道附墻以以上塔身身標(biāo)準(zhǔn)節(jié)節(jié)數(shù)最多多為23-14=9節(jié)，因因此，第第二道附附墻設(shè)置置之前第第一道附附墻受力力最大。本本計(jì)算書(shū)書(shū)將對(duì)第第一道附附墻進(jìn)行行受力計(jì)計(jì)算和構(gòu)構(gòu)造設(shè)計(jì)計(jì)。為簡(jiǎn)簡(jiǎn)化計(jì)算算和偏于于安全考考慮，第第二道附附墻將采采用與第第一道附附墻相同同的構(gòu)造造形式。本工程計(jì)劃劃使用金金環(huán)項(xiàng)目目使用過(guò)過(guò)的塔吊吊附墻桿桿。根據(jù)據(jù)塔吊與與結(jié)構(gòu)的的位置關(guān)關(guān)系，附附墻桿夾夾角較小小，附墻墻桿與結(jié)結(jié)構(gòu)柱連連接的予予埋件分分別采用用不同的的形式。本計(jì)算書(shū)主主要包括括四個(gè)方

3、方面內(nèi)容容：附墻墻桿及支支座受力力計(jì)算，結(jié)結(jié)構(gòu)柱抗抗剪切及及局部受受壓驗(yàn)算算，附墻墻桿予埋埋件錨筋筋設(shè)計(jì),附墻桿桿型號(hào)選選用。二、塔吊附附墻桿受受力計(jì)算算（一）、塔塔吊附墻墻內(nèi)力計(jì)計(jì)算，將將對(duì)以下下兩種最最不利受受力情況況進(jìn)行：塔機(jī)滿載工工作，起起重臂順順?biāo)韝x-x軸軸或y-y軸，風(fēng)風(fēng)向垂直直于起重重臂（見(jiàn)見(jiàn)圖1）；塔機(jī)處于非非工作狀狀態(tài)，起起重臂處處于塔身身對(duì)角線線，風(fēng)向向由起重重臂吹向向平衡臂臂（見(jiàn)圖圖2）。對(duì)于第一種種受力狀狀態(tài)，塔塔身附墻墻承擔(dān)吊吊臂制動(dòng)動(dòng)和風(fēng)力力產(chǎn)生的的扭矩和和附墻以以上自由由高度下下塔身產(chǎn)產(chǎn)生的水水平剪力力。對(duì)于第二種種受力狀狀態(tài)，塔塔身附墻墻僅承受受附墻以以上自

4、由由高度下下塔身產(chǎn)產(chǎn)生的水水平剪力力。以下分別對(duì)對(duì)不同受受力情況況進(jìn)行計(jì)計(jì)算：（二）、對(duì)對(duì)第一種種受力狀狀態(tài)，附附墻上口口塔身段段面內(nèi)力力為：彎矩：M=1644.833（T.m）剪力：V=3.0013（T）扭矩：T=12（T.m）,則:1、當(dāng)剪力力沿x-x軸時(shí)時(shí)(見(jiàn)圖a)，由MB=0，得 T+V*LL1 -LLB0*N1=0 即：N1=（T+ V*LL1）/ LLB0 =（12+3.0013*3.665）/5.9322 =3.88（T）通過(guò)三角函函數(shù)關(guān)系系，得支支座A反力為為： RAAY= N1*sinn52.34226=33.888*siin522.34426=2.884（T）RAx= N1

5、*coss52.34226=33.888* ccos552.334266=2.64（T）由MC=0，得 N3*LGG0+T+VV*0.8=00 即：N3=-（T+ V*00.8）/ LL G0 =-（12+3.0133*0.8）/0.9666 =-14.92（T）由M0=0，得 NN2*LC0-(T+V*LL6)=00 即：N2=（T+ V*LL6）/ LL C0 =（12+3.0133*0.0277）/0.98 =112.333（T）由力平衡公公式Ni=0，得RAY+RRBY=00和-RAX-RBX +VV =0，故RBY= -RAY =-2.84（T）(負(fù)值表表示力方方向與圖圖示相反反,以

6、下同)RBX=-RAX +VV =-22.644+122.333=9.48（T）2、當(dāng)剪力力沿y-y軸時(shí)(見(jiàn)圖b)，由MB=0，得 T-（V*L4+LB0*N1）=0 即：N1=（T-VV*L44）/ LLB0=（12-3.0013*4.5）/5.9322=-0.2263（T）通過(guò)三角函函數(shù)關(guān)系系，得支支座A反力為為： RAAY= N1*sinn52.34226=-0.2263*sinn52.34226=-0.1171（T）RAx= N1*coss52.34226=-0.2263* coos522.34426=-0.2（T）由MC=0，得 N3*LCC0+T+VV*0.8=00 即：N3=-（

7、T+ V*00.8）/ LL C0 =-（12+3.0133*0.8）/0.98 =-14.91（T）由M0=0，得 NN2*LC0-(T+V*LL5)=00 即：N2=（T+ V*LL5）/ LL G0 =（12+3.0133*0.2）/0.9666 =113.005（T）由靜力平衡衡公式Ni=0，得RAY +RBY+V =00和RAX+ RRBX=0，故RBY= -(RAY+VV)=-(-3.116+112)=-8.84（T）RBX=-RAX=2.993（T）（二）、對(duì)對(duì)第二種種受力狀狀態(tài)(非工作作狀態(tài))，附墻墻上口塔塔身段面面內(nèi)力為為：彎矩：M=1911.6003（T.m）剪力：V=10

8、.0366（T），剪剪力沿塔塔身橫截截面對(duì)角角線，對(duì)圖c,由由MB=0，得 V*LBHH +LLB0*N1=0 即：N1=-VV*LBBH/ LB0 =-110.0036*0.66/5.9322 =-11.0115（T）通過(guò)三角函函數(shù)關(guān)系系，得支支座A反力為為： RAAY= -N11*sinn52.34226=-1.0015*sinn52.34226=-0.88（T）RAx= -N11*coss52.34226=-1.0015* coos522.34426=-0.62（T）由MC=0，得 N3*L00C+ V* LCC0=00 即：N3=- V* LCC0/ L CC0 =-10.0366*1

9、.1322/0.98 =-11.6（T）由M0=0，得 NN2*LC0-V*L7=0 即：N2= VV*L77/ LL C0 =110.0036*0.117/0.98 =11.744（T）由力平衡公公式Ni=0，得RAY +RBY+V*coos4550=0和-RAX-RBX +VV*siin4550 =0，故RBY= -RAY- V*coss4500 =0.8-110.0036*coss4500=-6.3（T）RBX=-RAX +VV* ssin4450 =0.662+110.0036*sinn4500=7.79（T）對(duì)圖d,由由MB=0，得 V*LBGG +LLB0*N1=0 即：N1=-V

10、V*LBBG/ LB0 =-110.0036*5.667/55.9332 =-99.6（T）由MC=0，得 N3*0+ V* LCC0=00，即N3=0通過(guò)三角函函數(shù)關(guān)系系，得支支座A反力為為： RAAY= N1*sinn52.34226=-9.66*siin522.34426=-7.6（T）RAx= -N11*coss52.34226=-9.66* ccos552.334266=-55.877（T）由靜力平衡衡公式，得得RAY +RBY+V*siin4550=0和RAX+RBX +VV*coos4550 =0，故RBY=-RAY-V*siin4550=7.6-10.0366*coos4550

11、=0.5（T）RBX=-RAX-V*sinn4500=-55.87-10.0366*siin4550=-133（T）根據(jù)如上計(jì)計(jì)算,附墻桿桿件和支支座受力力最大值值見(jiàn)下表表：AB桿BC桿BD桿A支座B支座RAXRAYRBXRBYN1=-99.6ttN2=133.055tN3=-114.992t7.6t5.87tt-13t0.5t由于外力方方向可向向相反方方向進(jìn)行行，故以以上數(shù)值值可正可可負(fù)，均均按壓桿桿進(jìn)行設(shè)設(shè)計(jì)。三、結(jié)構(gòu)柱柱抗剪切切和局部部壓力強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算算附墻埋件受受力面積積為47704700,錨固深深度按450計(jì)算，最最小柱斷斷面為70007000，柱子子箍筋為為 HYPERLINK ma

12、ilto:1210012100010200，由由上面的的計(jì)算結(jié)結(jié)果可知知，支座座最大拉拉力（壓壓力）為為（RBX2+RBYY2）1/22=（13 2+0.52）1/22=13.01TT=1330.11KN。結(jié)構(gòu)柱抗剪剪切計(jì)算算公式為為：式中：t的抗度1*%a3度等等級(jí))集力面邊的u =223400h0:截面面有效高高度 h0=2335fyv:鋼鋼筋的抗抗剪強(qiáng)度度，取ffyv =2355Mpaa（12，級(jí)鋼）Asyu：與剪切切面積相相交的全全部箍筋筋截面面面積，Asyu =2*1133=2226mmm2K：安全系系數(shù)，K=2.5故：右式/K=(1.55*0.75*23440*2235+0.88*

13、2335*2226)/2.5=6611125.5/22.5=2644450.2N=264.45KKN1130.1KNN結(jié)論：利用用結(jié)構(gòu)柱柱已有的的箍筋 HYPERLINK mailto:12100121000122000其抗剪剪強(qiáng)度能能滿足受受力要求求。四、附墻與與結(jié)構(gòu)連連接予埋埋件錨筋筋強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算附墻與結(jié)構(gòu)構(gòu)連接予予埋件受受力最大大值為X軸方向向的13T和Y軸方向向的0.55T。附墻桿與予予埋件的的連接銷(xiāo)銷(xiāo)栓到錨錨筋根部部的距離離取3550mmm（偏大大），則則X軸方向向的5.883T將產(chǎn)生生彎矩M=3350*5.883*1104=20040550000（N.mmm）。彎彎矩和Y軸方向15.

14、1T拉力作作用下，邊邊錨筋抗抗拉強(qiáng)度度驗(yàn)算如如下：RBY/AAS總+M/Wn ffy其中，RBBY為15.1T=15110000NAS總為錨錨筋總面面積，為為58990mmm2(錨筋為12根直徑徑為25的二級(jí)級(jí)螺紋鋼鋼)M為2044050000N.mmWn抵抗矩矩，值為為：Wn =66*ASS1*（h12+h22）/ hh1=6*4990.99*(225022+10002)/ 2500=7375528116mmm3故此，RBY/AAS總+M/Wn =15510000/558900+2044050000/7377528816=26 NN/mmm2ff=3110N/mm2可知錨筋強(qiáng)強(qiáng)度滿足足要求。五、附墻桿桿截面設(shè)設(shè)計(jì)根據(jù)金環(huán)項(xiàng)項(xiàng)目提供供的附墻墻計(jì)算書(shū)書(shū)，金環(huán)環(huán)項(xiàng)目受受最大內(nèi)內(nèi)力的附附墻桿件件的計(jì)算算長(zhǎng)度為為l0=9.0010mm，最大大軸心壓壓力設(shè)計(jì)計(jì)值（安安全系數(shù)數(shù)2.5）為：2977.2