論回轉(zhuǎn)窯運轉(zhuǎn)中問題的處理

1、論回轉(zhuǎn)窯運行中的問題分析及處理盧彥清目錄1、封面- 2、 目錄 - (2)3、摘要- (3)4、刖吞 - (4)5、軸瓦發(fā)熱利用揚手定律應(yīng)急處理 - (6? 9)6、揚手定律原理及理論分析 - (9? 15)7、回轉(zhuǎn)窯熱態(tài)精調(diào)整 - ( 1517)8、參考文獻 - (18)(18)9、總結(jié)(18)論回轉(zhuǎn)窯運行中的問題分析及處理 一、摘要 :近兒年來，我公司所承建的水泥項 U 不斷增加，回轉(zhuǎn)窯乂是水泥廠的關(guān)鍵設(shè) 備， 在水泥廠安裝調(diào)試、及對舊窯的檢修過程中，經(jīng)常會遇到大窯液壓檔輪油壓過 高，托輪 軸瓦發(fā)熱的現(xiàn)象，就豪龍水泥廠大窯設(shè)備調(diào)試過程中的問題，談?wù)勑牡皿w 會。豪龍水泥廠回轉(zhuǎn)窯窯型號為4.

2、3*66m.斜度2 0 30,，大窯托輪支承數(shù)為3擋,生產(chǎn)能力3200t/d.關(guān)鍵詞：揚手定律原理，大窯托輪調(diào)整，回轉(zhuǎn)窯熱態(tài)精調(diào)整 .二、前言豪龍水泥廠的回轉(zhuǎn)窯在生產(chǎn)中因烘窯升溫不均，燃燒器燃燒時火焰短，匆忙投料，造成所掛窯壁不均勻，在生產(chǎn)一星期后，窯頭及窯各有一軸瓦發(fā)熱，造成窯頭及窯尾各有軸瓦發(fā)熱，液壓擋輪受力增大，壓力表現(xiàn)示壓力為10mp,超出設(shè)計要 求，為了合理調(diào)整工藝操作規(guī)程及托輪擺放位置、改善輪帶與托輪的接觸、通過現(xiàn)場應(yīng)急處理，并對回轉(zhuǎn)窯托輪測量分析，并對托輪調(diào)整，避免托輪軸瓦發(fā)燒、改善筒體的受力狀況、保護筒體，減少液壓擋輪受力。本文將此次托輪的測量與調(diào)整進行總結(jié)整理，以供同行參考。

3、三、軸瓦發(fā)熱利用揚手定律應(yīng)急處理3. 1 楊手定律原理在軸瓦發(fā)熱時的應(yīng)急處理，利用揚手定律，雖然簡單和不易搞錯，但須記住調(diào)整口訣，只要把口訣記熟，就可以立即確定出托輪應(yīng)該調(diào)整方向，其口訣如下站在窯臺向窯看，窯對人體向下轉(zhuǎn)左頂螺絲窯右跑，右頂螺絲窯左竄 換站窯體另一邊，情況與前正相反，左頂螺絲窯左跑，右頂螺絲窯右跑。時，窯體的時，窯體的頂托輪左邊的頂絲窯便向右竄，頂托輪右邊的頂絲窯便向左竄，站的位置換到另一邊時，仍面對窯體，調(diào)整情況與剛才正相反。如圖2,圖3所示。3. 2情況分析及對軸瓦發(fā)熱的初步處理如圖一所示，看窯頭一號托輪右側(cè)發(fā)熱軸瓦，悄況分析如下1、 忖前窯右側(cè)螺絲頂進太多，根據(jù)揚手定律，

4、螺絲應(yīng)向后退，但此時窯液 壓擋 輪壓力大，此托輪對窯有一定的推力，根據(jù)揚手定律，窯向上竄動，可減少液 壓擋輪 壓力，因此不能先調(diào)一號托輪。2、在分析窯尾三號托輪，窯左側(cè)螺絲頂進太多，根據(jù)揚手定律，窯向下竄 動， 增加了液壓擋輪壓力，如螺絲應(yīng)向后退，可減少液壓擋輪壓力，同時觀察輪帶 與托輪 的結(jié)合面，螺絲應(yīng)向后退，輪帶與托輪的結(jié)合面會變好。3、然后對窯托輪進行整體分析，看各托輪受力悄況，輪帶與托輪接觸情況，綜合以上情況，確定對窯尾三號托輪左側(cè)螺絲向后退 0.3 毫米。4、在對托輪調(diào)整之前，對托輪與托輪座作好記號，并用白分表監(jiān)控托輪移動量，螺絲對托輪座必須頂緊，然后將托輪座螺絲松開一點，觀看白分表

5、，慢慢將頂托輪座的螺絲向后退，并用手錘震動，當托輪座向后移動 0.3 毫米時，將托輪座 螺絲搬 緊。5、繼續(xù)觀察軸瓦悄況，用電子測溫儀測量軸瓦溫度山原來 38 度慢慢降至 55 度。6、當各軸瓦溫度相對穩(wěn)定時，再對一號托輪進行調(diào)整，調(diào)整量為 0.1 毫 米。7、對一號托輪及窯尾托輪進行調(diào)整后，兩軸瓦溫度相對穩(wěn)定，液壓擋輪壓 力由 原來10MP減少至0.8MP。在此基礎(chǔ)上，將繼續(xù)對回轉(zhuǎn)窯進行精調(diào)整。3.3、楊手定律原理及理論分析回轉(zhuǎn)窯筒體與水平呈 3、6%的斜度（傾斜角 2? 3 度）安裝，根據(jù)理論分析，輪 帶與托輪的接觸處作用著兩個力，一個 III 筒體回轉(zhuǎn)部分的重力所產(chǎn)生的下滑力 G, 其反

6、 向平行筒體中心線向下，另一個是由大齒輪帶動筒體回轉(zhuǎn)產(chǎn)生的園周力 T, 其 方向是沿 輪帶切線且垂直于筒體下滑力。各力方向與相互關(guān)系如下圖。LEJ筒體下滑力和圓周力合力與摩擦力的關(guān)系G-筒體下滑力，F(xiàn)-輪帶與托輪之間的摩擦力，T-大齒輪帶動產(chǎn)生的圓周力理論汁算表明，圓周力和筒體下滑力的合力，雖不能克服輪帶與托輪之間的摩擦力而使筒體向下竄動，但能使輪帶與托輪的接觸處產(chǎn)生彈性變形而造成彈性滑動，至使筒體向下竄動。根據(jù)理論推導結(jié)果，筒體的理論彈性下滑速度u3=kul tga f 二 k 刃 Dn tga f （ 1-1）式中u3筒體理論彈性下滑速度 （m/min）:ul 輪帶的圓周速度 （m/min

7、）：D 輪帶直徑 （ m）：n 筒體轉(zhuǎn)速 （ m/min ）：k系數(shù)，其值與托輪的材料有關(guān),一般為0. ooro. 005,當輪帶和托輪由 ZG45和ZG55 鑄鋼制造時，取 K=0. 001:a筒體與水平的傾斜角（度）：f輪帶與托輪的摩擦系數(shù).山式中得知，通體理論下滑速度與圓周速度、筒體傾斜角成正比，和輪帶與托間摩擦系數(shù)成反比。1 (r/min) 輪帶直徑 D 為1 (r/min) 輪帶直徑 D 為5250MM,筒體傾斜角2 o 30,無油時輪帶與托輪間的摩擦系數(shù)f為0. 15計算其理論 彈性下滑速度如下：u3=kul tga f 二 k n Dn tgd fu3=0. 001X3. 14X

8、5. 250X1X0. 0437 0. 15 =0.0048 (m/min)當所有的托輪中心線均平行于筒體中心線時，筒體要以 4. 8mm/min 的速度向 下 竄動。3. 4調(diào)整托輪的歪斜角，控制筒體下竄托輪中心線平行于筒體安裝時，筒體會產(chǎn)生理論彈性下滑力，因此向下竄，為控制筒體下竄，在生產(chǎn)中把托輪調(diào)歪，使其中心線與筒體中心線呈一角度 0如 圖托輪調(diào)歪后轉(zhuǎn)動時，輪帶除以 U1 圓周速度轉(zhuǎn)動外，還在托輪歪斜的作用下 , 以 U2 速度沿筒體中心線方向竄動，由上圖可知 U2 與 U1 關(guān)系如下式：u2 二 ultg P (1-2)式中 B 托輪中心線與筒體中心線的夾角；u2 輪帶在窯筒體軸線方向

9、上的分速度；其余與式(1T)相同。當托輪中心線與筒體中心線平行時，筒體下竄，托輪調(diào)歪一定角度，筒體上竄，當控制筒體既不上竄也不下竄，保持相對平衡和穩(wěn)定，就使托輪調(diào)歪后產(chǎn)生的 向上分速度正好抵消筒體的下滑速度，即：u2 二 u3 (1-3)用(1-1)、(12)代入式(1-3)得kul= tga f= ultg P (1-4)tg 0 二 K tga f求得 P 值 tgP=O. 001X0. 4073 0. 15=0. 00029B 二 rP 角是為控制筒體下滑，托輪中心線需要歪斜角度的理論值。對新安裝的窯，托輪歪斜角度接近于理論值，但隨著輪帶與托輪寬度上不均勻磨損，其角度不段增大，則需用托輪

10、上的調(diào)整螺栓進行托輪調(diào)整。對于豪龍水泥廠液壓擋輪的窯，我們將調(diào)整托輪的歪斜角，控制筒體下竄，分析每一個托輪受力，盡量使各托輪受力均勻，減少液壓擋輪受力，揚手定律則是利用這一原理.四、回轉(zhuǎn)窯熱態(tài)精調(diào)整回轉(zhuǎn)窯先要調(diào)整好托輪裝置，觀察托輪的運轉(zhuǎn)，根據(jù)經(jīng)驗，判定托輪的受力，及托掄與輪帶的接觸情況，在進一步借助鉛絲實驗法來調(diào)整托輪裝置，在采用鉛絲試驗法，首先檢查托輪表面光滑平整，用2mm鉛絲（通常是15A保險絲）沿 托掄母線平直地放在輪帶與托輪之間，如下圖。4. 1測量數(shù)據(jù)分析根據(jù)測量輾壓后鉛絲形狀數(shù)據(jù)繪制的輪位置分析圖示意圖，如下圖所示。J測占八、窯中托輪情況1窯頭一號托輪右側(cè)情況2窯尾三號托輪左側(cè)情

11、況3右托輪左托輪右托輪左托輪右托輪左托輪bbtbtbtbtbrE1110. 3410.50. 35130. 3160. 2717.50. 25170. 25210.50. 3510.50. 3512.50. 3114.50. 29180. 24180. 24310.50. 3510.50. 35160. 27180. 24160. 27160. 27*E 后112 形| x |!9點連回勺折11回回回潭N I亍圖11從圖中可以看出：根據(jù)楊手定律對托輪的調(diào)整是正確的，窯頭一號托輪右側(cè)、窯尾三號托輪左側(cè)的調(diào)整還不夠，根據(jù)測量數(shù)據(jù)將進行進一步調(diào)整。4. 2托輪位置調(diào)整方案從測量數(shù)據(jù)可以看出，對托輪的調(diào)整量已不大，液壓檔輪在穩(wěn)住現(xiàn)有的壓力下，將進一步對窯尾三號左側(cè)托輪進行調(diào)整，確定對窯尾三號托輪左側(cè)螺絲向后退0. 1 毫米。0.1 毫米，調(diào)整完成后，經(jīng)過 40. 1 毫米。4. 3托輪位置調(diào)整結(jié)果對每一組托輪進行調(diào)整后，必須經(jīng)過 4、8 小時的運行，再進行壓鉛絲分析， 經(jīng)過 3天的調(diào)整，大 窯托輪軸瓦瓦溫控制在 50度以內(nèi)，液壓檔輪油壓壓力控制在 5MP 以內(nèi)，經(jīng)過一個月的生產(chǎn)，托輪與輪帶 接觸面均在 90