掛籃施工計算word21

1、第 1 章設(shè)計計算說明1.1 設(shè)計依據(jù)、客戶提供的鄭徐客專施圖（橋參）聯(lián)-04-02; 、鋼結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計計規(guī)范（GB50017-2003）；、路橋橋施工計計算手冊冊；、結(jié)構(gòu)構(gòu)力學、材材料力學學；、機械械設(shè)計手手冊；、鐵路路橋涵施施工技術(shù)術(shù)規(guī)范（TB10203-2002）、公路路橋涵施施工技術(shù)術(shù)規(guī)范（JTJ041-2000）1.2 掛掛籃結(jié)構(gòu)構(gòu)36+566+444m 連連續(xù)梁三三角形掛掛籃模板板主要由由主桁系統(tǒng)、軌軌道系統(tǒng)統(tǒng)、前上上橫梁、模模板系統(tǒng)統(tǒng)、導(dǎo)梁、底籃籃、防護護系統(tǒng)等等組成。掛掛籃結(jié)構(gòu)構(gòu)如圖所所示1.3 掛掛籃設(shè)計計1.3.11 主要要技術(shù)參參數(shù)、砼自重重G26.5kNN/m33；、鋼材

2、的的彈性模模量E2100GPaa；、材料容容許應(yīng)力力：牌號許用正正應(yīng)力 許用用彎曲應(yīng)應(yīng)力w 許用剪剪切應(yīng)力力 Q235 2155MPaa 2115MPPa 1125MMPa Q345 3100MPaa 3110MPPa 1180MMPa 40Cr 4700MPaa 4880Mppa 2280MMpa PSB8330 6690MMpa 1.3.22 掛籃籃構(gòu)造掛籃采用三三角形掛掛籃，掛掛籃的前前橫梁由由2H33961999 普通通熱軋HH 型鋼鋼組焊而而成，底底籃前、后橫梁由HH30002000H 型型鋼組焊焊桁架組組成，底底模下加加強縱梁梁由H33001500 普通通熱軋HH 型鋼鋼組焊件組成

3、，吊吊桿采用用322 精軋軋螺紋鋼鋼。掛籃籃自重約約71tt。1.3.33 掛籃籃計算設(shè)設(shè)計荷載載及組合合、荷載系系數(shù)考慮箱梁混混凝土澆澆筑時脹脹模等系系數(shù)的超超載系數(shù)數(shù)：1.05；掛籃空載行行走時的的沖擊系系數(shù)1.3；澆筑混凝土土和掛籃籃行走時時的抗傾傾覆穩(wěn)定定系數(shù)：2.00；掛籃正常使使用時采采用的安安全系數(shù)數(shù)為1.2?；钶d分項系系數(shù)：11.4 恒載分項系系數(shù):11.2 、作用于于掛籃的的荷載1、箱梁荷荷載：取取1#塊、4#塊分別別計算根據(jù)箱梁截截面受力力特點，劃劃分箱梁梁各節(jié)段段斷面如如圖所示示：通過建立箱箱梁各節(jié)節(jié)段三維維模型并并查詢各各段體積積，計算算箱梁斷斷面內(nèi)各各段重量量如下表表

4、所示段號 1#塊(3mm) 44#塊(3.5m) 備注注 47.1KNN 555.0KKN 校校核外模模導(dǎo)梁 2077.4KKN 1180.2KNN 校核核腹板下下縱梁 1177.4KKN 1133.8KNN 校核核內(nèi)模導(dǎo)導(dǎo)梁 2033.3KKN 1171.6KNN 校核核底板下下縱梁恒載分項系系數(shù)K11=1.2；活活載分項項系數(shù)KK2=11.4。作用于主桁桁上箱梁梁荷載最最大按 83tt計算；施工機具及及人群荷荷載：22.5kkPa；傾倒混凝土土產(chǎn)生的的荷載：2KPPa 振搗混凝土土產(chǎn)生的的荷載：2KPPa 掛籃自重：71tt；、荷載組組合荷載組合II：混凝凝土重量量+超載+動力附附加荷載載

5、+掛籃自自重人群群和機具具荷載；荷載組合III：掛掛籃自重重+沖擊附附加荷載載；荷載組合 I用于于主桁承重系系統(tǒng)強度度和穩(wěn)定定性計算算；荷載載組合 II用用于掛籃籃系統(tǒng)行行走計算算。1.3.44 內(nèi)力力符號規(guī)規(guī)定軸力：拉力力為正，壓壓力為負負；應(yīng)力：拉應(yīng)應(yīng)力為正正，壓應(yīng)應(yīng)力為負負；其它內(nèi)力規(guī)規(guī)定同結(jié)結(jié)構(gòu)力學學的規(guī)定定。第 2章掛掛籃底籃籃及吊桿桿計算2.1.11 腹板板下面縱縱梁的計計算一、澆注11#塊時時1、載荷計計算1）、混凝凝土荷載載 q 單側(cè)腹板混混凝土荷荷載為：q12007.441.0051.22/(330.665)=1344KN/m22）、除側(cè)側(cè)模外，模模板重量量按 22.5KKN

6、/mm 2計計，模板板載荷為為：q22.51.223KNN/m223）、人群群及機具具荷載為為：q32.51.443.55KN/m24）、傾倒倒和振搗搗混凝土土產(chǎn)生的的荷載為為：q4=（222）1.45.66KN/m25）、縱梁梁自重為為：W2=0.37KKN/mm 6）、腹板板處縱梁梁上的均均布荷載載為（腹腹板下布布置 33條縱梁梁，間距距均布約約為0.2177m）：W1（qq1q2q3q4）0.2217=31.7KNN/m 2、受力分分析腹板下 HH型鋼采采用材質(zhì)質(zhì)為 QQ2355的 H33001500H型鋼鋼組焊件件，其截截面特性性參數(shù)如如下：Wx=4990cmm3,IIx=773500

7、cm44其受力示意意圖如下下圖所示示：由材料力學學計算軟軟件求得得澆注11#塊時時腹板下下縱梁的的剪力圖圖、彎矩矩圖、撓撓度圖如如下：1）、剪力力圖為：其支座反力力Ra54.6KNN、Rb42.2KNN 2）、彎矩矩圖為：其最大彎矩矩Wmaax73.43KKN.mmwWmmax/Wx73.431066/499010331499.9MMpaw2155MPaa 滿足足要求3）、撓度度圖為：其最大撓度度fmaax10.1988mm46000/4400=11.5mmm 滿足足要求二、澆注44#塊時時1、載荷計計算1）、混凝凝土荷載載 q 單側(cè)腹板混混凝土荷荷載為：q11880.221.0051.22/

8、（3.550.5575）=1112.88KN/m22）、除側(cè)側(cè)模外，模模板重量量按 22.5KKN/mm 2計計，模板板載荷為為：q22.51.223KNN/m223）、人群群及機具具荷載為為：q32.51.443.55KN/m24）、傾倒倒和振搗搗混凝土土產(chǎn)生的的荷載為為：q4=（222）1.45.66KN/m25）、縱梁梁自重為為：W2=0.37KKN/mm 6）、腹板板處縱梁梁上的均均布荷載載為（腹腹板下布布置 33條縱梁梁，間距距均布約約為0.19mm）：W1（qq1q2q3q4）0.119=223.773KNN/m 2、受力分分析腹板下 HH型鋼采采用材質(zhì)質(zhì)為 QQ2355的 H33

9、001500H型鋼鋼組焊件件，其截截面特性性參數(shù)如如下：Wx=4990cmm3,IIx=773500cm44其受力示意意圖如下下圖所示示：由材料力學學計算軟軟件求得得澆注44#塊時時腹板下下縱梁的的剪力圖圖、彎矩矩圖、撓撓度圖如如下：1）、剪力力圖為：其支座反力力Ra57.62KKN、Rb59.86KKN 2）、彎矩矩圖為：其最大彎矩矩Wmaax60.13KKN.mmwWmmax/Wx60.131066/499010331222.7MMpaw2155MPaa 滿足足要求3）、撓度度圖為：其最大撓度度fmaax8.4489mmm446000/4000=111.55mm 滿足要要求2.1.22 底

10、模模下普通通縱梁的的計算一、澆注注1#塊時時1、載荷計計算1）、混凝凝土荷載載 q 底板混凝土土荷載為為：q12003.331.0051.22/(33.53)=24.4KNN/m222）、模板板重量按按 2.5KNN/m22計，模模板載荷荷為：q22.51.223KNN/m223）、人群群及機具具荷載為為：q32.51.443.55KN/m24）、傾倒倒和振搗搗混凝土土產(chǎn)生的的荷載為為：q4=（222）1.45.66KN/ m225）、縱梁梁自重為為：W2=0.37KKN/mm 6）、底板板處縱梁梁上的均均布荷載載為（底底板下布布置 44條縱梁梁，間距距均布約約為0.8755m）：W1（qq1

11、q2q3q4）0.8875=31.9KNN/m 2、受力分分析底板下 HH型鋼采采用材質(zhì)質(zhì)為 QQ2355的 H33001500H型鋼鋼組焊件件，其截截面特性性參數(shù)如如下：Wx=4990cmm3,IIx=773500cm44其受力示意意圖如下下圖所示示：由材料力學學計算軟軟件求得得澆注11#塊時時底板下下縱梁的的剪力圖圖、彎矩矩圖、撓撓度圖如如下：1）、剪力力圖為：其支座反力力Ra54.94KKN、Rb42.46KKN 2）、彎矩矩圖為：其最大彎矩矩Wmaax73.88KKN.mmwWmmax/Wx73.881066/499010331500.8MMpaw2155MPaa 滿足足要求3）、撓度

12、度圖為：其最大撓度度fmaax10.2711mm46000/4400=11.5mmm 滿足足要求二、澆注44#塊時時1、載荷計計算1）、混凝凝土荷載載 q 底板混凝土土荷載為為：q11771.661.0051.22/(33.6553.55)=116.99KN/m22）、模板板重量按按 2.5KNN/m22計，模模板載荷荷為：q22.51.223KNN/m223）、人群群及機具具荷載為為：q32.51.443.55KN/ m224）、傾倒倒和振搗搗混凝土土產(chǎn)生的的荷載為為：q4=（222）1.45.66KN/ m225）、縱梁梁自重為為：W2=0.37KKN/mm 6）、底板板處縱梁梁上的均均布

13、荷載載為（底底板下布布置 44條縱梁梁，間距距均布約約為0.91225m）：W1（qq1q2q3q4）0.991255=266.5KKN/mm 2、受力分分析底板下 HH型鋼采采用材質(zhì)質(zhì)為 QQ2355的 H33001500H型鋼鋼組焊件件，其截截面特性性參數(shù)如如下：Wx=4990cmm3,IIx=773500cm44其受力示意意圖如下下圖所示示：由材料力學學計算軟軟件求得得澆注44#塊時時底板下下縱梁的的剪力圖圖、彎矩矩圖、撓撓度圖如如下：1）、剪力力圖為：其支座反力力Ra48.23KKN、Rb46.22KKN 2）、彎矩矩圖為：其最大彎矩矩Wmaax67.03KKN.mmwWmmax/Wx

14、67.031066/499010331366.8MMpaw2155MPaa 滿足足要求3）、撓度度圖為：其最大撓度度fmaax9.4472mmm446000/4000=111.55mm 滿足要要求2.1.33 底籃籃后橫梁梁受力驗驗算模板、支架架按 22.5kkN/mm2計，人人群及機機具荷載載按 22.5kkN/mm2計，傾傾倒和振振搗混凝凝土荷載載按4.0kNN/m22計，由底底籃縱梁梁計算可可知，澆澆注 11號塊時時底藍后后橫梁受受力最大大，后橫橫梁約承承受箱梁梁60%的荷荷載。其其受力簡簡圖如下下：其中：F11為澆注注1#塊時時底板下下普通縱縱梁作用用在后橫橫梁上支支座反力力(544.

15、944KN); F2為澆注注1#塊時時腹板下下縱梁作作用在后后橫梁上上支座反反力(554.66KN) 底籃后橫梁梁采用 H30002000H型鋼鋼組焊桁桁架加工工，其力力學參數(shù)數(shù)如下: 截面面積 A=773.003cmm2 截截面慣性性矩 IIx=1114000cmm4 抗抗彎截面面模量 Wx=7799cm33 由理正結(jié)構(gòu)構(gòu)工具箱箱計算得得澆注11#塊時底籃籃后橫梁梁剪力圖圖、彎矩矩圖、撓撓度圖如如下所示示1）剪力圖圖其支座反力力：RA=RDD=111.8KKN RB=RCC=1110.77+1553.55=2664.22KN 2）彎矩圖圖其最大彎矩矩Wmaax53.9KNN.mwWmmax/

16、Wx53.91066/7779103369.2Mppaw2155MPaa 滿足足要求3）撓度圖圖其最大撓度度fmaax0.5581mmm331200/4000=77.8mmm 滿滿足要求求2.1.44 底籃籃前橫梁梁受力驗驗算模板、支架架按 22.5kkN/mm2計，人人群及機機具荷載載按 22.5kkN/mm2計，傾傾倒和振振搗混凝凝土荷載載按4.0kNN/m22計。由底底籃縱梁梁計算可可知，澆澆注 44號塊時時底藍前前橫梁受受力最大大，前橫橫梁約承承受箱梁梁40%的荷荷載。其其受力簡簡圖如下下：第 13 頁共 333 頁頁其中：F11為澆注注4#塊時時底板下下普通縱縱梁作用用在前橫橫梁上支

17、支座反力力(466.222KN); F2為澆注注4#塊時時腹板下下縱梁作作用在前前橫梁上上支座反反力(441.448KNN); 底籃前橫梁梁采用 H30002000H型鋼鋼組焊桁桁架加工工，其力力學參數(shù)數(shù)如下: 截面面積 A=773.003cmm2 截截面慣性性矩 IIx=1114000cmm4 抗抗彎截面面模量 Wx=7799cm33 由理正結(jié)構(gòu)構(gòu)工具箱箱計算得得澆注44#塊時時底籃前前橫梁剪剪力圖、彎彎矩圖、撓撓度圖如如下所示示1）剪力圖圖其支座反力力：RA=RDD=8KKN RB=RCC=933.3+1177.9=2111.2KKN 2）彎矩圖圖其最大彎矩矩Wmaax43.9KNN.mw

18、Wmmax/Wx43.91066/7779103356.4Mppaw2155MPaa 滿足足要求3）撓度圖圖其最大撓度度fmaax0.5579mmm331200/4000=77.8mmm 滿滿足要求求第 14 頁共 333 頁頁2.1.55 底籃籃前后橫橫梁空載載后退受受力驗算算掛籃空載后后退時，底籃全部重量由端部兩個吊點承受，主要承受荷載為外模自重、底模自重以及縱梁梁自重。后后退時單單側(cè)外模模自重約約為266.1KKN，底底模自重重約為115.44KN，縱縱梁單根根自重為為1.9KNN。底籃后后橫梁采采用 HH30002000H型鋼鋼組焊桁桁架加工工，其力力學參數(shù)數(shù)如下:截面面積 A=773

19、.003cmm2 截截面慣性性矩 IIx=1114000cmm4 抗抗彎截面面模量 Wx=7799cm33 底籃后橫梁梁受力簡簡圖如下下：其中：P11、P144為外模模自重作作用于底底籃后橫橫梁的載載荷；P2、P33、P4、P5、P6、P7、P8、P9、P100、P111、P122、P133為底模模自重及及縱梁自自重作用用于底籃籃后橫梁的載荷荷；W1為底籃籃后橫梁梁自重。P1= PP14=26.100.8/2=110.444KNN P2=P33=P44=P111=PP12=P133=1.900.6+15.4/44.80.660.22=1.556KNN P5=P66=P77=P88=P99=P1

20、10=11.90.66+155.4/4.880.600.666=2.41KKN W1=0.57KKN/mm 由材料力學學計算軟軟件求得得導(dǎo)梁的的彎矩圖圖、撓度度圖如下下：1）、彎矩矩圖其最大彎矩矩Wmaax54.2KNN.mwWmmax/Wx54.21066/7779103369.6Mppa w2155MPaa 滿足足要求2）、撓度度圖為：第 15 頁共 333 頁頁其最大撓度度fmaax16.96mmm883500/4000=220.99mm 滿足要要求因底籃前橫橫梁截面面、長度度及吊點點位置與底底籃后橫橫梁均相相同，且且受力較較底籃后后橫梁要要小，故底籃前橫橫梁也滿滿足強度度及剛度度要求。

21、由以上計算算可知，掛掛籃在后后退過程程中安全全，滿足足整體強強度及剛剛度要求求。2.1.66 掛籃籃內(nèi)導(dǎo)梁梁受力驗驗算：內(nèi)導(dǎo)梁在掛掛籃施工工中承受受箱梁頂頂部混凝凝土、內(nèi)內(nèi)模自重重的結(jié)構(gòu)構(gòu), 采用用 H33001500H型鋼鋼加工，其截面特性性如下：Wx4990cmm3 ，Ix73550cmm4作用于內(nèi)導(dǎo)導(dǎo)梁上載載荷如下下：1、澆注11#塊時時內(nèi)模頂頂部混凝凝土載荷荷為：1117.4KNN 2、澆注44#塊時時內(nèi)模頂頂部混凝凝土載荷荷為：1133.8KNN 3、內(nèi)模載載荷為：30KKN; 4、導(dǎo)梁載載荷為：0.337KNN/m 一、澆注 1號塊塊時：1號塊梁長長3m，內(nèi)內(nèi)導(dǎo)梁上上作用的的荷載主

22、主要通過過內(nèi)模背背架傳遞遞至內(nèi)導(dǎo)導(dǎo)梁，其其受力簡簡圖如下下：其中：P66為內(nèi)模模自重作作用于導(dǎo)導(dǎo)梁的載載荷；P1、P22、P3、P4、P5為箱箱梁頂部部混凝土土及內(nèi)模模自重作作用于導(dǎo)導(dǎo)梁的載載荷；W1為導(dǎo)梁梁自重。P6= 330/(622)=22.5KKN 第 16 頁共 333 頁頁P1=P22=P33=P44=P55=(1117.441.051.22)/(522)+330/(622)=117.33KN W1=0.37KKN/mm 由材料力學學計算軟軟件求得得導(dǎo)梁的的剪力圖圖、彎矩矩圖、撓撓度圖如如下：1）、剪力力圖其支座反力力Ra51.47KKN、Rb39.24KKN 2）、彎矩矩圖為：其

23、最大彎矩矩Wmaax65.92KKN.mmwWmmax/Wx65.921066/499010331344.5MMpa w2155MPaa 滿足足要求2）、撓度度圖為：其最大撓度度fmaax9.2262mmm446000/4000=111.55mm 滿足要要求二、澆注 4號塊塊時：4號塊梁長長3.55m，內(nèi)內(nèi)導(dǎo)梁上上作用的的荷載主主要通過過內(nèi)模背背架傳遞遞至內(nèi)導(dǎo)導(dǎo)梁，其其受力簡簡圖如下：第 17 頁共 333 頁頁其中：P11、P2、P3、P4、P5、P6為箱箱梁頂部部混凝土土及內(nèi)模模自重作作用于導(dǎo)導(dǎo)梁的載載荷；W1為導(dǎo)梁梁自重；P1=P22=P33=P44=P55=P66=(1333.881.

24、051.22)/(622)+330/(622)=116.555KNN W1=0.37KKN/mm 由材料力學學計算軟軟件求得得導(dǎo)梁的的剪力圖圖、彎矩矩圖、撓撓度圖如如下：1）、剪力力圖其支座反力力Ra51.58KKN、Rb49.42KKN 2）、彎矩矩圖為：其最大彎矩矩Wmaax68.26KKN.mmwWmmax/Wx68.261066/499010331399.3MMpaw2155MPaa 滿足足要求2）、撓度度圖為：第 18 頁共 333 頁頁其最大撓度度fmaax9.7748mmm446000/4000=111.55mm 滿足要要求三、掛籃空空載前移移時：掛籃前移 3.55m時導(dǎo)導(dǎo)梁受力

25、力處于最最不利情情況，其其主要承承受內(nèi)模模重量，受受力簡圖圖如下圖圖所示掛籃空載前前移時，導(dǎo)導(dǎo)梁僅承承受模板板自重，其其強度無無需進行行校核。主主要校核核其剛度度變形情情況。其中：P11、P2、P3、P4、P5、P6為內(nèi)內(nèi)模自重重作用于于導(dǎo)梁的的載荷；P1=P22=P33=P44=P55=P66=300/(62)=2.55KN W1=0.37KKN/mm 由結(jié)構(gòu)力學學計算軟軟件求得得導(dǎo)梁空空載前移移 3.5m時時撓度圖圖如下所所示：其最大撓度度fmaax8.884mmm81100/4000=200.255mm 滿足要要求2.1.77 掛籃籃外導(dǎo)梁梁受力驗驗算：外導(dǎo)梁主要要承受箱箱梁翼緣緣處混凝

26、凝土重量量及外模模重量，采采用 HH30001500H型鋼鋼加工，其其截面特特性如下：Wx4990cmm3 ，Ix73550cmm4 第 19 頁共 333 頁頁作用于外導(dǎo)導(dǎo)梁上載載荷如下下：1、澆注11#塊時時頂部翼翼緣處混混凝土載載荷為：47.1KNN 2、澆注44#塊時時頂部翼翼緣處混混凝土載載荷為：55.0KNN 3、單側(cè)外外模重：26.1KNN; 4、導(dǎo)梁載載荷：00.377KN/m 一、澆注 1號塊塊時：1號塊梁長長3m，外外導(dǎo)梁上上作用的的荷載主主要通過過外模背背架傳遞遞至外導(dǎo)導(dǎo)梁，其其受力簡簡圖如下下：其中：P66為外模模自重作作用于導(dǎo)導(dǎo)梁的載載荷；P1、P22、P3、P4、P

27、5為箱箱梁翼緣緣處混凝凝土及外外模自重重作用于于導(dǎo)梁的的載荷；W1為導(dǎo)梁梁自重。為簡化計算算，假設(shè)設(shè)翼緣板板混凝土土重量及及模板重重量由 1根外外導(dǎo)梁承承受，則則：P6= 226.11/6=4.335KNN P2=P33=P44=P55=P66=(477.11.00511.2)/5+ 266.1/6=116.22KN W1=0.37KKN/mm 由材料力學學計算軟軟件求得得導(dǎo)梁的的剪力圖圖、彎矩矩圖、撓撓度圖如如下：1）、剪力力圖其支座反力力Ra48.58KKN、Rb38.48KKN 2）、彎矩矩圖為：其最大彎矩矩Wmaax62.43KKN.mmwWmmax/Wx62.431066/49901

28、0331277.4MMpa w2155MPaa 滿足足要求2）、撓度度圖為：其最大撓度度fmaax8.8807mmm446000/4000=111.55mm 滿足要要求二、澆注 4號塊塊時：4號塊梁長長3.55m，外外導(dǎo)梁上上作用的的荷載主主要通過過外模背背架傳遞遞至外導(dǎo)導(dǎo)梁，其其受力簡簡圖如下：其中：P11、P2、P3、P4、P5、P6為箱箱梁頂部部混凝土土及內(nèi)模模自重作作用于導(dǎo)導(dǎo)梁的載載荷；W1為導(dǎo)梁梁自重。為簡化計算算，假設(shè)設(shè)翼緣板板混凝土土重量及及模板重重量由 1根外外導(dǎo)梁承承受，則則：P1=P22=P33=P44=P55=P66=(5551.051.22)/66+ 226.11/6=

29、15.9KNN W1=0.37KKN/mm 由材料力學學計算軟軟件求得得導(dǎo)梁的的剪力圖圖、彎矩矩圖、撓撓度圖如如下：1）、剪力力圖其支座反力力Ra49.59KKN、Rb47.51KKN 2）、彎矩矩圖為：其最大彎矩矩Wmaax65.62KKN.mmwWmmax/Wx65.621066/499010331333.9MMpa w2155MPaa 滿足足要求2）、撓度度圖為：其最大撓度度fmaax9.337mmm1.55 2）、前前吊桿所所承受的的最大支支點反力力為2111.22kN，采采用332精軋軋螺紋鋼鋼時，其其應(yīng)力為為：bN/A2111.21033/8004.22=2662.66MPaa 其

30、安全儲備備為：KK=6990/2262.6=22.61.55 由上述計算算可知，底籃前后橫梁的吊桿安全儲備均大于1.5，滿足要求。2.1.99 掛籃籃前橫梁梁受力驗驗算：前上橫梁承承受荷載載為前吊吊掛反力力，由前前面計算算情況可可知，澆澆注 44號塊時時前吊桿桿處反力力最大，因此前上橫橫梁按澆澆注4#塊時情情況進行行受力檢檢算，其其受力簡簡圖如下下：其中： PP1、P8為澆澆注4#塊時底籃籃前橫梁梁外側(cè)吊吊桿作用用于前上上橫梁的的載荷（8KN）；P2、P77為澆注注4#塊時時掛籃外外導(dǎo)梁前前端吊桿桿作用于于前上橫橫梁的載載荷（447.551KNN）；P3、P66為澆注注4#塊時時底籃前前橫梁內(nèi)

31、內(nèi)側(cè)吊桿桿作用于于前上橫橫梁的載載荷（2211.2KNN）；P4、P55為澆注注4#塊時時掛籃內(nèi)內(nèi)導(dǎo)梁前前端吊桿桿作用于于前上橫橫梁的載載荷（449.442KNN）；W1為前上上橫梁自自重(11.144KN/m)。前橫梁采用用 2HH39661999H型鋼鋼組焊桁桁架加工工，其截截面力學學參數(shù)如如下: 截面面積AA=1444.332cmm2 截截面慣性性矩Ixx=4000000cm44 抗彎彎截面模模量Wxx=20020ccm3由理正結(jié)構(gòu)構(gòu)工具箱箱求得澆澆注4#塊時前前上橫梁梁剪力圖圖、彎矩矩圖、撓撓度圖如如下所示示1）剪力圖圖支座反力：RaRb=58.11+2633.222=3221.33K

32、N 2)彎矩圖圖其最大彎矩矩Wmaax1800.022KN.mwWmmax/Wx1800.0221066/23380103375.6Mppa w2155MPaa 不滿滿足要求求3）撓度圖圖其最大撓度度fmaax4.3372mmm445600/4000=111.44mm 滿足要要求第 3章掛掛籃主桁桁計算3.1 荷荷載組合合I(混凝凝土重量量+超載+動力附附加荷載載+掛籃自自重+人群和和機具荷荷載) 3.1.11荷載計計算由第二章計計算的結(jié)結(jié)果是以以該組合合計算而而得出的的結(jié)果，即即在混凝凝土重量量+超載+動力附附加荷載+掛籃自自重+人群和和機具荷荷載的組組合下，單單片主桁桁前吊點點最大荷荷載P

33、=3211.3KKN。3.1.22 荷載載組合 I作用用下主桁桁計算計算簡圖圖三角形桁架架簡化后后計算簡簡圖如下下圖所示示。經(jīng)結(jié)構(gòu)力學學求解器器算得出出各桿件件內(nèi)力情情況如下下圖所示示：軸力圖：彎矩圖：撓度圖：由上圖可知知 1-4桿、2-3桿受受壓，11-2桿桿、2-4桿受受拉，各各桿件的的強度驗驗算如下下表所示示：序號內(nèi)力（KKN）選選材截面面積(cm2) 正應(yīng)力(MPa) 許用應(yīng)力(MPa) 備注1-2桿 5255.6 2-t2002000鋼帶80 655.7 2155 滿足足1-4桿 -4118.33 232aa矩形截面97 433.1 2155 滿足足2-3桿 -6336.55 232

34、aa矩形截面97 655.6 2155 滿足足2-4桿 5255.6 2-t2002000鋼帶80 655.7 2155 滿足足前后支點反反力為：R=PP9200046000=3321.39200046000=6642.6KNN前 R=-PP4600046000=-3211.34600046000=-3211.3KKN后最大撓度度計算由以上計算算可知，最最大撓度度位于底底籃前橫橫梁內(nèi)側(cè)側(cè)吊點處處，計算算如下：主桁前支點點撓度為為L11=100.8mmm；前橫梁撓度度（底籃籃前橫梁梁內(nèi)側(cè)吊吊桿吊點點處）約約為LL2=33.5mmm；底籃前橫梁梁內(nèi)側(cè)吊吊點處支支點反力力為：PP=2111.22KN

35、，吊吊桿長度度約為66.2mm，吊桿桿彈性模模量為 E=22.011 105MMPa，吊吊桿截面面積為 A=8804mmm 22則PL 211.22.1003 .6.22L3= . 0.00881m . 8.1mmm 11 .66EA 2.01 10 .8004.10 則底籃前橫橫梁內(nèi)側(cè)側(cè)吊點處處撓度為為L=L1+L2+L3=10.8+33.5+8.11=222.4mmm 后錨及抗抗傾覆驗驗算抗傾覆安全全系數(shù)取取2，則所所需的32精軋軋螺紋鋼鋼(張拉力力5133kN)根數(shù)為為：2R 2.3211.3 n. .1.255 513 5513 取n=4。則傾覆安全全系數(shù)為為：4513 .Fs.66.

36、4 321.33 主桁桿件件穩(wěn)定性性驗算主桁 1-4桿選選用332a槽槽鋼組焊焊 t110綴板板而成，桿桿件凈長長度4.6m，軸軸力為-4188.3KKN，彎彎矩為14.1KKN.MM，桿件件截面形形狀如圖圖所示：其截面特性性如下：1、截面面面積 AA=977cm 2；2、慣性矩矩Ix=152200ccm4、Iy=108820ccm433、抗彎彎模量WWx=9950ccm3、Wy=8655cm33 4、回轉(zhuǎn)半半徑ixx=122.5ccm、iy=10.6cmm 桿件的長細細比為：yl/iy46000/1106=43.4 查表得0.8885 N/A+MM/Wxx4188.31033/（0.8885

37、97000）+144.110 6/9950103363.6MPPa=2215MMPa滿足要求主桁 2-3桿截截面與 1-44桿相同同，桿件件凈長度度3.55m，軸軸力為-6366.5KKN，桿桿件的長長細比為為：yl/iy35000/1106=33 查表得0.9925 N/A6366.51033/（0.992597000）70.9MPPa=2215MMPa滿滿足要求求由上述計算算結(jié)果可可知，主主桁穩(wěn)定性性滿足要要求。3.2 荷荷載組合合II(掛籃自自重+沖擊荷荷載) 3.2.11 荷載載計算掛籃自重重+沖擊荷荷載掛籃前移時時，主桁桁靠反壓壓輪扣在在軌道上上行走，掛掛籃的底底籃自重重為55.2K

38、NN，內(nèi)模模30KKN,外外模52.22KN，則則掛籃的的前吊點點的荷載載為：P1=（555.22+300+522.2）/2=68.7KNN，考慮慮沖擊荷荷載后，單單個前吊吊點荷載載為：T=68.71.33=899.3KKN。主主桁結(jié)構(gòu)計計算簡圖圖如下圖圖所示：吊掛滾輪處處承受拉拉力為RR=899.34.66/4.689.3KNN，計算算臨界面面積為: Alj=8893000/=893300/1255=7.1cmm2吊掛滾輪最最小剪切切面為 A=11042=880cmm 2Aljj =77.1ccm2 滿足安安全要求求。第 4章其其他附屬屬結(jié)構(gòu)計計算4.1、后后錨扁擔擔梁計算算由主桁架后后錨計

39、算算可知，單單根精扎扎螺紋鋼鋼承受拉拉力P3211.3/480.3KNN 后錨扁擔梁梁由雙22aa槽鋼組組焊而成成，其截截面特性性參數(shù)如如下：1、截面面面積 AA=1111.77cm 2；2、慣性矩矩Ix=111132ccm4 3、抗彎模模量Wxx=9227cmm3后錨扁擔梁梁主要承承受吊桿桿拉力及及斜撐槽槽鋼的支支撐力，其其受力情情況簡圖圖如圖所所示：P=2880.331600.6KKN 由材料力學學計算器器求得后后錨扁擔擔梁剪力力圖、彎彎矩圖、撓撓度圖如如下所示示1）剪力圖圖由圖可知RRmaxx75.12KKN Rmaax/AA751120/1111706.77Mpaa1255Mpaa 滿足足要求2)彎矩圖圖由圖可知WWmaxx49.58KKN.mmwWmmax/Wx49.581066/9227103353.5Mppa w2155MPaa 滿足足要求3）撓度圖圖由圖可知ffmaxx0.339277mm12440/4400=3.11mm 滿足要要求4.2、軌軌道計算算軌道行走軌軌道截面面如圖所所示采用 I332a工工字鋼加加工，其其截面特特性參數(shù)數(shù)如下：1、截面面面積A=267.15661344.3ccm 22；2、慣性矩矩Ix=2111100222200ccm4 3、抗彎模模量Wxx=2692213884cmm3掛籃軌道在在澆注混混凝土時時主要承承受 22-3桿桿件傳