人行天橋質(zhì)量檢測報告

1、XX 市 XXX 路 XX+XXX 人行天橋質(zhì)量檢測 報告XXX 公路科學研究院二 OXX 年 X 月長 ：工門任目程負工負師 ：責 人 ：程責師 ：人 ：XX長 ：工門任目程負工負師 ：責 人 ：程責師 ：人 ：質(zhì)量檢測 報告院總專 業(yè) 副 總 工 程 師 ：部主項XX 公路科學研究院二 OXX 年 X 月錄. 4. 711. 12. 21. 26目錄. 4. 711. 12. 21. 261 工程概況 . 12 檢測目的 . 23檢測依據(jù) . 34 檢測內(nèi)容及方法4.1 檢測內(nèi)容 . 44.2 檢測方法 . 45 常規(guī)質(zhì)量檢測結(jié)果5.1結(jié)構(gòu)歷史與現(xiàn)狀調(diào)查 . 75.2幾何尺寸復核 . 75

2、.3構(gòu)件破損狀況檢查 . 85.4被撞橋跨開裂狀況的詳細調(diào)查 . 95.5結(jié)構(gòu)異常變形 . 6 特殊質(zhì)量檢測結(jié)果6.1被撞空心板簡支梁混凝土碳化深度檢測 . 136.2被撞空心板簡支梁混凝土強度檢測 . 136.3被撞空心板簡支梁鋼筋分布情況及保護層厚度檢測 . 156.4被撞空心板簡支梁自振特性測試 . 177 基于檢測結(jié)果的承載力評價7.1 原結(jié)構(gòu)復算 . 217.2基于檢測結(jié)果的承載能力極限狀態(tài)評定8 結(jié)論及建議 . 298.1 結(jié)論 . 298.2 建議 . 299 附表、附圖 . 30附表一：回彈法測強記錄表附圖一：普通鋼筋分布及保護層厚度圖附圖二：模態(tài)分析測點振動頻譜圖1.2m，主

3、橋樁長 22m，梯墩樁長 16.5m，橋臺基監(jiān)理單1-1所示。人行天橋被撞部位照片XXX 公路科學研究院對人行天橋被撞橋跨進行質(zhì)量檢測，查明天橋被貨車撞擊后的橋梁現(xiàn)狀，XXX 路X1.2m，主橋樁長 22m，梯墩樁長 16.5m，橋臺基監(jiān)理單1-1所示。人行天橋被撞部位照片XXX 公路科學研究院對人行天橋被撞橋跨進行質(zhì)量檢測，查明天橋被貨車撞擊后的橋梁現(xiàn)狀，XXX 路1 工程概況XX 市XXX 路 XX+XXX 人行天橋是一座位于 XX 市 XXX 路惠新東橋東側(cè)的人行天橋，該橋中心樁號 XX+XXX ，跨徑組合為（由南向北） 15+20.1+21+16m。主橋上部結(jié)構(gòu)為四跨預應力空心板簡支梁

4、，梯梁為鋼筋混凝土梁，鋼筋混凝土連續(xù)橋面。主橋下部結(jié)構(gòu)邊墩為預制鋼筋混凝土柱，中墩及梯墩為帶蓋梁的預制鋼筋混凝土柱（一根主橋中墩為現(xiàn)澆鋼筋混凝土墩柱） 。主橋及梯墩基礎除 6號樁因管線位置影響改為板凳樁外，其余均為樁基，樁徑礎為擴大基礎。設計荷載等級為人群 4.5kN/m2。該橋的建設單位是 XX 市 VV 公路聯(lián)絡線有限責任公司， 設計單位是 XX 市市政工程設計研究總院， 施工單位是 XX 市市政工程管理處橋梁通道工程管理所，位是 XX 市高速公路監(jiān)理公司。該橋于 2000年 6月 26日開工建設，并于 2000年 9月 25日交工。2007年 11月19日上午，該橋北側(cè)輔路橋體被翻斗貨車

5、撞擊，梁底面鋼筋外露，造成橋體部分受損，如圖圖 1-1 XXX 路 XX+XXX受 XX 市城市道路養(yǎng)護管理中心的委托，KXX+XXX為天橋的維修加固提供技術(shù)支持。2 檢測目的通過對該橋被撞橋跨進行質(zhì)量檢測，并結(jié)合計算分析，擬達到以下目的： 對該橋被撞橋跨空心板簡支梁混凝土表面破損、開裂狀況進行詳細檢查，記錄病害的大小、程度及分布特征，根據(jù)其缺損狀況對構(gòu)件進行技術(shù)狀況評定。 對被撞空心板簡支梁混凝土強度， 碳化深度及普通鋼筋保護層厚度進行檢測，對梁體材質(zhì)現(xiàn)狀進行評價。 通過對被撞橋跨進行模態(tài)分析，將模態(tài)參數(shù)實測值與理論值進行對比，對結(jié)構(gòu)的動力性能進行評定。 通過對檢測、試驗結(jié)果和結(jié)構(gòu)計算結(jié)果的

6、綜合分析，為該橋的維修、加固提供可靠的技術(shù)數(shù)據(jù)和設計依據(jù)。(CJJ99-2003) (CJJ-93) （CJJ69-95）(CJJ77-98) (CJJ2-90) JTJ023-85 （試行）（報批稿）（JGJ/ T23 2001）3 檢測依據(jù)(CJJ99-2003) (CJJ-93) （CJJ69-95）(CJJ77-98) (CJJ2-90) JTJ023-85 （試行）（報批稿）（JGJ/ T23 2001）城市橋梁養(yǎng)護技術(shù)規(guī)范城市橋梁設計準則城市人行天橋與人行地道技術(shù)規(guī)范城市橋梁設計荷載標準市政橋梁工程質(zhì)量檢驗評定標準公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范公路舊橋承載能力鑒定方法公路

7、橋梁承載能力檢測評定規(guī)程回彈法檢測混凝土強度技術(shù)規(guī)程公路養(yǎng)護安全作業(yè)規(guī)程 （JTG H30-2004） 橋梁竣工資料及養(yǎng)護資料4 檢測內(nèi)容及方法4.1 檢測內(nèi)容基于以上目的和業(yè)主委托要求，本次質(zhì)量檢測擬實施以下幾方面的項目內(nèi)容： 橋梁結(jié)構(gòu)歷史與現(xiàn)狀調(diào)查； 幾何尺寸復核； 人行道表面缺損、欄桿變形檢查； 被撞空心板簡支梁混凝土表面破損、開裂情況檢查； 支座檢查； 結(jié)構(gòu)異常變形檢查； 被撞空心板簡支梁混凝土碳化深度檢測； 被撞空心板簡支梁混凝土強度檢測； 被撞空心板簡支梁鋼筋分布及保護層厚度檢測； 被撞橋跨自振特性測試。4.2 檢測方法 橋梁結(jié)構(gòu)歷史與現(xiàn)狀調(diào)查向業(yè)主、設計和施工單位詳細了解與之有關(guān)

8、的自然環(huán)境或自然災害，橋梁建設和使用期間發(fā)生的特別事件和存在的問題及其處理情況，收集設計、施工、監(jiān)理及養(yǎng)護等資料。 幾何尺寸復核采用鋼尺丈量方法測定，主要是測量被撞空心板簡支梁的長、寬、高尺寸。 結(jié)構(gòu)各部件表面缺損狀況的檢查 檢查范圍：被撞空心板簡支梁、人行道及欄桿。 檢查方法：以人工目力檢查為主，輔以簡單檢查工具進行。常用的簡單檢查工具包括手工錘、鋼卷尺、游標卡尺、望遠鏡和照相機等。 檢查要點 人行道、欄桿主要檢查開裂、破損等缺陷。 被撞空心板簡支梁應著重檢查混凝土剝落、露筋等。(相對參0.05mm 以上，縫長大于75%的酒精溶液與白色酚酞粉末配置酚酞指示劑未改變顏色的混凝20個測區(qū)。(相對

9、參0.05mm 以上，縫長大于75%的酒精溶液與白色酚酞粉末配置酚酞指示劑未改變顏色的混凝20個測區(qū)。200mm 的裂裂縫檢查方法以人工目力檢查為主，輔以鋼尺測量確定裂縫位置坐標考坐標 )和長度，采用文字描述并附有照片加以說明，反映出裂縫發(fā)生的部位、走向、測定位置處的寬度、分布和長度等，對裂縫的表面特征、性質(zhì)以及成因判斷用詳盡的文字加以描述。檢查時應查出縫寬縫。 結(jié)構(gòu)異常變形檢查檢查范圍：主要針對被撞空心板簡支梁及其連接構(gòu)件。 支座檢查對被撞空心板簡支梁支座進行檢查。包括老化、開裂、變形、位移。 混凝土碳化深度檢測 檢測位置在被撞空心板簡支梁混凝土強度測區(qū)內(nèi)布置測點。 檢查內(nèi)容及檢測儀器檢測范

10、圍：選取被撞空心板簡支梁底面進行碳化檢測試驗，以全面了解混凝土的質(zhì)量。檢測方法：采用酚酞試劑法進行測試。采用成酚酞濃度為 12%的酚酞試劑，用裝有直徑 20mm左右鉆頭的電鉆在測點位置鉆孔，要求露出新鮮破損面， 用毛刷等工具清潔干凈鉆孔的粉末， 然后將配置好的酚酞試劑噴到測孔壁上， 待指示劑變色后， 用數(shù)顯測深卡尺測量混凝土表面至酚酞變色交界處的深度，酚酞試劑由無色變?yōu)樽仙糠只炷廖刺蓟烈呀?jīng)碳化。每10個回彈測區(qū)選取 3個測點，每個測點在不同位置量測 3個測值，準確至 1mm，取其平均值，即為混凝土的碳化深度值。 被撞空心板簡支梁混凝土強度檢測 檢測方法。采取回彈法檢測空心板混凝土抗壓強

11、度。 檢測范圍。選擇被撞空心板的底面布置測區(qū)，共 測區(qū)處理。對測區(qū)混凝土表面進行清潔，采用砂輪機清除混凝土表面的疏松層、浮漿、涂層及蜂窩、麻面，并清潔。N34型回彈儀檢測混凝土強度。測點在測區(qū)內(nèi)161。)及混凝土保護層厚度檢測，檢測儀器采用應找到鋼筋位置后， 再將傳感器在原處在測通過對力信N34型回彈儀檢測混凝土強度。測點在測區(qū)內(nèi)161。)及混凝土保護層厚度檢測，檢測儀器采用應找到鋼筋位置后， 再將傳感器在原處在測通過對力信通過模態(tài)分析得到橋均勻布置，測點應避開外露石子或氣孔，同一測點只彈擊一次，每個測區(qū)共記取個回彈值，回彈值的讀數(shù)估讀至 鋼筋分布及保護層厚度檢測 檢測位置被撞空心板簡支梁的底

12、面。 檢查內(nèi)容及檢測儀器鋼筋的分布 (包括數(shù)量與定位PROFOMETER 5S 型鋼筋定位儀。 檢測方法鋼筋位置和保護層厚度測定方法： 采用鋼筋定位儀進行保護層厚度測讀前，先在測區(qū)內(nèi)確定鋼筋的位置和走向， 做法如下：將保護層測試儀傳感器在空心板簡支梁待檢側(cè)面表面平行移動， 當儀器顯示最小值時， 傳感器正下方即是所測鋼筋的位置，同時儀器顯示的數(shù)值即為保護層厚度；左右移動一定角度， 儀器顯示保護層最小值時傳感器長軸方向即鋼筋的走向；區(qū)表面用記號筆畫出鋼筋位置與走向，并注明鋼筋間距、鋼筋位置坐標等。 被撞橋跨自振特性測試在橋跨結(jié)構(gòu)無任何交通荷載以及附近無規(guī)則振源的情況下，通過力錘進行激勵，測定激勵的

13、力信號及橋跨結(jié)構(gòu)由于脈沖荷載激振而引起的結(jié)構(gòu)振動響應。號及結(jié)構(gòu)響應信號進行模態(tài)分析即可得到結(jié)構(gòu)固有頻率、振型及阻尼比等參數(shù)。模態(tài)試驗主要測定橋梁激勵信號以及相應測點的響應信號，梁的頻率、振型和阻尼比等參數(shù)。50mm 以內(nèi)，跨徑差值不超過35mm?？招陌寮毑砍? 50mm 以內(nèi)，跨徑差值不超過35mm。空心板細部尺5.1 結(jié)構(gòu)歷史與現(xiàn)狀調(diào)查1、收集的技術(shù)資料在 XX 市城市道路養(yǎng)護管理中心的大力協(xié)助下，共收集到以下資料： XXX 路 XX+XXX 人行天橋工程竣工總結(jié)， XX 市市政工程管理處橋梁通道管理所，2000.10 XXX 路 XX+XXX 人行天橋工程竣工圖紙， XX 市市政工程研究總

14、院， 2000.4 2、空心板預應力鋼筋配置5.2 幾何尺寸復核從橋跨結(jié)構(gòu)長度、跨徑與空心板外形尺寸的復核情況來看，實測值與設計值基本一致，跨長偏差在-20mm20mm 之間。尺寸復核如圖mm）1250(1266)3 號墩頂梁端 4.6m6.8m 范圍）混凝土局5.3-1。表 5.3-1 距 3號墩頂梁端距離 （m）剝落4.6 剝落6.4 6.8 23515 cm24.66.95 5.2-1 所示。1215(1210)病害位置2010 cm2底板305 cm2-20mm20mm 之間。尺寸復核如圖mm）1250(1266)3 號墩頂梁端 4.6m6.8m 范圍）混凝土局5.3-1。表 5.3-

15、1 距 3號墩頂梁端距離 （m）剝落4.6 剝落6.4 6.8 23515 cm24.66.95 5.2-1 所示。1215(1210)病害位置2010 cm2底板305 cm2底板腹板翼緣板擋塊（標注病害名稱刮痕刮痕剝落圖5.3-2 (a)(b) 露筋病害大小330 cm 80cm 155 cm213根12cm 照片圖 5.3-1(a) 圖 5.3-1(b) 線上數(shù)字中括號外數(shù)字為設計尺寸，括號內(nèi)數(shù)字為現(xiàn)場實測尺寸，單位3680(3698)5081215(1209) ( a) 橫斷面尺寸復核圖16000(16044)(b) 跨徑尺寸復核圖圖 5.2-1 尺寸復核圖5.3 構(gòu)件破損狀況檢查第四

16、跨被撞空心板東側(cè)腹板（距部剝落，底板有刮痕，掛板混凝土剝落、露筋。限高標志牌變形，布線管道錯節(jié)，地袱與掛板結(jié)合處脫開。構(gòu)件破損情況記錄見表構(gòu)件破損情況記錄表序號腹板1 腹板2 3 剝落4 6.8 9.6 5.96.8 (b) (b) 1條縱向裂縫，裂縫縱向斷續(xù)延伸，基本位于板寬的中限高標志牌布線管道地袱、掛板結(jié)合處變形錯節(jié)脫開圖 5.3-2 (b) 4cm 6.8 9.6 5.96.8 (b) (b) 1條縱向裂縫，裂縫縱向斷續(xù)延伸，基本位于板寬的中限高標志牌布線管道地袱、掛板結(jié)合處變形錯節(jié)脫開圖 5.3-2 (b) 4cm 5mm 圖 5.3-3 6 7 （a）圖 5.3-1 腹板混凝土剝落

17、及底板刮痕照片（a）圖 5.3-2 翼緣板擋塊混凝土剝落、露筋照片圖 5.3-3 地袱與掛板結(jié)合處脫開照片5.4 被撞橋跨開裂狀況的詳細調(diào)查被撞橋跨空心板底有央，最大縫寬約 0.1mm，裂縫照片如圖 5.4-1 所示。除此之外，未見其它部位有裂會在混凝土內(nèi)產(chǎn)生z為橫向壓應力，一般表現(xiàn)為縱向通長或斷續(xù)通長發(fā)生應變滯后，如果施工未按照規(guī)范要求對稱均衡地10cm，容易由此處開裂。 檢測中發(fā)現(xiàn)裂縫一般位于板vz為縱向拉應力會在混凝土內(nèi)產(chǎn)生z為橫向壓應力，一般表現(xiàn)為縱向通長或斷續(xù)通長發(fā)生應變滯后，如果施工未按照規(guī)范要求對稱均衡地10cm，容易由此處開裂。 檢測中發(fā)現(xiàn)裂縫一般位于板vz為縱向拉應力， v為

18、泊松比。圖 5.4-1 被撞空心板底縱向裂縫圖預應力空心板底縱向開裂的原因主要有以下幾個方面： 預應力的影響混凝土內(nèi)部的預應力鋼筋張拉除了對混凝土產(chǎn)生壓應力以外，橫向次應力 (拉應力)，其關(guān)系與混凝土的泊松比有關(guān)hh預制梁在張拉時， 由于二期恒載和活載尚未作用到梁體， 底板混凝土的縱向壓應力處于最大狀態(tài)，導致橫向拉應力也較大。若張拉過早，或張拉力過大，都會因作用的橫向拉應力超過混凝土極限抗拉強度而導致開裂，的裂縫。另外預應力放張過快， 梁體內(nèi)部應變無法很快地達到平衡，也會導致橫向拉應力超限而開裂。另一方面，放張，也會在截面橫向產(chǎn)生彎矩作用，應力迭加超過限值而發(fā)生開裂。 梁的幾何形狀根據(jù)竣工圖紙

19、，空心板簡支梁內(nèi)部為圓形挖空，底板最薄弱處厚度僅為在各種因素產(chǎn)生的橫向拉應力作用下，中部，恰是底板最薄弱的部位。圓形挖空界面的空心板簡支梁， 其底板中部薄弱部位產(chǎn)生裂縫的情況在其它工程中也比較普遍， 其截面形狀有一定缺陷。 現(xiàn)在新建橋梁設計的空心板中采用矩形挖空截面已經(jīng)越來越普遍，以避免人為造成一些薄弱部位。在活載作步梯1號墩1-1-21-1-1被撞部位步梯5.8mm，如圖 5.5-2 所示。4-4-1、4-4-2 號支座頂面2號墩2-1-22-1-13號墩2-2-22-2-14號墩3-2-23-2-13-3-2在活載作步梯1號墩1-1-21-1-1被撞部位步梯5.8mm，如圖 5.5-2 所

20、示。4-4-1、4-4-2 號支座頂面2號墩2-1-22-1-13號墩2-2-22-2-14號墩3-2-23-2-13-3-23-3-14-3-24-3-14-4-24-4-1用中因環(huán)境溫度產(chǎn)生的內(nèi)外溫差都會在混凝土表面產(chǎn)生很大的橫向拉應力。用下，空心板的扭轉(zhuǎn)和畸變也將在底板引起橫向拉應力，這個應力為雙向應力。 施工措施不當施工中，混凝土振搗不密實、 鋼筋位置偏差、 保護層過薄等因素都會促使梁底板產(chǎn)生裂縫。梁底板板寬中部處于基座與芯模之間，不易振搗密實；鋼筋位置偏差、混凝土保護層過薄會導致鋼筋提前開始銹蝕，促進底板縱向順筋裂縫的產(chǎn)生。以上多種因素疊加后，在板底會產(chǎn)生較大的橫向拉應變和應力，造成

21、底板開裂。板底中部位置最不利，從而在該處縱向開裂。5.5 結(jié)構(gòu)異常變形1、支座編號以橋跨號墩臺號支座號 (1、2)表示，如圖 5.5-1所示。步梯西0號墩1-0-21-0-1產(chǎn)生滑移支座東步梯圖 5.5-1 支座編號圖2、檢查結(jié)果 空心板簡支梁端滑移被撞橋跨支座完整、清潔，無錯位和脫空現(xiàn)象，檢查未發(fā)現(xiàn)橡膠有老化、開裂和過大的剪切、不均勻壓縮變形。檢查發(fā)現(xiàn) 4-3-1號、4-3-2號支座頂面與空心板底面有滑動痕跡， 第四跨 3號墩頂空心板簡支梁端部由東向西移動與空心板底面未發(fā)現(xiàn)有滑移痕跡。5.8mm，4號墩頂空心板簡但墩頂抗震錨筋和圖 5.5-2 4-3-1 5.8mm，4號墩頂空心板簡但墩頂抗

22、震錨筋和經(jīng)分析第四跨 3 號墩頂支座頂面與空心板底面產(chǎn)生滑移的原因是由于翻斗車由東向西撞擊第四跨空心板， 3號墩頂空心板由東向西移動支梁端由于兩側(cè)梯道的限制未發(fā)生移動。雖然 3號墩頂空心板簡支梁端沿被撞方向由東向西輕微滑移，空心板預留孔壁并未接觸， 兩者之間仍有一定孔隙， 且該墩墩頂橋面接縫處也未見病害（圖 5.5-3），這表明被撞空心板的輕微滑移對人行天橋的使用性能影響甚微。圖 5.5-3 橋面鋪裝及橋面連續(xù)處照片6 特殊質(zhì)量檢測結(jié)果3個測值，準確至6.1-1。表6.1-1 碳化深度 (mm) 0.320.400.340.38 mm 碳化深度 (mm) 0.400.360.420.40mm

23、0.40mm 左右，遠1，即混凝土碳化20個混凝土強度回彈測區(qū)， 測區(qū)布設在被撞空30mm，測區(qū)離構(gòu)件邊緣距1。測點平均深度 (mm) 0.360.420.42測點平均深度3個測值，準確至6.1-1。表6.1-1 碳化深度 (mm) 0.320.400.340.38 mm 碳化深度 (mm) 0.400.360.420.40mm 0.40mm 左右，遠1，即混凝土碳化20個混凝土強度回彈測區(qū)， 測區(qū)布設在被撞空30mm，測區(qū)離構(gòu)件邊緣距1。測點平均深度 (mm) 0.360.420.42測點平均深度 (mm) 0.420.360.460.360.380.380.380.380.420.350.

24、400.400.37檢測范圍：對被撞空心板底混凝土強度回彈測區(qū)內(nèi)布置測點采用酚酞試劑法進行碳化深度檢測。每 10個回彈測區(qū)內(nèi)布置 3 個測點，每個測點在不同位置量測0.1mm，取其平均值，即為混凝土的碳化深度值。實測空心板混凝土碳化深度見表混凝土構(gòu)件碳化深度測試空心板底 1/4 跨處點號1 2 3 0.38混凝土碳化深度平均值空心板底跨中處點號1 2 3 0.38混凝土碳化深度平均值檢測結(jié)果表明：被撞空心板底混凝土碳化深度均較小，在小于結(jié)構(gòu)鋼筋的混凝土保護層厚度。按公路橋梁承載能力檢測評定規(guī)程（報批稿）的相關(guān)要求，被撞空心板混凝土碳化深度評定標度值為影響程度為輕微。6.2 被撞空心板簡支梁混凝

25、土強度檢測被撞橋跨空心板簡支梁共布設心板簡支梁的底面。首先采用砂輪機對每個測區(qū)表面進行打磨，清除混凝土表面的疏松層、浮漿，然后用吹風機將其表面吹干。測點在測區(qū)內(nèi)均勻布置，測點與測點之間距離不宜小于 20mm，測點距外露鋼筋、預埋件的凈距不宜小于離不宜大于 0.5m。測點應避開外露石子或氣孔，同一測點只彈擊一次，每個測區(qū)共記取 16個回彈值，回彈值的讀數(shù)估讀至i 110RJGJ/ T23 2001）附錄 Accu,ii 1cfi 1cfcfcu,e：f6.2-1。被撞空心板簡支梁混凝土強度推表6.2-1 mnci 110RJGJ/ T23 2001）附錄 Accu,ii 1cfi 1cfcfcu

26、,e：f6.2-1。被撞空心板簡支梁混凝土強度推表6.2-1 mnc,n 1ccu構(gòu)件混凝土強度標準差，ccu0.1；n(mf )2cuMPa，精確至 0.1MPa；MPa，精確至 0.01MPa。1.645sfcucc10RiRm式中： 測區(qū)平均回彈值，精確至Ri第 i 個測點的回彈值。 換算強度平均值及標準差：對被撞空心板底混凝土強度測區(qū)平均回彈值先進行角度修正，然后進行澆注面修正。由于空心板簡支梁外表面涂有涂料，混凝土碳化深度值較小，修正時碳化深度按 0mm 查回彈法檢測混凝土強度技術(shù)規(guī)程（測區(qū)混凝土強度換算表，取修正后的混凝土強度平均值作為各測區(qū)混凝土換算強度值，按下式計算求出空心板簡

27、支梁混凝土強度平均值及均方差。nfmfcun(Sfcu式中： m 構(gòu)件混凝土強度平均值，n 被抽取構(gòu)件測區(qū)數(shù)之和；Sfcu 空心板簡支梁混凝土強度推定值fcu,e= m按公路橋梁承載能力檢測評定規(guī)程（報批稿）對空心板簡支梁進行混凝土強度評定，實測強度狀況評定標準見表定值見表 6.2-2。測區(qū)回彈值及混凝土強度推定值詳見附表一。承重構(gòu)件實測強度狀況評定標準K1.000.950.900.850.84Kbtim it表6.2-2 測區(qū)數(shù)量20 f59.2Mpa，表明1，D D表 6.3-1 Dne0.95 0.850.95 bm良好較好較差壞的危險為推定強度勻質(zhì)系數(shù)，為構(gòu)件混凝土實測強度推定值，修正

28、后回彈平均值（Rm）cneDnd影響不顯著有輕度影響強度狀態(tài)1 2 3 4 5 K RiK1.000.950.900.850.84Kbtim it表6.2-2 測區(qū)數(shù)量20 f59.2Mpa，表明1，D D表 6.3-1 Dne0.95 0.850.95 bm良好較好較差壞的危險為推定強度勻質(zhì)系數(shù)，為構(gòu)件混凝土實測強度推定值，修正后回彈平均值（Rm）cneDnd影響不顯著有輕度影響強度狀態(tài)1 2 3 4 5 K Rit R KRim R為混凝平均換算 換算強度強度(MPa) nd對結(jié)構(gòu)鋼筋耐久性的影響強度評定標度值bt bm為構(gòu)件測區(qū)平均換算強度值，推定 強度評標準差(MPa) 的比值來確定，

29、混凝土保護層厚度對結(jié)構(gòu)耐久性影響按表； 為平均強度勻質(zhì)系數(shù)，強度 定標度(MPa) 59.2 6.3. 設計標號45 推定強度 平均強度勻質(zhì)系數(shù) 勻質(zhì)系數(shù)Kbt Kbm 值1.32 1.33 1 0.900.900.95 0.810.89 0.700.80 0.70注：上表中，Kbm R R；R土極限抗壓強度值。XXX 人行天橋空心板混凝土強度推定值測試部位空心板底注：因構(gòu)件中出現(xiàn)測區(qū)強度無法查出（即差，只能以最小值作為該構(gòu)件強度推定值。由表 6.2-2 可以看出，被撞空心板簡支梁混凝土強度推定值為實測混凝土強度大于設計強度，混凝土強度勻質(zhì)性較好。按公路橋梁承載能力檢測評定規(guī)程（報批稿）的有關(guān)

30、要求，評定空心板簡支梁強度評定標度值為處于良好狀態(tài)。6.3 被撞空心板簡支梁鋼筋分布情況及保護層厚度檢測采用 PROFOMETER 5S 型鋼筋定位儀對空心板底進行鋼筋位置及保護層厚度進行了檢測?；炷帘Ｗo層厚度對結(jié)構(gòu)鋼筋耐久性的影響根據(jù)測量部位實測保護層厚度特征值 與其設計值-1來評判?；炷帘Ｗo層厚度對結(jié)構(gòu)鋼筋耐久性的評判標準評定標度1 2 0.700.85 0.550.70 0.55 Dnnn2i 1n 16.3-2取用。表 6.3-2 1015 1.695 檢測部位及表 6.3-3 最大值（mm）普通鋼筋分布筋普通鋼筋分布筋按公路橋梁承載能力3L/4 處分布鋼筋1，鋼筋保護層對鋼筋的耐

31、久性影響不顯著，有影響有較大影響鋼筋易失去堿性保護，發(fā)生銹蝕KSDi 1nn Dn1624 1.645 最小值（mm）90 56 67 44 L/8 處分，其中 為結(jié)構(gòu)或構(gòu)件測量部位混凝土保護層厚度，2251.595 平均值（mm）31 11 33 0.700.85 0.550.70 0.55 Dnnn2i 1n 16.3-2取用。表 6.3-2 1015 1.695 檢測部位及表 6.3-3 最大值（mm）普通鋼筋分布筋普通鋼筋分布筋按公路橋梁承載能力3L/4 處分布鋼筋1，鋼筋保護層對鋼筋的耐久性影響不顯著，有影響有較大影響鋼筋易失去堿性保護，發(fā)生銹蝕KSDi 1nn Dn1624 1.6

32、45 最小值（mm）90 56 67 44 L/8 處分，其中 為結(jié)構(gòu)或構(gòu)件測量部位混凝土保護層厚度，2251.595 平均值（mm）31 11 33 29 D設計值（mm）61.50 34.00 51.90 36.30 niDne29 21 29 21 n為測Dne33.36 13.35 30.36 28.06 Dnd1.150.641.051.34評定標度1 4 1 1 4 5 測量部位的混凝土保護層厚度特征值按下式來計算：Dne式中： D 混凝土保護層厚度平均值；nDniD點數(shù)；SD 測量部位測點保護層厚度的標準差；nDniSDK為混凝土保護層厚度合格判定系數(shù)值，按表混凝土保護層厚度合格

33、判定系數(shù)值n K 本次檢測針對被撞空心板底面的混凝土保護層厚度進行了抽樣檢測，測試值匯總見表 6.3-3。混凝土保護層厚度及鋼筋分布詳見附圖一。被撞空心板底混凝土保護層厚度測量值及評判結(jié)果測試部位北側(cè)邊跨空心板底 L/8 處北側(cè)邊跨空心板底 3L/4 處實測部位的混凝土保護層厚度大部分都不符合設計要求。檢測評定規(guī)程（報批稿）的相關(guān)要求，在被撞空心板底普通鋼筋和的保護層厚度評定標度值均為4，對鋼筋的耐久性有較大影響。與設計比較，普通941-B 型傳感器測試橋梁結(jié)構(gòu)的響應信號，配相應的信號放大器DASP 數(shù)據(jù)自動采集與信號6.4-1 所示。力感A/D4，對鋼筋的耐久性有較大影響。與設計比較，普通9

34、41-B 型傳感器測試橋梁結(jié)構(gòu)的響應信號，配相應的信號放大器DASP 數(shù)據(jù)自動采集與信號6.4-1 所示。力感A/D采集卡速 度傳感器3/8 處，主要記錄激勵信號及橋6.4-2。傳器信號處理放大器、結(jié)構(gòu)分析結(jié)果輸出在檢測混凝土保護層厚度的部位同時檢測了鋼筋的分布情況。鋼筋分布的間距偏差為 -36cm，預應力鋼筋分布間距偏差在 -14cm 之間，分布筋間距偏差為 -312cm，部分不滿足市政橋梁工程質(zhì)量檢驗評定標準的要求。6.4 被撞空心板簡支梁自振特性測試橋梁結(jié)構(gòu)的自振特性（振動頻率及阻尼比）取決于結(jié)構(gòu)本身的材料特性、結(jié)構(gòu)的剛度、質(zhì)量及它們的分布規(guī)律。自振特性的確定是進行結(jié)構(gòu)動力反應計算、抗震

35、和抗風穩(wěn)定計算的前提，也可作為結(jié)構(gòu)損傷識別和質(zhì)量評定的依據(jù)。測量系統(tǒng)橋跨結(jié)構(gòu)的模態(tài)測試，通過安裝在力錘錘頭上的力傳感器測試激勵信號，在選定測點上安裝及濾波器，由 XX 東方振動和噪聲技術(shù)研究所研制的處理分析系統(tǒng)配以相關(guān)軟件記錄其輸出信號。由信號處理分析儀進行頻域和時域處理分析，通過模態(tài)分析軟件進行橋梁的模態(tài)分析。測試系統(tǒng)如圖力信號濾波器等二次儀表結(jié)構(gòu)響應信號圖 6.4-1 自振特性測試系統(tǒng)框圖測點布置模態(tài)試驗以力錘作為激勵信號，在一固定點進行激勵，為了避開低階重要模態(tài)的節(jié)點（振型為零）處，將激勵點放在橋跨的跨結(jié)構(gòu)振動響應。橋梁的測量斷面選擇在梁結(jié)構(gòu)的八等分點以及橋墩上。測試斷面上測點布置詳見圖

36、20個單元，21個節(jié)點。豎向一階理論振型圖（f=6.019Hz）20個單元，21個節(jié)點。豎向一階理論振型圖（f=6.019Hz）自振特性測試結(jié)果分析(1) 理論計算采用 MIDAS Civil6.71 對 XXX 路 XX+XXX 人行天橋進行自振模態(tài)分析計算。 采用梁單元建立空間模型，整個模型共劃分為圖 6.4-3 空間有限元模型圖圖 6.4-4 豎向一階實測振型圖（豎向二階理論振型圖（f=7.039Hz）f=23.031Hz）豎向一階實測振型圖（豎向二階理論振型圖（f=7.039Hz）f=23.031Hz）從圖 6.4-4圖 6.4-5可以看出，該橋一階振型為豎向正對稱振型， 一階自振頻率

37、理論值為 6.019Hz，實測值為 7.039Hz。圖 6.4-6 f=24.097Hz）經(jīng)數(shù)據(jù)分析處理后， 該橋各階表 6.4-1 /實測值6.019 23.031 1.169、1.046，0.143%、0.130%。1。阻尼比（ %）7.039 24.097 1.1691.046f=24.097Hz）經(jīng)數(shù)據(jù)分析處理后， 該橋各階表 6.4-1 /實測值6.019 23.031 1.169、1.046，0.143%、0.130%。1。阻尼比（ %）7.039 24.097 1.1691.0460.143 0.130 從圖 6.4-6圖 6.4-7可以看出，該橋二階振型為豎向正對稱振型， 二階

38、自振頻率理論值為 23.031Hz，實測值為 24.097 Hz。(2)動力特性測定利用各測點的拾振器記錄得到結(jié)構(gòu)振動響應曲線，自振特性測定值列于表 7-1，測點振動頻譜圖詳見附圖二。表 6.4-1中列出了 XXX 路XX+XXX 人行天橋的二階豎向模態(tài)測試結(jié)果， 各階模態(tài)阻尼比在 0.130%0.143%之間，符合混凝土橋的材料特性，結(jié)果分布在正常范圍。人行天橋被撞橋跨自振特性參數(shù)自振頻率（ Hz）振型描述理論值豎向一階正對稱振型豎向二階反對稱振型(3)結(jié)構(gòu)性能評定對于一般的橋梁結(jié)構(gòu)，第一階固有頻率即基頻是評定結(jié)構(gòu)動力性能的主要依據(jù)。由表 6.4-1可以看出，豎向一階、二階實測頻率和理論值之

39、比分別為豎向一階、二階振型阻尼比分別為根據(jù)公路橋梁承載能力檢測評定規(guī)程 （送審稿）的有關(guān)要求，該橋豎向動力特性良好，評定標度值為選擇最不利或有代并通過結(jié)構(gòu)計算分析， 初步確開展深入通過結(jié)構(gòu)檢算分析， 評正常主拉應力，法向壓應力、 主壓應力四個方主壓應力遠小于規(guī)JTJ023-85）A 類受彎構(gòu)件的法向拉應力hlhlzlzl計算公式如Qhk0.8Rb選擇最不利或有代并通過結(jié)構(gòu)計算分析， 初步確開展深入通過結(jié)構(gòu)檢算分析， 評正常主拉應力，法向壓應力、 主壓應力四個方主壓應力遠小于規(guī)JTJ023-85）A 類受彎構(gòu)件的法向拉應力hlhlzlzl計算公式如Qhk0.8Rb0.9Rb0.8Rb0.9RbQ

40、wllll基于檢查結(jié)果的橋梁承載能力評定的基本方法及工作流程是：表性的橋跨結(jié)構(gòu)或構(gòu)件作為承載能力檢測評定的對象，定橋梁結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的承載能力； 然后對初步確定的承載能力檢測評定對象，細致的橋梁調(diào)查和檢測工作； 根據(jù)橋梁結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的實際檢測結(jié)果， 對分項檢測指標做出評判，最后根據(jù)橋梁結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的設計或竣工技術(shù)資料，定橋梁結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的承載能力及其使用條件。7.1 原結(jié)構(gòu)復算本部分對被撞空心板在人群荷載作用下的承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進行驗算。承載能力極限狀態(tài)驗算包括正截面抗彎強度和斜截面抗剪強度驗算兩部分。使用極限狀態(tài)檢算內(nèi)容應包括法向拉應力、面。根據(jù)計算結(jié)果本項目涉及到的預制空心板的最大

41、法向壓應力、范限值，均滿足規(guī)范要求。計算書中這兩項結(jié)果略去，不再整理。規(guī)范（對預應力 A 類構(gòu)件正常使用極限狀態(tài)下的相關(guān)規(guī)定如下：第 5.2.23條 在使用荷載作用下，部分預應力混凝土（扣除全部預應力損失）應符合下列規(guī)定：荷載組合荷載組合或組合第 5.2.24條 在使用荷載作用下，預應力混凝土受彎構(gòu)件在計算混凝土的主拉應力時，應符合下列規(guī)定：荷載組合荷載組合或組合按照規(guī)范第 5.1.10條，驗算預應力混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗剪強度。下：Qj荷載組合且不產(chǎn)生內(nèi)力。 荷7.1-1。表 7.1-1 梁高（ m）0.85 25kN/m3計。2種 N1、70%，加載齡期取 5且不產(chǎn)生內(nèi)力。 荷7.1-1。

42、表 7.1-1 梁高（ m）0.85 25kN/m3計。2種 N1、70%，加載齡期取 5天，計算參數(shù)按照3000天。面積（ m2）1.25 抗彎慣性矩（ m4） 抗扭慣性矩（ m4）0.0868 0.1416 （2）荷載組合 I：成橋狀態(tài)人群荷載（3）荷載組合 II：組合 I+日照正溫差 (JTJ023-85規(guī)范)（4）荷載組合 III：組合 I+日照正溫差 (JTGD60-2004規(guī)范) 對于預應力簡支梁， 橋面板升溫在梁體上下緣均產(chǎn)生壓應力，載組合 I組合 III 的最大彎矩和最大剪力結(jié)果均相同， 故在計算結(jié)果中不再整理荷載組合 II、組合 III 的結(jié)果。數(shù)值符號約定及圖表表示約定彎矩

43、 M：單元下緣受拉為正，反之為負剪力 Q：以使單元產(chǎn)生順時針轉(zhuǎn)動為正軸力 N：壓為正，拉為負正應力及主應力：壓為正，拉為負單位：kN；m 7.1.1基本計算資料截面特性計算采用橋梁博士建立桿系計算模型?？招陌宓慕孛嫣匦砸姳砜招陌褰孛嫣匦园孱愋椭?板計算荷載 結(jié)構(gòu)重力：混凝土容重按 二期恒載： 8cm厚水泥混凝土混凝土橋面鋪裝橋面鋪裝混凝土 6.4kN/m 地袱混凝土 2.63kN/m，欄桿系 1.34 kN/m。 預加應力：縱向預應力按施工圖設計文件的布束情況進行計算，共N2，每種 2束，張拉方式為后張法。 混凝土收縮及徐變影響力：相對濕度規(guī)范（JTJ023-85）有關(guān)規(guī)定取值，計算時間取 日

44、照溫差：按照規(guī)范（ JTJ023-85）附錄五日照溫差模式如下：5橋-5日照負溫差可采用圖T1=25，T2=6.7。對混凝土3個施工階段。具體劃分如下：60天30天1005橋-5日照負溫差可采用圖T1=25，T2=6.7。對混凝土3個施工階段。具體劃分如下：60天30天1000天-5板厚面橋面5日照正溫差圖 7.1-1 日照溫差的計算模式按照規(guī)范（JTG D60-2004）計算橋梁結(jié)構(gòu)由于梯度溫度引起的效應時，7.1-2所示的豎向溫度梯度曲線。對于混凝土橋面鋪裝結(jié)構(gòu)，當梁高 H 小于 400mm時，圖7.1-2中 A=H-100(mm)，梁高 H等于或大于 400mm時，A=300mm。圖 7

45、.1-2日照溫差的計算模式按施工圖設計文件提供的施工過程、 步驟、荷載變化等情況劃分受力階段并進行逐階段連續(xù)計算，共劃分了預制梁體，架梁二期恒載作用徐變計算階段7.1.2 16m跨空心板驗算 正常使用極限狀態(tài)檢算 法向拉應力IIII，梁體上下緣最大法向拉應力見圖A 類構(gòu)件的要求。A 類構(gòu)件的要求。A 類構(gòu)件的要求。IIIIIIII，梁體上下緣最大法向拉應力見圖A 類構(gòu)件的要求。A 類構(gòu)件的要求。A 類構(gòu)件的要求。IIII 梁體最大主拉應力見圖Rb=2.08MPa，滿足規(guī)范對預應力 A 類構(gòu)件的要求。7.1-35。7.1-6圖 7.1-7所示，。l圖 7.1-3 組合 I 上、下緣最大法向拉應力

46、從圖 7.1-3 可以看出：未出現(xiàn)拉應力，最小壓應力出現(xiàn)在支點處上緣，其值為2.4MPa，跨中下緣有 8.1MPa的壓應力，滿足規(guī)范對預應力圖 7.1-4 組合 II 上、下緣最大法向拉應力從圖 7.1-4 可以看出：未出現(xiàn)拉應力，最小壓應力出現(xiàn)在支點處上緣，其值為3.0MPa，跨中下緣有 8.0MPa的壓應力，滿足規(guī)范對預應力圖 7.1-5 組合 III 上、下緣最大法向拉應力從圖 7.1-5 可以看出：未出現(xiàn)拉應力，最小壓應力出現(xiàn)在支點處上緣，其值為7.5MPa，跨中下緣有 9.5MPa的壓應力，滿足規(guī)范對預應力 主拉應力正常使用極限狀態(tài)組合圖 7.1-6 組合、II 最大主拉應力從 圖

47、7.1-6 可 以 看 出 ： 最 大 主 拉 應 力 出 現(xiàn) 在 支 點 附 近 ， 其 值 為0.11MPa0.8Rb=2.08MPa，滿足規(guī)范對預應力 A 類構(gòu)件的要求。I 最大彎矩組合值與正截面抗彎強度的比較見圖7.1-2。表7.1-2 彎矩效應組合值（kN?m）2417.4 I 剪力包絡圖，見圖 7.1-9。根據(jù)控制點坐標內(nèi)插得到組合表7.1-3 說明l7.1-8。正截面強度（kN?m）3329.0 IRb=2.08MPa，滿足規(guī)范對預應力 A 類構(gòu)件的要求。I 最大彎矩組合值與正截面抗彎強度的比較見圖7.1-2。表7.1-2 彎矩效應組合值（kN?m）2417.4 I 剪力包絡圖，

48、見圖 7.1-9。根據(jù)控制點坐標內(nèi)插得到組合表7.1-3 說明l7.1-8。正截面強度（kN?m）3329.0 I控箍筋間距(cm) 正截面強度 / 彎矩效應組合值1.38 箍筋直徑箍筋肢數(shù)荷載效應剪力組合最大剪力對應彎矩斜截面抗剪強度是否滿足規(guī)范從 圖 7.1-7 可 以 看 出 ： 最 大 主 拉 應 力 出 現(xiàn) 在 支 點 附 近 ， 其 值 為0.15MPa0.8承載能力極限狀態(tài)檢算 正截面抗彎強度承載能力極限狀態(tài)組合圖 7.1-8 組合最大彎矩組合值與正截面抗彎強度從圖 7.1-8可以看出：組合 I 作用下，驗算結(jié)果見下表跨中正截面抗彎強度荷載組合組合由表 7.1-2可知：跨中正截面

49、抗彎強度滿足規(guī)范要求，且富余量較大。 斜截面抗剪強度承載能力使用極限狀態(tài)組合圖 7.1-9 組合 I 剪力包絡圖取距支座中心 h/2處（梁高一半）處的截面的剪力做為支點處的控制剪力，根據(jù)梁的配筋特點選取箍筋變間距處做為另一控制點。制剪力極值列于表 7.1-3。斜截面抗剪強度驗算編號值（kN）支點變間距處；考慮裂縫、混和鋼筋Z0.4）、材質(zhì)強度（權(quán)重 0.3）和固有模D。板底中央有沿預應力筋方向的裂2。1。fmi與設計理論計算值 f 的比值，來評定結(jié)構(gòu)的整體性1.00，其評評定標度值 Dj2（較好狀態(tài)）1（良好）1（良好狀態(tài)）D20.410.310.31.4 Z1為 1.13。（kN?m）10

50、20 1di權(quán)重0.4 值（kN）支點變間距處；考慮裂縫、混和鋼筋Z0.4）、材質(zhì)強度（權(quán)重 0.3）和固有模D。板底中央有沿預應力筋方向的裂2。1。fmi與設計理論計算值 f 的比值，來評定結(jié)構(gòu)的整體性1.00，其評評定標度值 Dj2（較好狀態(tài)）1（良好）1（良好狀態(tài)）D20.410.310.31.4 Z1為 1.13。（kN?m）10 20 1di權(quán)重0.4 0.3 0.3 （kN）8 8 j4 4 591 464 580 470 1142 986 滿足滿足1 2 由表 7.1-3可知：各驗算截面的斜截面抗剪強度大于剪力組合設計值，滿足規(guī)范要求。7.2 基于檢測結(jié)果的承載能力極限狀態(tài)評定承

51、載能力極限狀態(tài)評定是基于橋梁外觀檢查和有關(guān)無損檢測的結(jié)果對橋梁承載能力進行評定。 根據(jù)橋梁外觀檢測結(jié)果、 構(gòu)件材質(zhì)強度變異和模態(tài)參數(shù)確定檢算系數(shù)Z1；結(jié)合無損檢測結(jié)果，從耐久性的角度引入承載能力惡化系數(shù)凝土碳化及鋼筋銹蝕引起的結(jié)構(gòu)有效截面折減系數(shù)，引入混凝土折減系數(shù)折減系數(shù) ；承載能力評定時引入以上各檢算和折減系數(shù)， 對結(jié)構(gòu)抗力效應進行修正，并通過比較判定結(jié)構(gòu)的承載能力狀況。1、承載能力極限狀態(tài)評定參數(shù)確定 承載能力檢算系數(shù)（ ）的確定綜合考慮橋梁或構(gòu)件表觀缺損狀況（權(quán)重態(tài)（權(quán)重 0.3）等檢測評定結(jié)果，確定構(gòu)件技術(shù)狀況評定值被撞空心板腹板與底板連接處混凝土局部剝落，縫，結(jié)合評定標準確定被撞空

52、心板表觀缺損評定標度值為根據(jù)現(xiàn)場混凝土強度檢測數(shù)據(jù)，混凝土強度，其評定標度為根據(jù)橋梁結(jié)構(gòu)的自振頻率和技術(shù)狀況。實測橋跨結(jié)構(gòu)豎向一階自振頻率與設計理論計算值之比大于定標度為 1。檢測指標表觀缺損狀況材質(zhì)強度固有模態(tài)計算得技術(shù)狀況評定值得到被撞空心板簡支梁的承載能力檢算系數(shù)eE，評定標度值2（較好狀態(tài)）1（無銹蝕活動性或銹蝕活動性不確定）1（很慢）1（碳化深度 保護層厚）4（鋼筋易失去堿性保護，發(fā)生銹蝕）1（很小）1（良好）Eec S（ ），S計算得到構(gòu)件截面損評定標度值0.10 1（碳化深度 保護層厚）1（構(gòu)件表面較好，局部表面有輕微剝落）的確定E0.32 0.11 0.05 0.20 0.12

53、 0.15 0.05 20.3210.1110.0510.2040.1210.1510.051.88 為0.062。、 ）的確定eE，評定標度值2（較好狀態(tài)）1（無銹蝕活動性或銹蝕活動性不確定）1（很慢）1（碳化深度 保護層厚）4（鋼筋易失去堿性保護，發(fā)生銹蝕）1（很?。?（良好）Eec S（ ），S計算得到構(gòu)件截面損評定標度值0.10 1（碳化深度 保護層厚）1（構(gòu)件表面較好，局部表面有輕微剝落）的確定E0.32 0.11 0.05 0.20 0.12 0.15 0.05 20.3210.1110.0510.2040.1210.1510.051.88 為0.062。、 ）的確定c），對結(jié)構(gòu)截

54、面抗力效應的影R0.35 0.55 jj權(quán)重權(quán)重 j對于鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，根據(jù)結(jié)構(gòu)表觀狀況、構(gòu)件材質(zhì)強度、鋼筋銹蝕電位、混凝土電阻率、混凝土中氯離子含量、 混凝土碳化深度、 鋼筋保護層厚度等的檢測評定結(jié)果，采用考慮各檢測指標影響權(quán)重的綜合評定方法，計算構(gòu)件的惡化狀況評定值最后根據(jù)不同環(huán)境條件， 取用承載能力惡化系數(shù)。 根據(jù)現(xiàn)場檢查情況分別對以上各檢測指標給出評定標度值見下表：檢測指標混凝土表觀狀況鋼筋銹蝕電位混凝土電阻率混凝土碳化深度鋼筋保護層厚度混凝土中氯離子含量混凝土強度推定值計算得惡化狀況評定值環(huán)境條件為：干濕交替、凍、無侵蝕介質(zhì)得到被撞空心板簡支梁的承載能力惡化系數(shù) 截面折減系數(shù)（考慮由

55、于材料風化、 碳化、物理與化學損傷引起的結(jié)構(gòu)構(gòu)件有效截面損失以及由于鋼筋腐蝕剝落造成的鋼筋有效截面的損失（響。根據(jù)現(xiàn)場檢查情況分別對以上各檢測指標給出評定標度值，傷的綜合評定值 R見下表：檢測指標1（微風化，構(gòu)件表面無砂粒滾動摩擦的感覺，手掌上粘有構(gòu)件材料風化材料粉末，無砂粒。構(gòu)件表面直觀較光滑）混凝土碳化深度物理與化學損傷R10.1010.3510.551.00 R，得出被撞空心板簡支梁截面折減系數(shù)s1，鋼筋截面折減系數(shù)Z11.13），承載能力惡化系數(shù)（c表7.2-1 彎矩效應組合值（kN?m）2417.4 表 7.2-2 說明支點變間距c值的確定：被撞空心板底中央有沿預應力筋的方向的裂se

56、=1.00，正截面強度（ kN?m）折減前3329.0 荷載效應剪力組合值（ kN）591 464 =1.00 為 1 .00。0.062），截面折減系s正截面強度 R10.1010.3510.551.00 R，得出被撞空心板簡支梁截面折減系數(shù)s1，鋼筋截面折減系數(shù)Z11.13），承載能力惡化系數(shù)（c表7.2-1 彎矩效應組合值（kN?m）2417.4 表 7.2-2 說明支點變間距c值的確定：被撞空心板底中央有沿預應力筋的方向的裂se=1.00，正截面強度（ kN?m）折減前3329.0 荷載效應剪力組合值（ kN）591 464 =1.00 為 1 .00。0.062），截面折減系s正截面

57、強度 / 彎矩效應組合值折減后3528.7 最大剪力對應彎矩（ kN?m）580 470 1.00）的影響，對被撞空心板簡支梁進行技術(shù)評定。承載能力評折減前 折減后1.38 1.46 斜截面抗剪強度（折減前1142 986 kN）折減后1211 1045 是否滿足規(guī)范滿足滿足根據(jù)截面損傷的綜合評定值鋼筋的截面折減系數(shù)縫，裂縫寬度小于限值，評定標度值為2、檢算結(jié)果根據(jù)檢測結(jié)果，參考公路橋梁承載能力檢測評定規(guī)程 （報批稿），考慮被撞空心板承載能力檢算系數(shù)（數(shù)（定結(jié)果見表 7.2-1表 7.2-2?？缰姓孛婵箯潖姸群奢d組合組合由表 7.2-1檢算結(jié)果可知： 被撞空心板簡支梁跨中正截面抗彎強度大于彎

58、矩效應組合值，且富余量較大。斜截面抗剪強度驗算編號1 2 由表 7.2-2檢算結(jié)果可知：各驗算截面的斜截面抗剪強度大于剪力組合設計值，滿足規(guī)范要求。1條縱向0.1mm，除3號墩頂梁端由東向西滑移 5.8mm，但墩頂預留錨筋和預說明被撞空心板的輕微1條縱向0.1mm，除3號墩頂梁端由東向西滑移 5.8mm，但墩頂預留錨筋和預說明被撞空心板的輕微8.1 結(jié)論 被撞空心板東側(cè)腹板混凝土局部剝落，底板有刮痕；空心板底有裂縫存在，裂縫沿縱向斷續(xù)延伸，基本位于板寬的中央，最大縫寬約此之外，未見其他裂縫。 被撞掛板混凝土局部剝落、 露筋，限高標志牌變形， 布線管道被撞部位錯節(jié)，地袱與掛板結(jié)合處脫開。 被撞橋

59、跨支座完整、清潔，無錯位和脫空現(xiàn)象，檢查未發(fā)現(xiàn)橡膠有老化、開裂和明顯的剪切、不均勻壓縮變形。 被撞空心板簡支梁留孔道壁并未接觸， 且該墩墩頂橋面接縫處也未見明顯病害，滑移對人行天橋的使用性能影響甚微。 被撞空心板簡支梁實測混凝土強度推定值大于設計值；混凝土碳化深度小于鋼筋的保護層厚度； 鋼筋分布與設計相差不大， 混凝土保護層厚度特征值小于設計厚度。 實測橋跨結(jié)構(gòu)一階基頻大于計算值，動力性能良好。 原結(jié)構(gòu)復算結(jié)果表明： 在正常使用極限狀態(tài)下， 空心板截面未出現(xiàn)拉應力，最小壓應力出現(xiàn)在支點處上緣，最大主拉應力出現(xiàn)在支點附近，均滿足規(guī)范對預應力 A類構(gòu)件的要求。 原結(jié)構(gòu)復算和基于檢測結(jié)果的檢算均表明

60、：被撞空心板簡支梁正截面抗彎強度和斜截面抗剪強度均滿足規(guī)范要求。8.2 建議 建議對被撞空心板、掛板破損部位進行修補；封閉板底裂縫；對地袱與掛板脫開部位進行維修，以防病害進一步擴大。 加強橋梁的養(yǎng)護和定期檢查，發(fā)現(xiàn)問題及時處理，以保證橋梁始終處于正常的工作狀態(tài)。9 附表、附圖附表一：回彈法測強記錄表附圖一：普通鋼筋分布及保護層厚度圖附圖二：模態(tài)分析測點振動頻譜圖人行天橋檢測回彈值 Ri 測區(qū)65 63 63 4 5 6 7 63 64 62 64 63 61 4 5 6 66 62 64 64 換算角度修1 63 63 65 65 66 67 66 64 67 63 65 65 65 60 6