某集團焦化工程煤塔高架支模方案

1、- PAGE 63 -一、工程簡介*集團年產(chǎn)90萬噸搗固焦工程中的煤塔總高度51米，40.97米以下為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，上部為剛結(jié)構(gòu)。整個結(jié)構(gòu)似一個長方體，南北向跨度34.045米，兩側(cè)為0.5厚高自標(biāo)高17.17米至40.97米的剪力墻SL-5，東西兩側(cè)為0.5米厚剪力墻，高度均從標(biāo)高15.49米至40.97米。與東西兩側(cè)墻平行的南北向有四道剪力墻：SL-1、SL-2、SL-3、SL-4、SL-6。南北向中間為雙曲線漏斗，漏斗的頂部是一截面為梯形的大梁L-1（截面尺寸上口1182mm 下口4124mm高2500mm），漏斗的荷載由L-1承擔(dān)，并傳遞給SL-1、2、3、4、，再由SL-5傳給框架

2、柱。本結(jié)構(gòu)荷載比較大的構(gòu)件有：框架梁，截面尺寸0.8米2.0米，標(biāo)高25.3米處懸挑梁，懸挑長度4.9米，截面尺寸0.4米2.0米3.5米。本結(jié)構(gòu)的特點：高度高，荷載大，施工要求精度高。最底部距離自然地面15.8米，本工程結(jié)構(gòu)構(gòu)件較大，因此構(gòu)件恒載及施工活荷載均較大，而支撐體系高度很高，屬于超高超重大跨度結(jié)構(gòu)的支模，支模體系難度很大，如何保證高空支模的安全性是該工程的難點，綜合考慮支撐體系應(yīng)滿足施工方便、安全可靠、經(jīng)濟合理，易于操作等因素，確定采用全高扣件式鋼管多立桿式支撐系統(tǒng)。模板采用15mm厚的木膠合板，支撐系統(tǒng)采用截面為50mm100mm方木和483.5mm的鋼管。二、施工技技術(shù)要求求嚴

3、格按設(shè)計計方案規(guī)定定的尺寸搭搭設(shè)，立立桿和水水平桿的的接頭均均應(yīng)錯開開在不同同的框格格層中。施施工中隨隨時檢測測校正桿桿件的垂垂直度和和水平度度，確保保立桿的的垂直偏偏差，和和水平桿桿的水平平偏差不不超過規(guī)規(guī)范規(guī)定定值，連連接節(jié)點點構(gòu)造必必須符合合規(guī)范要要求，確確保每個個扣件的的擰緊力力矩控制制在4560NNm。復(fù)核模板底底標(biāo)高和和校正軸軸線位置置無誤后后，安裝裝立桿可可調(diào)支托托。固定定縱向分分配桿，然后后擺放小小橫桿，安安裝縱向向方木，在在縱向方方木上鋪鋪設(shè)梁底底板并固固定，按按規(guī)范起起拱2%0，各梁梁底板鋪鋪設(shè)完畢畢，并檢檢查合格格后，綁綁扎鋼筋筋，鋼筋固固定牢固固后，開開始放預(yù)預(yù)埋件和和

4、預(yù)埋螺螺栓。驗驗收合格格后安裝裝固定梁梁側(cè)模板板，插入入對拉螺栓，并并套上套套管，按按設(shè)計要要求檢查查模板尺尺寸，擰擰緊對拉拉螺栓，調(diào)調(diào)整模板板上口尺尺寸，用用斜面撐撐和水平平撐加固固。在管件的搭搭設(shè)和使使用過程程中，以以及每個個施工環(huán)環(huán)節(jié)都要要有管理理人員到到場進行行檢查和和指導(dǎo)。在搭設(shè)前將將各個梁梁、墻的的控制線線投放在在地面上上，以確確保腳手手架搭設(shè)設(shè)的位置置準確性性。三、安全、質(zhì)質(zhì)量保證證措施1、管件、配配件質(zhì)量量控制要求鋼筋表表面要平平直光滑滑，不應(yīng)應(yīng)有裂縫縫、結(jié)疤疤、分層層錯位、硬硬彎、毛毛刺、壓壓痕和深深的劃道道。嚴重重銹蝕、彎彎曲變形形者不得得采用，舊舊扣件在在使用前前要進行行

5、質(zhì)量檢檢查，有有裂縫、變變形的嚴嚴禁使用用，出現(xiàn)現(xiàn)滑絲的的螺栓必必須更新新，新舊舊扣件均均應(yīng)進行行防銹處處理，2、搭接質(zhì)質(zhì)量控制制間體垂偏不架4大不于施工時應(yīng)在在地面彈彈出控制制線，搭搭設(shè)過程程中應(yīng)隨隨時吊線線或用經(jīng)經(jīng)緯儀檢檢查，保保證滿足足架體垂垂直度要要求。3、支架使使用過程程的檢查查與保養(yǎng)養(yǎng)設(shè)置專職員員工負責(zé)責(zé)支架使使用過程程中的檢檢查、保保養(yǎng)和整整修工作作。常規(guī)規(guī)檢查和和保養(yǎng)每每周一次，定定期檢查查、保養(yǎng)養(yǎng)和整修修每月進進行一次次，如遇遇大風(fēng)或或雷雨季季節(jié)應(yīng)增增加檢查查次數(shù)，在在每次大大風(fēng)或雷雷雨過后后教要認認真檢查查整修，確確保安全全后方可可繼續(xù)使使用。檢檢查項目目包括：桿件連連接、

6、構(gòu)構(gòu)造是否否符合規(guī)規(guī)范規(guī)定定；安全全防護措措施是否否符合要要求；是是否超載載等。安裝后的扣扣件螺栓栓擰緊力力矩要采采用扭刀刀板手檢檢查，抽抽樣方法法應(yīng)按隨隨機分布布原則進進行，不不合格的的必須重重新擰緊緊。搭設(shè)過程不不可操之之過急，按按照設(shè)計計要求搭搭設(shè)，隨隨時檢查查其垂直直度。4、梁模板板拆除梁側(cè)模板在在能保證證混凝土土表面及及梭角不不受損壞壞時可拆拆除，梁梁底模板板按混混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)工程程施工及及驗收規(guī)規(guī)范的的規(guī)定，混混凝土強強度達到到1000%設(shè)計強強度時才才能拆除除。6、鋼管滿滿堂腳手手架的典典型受力力模式為為頂部水水平桿件件傳力模模式，支支架受力力與傳力力的關(guān)鍵鍵在于扣扣件的緊緊固與均

7、均衡，下下面設(shè)4排立桿桿、外側(cè)側(cè)兩派立立桿頂部部設(shè)雙扣扣件。一一要保證證扣件的的質(zhì)量，二二要重點點檢查扣扣件的擰擰緊力矩矩為4065KKN. M，中間間兩排立立桿頂部部設(shè)可調(diào)調(diào)頂托，確確保立桿桿軸心受受壓。7、掃地桿桿及雙向向水平桿桿的設(shè)置置無掃地桿的的模板支支架的底底層立桿桿接地處處只有垂垂直方向向的一個個自由度度受到限限制，而而在水平平面內(nèi)只只有鋼管管與地面面的摩擦擦約束，在在離地面面不超過過2000mm設(shè)設(shè)置掃地地桿可以以有效增增大底部部桿件的的水平約約束，提提高架子子的穩(wěn)定定承載力力。腳手手架設(shè)置置縱橫向向掃地桿桿可使腳腳手架的的承載力力提高5.224，在在立桿與與縱向水水平桿的的相交

8、處處間隔設(shè)設(shè)置橫向向水平桿桿和不設(shè)設(shè)掃地桿桿，使立立桿的極極限承載載力降低低11.1，對對于高支支模而言言，應(yīng)當(dāng)當(dāng)把每步步雙向水水平桿以以及底部部掃地桿桿的設(shè)置置作為施施工檢查查的一個個重要內(nèi)內(nèi)容。8、剪刀撐撐的設(shè)置置。由于于扣件式式鋼管模模板支架架節(jié)點的的半剛性性，支架架介于幾幾何可變變體和不不變體之之間。在在泵送混混凝土?xí)r時泵管橫橫向振動動產(chǎn)生的的水平荷荷載作用用下，易易產(chǎn)生過過大的側(cè)側(cè)向變形形造成坍坍塌。因因此對于于高支模模架應(yīng)當(dāng)當(dāng)在架子子四周，大大尺寸以以及每隔隔4m左右右設(shè)置從從底到頂頂?shù)呢Q向向剪力撐撐，同時時在掃地地桿處以以及每隔隔3步設(shè)置置水平剪剪力撐，以以提高架架體的整整體抗側(cè)

9、側(cè)剛度，使使支撐架架達到幾幾何不變變體的要要求。四、支架構(gòu)構(gòu)造根據(jù)工程的的特點，立桿按照照縱橫間間距0.6米搭設(shè)設(shè)滿堂架架，水平平桿雙向向步距1.2米，遇遇到梁、墻墻、柱斷斷開，梁梁、墻、柱柱部位從從新計算算考慮。1、立桿：下排立立桿要墊墊通長枕枕木，枕枕木要經(jīng)經(jīng)過處理理，將上上面腐蝕蝕的部分分清除。立桿與枕木的接觸面放4mm厚10CM見方的鋼板，鋼板上面焊18長度5CM的鋼筋頭，以防鋼管滑移。枕木下面松軟的土夯實，平整度不好的鋪砂，基礎(chǔ)不好的澆注200mm厚混凝土墊層。每根立桿的頂部設(shè)U形可調(diào)托撐。立桿采用6m長鋼管，但相鄰第一條立桿采用3m長桿，以錯開對接位置，使立桿受荷的薄弱截面錯開。立

10、桿接桿用對接扣件，立桿與水平桿連接用直角扣件，立桿與剪刀撐的斜桿和水平桿的連接采用旋轉(zhuǎn)扣件，支架頂部伸出頂層水平桿的懸排立桿的長度，不宜超過400mm，當(dāng)支撐點位于頂層橫桿時，不超過200mm。立桿嚴格控制其垂直度。全高不超過5mm。在開始搭設(shè)時，先將兩端鋼管立好，拉上線繩，使鋼管縱橫向都整齊的在一條線上。在搭設(shè)滿堂堂架之前前，根據(jù)據(jù)設(shè)計圖圖紙要求求，先將將各梁、墻墻、懸挑挑梁的位位置定位位在地面面上。以以便在搭搭設(shè)腳手手架時準準確的將將架體擺擺設(shè)在相相應(yīng)的位位置上。2、掃地桿桿：設(shè)置置縱橫雙雙向掃地地桿，縱縱向掃地地桿采用用直角扣扣件固定定在距樓樓面上皮皮1500mm處處的立桿桿上，橫橫向掃

11、地地桿亦采采用直角角扣件固固定在緊緊靠縱向向掃地桿桿下方的的立桿上上，掃地地桿要縱縱橫平直直。3、縱橫向向水平桿桿：縱橫橫向水平平設(shè)置在在立桿內(nèi)內(nèi)側(cè)，縱縱橫交錯錯，采用用搭接扣扣件連接接。兩根根相鄰縱縱向水平平桿的接接頭不宜宜設(shè)置在在同步同同跨內(nèi)，錯錯開距離離不少于于5000mm。4、垂直面面縱橫向向剪刀撐撐：沿樓樓板支架架四周外外立面應(yīng)應(yīng)滿設(shè)剪剪刀撐，中中部每隔隔4m設(shè)一道道，剪刀刀撐斜桿桿與樓面面的傾角角要在4560之間，在在整個長長度和高高度上連連續(xù)設(shè)置置剪刀撐撐，剪刀刀撐斜桿桿的接長長采用搭搭接，搭搭接長度度不少于于1m，采采用不少少于兩個個旋轉(zhuǎn)扣扣件固定定，端部部扣件蓋蓋板的邊邊緣至

12、桿桿端距離離不少于于1000mm。5、構(gòu)造要要求 根據(jù)建建筑施工工扣件式式腳手架架施工規(guī)規(guī)范，搭搭設(shè)時必必須符合合其規(guī)定定。在整整個架體體的底部部和中部部設(shè)置腳腳手架加加強層。周周邊的邊邊、角立立桿采用用雙立桿桿。在墻墻、梁下下設(shè)置一一定寬度度的加強強帶，其其橫向滿滿布剪刀撐撐（間隔隔3米），縱縱向兩個個外側(cè)面面也滿布布剪刀撐撐（3mm3m，上上下左右右各延伸伸）。在在縱橫加加強帶交交接處設(shè)設(shè)加強柱柱，每二二步設(shè)一一道剪刀刀撐。加加強帶的的剪刀撐撐在加強強柱處不不能中斷斷。在標(biāo)標(biāo)高100.0米、22.0米處設(shè)置置高1.5米的水平平網(wǎng)架。具體部位搭搭設(shè)如下下：1、框架柱柱-1、2上部所有有的荷載

13、載通過四四個1.5米1.8米的柱子子傳遞給給基礎(chǔ)。側(cè)面加固采用14對拉螺桿，雙卡件、雙螺帽，1.5米面設(shè)置3根，1.8米向設(shè)置4根，上下間距0.6米。豎向加固用鋼管。側(cè)面方木間距200mm 。每次施工高度不超過4米。見圖12、KL-1、3 截面尺寸寸為0.8米2.0米，在其下下設(shè)置三三道加密密立桿，均均為雙立立桿，橫向間間距0.4，縱向向0.3米，雙小橫橫桿，雙雙托撐。梁底方木間距100mm 。在梁的側(cè)面設(shè)置14螺栓，配合鋼管加固。上下左右間距均為0.6米，雙卡件、雙螺帽。見圖23、WL-5、WL-55a 截面尺尺寸為00.4米2.003.5米，其搭搭設(shè)構(gòu)造造與KL-1、3相似，梁梁下加密密鋼

14、管為為兩排，均均為雙立立桿，橫橫向間距距0.4，縱向向0.3米。雙小小橫桿，雙雙托撐。梁梁底方木木間距1100mmm 。在梁梁的側(cè)面面設(shè)置14螺栓，配配合鋼管管加固，上下左右間距均為0.6米，雙卡件、雙螺帽。見圖34、KL-2、4 截面尺尺寸為00.8米2.0米，由于于其下是是0.5厚墻體體，其加加固方法法是采用用斜撐，在在下面SSL-55的墻外面上預(yù)預(yù)埋25鋼筋，長長20CCM，外外伸100CM，將將荷載傳傳遞給預(yù)預(yù)留在混混凝土墻墻面上的的鋼筋頭頭上。梁梁底方木木間距1100mmm 。在梁梁的側(cè)面面設(shè)置14螺栓，配配合鋼管管加固。上上下左右右間距均均為0.6米，雙卡卡件、雙雙螺帽。見圖45、

15、SL-1、2、3、4、5、6、 截面尺尺寸為00.5米16.78.0米25.48米米，其搭搭設(shè)構(gòu)造造與KL-1、3相似，梁梁下加密密鋼管為為兩排，均均為雙立立桿，橫橫向間距距0.4，縱向向0.3米。雙小小橫桿，雙雙托撐。梁梁底方木木間距1100mmm 。在梁梁的側(cè)面面設(shè)置14螺栓，配配合鋼管管加固，上上下左右右間距均均為0.6米，雙卡卡件、雙雙螺帽。每每次施工工高度不不超過44米。見圖56、 L-1 截截面尺寸寸為0.8米2.0米，在其其下設(shè)置置九道加密密立桿，均均為雙立立桿，橫橫向間距距0.4，縱向向0.3米，雙小小橫桿，雙雙托撐。梁梁底方木木間距1100mmm 。在梁梁的側(cè)面面設(shè)置14螺栓

16、，配配合鋼管管加固。上上下左右右間距均均為0.6米，雙卡卡件、雙雙螺帽。其上下的立桿要上下對照，并且要在標(biāo)高17.27米、18.23米位置處墊通長12#槽鋼，以便更好的將荷載向下傳遞。在斜坡處仍然使用對拉螺栓，其上下左右的間距為0.4米。見圖67、標(biāo)高440.997米梁板的搭搭設(shè) 在澆注注斜漏斗斗壁的混混凝土前前在壁的的坡面上上按縱橫橫水平間間距0.5米預(yù)插0.2米長，外外留0.1米的20鋼筋，必必須成行行成趟。40.97米梁板的荷載通過鋼管傳遞給漏斗壁，在SL-5墻壁的內(nèi)側(cè)面、SL-3墻壁的兩側(cè)面按兩個方向1.5米預(yù)留插筋20鋼筋，內(nèi)外各10CM長，將漏斗壁上方的滿堂架與兩側(cè)墻壁可靠連接，增

17、加架體的穩(wěn)定性。見圖78、整個架架體的搭設(shè)設(shè)構(gòu)造見見圖8、9、10。9、其它未未盡事宜宜按照腳腳手架施施工規(guī)范范要求執(zhí)執(zhí)行。五、混凝土土澆筑1、框架柱柱混凝土土澆注 施工高高度不超超過4米，在澆澆注前先先做高標(biāo)標(biāo)號水泥泥砂漿，直直接澆注注混凝土土，確保保振搗密密實。2、框架梁梁1、2、3、4也是一一次性澆澆注完畢畢，在澆澆注時要要對稱澆澆注，從從中間向向兩頭推推進，盡盡量減小小混凝土土對底模模的沖擊擊力，將將混凝土土泵管距距離梁面面近些。3、SL-1、2、3、4、5、6 、漏斗斗壁 每次次施工高度度不超過過4米，盡量減減小混凝凝土對底底模的沖沖擊力，將將混凝土土泵管距距離梁面面近些。在在側(cè)面留

18、留混凝土土澆注帶帶和振搗搗帶，由由于鋼筋筋比較密密集，一一定保證證混凝土土的塌落落度和密密實度。每每各兩米米高留設(shè)設(shè)混凝土土振搗帶帶，帶高高1500mm左左右，而而后將其其加固好好。4、漏斗壁壁施工縫縫第一次次留在117.227米、第二二次留在在18.23米，以后后每次施施工高度度為3米。5、WL-5、WL-55a 混凝土土一次性性澆注完完畢，不不得留施施工縫。6、由于在在混凝土土澆筑過過程中，支支撐在承承受不斷斷變化的的荷載作作用，為為保證架架子整體體受力均均勻，應(yīng)應(yīng)當(dāng)采用用對稱的的方式澆澆筑樓蓋蓋混凝土土，而且且在混凝凝土澆筑筑過程中中應(yīng)當(dāng)控控制樓面面上的施施工荷載載。第一一次澆注注至標(biāo)高

19、高17.27米，第二二次澆注注至188.233米，第三三次澆注注至244.199米，第四四次澆注注至266.699米。澆注注時每次次澆注高高度不超超過0.5米，而且且是兩邊邊對稱澆澆注。混混凝土振振搗時，不不得過振振。7、現(xiàn)場留留設(shè)同條條件混凝凝土實驗驗塊，在在拆除模模板前3天進行行試壓。懸挑結(jié)構(gòu)在在拆除模模板時其其強度必必須達到到1000%。六、支架拆拆除支架拆除在在各層連連體梁外外裝修施施工完畢畢，北經(jīng)經(jīng)質(zhì)量檢檢查合格格后進行行。在拆拆除前，要要做好以以下工作作：（1）對支支架進行行全面安安全檢查查，確認認架體不不存在安安全隱患患，如存存在可能能導(dǎo)致支支架拆除除時出現(xiàn)現(xiàn)事故的的隱患，應(yīng)應(yīng)先

20、進行行整修和和加固。（2）對參參與支架架拆除的的操作人人員、管管理人員員和檢查查、監(jiān)護護人員進進行拆除除方法、質(zhì)質(zhì)量安全全等措施施的交底底。（3）停止止使用支支架下部部的出入入口和下下方一切切工作面面的工作作。在出出入口雙雙面設(shè)置置明顯的的停止使使用標(biāo)志志和圈欄欄。（4）拆除除支架時時用的塔塔吊，要要預(yù)先檢檢查和試試車，使使之符合合安全使使用要求求。對相相關(guān)操作作人員和和使用人人員交底底，規(guī)定定聯(lián)絡(luò)用用語和方方法，明明確職責(zé)責(zé)，以保保證拆架架時塔吊吊能安全全運轉(zhuǎn)。（5）架體體拆除從從上往下下，水平平方向下下步拆完完再拆下下一步，剪剪刀撐的的拆除是是先拆中中間扣件件，再拆拆兩端扣扣件，拆拆下的鋼

21、鋼管、扣扣件等材材料先集集中，由由中轉(zhuǎn)人人員送至至塔吊處處吊下。七、安全要要求1、進入施施工現(xiàn)場場必須正正確佩帶帶安全帽帽，高處處作業(yè)必必須掛安安全帶，高高掛低用用。2、禁止酒酒后作業(yè)業(yè)，禁止止帶病作作業(yè)，禁禁止有心心臟病、恐恐高癥的的人進行行高空作作業(yè)，高高空作業(yè)業(yè)必須佩佩帶工具具袋。操操作人員員身體健健康，持持證上崗崗。3、此腳手手架為超超高腳手手架，每每6米高設(shè)置置一層水水平隔網(wǎng)網(wǎng)，為了了以后人人員的上上下方便便搭設(shè)專專用的上上下安全全通道，并并每各66米設(shè)置一一個3平方米米的休息息平臺。4、利用腳腳手架的的外圍縱縱橫桿用用密目網(wǎng)網(wǎng)將其封封閉起來來，作為為外防護護。5、嚴格按按照建建筑施

22、工工扣件式式鋼管腳腳手架安安全技術(shù)術(shù)規(guī)范及及施工方方案搭設(shè)設(shè)。腳手手架應(yīng)經(jīng)經(jīng)檢查驗驗收合格格后才準準使用。架架子工要要經(jīng)培訓(xùn)訓(xùn)考核合合格持證證上崗。6、嚴禁采采用銹蝕蝕嚴重、彎彎典變形形及有孔孔、洞裂裂縫的鋼鋼管搭設(shè)設(shè)腳手架架。7、舊扣件件使用前前必須進進行質(zhì)量量檢查、有有裂縫、變變形的嚴嚴禁使用用，出現(xiàn)現(xiàn)滑絲的的螺栓必必須更換換。8、腳手架架基礎(chǔ)必必須夯實實，周圍圍設(shè)有排排水設(shè)施施。枕木墊長長度不少少于立桿桿縱距的的2跨。9、高架搭搭設(shè)時應(yīng)應(yīng)將木墊墊板鋪平平，放好好底座，再再將立桿桿放入底底座內(nèi)，不不準將立立桿直接接置于木木板上。10、立桿桿對接扣扣件部位位應(yīng)交錯錯布置。兩兩根相鄰鄰的立桿桿

23、接頭不不應(yīng)設(shè)在在同一步步架內(nèi)，同同一步架架體內(nèi)隔隔一根立立桿的兩兩個相隔隔接頭在在高度方方向部位位錯開的的距離不不宜小于于5000mm；各各接頭中中心至主主節(jié)點的的距離不不宜大于于步距11/3。11、縱向向水平桿桿（大橫橫桿）宜宜設(shè)置在在立桿內(nèi)內(nèi)側(cè)，其其長度不不宜大于于3跨。12、主接接點處必必須設(shè)置置一根橫橫向水平平桿（小小橫桿）、用用直角扣扣件扣接接嚴禁拆拆除。13、高度度在244m以下的的單、雙雙排腳手手架，均均必須在在外側(cè)立立面兩端端各設(shè)置置一道剪剪力撐，并并應(yīng)由底底至頂連連續(xù)設(shè)置置，中間間各道剪剪力撐之之間的凈凈距不大大于155m。高度度在244m以上的的雙排腳腳手架就就在外側(cè)側(cè)立面

24、整整個長度度和高度度連續(xù)設(shè)設(shè)置剪力力撐。14、在55級風(fēng)以以上，雨雨雪天氣氣禁止作作業(yè)，雨雨雪天氣氣過后要要檢查架架體的穩(wěn)穩(wěn)定性。八、安全性性計算書高支撐架的的計算依依據(jù)建建筑施工工扣件式式鋼管腳腳手架安安全技術(shù)術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁梁支架高高度大于于4米，根根據(jù)有關(guān)關(guān)文獻建建議，如如果僅按按規(guī)范計計算，架架體安全全性仍不不能得到到完全保保證。為為此計算算中還參參考了施施工技術(shù)術(shù)20002（3）：扣扣件式鋼鋼管模板板高支撐撐架

25、設(shè)計計和使用用安全中中的部分分內(nèi)容。根據(jù)本工程程的特點點，選取取兩個截截面作為為計算的的依據(jù)，一一個是標(biāo)標(biāo)高24.19米處漏漏斗梯形形大梁L-1（截面面尺寸上上口11882mmm 下口41224mmm高25000mmm），一個個是標(biāo)高25.3米處懸懸挑梁WWL-55、WL-5a ，懸挑挑長度4.9米，截截面尺寸寸0.4米2.0米3.5米驗算如如下：A：L-11 (扣件鋼鋼管架)計算書書一、參數(shù)信信息1.模板支支撐及構(gòu)構(gòu)造參數(shù)數(shù)梁截面平均均寬度 B(mm):33.000；梁截面高度度 D(m):2.550混凝土板厚厚度(mm):1220.000；立桿梁跨度度方向間間距Laa(m):0.60；立桿

26、上端伸伸出至模模板支撐撐點長度度a(mm):00.100；立桿步距hh(m):1.20；梁支撐架搭搭設(shè)高度度H(mm)：20.00；(從標(biāo)高17.27米處開開始計算算)承重架支設(shè)設(shè):多根承承重立桿桿，方木木支撐垂垂直梁截截面；梁底增加承承重立桿桿根數(shù):多根；板底承重立立桿橫向向間距或或排距LLb(mm):不不大于00.40米；采用的鋼管管類型為為483.55；扣件連接方方式:雙扣件件，考慮慮扣件質(zhì)質(zhì)量及保保養(yǎng)情況況，取扣扣件抗滑滑承載力力折減系系數(shù):00.800；2.荷載參參數(shù)模板自重(kN/m2):00.355；鋼筋自重(kN/m3):2.0；施工均布荷荷載標(biāo)準準值(kN/m2):22.5；

27、新澆混凝土土側(cè)壓力力標(biāo)準值值(kN/m2):118.00；傾倒混凝土土側(cè)壓力力(kN/m2):22.0；振搗混凝土土荷載標(biāo)標(biāo)準值(kN/m2):22.03.材料參參數(shù)木材品種：東北落落葉松；木材彈性模模量E(N/mmm2)：100000.0；木材抗彎強強度設(shè)計計值fmm(N/mm22)：17.0；木材抗剪強強度設(shè)計計值fvv(N/mm22)：1.66；面板類型：膠合面面板；面板彈性模模量E(N/mmm2)：95000.00；面板抗彎強強度設(shè)計計值fmm(N/mm22)：13.0；4.梁底模模板參數(shù)數(shù)梁底方木截截面寬度度b(mmm)：50.0；梁底方木截截面高度度h(mmm)：1000.0；梁底

28、縱向支支撐根數(shù)數(shù)：多根根；面板厚度(mm)：15.0；5.梁側(cè)模模板參數(shù)數(shù)主楞間距(mm)：200；次楞根數(shù)：8；穿梁螺栓水水平間距距(mm)：600；穿梁螺栓豎豎向根數(shù)數(shù)：多排排；穿梁螺栓豎豎向距板板底的距距離為：見圖示示穿梁螺栓直直徑(mm)：M144；主楞龍骨材材料：鋼鋼楞；截面類型為為圓鋼管管483.55；主楞合并根根數(shù)：22；次楞龍骨材材料：木木楞,，寬度度50mmm，高高度1000mmm；二、梁模板板荷載標(biāo)標(biāo)準值計計算1.梁側(cè)模模板荷載載強度驗算要要考慮新新澆混凝凝土側(cè)壓壓力和傾傾倒混凝凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷荷載；撓撓度驗算算只考慮慮新澆混混凝土側(cè)側(cè)壓力。按施工手手冊，新新澆混凝凝土作用

29、用于模板板的最大大側(cè)壓力力，按下下列公式式計算，并并取其中中的較小小值:其中 混混凝土的的重力密密度，取取24.0000kN/m3； t 新新澆混凝凝土的初初凝時間間，可按按現(xiàn)場實實際值取取，輸入入0時系統(tǒng)統(tǒng)按2000/(T+115)計計算，得得5.7714hh； T 混混凝土的的入模溫溫度，取取20.0000； V 混混凝土的的澆筑速速度，取取1.5500mm/h； H 混混凝土側(cè)側(cè)壓力計計算位置置處至新新澆混凝凝土頂面面總高度度，取00.7550m；1- 外加劑劑影響修修正系數(shù)數(shù)，取11.2000；2- 混凝土土坍落度度影響修修正系數(shù)數(shù)，取11.1550。根據(jù)以上兩兩個公式式計算的的新澆筑

30、筑混凝土土對模板板的最大大側(cè)壓力力F；分別為 550.9994 kN/m2、18.0000 kNN/m22，取較較小值118.0000 kN/m2作為本本工程計計算荷載載。三、梁側(cè)模模板面板板的計算算面板為受彎彎結(jié)構(gòu),需要驗驗算其抗抗彎強度度和剛度度。強度度驗算要要考慮新新澆混凝凝土側(cè)壓壓力和傾傾倒混凝凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷荷載；撓撓度驗算算只考慮慮新澆混混凝土側(cè)側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍龍骨）的的根數(shù)為為8根。面面板按照照均布荷荷載作用用下的三三跨連續(xù)續(xù)梁計算算。面板計算簡簡圖(單位：mm)1.強度計計算跨中彎矩計計算公式式如下:其中， 面板板的彎曲曲應(yīng)力計計算值(N/mmm2)； M 面面板的最最大彎距

31、距(N.mmm)； W 面面板的凈凈截面抵抵抗矩，W = 301.51.5/6=11.25cm3； f 面板板的抗彎彎強度設(shè)設(shè)計值(N/mmm2)；按以下公式式計算面面板跨中中彎矩：其中，q - 作用在在模板上上的側(cè)壓壓力，包包括:新澆混凝土土側(cè)壓力力設(shè)計值值: qq1= 11.20.33180.99=5.83kkN/mm；傾倒混凝土土側(cè)壓力力設(shè)計值值: qq2= 11.40.3320.99=0.76kkN/mm；q = qq1+q2 = 5.8832+0.7756 = 66.5888 kkN/mm；計算跨度(內(nèi)楞間間距): l = 3342.86mmm；面板的最大大彎距 M= 0.116.5

32、5883422.85572 = 7.774104N.mmm；經(jīng)計算得到到，面板板的受彎彎應(yīng)力計計算值: = 7.7741104 / 1.1131104=6.8844N/mmm2；面板的抗彎彎強度設(shè)設(shè)計值: ff = 133N/mmm2；面板的受彎彎應(yīng)力計計算值 =66.8884N/mm22小于面面板的抗抗彎強度度設(shè)計值值 ff=113N/mm22，滿足足要求！ 2.撓度度驗算 q作用用在模板板上的側(cè)側(cè)壓力線線荷載標(biāo)標(biāo)準值: q = 1180.33 = 5.44N/mmm； l計算算跨度(內(nèi)楞間間距): l = 3342.86mmm； E面板板材質(zhì)的的彈性模模量: E = 95500NN/mmm

33、2； I面板板的截面面慣性矩矩: II = 301.551.551.55/122=8.44ccm4；面板的最大大撓度計計算值: = 0.66775.443442.8864/(11009500088.4441004) = 0.63 mm；面板的最大大容許撓撓度值: = l/2500 =3342.8577/2550 = 1.3711mm；面板的最大大撓度計計算值 =00.633mm 小于面面板的最最大容許許撓度值值 =11.3771mmm，滿足足要求！四、梁側(cè)模模板內(nèi)外外楞的計計算1.內(nèi)楞計計算內(nèi)楞(木或或鋼)直接承承受模板板傳遞的的荷載，按按照均布布荷載作作用下的的三跨連連續(xù)梁計計算。本工程中，

34、龍龍骨采用用1根木楞楞，截面面寬度550mmm，截面面高度1100mmm，截截面慣性性矩I和截面面抵抗矩矩W分別為為:W = 550100021/66 = 83.33ccm3；I = 550100031/112 = 4116.667cmm4；內(nèi)楞計算簡簡圖（1）.內(nèi)內(nèi)楞強度度驗算強度驗算計計算公式式如下:其中， 內(nèi)楞楞彎曲應(yīng)應(yīng)力計算算值(N/mmm2)； M 內(nèi)內(nèi)楞的最最大彎距距(N.mmm)； W 內(nèi)內(nèi)楞的凈凈截面抵抵抗矩； f - 內(nèi)楞的的強度設(shè)設(shè)計值(N/mmm2)。按以下公式式計算內(nèi)內(nèi)楞跨中中彎矩：其中，作用用在內(nèi)楞楞的荷載載，q = (1.22180.99+1.420.99)0.33

35、43=7.553kNN/m；內(nèi)楞計算跨跨度(外楞間間距): l = 3300mmm；內(nèi)楞的最大大彎距: M=0.117.5533000.0002= 66.788104N.mmm；最大支座力力:R=1.117.55290.33=2.4855 kNN；經(jīng)計算得到到，內(nèi)楞楞的最大大受彎應(yīng)應(yīng)力計算算值 = 6.7781104/8.331044 = 0.8813 N/mmm2；內(nèi)楞的抗彎彎強度設(shè)設(shè)計值: ff = 177N/mmm2；內(nèi)楞最大受受彎應(yīng)力力計算值值 = 0.8813 N/mmm2小于內(nèi)內(nèi)楞的抗抗彎強度度設(shè)計值值 ff=117N/mm22，滿足足要求?。?）.內(nèi)內(nèi)楞的撓撓度驗算算其中 E -

36、 面板材材質(zhì)的彈彈性模量量： 1100000N/mm22； q作用在在模板上上的側(cè)壓壓力線荷荷載標(biāo)準準值： q =18.000.334= 6.117 NN/mmm； l計算跨跨度(外楞間間距)：l = 3000mmm； I面板的的截面慣慣性矩：I = 8.33106mm4；內(nèi)楞的最大大撓度計計算值: = 0.66776.117330044/(11001000008.3331106) = 0.0044 mmm；內(nèi)楞的最大大容許撓撓度值: = 3000/2250=1.22mm；內(nèi)楞的最大大撓度計計算值=0.0044mm 小于內(nèi)內(nèi)楞的最最大容許許撓度值值 =11.2mmm，滿滿足要求求！2.外楞計計

37、算外楞(木或或鋼)承受內(nèi)內(nèi)楞傳遞遞的集中中力，取取內(nèi)楞的的最大支支座力22.4885kNN,按照照集中荷荷載作用用下的連連續(xù)梁計計算。本工程中，外外龍骨采采用鋼楞楞，截面面慣性矩矩I和截面面抵抗矩矩W分別為為:截面類型為為圓鋼管管483.55；外鋼楞截面面抵抗矩矩 W = 110.116cmm3；外鋼楞截面面慣性矩矩 I = 224.338cmm4；外楞計算簡簡圖外楞彎矩圖圖(kN.m)外楞變形圖圖(mm)（1）.外外楞抗彎彎強度驗驗算其中 - 外楞楞受彎應(yīng)應(yīng)力計算算值(N/mmm2) M 外外楞的最最大彎距距(N.mmm)； W 外外楞的凈凈截面抵抵抗矩； f -外外楞的強強度設(shè)計計值(N/

38、mmm2)。根據(jù)連續(xù)梁梁程序求求得最大大的彎矩矩為M= 1.1366 kNN.m外楞最大計計算跨度度: ll = 4000mm；經(jīng)計算得到到，外楞楞的受彎彎應(yīng)力計計算值: = 1.1141106/1.021044 = 1111.7994 NN/mmm2；外楞的抗彎彎強度設(shè)設(shè)計值: ff = 2005N/mm22；外楞的受彎彎應(yīng)力計計算值 =1111.7944N/mmm2小于外外楞的抗抗彎強度度設(shè)計值值 ff=2205NN/mmm2，滿足足要求?。?）.外外楞的撓撓度驗算算根據(jù)連續(xù)梁梁計算得得到外楞楞的最大大撓度為為1.886 mmm外楞的最大大容許撓撓度值: = 4000/4400=1mmm；

39、外楞的最大大撓度計計算值 =0.866mm 小于外楞楞的最大大容許撓撓度值 =11mm，滿滿足要求求！為保險起見見增大外外楞的截截面尺寸寸，減小小穿梁螺螺栓的間間距，或或者外楞楞合并根根數(shù)！五、穿梁螺螺栓的計計算驗算公式如如下:其中 N - 穿梁螺螺栓所受受的拉力力； A 穿穿梁螺栓栓有效面面積 (mm22)； f 穿穿梁螺栓栓的抗拉拉強度設(shè)設(shè)計值，取取1700 N/mm22；查表得：穿梁螺栓的的直徑: 114 mmm；穿梁螺栓有有效直徑徑: 11.55 mm；穿梁螺栓有有效面積積: AA= 1105 mm22；穿梁螺栓所所受的最最大拉力力: N =180.330.555 =2.997 kkN

40、。穿梁螺栓最最大容許許拉力值值: N = 11701055/10000 = 117.885 kkN；穿梁螺栓所所受的最最大拉力力 N=2.997kNN 小于于穿梁螺螺栓最大大容許拉拉力值 N=177.855kN，滿滿足要求求！六、梁底模模板計算算面板為受彎彎結(jié)構(gòu),需要驗驗算其抗抗彎強度度和撓度度。計算算的原則則是按照照模板底底支撐的的間距和和模板面面的大小小,按支撐撐在底撐撐上的三三跨連續(xù)續(xù)梁計算算。強度驗算要要考慮模模板結(jié)構(gòu)構(gòu)自重荷荷載、新新澆混凝凝土自重重荷載、鋼鋼筋自重重荷載和和振搗混混凝土?xí)r時產(chǎn)生的的荷載；撓度驗驗算只考考慮模板板結(jié)構(gòu)自自重、新新澆混凝凝土自重重、鋼筋筋自重荷荷載。本算

41、例中，面面板的截截面慣性性矩I和截面面抵抗矩矩W分別為為:W = 50001515/6 = 1.88104mm3； II = 5000151515/12 = 11.411105mm4；1.抗彎強強度驗算算按以下公式式進行面面板抗彎彎強度驗驗算：其中， - 梁底模模板的彎彎曲應(yīng)力力計算值值(N/mmm2)； M 計計算的最最大彎矩矩 (kkN.mm)； l計算跨跨度(梁底支支撐間距距): l =3333.333mm； q 作作用在梁梁底模板板的均布布荷載設(shè)設(shè)計值(kN/m)；新澆混凝土土及鋼筋筋荷載設(shè)設(shè)計值：q1: 11.2（24.00+1.550）0.5502.5500.990=334.443

42、kNN/m；模板結(jié)構(gòu)自自重荷載載：q2:1.20.3350.5500.990=00.199kN/m；振搗混凝土土?xí)r產(chǎn)生生的荷載載設(shè)計值值：q3: 11.42.0000.5500.990=11.266kN/m；q = qq1 + q22 + q3=34.43+0.119+11.266=355.877kN/m；跨中彎矩計計算公式式如下:Mmax = 00.10035.87440.333322=0.3999kN.m； =0.39991006/1.881044=12.2259NN/mmm2；梁底模面板板計算應(yīng)應(yīng)力 =12.2259NN/mmm2小于梁底底模面板板的抗壓壓強度設(shè)設(shè)計值 f=133N/mm

43、m2，滿足足要求！2.撓度驗驗算根據(jù)建筑筑施工計計算手冊冊剛度度驗算采采用標(biāo)準準荷載，同同時不考考慮振動動荷載作作用。最大撓度計計算公式式如下:其中，q作用用在模板板上的壓壓力線荷荷載: q =（(24.0+11.500)2.5500+0.335）0.550= 32.05KKN/mm； l計算跨跨度(梁底支支撐間距距): l =3333.333mm； E面板的的彈性模模量: E = 95500.0N/mm22；面板的最大大允許撓撓度值: =3333.333/2550 = 1.3333mm；面板的最大大撓度計計算值: = 0.667732.053333.344/(11009500011.4111

44、005)=22.0005mmm；面板的最大大撓度計計算值: =1.225mmm 小小于面板板的最大大允許撓撓度值: = 3333.3 / 2550 = 1.3333mm，滿滿足要求求！七、梁底支支撐的計計算本工程梁底底支撐采采用方木木。強度及抗剪剪驗算要要考慮模模板結(jié)構(gòu)構(gòu)自重荷荷載、新新澆混凝凝土自重重荷載、鋼鋼筋自重重荷載和和振搗混混凝土?xí)r時產(chǎn)生的的荷載；撓度驗驗算只考考慮模板板結(jié)構(gòu)自自重、新新澆混凝凝土自重重、鋼筋筋自重荷荷載。1.荷載的的計算：(1)鋼筋筋混凝土土梁自重重(kN/m)：q1 = (244+2.0)2.550.3333=21.25 kN/m；(2)模板板的自重重線荷載載(k

45、N/m)：q2 = 0.3350.3333(22.55+3)/ 33=0.3111 kNN/m；(3)活荷荷載為施施工荷載載標(biāo)準值值與振倒倒混凝土土?xí)r產(chǎn)生生的荷載載(kN/m)：經(jīng)計算得到到，活荷荷載標(biāo)準準值 PP1= (2.55+2)0.3333=1.55 kNN/m；2.方木的的支撐力力驗算靜荷載設(shè)計計值 qq = 1.2221.25+1.220.3311=25.8733 kNN/m；活荷載設(shè)計計值 PP = 1.441.55=2.1 kkN/mm；方木計算簡簡圖方木按照三三跨連續(xù)續(xù)梁計算算。本算例中，方方木的截截面慣性性矩I和截面面抵抗矩矩W分別為為:W=511010/6 = 833.3

46、33 cmm3； II=5101010/12 = 4416.67 cm44；方木強度驗驗算:最大彎矩考考慮為靜靜荷載與與活荷載載的設(shè)計計值最不不利分配配的彎矩矩和，計計算公式式如下:線荷載設(shè)計計值 q = 225.8873+2.11=277.9773 kkN/mm；最大彎距 MM =00.1qql2= 00.127.97330.550.55= 00.6999 kkN.mm；最大應(yīng)力= MM / W = 0.69991006/8333333.3 = 88.3992 NN/mmm2；抗彎強度設(shè)設(shè)計值 ff=113 NN/mmm2；方木的最大大應(yīng)力計計算值 8.3392 N/mmm2小于方方木抗彎彎

47、強度設(shè)設(shè)計值 13 N/mmm2,滿足要要求!方木抗剪驗驗算：最大剪力的的計算公公式如下下:截面抗剪強強度必須須滿足:其中最大剪剪力: V = 0.627.97330.55 = 8.3392 kN；方木受剪應(yīng)應(yīng)力計算算值 = 3883922/(225001000) = 11.5118 NN/mmm2；方木抗剪強強度設(shè)計計值 = 1.6 NN/mmm2；方木的受剪剪應(yīng)力計計算值11.5118 NN/mmm2小于方木木抗剪強強度設(shè)計計值 11.6 N/mmm2,滿足要要求!方木撓度驗驗算:最大撓度考考慮為靜靜荷載與與活荷載載的計算算值最不不利分配配的撓度度和，計計算公式式如下:q = 221.22

48、50 + 00.3111 = 211.5661 kkN/mm；方木最大撓撓度計算算值= 00.6777221.556150004 /(100010000004116.66671044)=00.2119mmm；方木的最大大允許撓撓度 =00.5000110000/2550=22.0000 mmm；方木的最大大撓度計計算值= 00.2119 mmm 小小于方木木的最大大允許撓撓度 =22 mmm，滿足足要求！3.支撐鋼鋼管的強強度驗算算支撐鋼管按按照簡支支梁的計計算如下下荷載計算公公式如下下：(1)鋼筋筋混凝土土梁自重重(kN/m2)：q1 = (244.0000+11.5000)2.5500=

49、633.7550 kkN/mm2；(2)模板板的自重重(kN/m2)：q2 = 0.3350 kN/m2；(3)活荷荷載為施施工荷載載標(biāo)準值值與振倒倒混凝土土?xí)r產(chǎn)生生的荷載載(kN/m2)：q3= (2.5500+2.0000)=4.5000 kNN/m22；q = 11.2(63.7500 + 0.3350 )+ 1.444.5500 = 83.2200 kNN/m22；梁底支撐根根數(shù)為 n，立立桿梁跨跨度方向向間距為為a，梁寬寬為b，梁高高為h,梁底支支撐傳遞遞給鋼管管的集中中力為PP，梁側(cè)側(cè)模板傳傳給鋼管管的集中中力為NN 。當(dāng)n=2時時：當(dāng)n2時時：計算簡圖(kN)支撐鋼管變變形圖(m

50、m)支撐鋼管彎彎矩圖(kN.m)經(jīng)過連續(xù)梁梁的計算算得到：支座反力 RA = RB=2.7022 kNN，中間間支座最最大反力力Rmaax=116.7758；最大彎矩 Mmaax=00.6776 kkN.mm；最大撓度計計算值 Vmaax=00.4665 mmm；支撐鋼管的的最大應(yīng)應(yīng)力=0.67661006/50080=1322.999 N/mm22；支撐鋼管的的抗壓設(shè)設(shè)計強度度 ff=2205.0 NN/mmm2；支撐鋼管的的最大應(yīng)應(yīng)力計算算值 1132.99 N/mmm2小于支支撐鋼管管的抗壓壓設(shè)計強強度 2205.0 NN/mmm2,滿足要要求!八、梁底縱縱向鋼管管計算縱向鋼管只只起構(gòu)造

51、造作用，通通過扣件件連接到到立桿。九、扣件抗抗滑移的的計算:按照建筑筑施工扣扣件式鋼鋼管腳手手架安全全技術(shù)規(guī)規(guī)范培訓(xùn)訓(xùn)講座劉劉群主編編，P996頁，雙雙扣件承承載力設(shè)設(shè)計值取取16.00kkN，按按照扣件件抗滑承承載力系系數(shù)0.80，該該工程實實際的旋旋轉(zhuǎn)雙扣扣件承載載力取值值為122.800kN ?？v向或橫向向水平桿桿與立桿桿連接時時，扣件件的抗滑滑承載力力按照下下式計算算(規(guī)范5.2.55): RR Rcc其中 Rcc 扣件件抗滑承承載力設(shè)設(shè)計值,取12.80 kN； R 縱向向或橫向向水平桿桿傳給立立桿的豎豎向作用用力設(shè)計計值；計算中R取取最大支支座反力力，根據(jù)據(jù)前面計計算結(jié)果果得到 R

52、=116.7758 kN；雙扣件抗滑滑承載力力的設(shè)計計計算不不滿足要要求，所所以建議議減小立立桿間距距!十、立桿的的穩(wěn)定性性計算:立桿的穩(wěn)定定性計算算公式1.梁兩側(cè)側(cè)立桿穩(wěn)穩(wěn)定性驗驗算:其中 N - 立桿的的軸心壓壓力設(shè)計計值，它它包括：橫桿的最大大支座反反力： N1 =22.7002 kkN ；腳手架鋼管管的自重重： NN2 = 1.220.118620=4.4454 kN；樓板的混凝凝土模板板的自重重： NN3=1.2(0.660/22+(33.500-3.00)/2)0.5500.335=00.1116 kkN；樓板鋼筋混混凝土自自重荷載載:N4=1.2(0.660/22+(33.500

53、-3.00)/2)0.5500.1100(1.550+224.000)=0.8842 kN； N =2.7702+4.4454+0.1115+0.8842=8.1114 kN；- 軸軸心受壓壓立桿的的穩(wěn)定系系數(shù)，由由長細比比 lo/i 查表得得到； i 計計算立桿桿的截面面回轉(zhuǎn)半半徑 (cm)：i = 1.58； A 立立桿凈截截面面積積 (ccm2)： A = 44.899； W 立立桿凈截截面抵抗抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立立桿軸心心受壓應(yīng)應(yīng)力計算算值 ( N/mm22)； f 鋼管管立桿抗抗壓強度度設(shè)計值值：ff =2055 N/mm22； lo 計算算長度 (m)；如

54、果完全參參照扣扣件式規(guī)規(guī)范不不考慮高高支撐架架，按下下式計算算 lo = k1uh (1) k1 計算算長度附附加系數(shù)數(shù)，取值值為：11.1555 ； u 計計算長度度系數(shù)，參參照扣扣件式規(guī)規(guī)范表表5.33.3，u =1.77；上式的計算算結(jié)果：立桿計算長長度 LLo = k1uh = 11.15551.771.22 = 2.3356 m；Lo/i = 223566.2 / 115.88 = 1499 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果果查表得得到軸心心受壓立立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)數(shù)= 00.3112 ；鋼管立桿受受壓應(yīng)力力計算值值；=81113.76/(0.31224889) = 553.1181 N/

55、mmm2；鋼管立桿穩(wěn)穩(wěn)定性計計算 = 53.1811 N/mm22小于鋼鋼管立桿桿抗壓強強度的設(shè)設(shè)計值 f = 2055 N/mm22，滿足足要求！如果考慮到到高支撐撐架的安安全因素素，適宜宜由下式式計算lo = k1k2(h+22a) (2)k1 計算算長度附附加系數(shù)數(shù)按照表表1取值1.1855；k2 計算算長度附附加系數(shù)數(shù)，h+2a = 11.4 按照表表2取值1.0811 ；上式的計算算結(jié)果：立桿計算長長度 LLo = k1k2(h+22a) = 11.18851.0081(1.22+0.12) = 11.7993 mm；Lo/i = 117933.3779 / 155.8 = 1114

56、 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果果查表得得到軸心心受壓立立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)數(shù)= 00.4889 ；鋼管立桿受受壓應(yīng)力力計算值值；=81113.76/(0.48994889) = 333.9932 N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)穩(wěn)定性計計算 = 33.9322 N/mm22小于鋼鋼管立桿桿抗壓強強度的設(shè)設(shè)計值 f = 2055 N/mm22，滿足足要求！2.梁底受受力最大大的支撐撐立桿穩(wěn)穩(wěn)定性驗驗算:其中 N - 立桿的的軸心壓壓力設(shè)計計值，它它包括：梁底支撐最最大支座座反力： N1 =116.7758 kN ；腳手架鋼管管的自重重： NN2 = 1.220.1186(20-2.55)=44.4554 k

57、kN； N =16.7588+4.4544=200.6556 kkN；- 軸軸心受壓壓立桿的的穩(wěn)定系系數(shù)，由由長細比比 lo/i 查表得得到； i 計計算立桿桿的截面面回轉(zhuǎn)半半徑 (cm)：i = 1.58； A 立立桿凈截截面面積積 (ccm2)： A = 44.899； W 立立桿凈截截面抵抗抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立立桿軸心心受壓應(yīng)應(yīng)力計算算值 ( N/mm22)； f 鋼管管立桿抗抗壓強度度設(shè)計值值：ff =2055 N/mm22； lo 計算算長度 (m)；如果完全參參照扣扣件式規(guī)規(guī)范不不考慮高高支撐架架，按下下式計算算 lo = k1uh (1) k1 計算算長

58、度附附加系數(shù)數(shù)，取值值為：11.1885 ； u 計計算長度度系數(shù)，參參照扣扣件式規(guī)規(guī)范表表5.33.3，u =1.77；上式的計算算結(jié)果：立桿計算長長度 LLo = k1uh = 11.18851.771.22 = 2.4417 m；Lo/i = 224177.4 / 115.88 = 1533 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果果查表得得到軸心心受壓立立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)數(shù)= 00.2998 ；鋼管立桿受受壓應(yīng)力力計算值值；=2006555.6003/(0.22984899) = 1441.7747 N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)穩(wěn)定性計計算 = 1411.7447 NN/mmm2小于鋼鋼管立桿桿抗壓強強

59、度的設(shè)設(shè)計值 f = 2055 N/mm22，滿足足要求！如果考慮到到高支撐撐架的安安全因素素，適宜宜由下式式計算lo = k1k2(h+22a) (2)k1 計算算長度附附加系數(shù)數(shù)按照表表1取值1.1855；k2 計算算長度附附加系數(shù)數(shù)，h+2a = 11.4 按照表表2取值1.0811 ；上式的計算算結(jié)果：立桿計算長長度 LLo = k1k2(h+22a) = 11.18851.0081(1.22+0.12) = 11.7993 mm；Lo/i = 117933.3779 / 155.8 = 1114 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果果查表得得到軸心心受壓立立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)數(shù)= 00.4889

60、 ；鋼管立桿受受壓應(yīng)力力計算值值；=2006555.6003/(0.44894899) = 866.3881 NN/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)穩(wěn)定性計計算 = 86.3811 N/mm22小于鋼鋼管立桿桿抗壓強強度的設(shè)設(shè)計值 f = 2055 N/mm22，滿足足要求！模板承重架架應(yīng)盡量量利用剪剪力墻或或柱作為為連接連連墻件，否否則存在在安全隱隱患。以上表參照照杜榮軍軍：扣扣件式鋼鋼管模板板高支撐撐架設(shè)計計和使用用安全十一、立桿桿的地基基承載力力計算: 立桿基礎(chǔ)底底面的平平均壓力力應(yīng)滿足足下式的的要求 pp fg地基承載力力標(biāo)準值值：fgk= 800 kpaa ；腳手架地基基承載力力調(diào)整系系數(shù)：kk