冷成型工藝及力的計(jì)算課件

1、冷成型工藝及力的計(jì)算冷成型工藝及力的計(jì)算 可使h0/d0增大到10， D/d025。首先材料是退火好的狀態(tài)。2、制造螺栓和階梯軸采用鐓粗及多次縮徑工藝，一次縮徑的極限變形=0.36，縮細(xì)角230多次縮徑的總極限為=0.961.36，第一次和第二次縮徑的極限為=0.280.35，第三次、第四次=0.360.40。3、冷鐓成型和擠壓使用的硬質(zhì)合金模具的工作表面粗糙度不應(yīng)小于Ra= 0.2，當(dāng)模具工作表面達(dá)到Ra0.0250.05時(shí)，具有最高壽命。通過計(jì)算來確定工模具的壓力，在個(gè)別情況下壓力不應(yīng)高于22002500MPa，能保證有力的沖壓及最長的模具壽命的壓力應(yīng)不大于1500MPa。 可使h0/d0

2、增大到10， D/d025。首先材料是二、毛坯變形的縱向穩(wěn)定性毛坯的穩(wěn)定性是使零件獲得指定的外形和尺寸 的必要條件。判定縱向穩(wěn)定性的依據(jù)是保證毛坯變形時(shí)不變曲的關(guān)系式：k=h0/d0(h0-毛坯變形部分的長度； d0 -毛坯直徑）。 縱向穩(wěn)定性取決于以下兩個(gè)方面：1、變形毛坯端部夾持方法，金屬的預(yù)成型形狀，預(yù)成型沖頭的錐腔角度，沖壓件各模具的結(jié)構(gòu)形狀，變形施力點(diǎn)相對毛坯軸心線的位移，切面清潔度，毛坯兩端的傾斜度，毛坯軸心線的二、毛坯變形的縱向穩(wěn)定性毛坯的穩(wěn)定性是使零件獲得指定的外形和彎曲度，模具工作面的狀態(tài)（粗糙度、有無潤滑油及其種類）。2、變形金屬的機(jī)械性能，毛坯的原始狀態(tài)（退火、熱軋、冷拔

3、、晶粒大小、塑性變形過程中的硬化能力和精拔變形量）和各中間沖壓工序的變形量。 對縱向穩(wěn)定性影響最大的是沖壓毛坯軸心線與模具軸心線的偏離和毛坯端面的傾斜角度。 鐓鍛毛坯與模具軸心偏離0.1d0 ，變形后，其偏離會提高35倍。但這種缺陷通過調(diào)整模具比較容易消除。 采用帶圓柱段的錐形沖?？梢蕴岣哳A(yù)鐓穩(wěn)定性，因?yàn)椴捎眠@種沖模會提高端部夾緊剛性。彎曲度，模具工作面的狀態(tài)（粗糙度、有無潤滑油及其種類）。 如果錐腔角度縮小，第一鐓鍛工位的毛坯穩(wěn)定性提高，但后面工序的失穩(wěn)概率可能會增大。第一位必須采用最佳錐度的錐形沖模，不符合這種要求會在圓柱體向錐體過渡的位置上形成環(huán)形褶皺。在錐度大于20度時(shí)和圓柱體是非圓弧

4、過渡的情況下，按這種預(yù)成型變粗終鍛時(shí)會形成分度線，甚至?xí)纬蓤A褶皺。當(dāng)錐角等于12 15 時(shí)，錐形頭部的鐓鍛會獲得良好的金屬流動。 如果錐腔角度縮小，第一鐓鍛工位的毛坯穩(wěn)定性提高冷成型工藝實(shí)例一冷成型工藝實(shí)例一冷成型工藝及力的計(jì)算課件1d0 ，變形后，其偏離會提高35倍。2、計(jì)算鐓制產(chǎn)品的用料重量（為生產(chǎn)、采購、財(cái)務(wù)提供計(jì)劃及成本核算） 、體積，計(jì)算出頭部用料，根據(jù)試選材料規(guī)格計(jì)算出鐓鍛比（長徑比），該鐓鍛比應(yīng)以第二工位頭部體積計(jì)算，并加以修正，根據(jù)最終產(chǎn)品桿部尺寸確定材料的規(guī)格。第一位必須采用最佳錐度的錐形沖模，不符合這種要求會在圓柱體向錐體過渡的位置上形成環(huán)形褶皺。通過計(jì)算來確定工模具的壓

5、力，在個(gè)別情況下壓力不應(yīng)高于22002500MPa，能保證有力的沖壓及最長的模具壽命的壓力應(yīng)不大于1500MPa。s*（折算流動應(yīng)力）= s6時(shí)，往往對s會有影響，當(dāng)各工位載荷之間的變形量大時(shí)，采用多次于載荷不會對流動應(yīng)力產(chǎn)生影響。JPG相關(guān)圖片與文件調(diào)整圖115_1518.05，以保證材料不被擠傷、刮傷、折疊等，并保證陰模模腔壁不粘結(jié)金屬。在螺栓的成型過程中受力最大的應(yīng)該是頭部鐓粗力，當(dāng)各工位載荷之間的對數(shù)變形量小于0.4、由所選用的材料的規(guī)格選用適當(dāng)?shù)脑O(shè)備（這里要結(jié)合實(shí)際生產(chǎn)中設(shè)備的利用情況）。36，縮細(xì)角230多次縮徑的總極限為=0.2、變形金屬的機(jī)械性能，毛坯的原始狀態(tài)（退火、熱軋、冷

6、拔、晶粒大小、塑性變形過程中的硬化能力和精拔變形量）和各中間沖壓工序的變形量。05，以保證材料不被擠傷、刮傷、折疊等，并保證陰模模腔壁不粘結(jié)金屬。p=sq/(q-1)(F/f)q-1-1+4 s* l/d (F/f)q-1-帶潤滑材料的冷變形摩擦系數(shù) 0.2、制造螺栓和階梯軸采用鐓粗及多次縮徑工藝，一次縮徑的極限變形=0.在螺栓的成型過程中受力最大的應(yīng)該是頭部鐓粗力，當(dāng)各工位載荷之間的對數(shù)變形量小于0.6時(shí)，往往對s會有影響，當(dāng)各工位載荷之間的變形量大時(shí)，采用多次于載荷不會對流動應(yīng)力產(chǎn)生影響。當(dāng)錐角等于12 15 時(shí)，錐形頭部的鐓鍛會獲得良好的金屬流動。一、設(shè)計(jì)思路：1、根據(jù)功能圖要求的機(jī)械性

7、能等級確定材料。2、計(jì)算鐓制產(chǎn)品的用料重量（為生產(chǎn)、采購、財(cái)務(wù)提供計(jì)劃及成本核算） 、體積，計(jì)算出頭部用料，根據(jù)試選材料規(guī)格計(jì)算出鐓鍛比（長徑比），該鐓鍛比應(yīng)以第二工位頭部體積計(jì)算，并加以修正，根據(jù)最終產(chǎn)品桿部尺寸確定材料的規(guī)格。3、計(jì)算鐓擊力：切斷力可以忽略（參考設(shè)備說明書）。在螺栓的成型過程中受力最大的應(yīng)該是頭部鐓粗力，當(dāng)各工位載荷之間的對數(shù)變形量小于0.45-0.6時(shí)，往往對s會有影響，當(dāng)各工位載荷之間的變形量大時(shí)，采用多次于載荷不會對流動應(yīng)力產(chǎn)生影響。1d0 ，變形后，其偏離會提高35倍。一、設(shè)計(jì)思路：a.切斷力：P=Kpf Kp=1.3-1.4，考慮切斷刀及切料套筒切削刃結(jié)構(gòu)狀態(tài)、材

8、料翹曲以及切削刃磨鈍等因素的系數(shù)。F切口面積切應(yīng)力： = b/3 0.6 b因此，在確定切斷力時(shí)，各公式都可以用b取代Kp。b.鐓粗、鐓鍛力：毛坯進(jìn)行自由鐓粗時(shí)的最大壓力P= s*(1+0.4F/H)a.切斷力：P=Kpf式中F-零件的橫截面積；H-零件的高度-帶潤滑材料的冷變形摩擦系數(shù) 0.1s*（折算流動應(yīng)力）= s=1-1.5(勞德系數(shù))s-流動應(yīng)力/真實(shí)應(yīng)力；在塑性變形中產(chǎn)生硬化的材料，其流動應(yīng)力和變形量有關(guān)。壓縮（鐓粗）時(shí)對數(shù)變形量=lnF/F0=lnh/h0相對變形量=(h0 h)/ h0=(F- F0)/F式中F-零件的橫截面積；H-零件的高度G:相關(guān)圖片與文件調(diào)整圖115_15

9、18.4，考慮切斷刀及切料套筒切削刃結(jié)構(gòu)狀態(tài)、材料翹曲以及切削刃磨鈍等因素的系數(shù)。s*（折算流動應(yīng)力）= s2，當(dāng)模具工作表面達(dá)到Ra0.首先材料是退火好的狀態(tài)。判定縱向穩(wěn)定性的依據(jù)是保證毛坯變形時(shí)不變曲的關(guān)系式：k=h0/d0(h0-毛坯變形部分的長度；3、計(jì)算鐓擊力：切斷力可以忽略（參考設(shè)備說明書）。5、設(shè)計(jì)工藝變形， 根據(jù)鐓鍛比計(jì)算一位陽模預(yù)成型模膛的幾何形狀，這里主要是頭部錐角角度及錐體長度，錐口直徑，錐口圓角等。JPG相關(guān)圖片與文件調(diào)整圖115_1518.在許多情況下可用下列公式進(jìn)行計(jì)算：可使h0/d0增大到10， D/d025。2、變形金屬的機(jī)械性能，毛坯的原始狀態(tài)（退火、熱軋、冷

10、拔、晶粒大小、塑性變形過程中的硬化能力和精拔變形量）和各中間沖壓工序的變形量。4、由所選用的材料的規(guī)格選用適當(dāng)?shù)脑O(shè)備（這里要結(jié)合實(shí)際生產(chǎn)中設(shè)備的利用情況）。35，第三次、第四次=0.如圖：根據(jù)材料規(guī)格設(shè)計(jì)一位陰模模膛尺寸，多數(shù)情況下模膛直徑尺寸應(yīng)比材料規(guī)格大0.3、計(jì)算鐓擊力：切斷力可以忽略（參考設(shè)備說明書）。彎曲度，模具工作面的狀態(tài)（粗糙度、有無潤滑油及其種類）。G:相關(guān)圖片與文件調(diào)整圖115_1518.6時(shí)，往往對s會有影響，當(dāng)各工位載荷之間的變形量大時(shí)，采用多次于載荷不會對流動應(yīng)力產(chǎn)生影響。3、計(jì)算鐓擊力：切斷力可以忽略（參考設(shè)備說明書）。相對變形量=(h0 h)/ h0=(F- F0)

11、/F4、由所選用的材料的規(guī)格選用適當(dāng)?shù)脑O(shè)備（這里要結(jié)合實(shí)際生產(chǎn)中設(shè)備的利用情況）。在許多情況下可用下列公式進(jìn)行計(jì)算：s=0.9 b(1+2)s=b(1+1.6)c.縮徑力：p=sq/(q-1)(F/f)q-1-1+4 s* l/d (F/f)q-1式中q=(+tg)/ (1- tg) tg l=縮徑帶寬度F=縮徑前截面積f=縮徑后截面積G:相關(guān)圖片與文件調(diào)整圖115_1518.在許多情況下4、由所選用的材料的規(guī)格選用適當(dāng)?shù)脑O(shè)備（這里要結(jié)合實(shí)際生產(chǎn)中設(shè)備的利用情況）。5、設(shè)計(jì)工藝變形， 根據(jù)鐓鍛比計(jì)算一位陽模預(yù)成型模膛的幾何形狀，這里主要是頭部錐角角度及錐體長度，錐口直徑，錐口圓角等。如圖：根據(jù)

12、材料規(guī)格設(shè)計(jì)一位陰模模膛尺寸，多數(shù)情況下模膛直徑尺寸應(yīng)比材料規(guī)格大0.03-0.05，以保證材料不被擠傷、刮傷、折疊等，并保證陰模模腔壁不粘結(jié)金屬。 4、由所選用的材料的規(guī)格選用適當(dāng)?shù)脑O(shè)備（這里要結(jié)合實(shí)際生產(chǎn)二位頭部鐓粗成型； 三位縮徑； 四位切邊冷成型工藝實(shí)例二G:相關(guān)圖片與文件調(diào)整圖115_1518.JPG相關(guān)圖片與文件調(diào)整圖115_1518.JPG二位頭部鐓粗成型； 三位縮徑； 四位切邊s*（折算流動應(yīng)力）= s4、由所選用的材料的規(guī)格選用適當(dāng)?shù)脑O(shè)備（這里要結(jié)合實(shí)際生產(chǎn)中設(shè)備的利用情況）。35，第三次、第四次=0.p=sq/(q-1)(F/f)q-1-1+4 s* l/d (F/f)q-

13、136，縮細(xì)角230多次縮徑的總極限為=0.彎曲度，模具工作面的狀態(tài)（粗糙度、有無潤滑油及其種類）。鐓粗、鐓鍛力：毛坯進(jìn)行自由鐓粗時(shí)的最大壓力6時(shí)，往往對s會有影響，當(dāng)各工位載荷之間的變形量大時(shí)，采用多次于載荷不會對流動應(yīng)力產(chǎn)生影響。切應(yīng)力： = b/36時(shí)，往往對s會有影響，當(dāng)各工位載荷之間的變形量大時(shí)，采用多次于載荷不會對流動應(yīng)力產(chǎn)生影響。s-流動應(yīng)力/真實(shí)應(yīng)力；切應(yīng)力： = b/3判定縱向穩(wěn)定性的依據(jù)是保證毛坯變形時(shí)不變曲的關(guān)系式：k=h0/d0(h0-毛坯變形部分的長度；-帶潤滑材料的冷變形摩擦系數(shù) 0.2，當(dāng)模具工作表面達(dá)到Ra0.G:相關(guān)圖片與文件調(diào)整圖115_1518.3、計(jì)算鐓

14、擊力：切斷力可以忽略（參考設(shè)備說明書）。2、變形金屬的機(jī)械性能，毛坯的原始狀態(tài)（退火、熱軋、冷拔、晶粒大小、塑性變形過程中的硬化能力和精拔變形量）和各中間沖壓工序的變形量。2、變形金屬的機(jī)械性能，毛坯的原始狀態(tài)（退火、熱軋、冷拔、晶粒大小、塑性變形過程中的硬化能力和精拔變形量）和各中間沖壓工序的變形量。4、由所選用的材料的規(guī)格選用適當(dāng)?shù)脑O(shè)備（這里要結(jié)合實(shí)際生產(chǎn)中設(shè)備的利用情況）。36，縮細(xì)角230多次縮徑的總極限為=0.2，當(dāng)模具工作表面達(dá)到Ra0.4，考慮切斷刀及切料套筒切削刃結(jié)構(gòu)狀態(tài)、材料翹曲以及切削刃磨鈍等因素的系數(shù)。如圖：根據(jù)材料規(guī)格設(shè)計(jì)一位陰模模膛尺寸，多數(shù)情況下模膛直徑尺寸應(yīng)比材料

15、規(guī)格大0.2、變形金屬的機(jī)械性能，毛坯的原始狀態(tài)（退火、熱軋、冷拔、晶粒大小、塑性變形過程中的硬化能力和精拔變形量）和各中間沖壓工序的變形量。05，以保證材料不被擠傷、刮傷、折疊等，并保證陰模模腔壁不粘結(jié)金屬。2，當(dāng)模具工作表面達(dá)到Ra0.2，當(dāng)模具工作表面達(dá)到Ra0.式中q=(+tg)/ (1- tg) tg s*（折算流動應(yīng)力）= s5、設(shè)計(jì)工藝變形， 根據(jù)鐓鍛比計(jì)算一位陽模預(yù)成型模膛的幾何形狀，這里主要是頭部錐角角度及錐體長度，錐口直徑，錐口圓角等。1d0 ，變形后，其偏離會提高35倍。4，考慮切斷刀及切料套筒切削刃結(jié)構(gòu)狀態(tài)、材料翹曲以及切削刃磨鈍等因素的系數(shù)。3、冷鐓成型和擠壓使用的硬

16、質(zhì)合金模具的工作表面粗糙度不應(yīng)小于Ra= 0.6時(shí)，往往對s會有影響，當(dāng)各工位載荷之間的變形量大時(shí)，采用多次于載荷不會對流動應(yīng)力產(chǎn)生影響。當(dāng)錐角等于12 15 時(shí)，錐形頭部的鐓鍛會獲得良好的金屬流動。判定縱向穩(wěn)定性的依據(jù)是保證毛坯變形時(shí)不變曲的關(guān)系式：k=h0/d0(h0-毛坯變形部分的長度；05，以保證材料不被擠傷、刮傷、折疊等，并保證陰模模腔壁不粘結(jié)金屬。2、計(jì)算鐓制產(chǎn)品的用料重量（為生產(chǎn)、采購、財(cái)務(wù)提供計(jì)劃及成本核算） 、體積，計(jì)算出頭部用料，根據(jù)試選材料規(guī)格計(jì)算出鐓鍛比（長徑比），該鐓鍛比應(yīng)以第二工位頭部體積計(jì)算，并加以修正，根據(jù)最終產(chǎn)品桿部尺寸確定材料的規(guī)格。G:相關(guān)圖片與文件調(diào)整圖

17、115_1518.s*（折算流動應(yīng)力）= s因此，在確定切斷力時(shí)，各公式都可以用b取代Kp。2、制造螺栓和階梯軸采用鐓粗及多次縮徑工藝，一次縮徑的極限變形=0.s*（折算流動應(yīng)力）= sG:相關(guān)圖片與文件調(diào)整圖115_1518.6時(shí)，往往對s會有影響，當(dāng)各工位載荷之間的變形量大時(shí)，采用多次于載荷不會對流動應(yīng)力產(chǎn)生影響。JPG相關(guān)圖片與文件調(diào)整圖115_1518.2、變形金屬的機(jī)械性能，毛坯的原始狀態(tài)（退火、熱軋、冷拔、晶粒大小、塑性變形過程中的硬化能力和精拔變形量）和各中間沖壓工序的變形量。采用帶圓柱段的錐形沖?？梢蕴岣哳A(yù)鐓穩(wěn)定性，因?yàn)椴捎眠@種沖模會提高端部夾緊剛性?？墒筯0/d0增大到10，

18、 D/d025。1d0 ，變形后，其偏離會提高35倍。p=sq/(q-1)(F/f)q-1-1+4 s* l/d (F/f)q-14、由所選用的材料的規(guī)格選用適當(dāng)?shù)脑O(shè)備（這里要結(jié)合實(shí)際生產(chǎn)中設(shè)備的利用情況）。首先材料是退火好的狀態(tài)。s-流動應(yīng)力/真實(shí)應(yīng)力；在螺栓的成型過程中受力最大的應(yīng)該是頭部鐓粗力，當(dāng)各工位載荷之間的對數(shù)變形量小于0.2、計(jì)算鐓制產(chǎn)品的用料重量（為生產(chǎn)、采購、財(cái)務(wù)提供計(jì)劃及成本核算） 、體積，計(jì)算出頭部用料，根據(jù)試選材料規(guī)格計(jì)算出鐓鍛比（長徑比），該鐓鍛比應(yīng)以第二工位頭部體積計(jì)算，并加以修正，根據(jù)最終產(chǎn)品桿部尺寸確定材料的規(guī)格。05，以保證材料不被擠傷、刮傷、折疊等，并保證陰

19、模模腔壁不粘結(jié)金屬。35，第三次、第四次=0.2、計(jì)算鐓制產(chǎn)品的用料重量（為生產(chǎn)、采購、財(cái)務(wù)提供計(jì)劃及成本核算） 、體積，計(jì)算出頭部用料，根據(jù)試選材料規(guī)格計(jì)算出鐓鍛比（長徑比），該鐓鍛比應(yīng)以第二工位頭部體積計(jì)算，并加以修正，根據(jù)最終產(chǎn)品桿部尺寸確定材料的規(guī)格。第一位必須采用最佳錐度的錐形沖模，不符合這種要求會在圓柱體向錐體過渡的位置上形成環(huán)形褶皺。s-流動應(yīng)力/真實(shí)應(yīng)力；6時(shí)，往往對s會有影響，當(dāng)各工位載荷之間的變形量大時(shí)，采用多次于載荷不會對流動應(yīng)力產(chǎn)生影響。6時(shí)，往往對s會有影響，當(dāng)各工位載荷之間的變形量大時(shí)，采用多次于載荷不會對流動應(yīng)力產(chǎn)生影響。如圖：根據(jù)材料規(guī)格設(shè)計(jì)一位陰模模膛尺寸，多

20、數(shù)情況下模膛直徑尺寸應(yīng)比材料規(guī)格大0.因此，在確定切斷力時(shí)，各公式都可以用b取代Kp。毛坯的穩(wěn)定性是使零件獲得指定的外形和尺寸 的必要條件。35，第三次、第四次=0.G:相關(guān)圖片與文件調(diào)整圖115_1518.對數(shù)變形量=lnF/F0=lnh/h04、由所選用的材料的規(guī)格選用適當(dāng)?shù)脑O(shè)備（這里要結(jié)合實(shí)際生產(chǎn)中設(shè)備的利用情況）。6時(shí)，往往對s會有影響，當(dāng)各工位載荷之間的變形量大時(shí)，采用多次于載荷不會對流動應(yīng)力產(chǎn)生影響。如圖：根據(jù)材料規(guī)格設(shè)計(jì)一位陰模模膛尺寸，多數(shù)情況下模膛直徑尺寸應(yīng)比材料規(guī)格大0.-帶潤滑材料的冷變形摩擦系數(shù) 0.0.-帶潤滑材料的冷變形摩擦系數(shù) 0.6時(shí)，往往對s會有影響，當(dāng)各工位

21、載荷之間的變形量大時(shí)，采用多次于載荷不會對流動應(yīng)力產(chǎn)生影響?？墒筯0/d0增大到10， D/d025。鐓粗、鐓鍛力：毛坯進(jìn)行自由鐓粗時(shí)的最大壓力2、變形金屬的機(jī)械性能，毛坯的原始狀態(tài)（退火、熱軋、冷拔、晶粒大小、塑性變形過程中的硬化能力和精拔變形量）和各中間沖壓工序的變形量。s*（折算流動應(yīng)力）= sG:相關(guān)圖片與文件調(diào)整圖115_1518.2、變形金屬的機(jī)械性能，毛坯的原始狀態(tài)（退火、熱軋、冷拔、晶粒大小、塑性變形過程中的硬化能力和精拔變形量）和各中間沖壓工序的變形量。6時(shí)，往往對s會有影響，當(dāng)各工位載荷之間的變形量大時(shí)，采用多次于載荷不會對流動應(yīng)力產(chǎn)生影響。2，當(dāng)模具工作表面達(dá)到Ra0.3

22、5，第三次、第四次=0.2，當(dāng)模具工作表面達(dá)到Ra0.1、變形毛坯端部夾持方法，金屬的預(yù)成型形狀，預(yù)成型沖頭的錐腔角度，沖壓件各模具的結(jié)構(gòu)形狀，變形施力點(diǎn)相對毛坯軸心線的位移，切面清潔度，毛坯兩端的傾斜度，毛坯軸心線的4，考慮切斷刀及切料套筒切削刃結(jié)構(gòu)狀態(tài)、材料翹曲以及切削刃磨鈍等因素的系數(shù)。在塑性變形中產(chǎn)生硬化的材料，其流動應(yīng)力和變形量有關(guān)。彎曲度，模具工作面的狀態(tài)（粗糙度、有無潤滑油及其種類）。2、變形金屬的機(jī)械性能，毛坯的原始狀態(tài)（退火、熱軋、冷拔、晶粒大小、塑性變形過程中的硬化能力和精拔變形量）和各中間沖壓工序的變形量。2，當(dāng)模具工作表面達(dá)到Ra0.JPG相關(guān)圖片與文件調(diào)整圖115_1

23、518.2、計(jì)算鐓制產(chǎn)品的用料重量（為生產(chǎn)、采購、財(cái)務(wù)提供計(jì)劃及成本核算） 、體積，計(jì)算出頭部用料，根據(jù)試選材料規(guī)格計(jì)算出鐓鍛比（長徑比），該鐓鍛比應(yīng)以第二工位頭部體積計(jì)算，并加以修正，根據(jù)最終產(chǎn)品桿部尺寸確定材料的規(guī)格。首先材料是退火好的狀態(tài)。判定縱向穩(wěn)定性的依據(jù)是保證毛坯變形時(shí)不變曲的關(guān)系式：k=h0/d0(h0-毛坯變形部分的長度；式中q=(+tg)/ (1- tg) tg 1、變形毛坯端部夾持方法，金屬的預(yù)成型形狀，預(yù)成型沖頭的錐腔角度，沖壓件各模具的結(jié)構(gòu)形狀，變形施力點(diǎn)相對毛坯軸心線的位移，切面清潔度，毛坯兩端的傾斜度，毛坯軸心線的6時(shí)，往往對s會有影響，當(dāng)各工位載荷之間的變形量大時(shí)

24、，采用多次于載荷不會對流動應(yīng)力產(chǎn)生影響。6時(shí)，往往對s會有影響，當(dāng)各工位載荷之間的變形量大時(shí)，采用多次于載荷不會對流動應(yīng)力產(chǎn)生影響。通過計(jì)算來確定工模具的壓力，在個(gè)別情況下壓力不應(yīng)高于22002500MPa，能保證有力的沖壓及最長的模具壽命的壓力應(yīng)不大于1500MPa。切應(yīng)力： = b/32，當(dāng)模具工作表面達(dá)到Ra0.第一位必須采用最佳錐度的錐形沖模，不符合這種要求會在圓柱體向錐體過渡的位置上形成環(huán)形褶皺。相對變形量=(h0 h)/ h0=(F- F0)/Fs*（折算流動應(yīng)力）= s如圖：根據(jù)材料規(guī)格設(shè)計(jì)一位陰模模膛尺寸，多數(shù)情況下模膛直徑尺寸應(yīng)比材料規(guī)格大0.6時(shí)，往往對s會有影響，當(dāng)各工位

25、載荷之間的變形量大時(shí)，采用多次于載荷不會對流動應(yīng)力產(chǎn)生影響。對縱向穩(wěn)定性影響最大的是沖壓毛坯軸心線與模具軸心線的偏離和毛坯端面的傾斜角度。4、由所選用的材料的規(guī)格選用適當(dāng)?shù)脑O(shè)備（這里要結(jié)合實(shí)際生產(chǎn)中設(shè)備的利用情況）。05，以保證材料不被擠傷、刮傷、折疊等，并保證陰模模腔壁不粘結(jié)金屬。36，縮細(xì)角230多次縮徑的總極限為=0.s*（折算流動應(yīng)力）= s在螺栓的成型過程中受力最大的應(yīng)該是頭部鐓粗力，當(dāng)各工位載荷之間的對數(shù)變形量小于0.因此，在確定切斷力時(shí)，各公式都可以用b取代Kp。毛坯的穩(wěn)定性是使零件獲得指定的外形和尺寸 的必要條件。1、變形毛坯端部夾持方法，金屬的預(yù)成型形狀，預(yù)成型沖頭的錐腔角度

26、，沖壓件各模具的結(jié)構(gòu)形狀，變形施力點(diǎn)相對毛坯軸心線的位移，切面清潔度，毛坯兩端的傾斜度，毛坯軸心線的3、計(jì)算鐓擊力：切斷力可以忽略（參考設(shè)備說明書）。JPG相關(guān)圖片與文件調(diào)整圖115_1518.鐓鍛毛坯與模具軸心偏離0.如圖：根據(jù)材料規(guī)格設(shè)計(jì)一位陰模模膛尺寸，多數(shù)情況下模膛直徑尺寸應(yīng)比材料規(guī)格大0.二、毛坯變形的縱向穩(wěn)定性對數(shù)變形量=lnF/F0=lnh/h0G:相關(guān)圖片與文件調(diào)整圖115_1518.在螺栓的成型過程中受力最大的應(yīng)該是頭部鐓粗力，當(dāng)各工位載荷之間的對數(shù)變形量小于0.判定縱向穩(wěn)定性的依據(jù)是保證毛坯變形時(shí)不變曲的關(guān)系式：k=h0/d0(h0-毛坯變形部分的長度；36，縮細(xì)角230多次縮徑的總極限為=0.4，考慮切斷刀及切料套筒切削刃結(jié)構(gòu)狀態(tài)、材料翹曲以及切削刃磨鈍等因素的系數(shù)。2，當(dāng)模具工作表面達(dá)到Ra0.判定縱向穩(wěn)定性的依據(jù)是保證毛坯變形時(shí)不變曲的關(guān)系式：k=h0/d0(h0-毛坯變形部分的長度；5、設(shè)計(jì)工藝變形， 根據(jù)鐓鍛比計(jì)算一位陽模預(yù)